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WO2013022049A1 - ポリオレフィン系樹脂発泡粒子およびその型内発泡成形体 - Google Patents

ポリオレフィン系樹脂発泡粒子およびその型内発泡成形体 Download PDF

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WO2013022049A1
WO2013022049A1 PCT/JP2012/070275 JP2012070275W WO2013022049A1 WO 2013022049 A1 WO2013022049 A1 WO 2013022049A1 JP 2012070275 W JP2012070275 W JP 2012070275W WO 2013022049 A1 WO2013022049 A1 WO 2013022049A1
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WO
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weight
polyolefin resin
particles
parts
flame retardant
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PCT/JP2012/070275
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English (en)
French (fr)
Inventor
福澤　淳
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Kaneka Corp
Original Assignee
Kaneka Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Priority to JP2013528058A priority patent/JP5927192B2/ja
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    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
    • Y10T428/2982—Particulate matter [e.g., sphere, flake, etc.]

Definitions

  • the present invention relates to a polyolefin resin expanded particle having improved flame retardancy and a flame retardant polyolefin resin expanded particle molded body obtained by fusing polyolefin expanded resin particles to each other.
  • In-mold foam moldings obtained by filling polyolefin resin foam particles, in which polyolefin resin particles are foamed, into a mold for in-mold foam molding and then heat-sealing them, are already packaging materials, buffer It is used in a wide range of applications such as wood, heat insulation, building materials, and automotive parts.
  • colored polyolefin resin expanded particles and in-mold expanded molded articles using the polyolefin resin expanded particles may be required.
  • blackened polyolefin resin foam particles and in-mold foam molded products are required, and as a black pigment, carbon black is generally used from the viewpoint of coloring power, heat resistance, and the like. It is used for in-mold foam moldings.
  • halogen-containing compounds such as halogen-containing compounds, hydrated metal oxides, phosphate esters, nitrogen-containing compounds are used as flame retardants added to polyolefin resins, and such flame retardants are polyolefin resins.
  • Typical examples of the foam used include Patent Documents 1 to 3.
  • halogen-containing compounds have been favored by non-halogen flame retardants due to environmental problems such as the possibility of generation of gas harmful to the human body during combustion. In many cases, it is used in large amounts, which may cause deterioration of mechanical properties and deterioration of moldability.
  • the polyolefin resin foam particles are pre-air-pressurized in a pressure-resistant container, and the polyolefin resin foam particles are impregnated with air.
  • the foaming ability is imparted by the above-described process, and then the resin is filled in an in-mold foam molding machine and heated by using heated steam.
  • the internal pressure due to air impregnation of the polyolefin resin foam particles fluctuates, or the internal pressure decreases until the polyolefin resin foam particles are discharged from the pressure vessel and filled in the in-mold molding machine.
  • the object of the present invention is to have a black color preferred for automobile members and the like, without impairing in-mold moldability, surface appearance, etc.
  • An object of the present invention is to provide flame-retardant polyolefin resin foam particles that can produce a flame-retardant polyolefin resin in-mold foam molding that is less flammable than conventional in-mold foam moldings by blending an inexpensive flame retardant.
  • the present inventors have used a polyolefin-based resin foamed particle containing a specific phosphorus-based material with respect to the polyolefin-based resin, thereby making it less flammable than before. It has been found that a flame retardant polyolefin-based resin in-mold foam-molded product containing carbon black can be obtained with an inexpensive blend, and further, molding conditions at the time of in-mold molding are wide and loss during production can be reduced.
  • a phosphorus flame retardant having a phosphorus content of 7 wt% or more, a melting point of 120 ° C. or more, and a 5 wt% decomposition temperature of 240 to 320 ° C. with respect to 100 parts by weight of the polyolefin resin is 0%.
  • the present invention relates to a polyolefin resin expanded particle obtained by expanding polyolefin resin particles containing 0.03 to 5 parts by weight and 0.5 to 20 parts by weight of carbon black.
  • polyolefin resin particles are dispersed in a dispersion medium in a closed container, heated to a temperature equal to or higher than the softening temperature of the polyolefin resin particles in the presence of a foaming agent, and then together with the dispersion medium.
  • a polyolefin resin expanded particle comprising 0.03 to 5 parts by weight of a phosphorus-based flame retardant having a 5% by weight decomposition temperature of 240 to 320 ° C. and 0.5 to 20 parts by weight of carbon black It relates to a manufacturing method.
  • the in-mold foam molded article comprising the polyolefin resin expanded particles of the present invention has good flame retardancy even when a sterically hindered amine ether flame retardant is not used or a small amount is used in the FMVSS302 combustion test method. Even if the applied internal pressure in the foamed particles used for the internal molding varies, the appearance of the molded product does not show uneven color or wrinkles.
  • DSC differential scanning calorimeter
  • the melting peak calorific value on the low temperature side which is the amount of heat surrounded by the melting peak on the low temperature side, and the tangent to the melting start baseline from the maximum point between the low temperature side peak and the high temperature side peak is Ql
  • the high temperature side of the DSC curve Qh is the high-temperature side melting peak calorific value, which is the amount of heat surrounded by the melting peak of and the tangent to the melting end baseline from the maximum point between the low-temperature side peak and the high-temperature side peak.
  • the polyolefin resin expanded particles of the present invention have a phosphorus content of 7% by weight or more, a melting point of 120 ° C. or more and a 5% by weight decomposition temperature of 240 to 320 ° C. with respect to 100 parts by weight of the polyolefin resin. It is obtained by foaming polyolefin resin particles containing 0.03 to 5 parts by weight of a flame retardant and 0.5 to 20 parts by weight of carbon black, and exhibits good flame retardancy in the FMVSS302 combustion test method. An in-mold foam molded product that is also excellent can be obtained.
  • the polyolefin resin used in the present invention is a polymer comprising 75% by weight or more and 100% by weight or less of an olefin monomer, and preferably contains 80% by weight or more and 100% by weight or less of an olefin monomer. It is the polymer which becomes.
  • the polyolefin resin used in the present invention may contain 25% by weight or less, preferably 20% by weight or less, of other monomers copolymerizable with the olefin monomer.
  • olefin monomer examples include, for example, ethylene, propylene, butene-1, Isobutene, pentene-1, 3-methyl-butene-1, hexene-1, 4-methyl-pentene-1, 3,4-dimethyl-butene-1, heptene-1, 3-methyl-hexene-1, octene And ⁇ -olefins having 2 to 12 carbon atoms such as -1 and decene-1. These may be used alone or in combination of two or more.
  • the other monomer copolymerizable with the olefin monomer include, for example, cyclopentene, norbornene, 1,4,5,8-dimethano-1,2,3,4,4a, 8. , 8a, 6-octahydronaphthalene and other cyclic olefins, 5-methylene-2-norbornene, 5-ethylidene-2-norbornene, 1,4-hexadiene, methyl-1,4-hexadiene, 7-methyl-1,6 -Examples include diene such as octadiene. These may be used alone or in combination of two or more.
  • the olefin resin include, for example, polyethylene resins mainly composed of ethylene such as high density polyethylene, medium density polyethylene, low density polyethylene, and linear low density polyethylene; polypropylene based on propylene. Resin, and the like. These polyolefin resins may be used alone or in combination of two or more. Among these, as the polyolefin-based resin, it is preferable to use a polypropylene-based resin from the viewpoint that it is easy to obtain expanded particles having an expansion ratio from a low magnification to a high magnification and that the strength in the case of an in-mold molded product is high.
  • the polypropylene resin is not particularly limited as long as it contains propylene as a main component of the monomer.
  • propylene homopolymer, ⁇ -olefin-propylene random copolymer, ⁇ -olefin-propylene block copolymer, etc. Is mentioned. These may be used alone or in combination of two or more.
  • a polypropylene resin containing ethylene as a comonomer component, in which the ⁇ -olefin is ethylene is preferable because it can be molded in a mold with a low vapor pressure.
  • the preferable ethylene content is 1% by weight to 10% by weight, more preferably 2% by weight to 7% by weight, further 3.5% by weight to 6% by weight, particularly 3.5% by weight or more. 5% by weight or less.
  • the ethylene content of the comonomer component in the polypropylene resin can be measured using 13C-NMR.
  • the melting point of the polypropylene resin used in the present invention is preferably 130 ° C. or higher and 165 ° C. or lower, and more preferably 135 ° C. or higher and 155 ° C. or lower.
  • the melting point of the polypropylene resin is less than 130 ° C., the heat resistance and mechanical strength tend to be insufficient.
  • fusing point exceeds 165 degreeC, there exists a tendency for it to become difficult to ensure the fusion
  • the melting point of the polypropylene resin is such that, using a differential scanning calorimeter, 1 to 10 mg of the polypropylene resin is heated from 40 ° C.
  • the melt flow rate (hereinafter referred to as “MFR”) of the polypropylene resin used in the present invention is preferably 0.5 g / 10 min or more and 30 g / 10 min or less, and preferably 2 g / 10 min or more and 20 g / 10 min. The following is more preferable.
  • MFR of the polypropylene resin is less than 0.5 g / 10 min, it may be difficult to obtain a high expansion ratio polypropylene resin pre-expanded particle, and when it exceeds 30 g / 10 min, the foam of the polypropylene resin pre-expanded particle Tends to break, and the open cell ratio of the polypropylene resin pre-expanded particles tends to increase.
  • the MFR of the polypropylene resin is a value measured at a temperature of 230 ° C. and a load of 2.16 kg according to JIS K7210.
  • the ratio (Mw / Mn) of the weight average molecular weight (hereinafter sometimes referred to as “Mw”) and the number average molecular weight (hereinafter sometimes referred to as “Mn”) of the polypropylene resin used in the present invention is as follows. Although not specifically limited, 3.0 or more are preferable and 3.0 or more and 6.0 or less are more preferable.
  • Mn and Mw are measured under the following conditions.
  • Measuring instrument Alliance GPC 2000 type gel permeation chromatography (GPC) manufactured by Waters Column: 2 TSKgel GMH6-HT, Two TSKgel GMH6-HTL (each inner diameter 7.5mm x length 300mm, manufactured by Tosoh Corporation)
  • Mobile phase o-dichlorobenzene (containing 0.025% BHT)
  • Column temperature 140 ° C
  • Flow rate 1.0 mL / min
  • Sample concentration 0.15% (W / V) -o-dichlorobenzene injection amount: 500 ⁇ L
  • Molecular weight calibration Polystyrene conversion (calibration with standard polystyrene).
  • polyethylene resin used in the present invention examples include ethylene homopolymer, ethylene- ⁇ -olefin random copolymer, ethylene- ⁇ -olefin block copolymer, low density polyethylene, high density polyethylene, and linear low density polyethylene.
  • ⁇ -olefins examples include ⁇ -olefins having 3 to 15 carbon atoms, and these may be used alone or in combination of two or more.
  • ethylene- ⁇ -olefin block copolymers are good when the comonomer content other than ethylene is 1 to 10% by weight, or when they are linear low-density polyethylene. It exhibits excellent foaming properties and can be suitably used.
  • the melting point of the polyethylene resin used in the present invention is preferably 110 ° C. or more and 140 ° C. or less, and further 120 ° C. or more and 130 ° C. or less is excellent in foamability and moldability, and within the polyolefin resin mold. Since pre-expanded particles having excellent mechanical strength and heat resistance when formed into a foamed molded product can be obtained, it is more preferable.
  • the MFR of the polyethylene resin used in the present invention is preferably 0.5 g / 10 min or more and 30 g / 10 min or less, more preferably 1 g / 10 min or more and 5 g / 10 min or less, and 1.5 g It is particularly preferable that it is / 10 minutes or more and 2.5 g / 10 minutes or less.
  • the MFR of the polyethylene resin is less than 0.5 g / 10 min, it becomes difficult to obtain pre-expanded particles having a high expansion ratio, and the bubbles tend to be non-uniform.
  • the MFR of the polyethylene resin exceeds 30 g / 10 minutes, although it is easy to foam, the bubbles are likely to break, the open-cell ratio of the pre-foamed particles tends to increase, and the bubbles are also non-uniform.
  • the MFR of the polyethylene resin is a value measured at a temperature of 190 ° C. and a load of 2.16 kg in accordance with JIS K7210.
  • the polyolefin-based resin used in the present invention may be used by mixing a plurality of types of polyolefin-based resins, if necessary, or other thermoplastic resins that can be used by mixing with polyolefin-based resins, for example, Polystyrene, ionomer, etc. may be used in combination as long as the properties of the polyolefin resin are not lost.
  • the polyolefin resin used in the present invention can be obtained by using a catalyst such as a Ziegler catalyst, a metallocene catalyst, a post metallocene catalyst.
  • a catalyst such as a Ziegler catalyst, a metallocene catalyst, a post metallocene catalyst.
  • a Ziegler catalyst is used, a polymer having a large Mw / Mn tends to be obtained.
  • characteristics such as molecular weight and MFR can be adjusted by oxidatively decomposing a polymer obtained using these catalysts with an organic peroxide.
  • Examples of the organic peroxide used in the present invention include 1,1-bis (t-butylperoxy) 3,3,5-trimethylcyclohexane, t-butylperoxylaurate, 2,5-dimethyl2,5- Examples include di (benzoylperoxy) hexane, t-butylperoxybenzoate, dicumyl peroxide, 1,3-bis (t-butylperoxyisopropyl) benzene, and t-butylperoxyisopropyl monocarbonate.
  • the amount of the organic peroxide used is preferably 0.001 part by weight or more and 0.1 part by weight or less with respect to 100 parts by weight of the polyolefin resin.
  • a polyolefin resin to which an organic peroxide is added can be heated and melted in an extruder.
  • the polyolefin resin used in the present invention is preferably in an uncrosslinked state, but may be crosslinked by treatment with an organic peroxide or radiation.
  • the polyolefin resin particles contain a phosphorus flame retardant having a melting point of 120 ° C. or higher, a phosphorus content of 7 wt% or higher, and a 5 wt% decomposition temperature of 240 to 320 ° C.
  • a phosphorus flame retardant having a melting point of 120 ° C. or higher, a phosphorus content of 7 wt% or higher, and a 5 wt% decomposition temperature of 240 to 320 ° C.
  • the phosphorus-based flame retardant used in the present invention preferably has a melting point of 120 ° C. or more from the viewpoint of thermal stability and extrusion operability of the obtained foam.
  • the melting point of the phosphorus-based flame retardant is less than 120 ° C., the extrusion operability tends to deteriorate, and the thermal stability of the obtained foam also tends to deteriorate.
  • the phosphorus-based flame retardant used in the present invention preferably has a phosphorus content per molecule of 7% by weight or more from the viewpoint of thermal stability and flame retardancy of the resulting foam.
  • the phosphorus content of the phosphorus-based flame retardant is less than 7% by weight, the flame retardant performance of the obtained foam is not sufficient, and in order to ensure a high level of flame retardant performance, increasing the number of added parts results in It tends to cause a decrease in the thermal stability of the resulting foam.
  • the phosphorus-based flame retardant used in the present invention has a 5% by weight decomposition temperature of 240 ° C. to 320 ° C.
  • the temperature is preferably 240 to 300 ° C. If the 5% by weight decomposition temperature of the phosphorus-based flame retardant is less than 240 ° C., it tends to be decomposed in the extruder, the extrusion stability is impaired, and the flame retardancy of the molded product tends to deteriorate.
  • the flame retardancy improving effect tends to be small.
  • the 5 wt% decomposition start temperature was 5 mg of sample using a TG-DTA analyzer [eg, DTG-60A, manufactured by Shimadzu Corporation] at a heating rate of 10 ° C./min in an air atmosphere. This is the temperature when measured.
  • Examples of the phosphorus flame retardant having a melting point of 120 ° C. or higher, a phosphorus content of 7% by weight or more and a 5% by weight decomposition temperature of 240 to 320 ° C. include triphenylphosphine oxide, 2-diphenyl phosphor. Examples include finylhydroquinone. Among these, triphenylphosphine oxide is preferable from the viewpoint of flame retardancy, price, and availability.
  • the content of the phosphorus-based flame retardant having a melting point of 120 ° C. or more, a phosphorus content of 7% by weight or more and a 5% by weight decomposition temperature of 240 to 320 ° C. in the polyolefin resin particles in the present invention is as follows.
  • the amount is preferably 0.03 to 5 parts by weight, more preferably 0.03 to 2 parts by weight with respect to 100 parts by weight. If the phosphorus flame retardant content is less than 0.03 parts by weight, the flame retardant effect may not be sufficient, and if it exceeds 5 parts by weight, the thermal stability of the resulting foam tends to deteriorate.
  • carbon black is contained in the polyolefin resin particles in order to obtain a black molded body.
  • carbon black used in the present invention include, for example, channel black, roller black, disc, gas furnace black, oil furnace black, thermal black, acetylene black and the like. These may be used alone or in combination of two or more.
  • the content of carbon black in the polyolefin resin particles in the present invention is preferably 0.5 parts by weight or more and 20 parts by weight or less, with respect to 100 parts by weight of the polypropylene resin particles. It is more preferable that the amount is not more than parts.
  • the content of carbon black is less than 0.5 parts by weight, it tends to be difficult to blacken sufficiently, and when it exceeds 20 parts by weight, the cell diameter of the obtained polypropylene resin expanded particles tends to be finer. Thus, not only the in-mold foam moldability (particularly the surface appearance) tends to deteriorate, but also there is a tendency that sufficient flame retardancy cannot be obtained.
  • the carbon black when preparing resin particles containing carbon black, is a polyolefin resin obtained by dispersing carbon black (hereinafter referred to as “carbon black masterbatch”). It is preferable to melt and knead together.
  • Examples of the polyolefin resin used in the carbon black masterbatch include a polyethylene resin and a polypropylene resin.
  • Examples of the polypropylene resin include the above-mentioned resins, but it is preferable to use a polypropylene resin having an MFR of 10 g / 10 min or more because a masterbatch can be easily produced.
  • the carbon black concentration in the carbon black masterbatch is preferably 5% by weight to 60% by weight, and more preferably 20% by weight to 50% by weight.
  • a stabilizer or a lubricant may be added to the carbon black masterbatch.
  • the carbon black masterbatch can be produced by melting and kneading a polyolefin resin and carbon black using an extruder, kneader, Banbury mixer, roll or the like. It is particularly preferable to use an extruder.
  • Carbon black in the carbon black masterbatch improves the blackness when it is dispersed in the resin as much as possible, so when using carbon black as a colorant, adjust the aggregates and their aggregates to be small. Is normal.
  • the average primary particle diameter of carbon black in the polyolefin resin expanded particles of the present invention is preferably 10 nm or more and 200 nm or less, and more preferably 30 nm or more and 100 nm or less.
  • the target flame retardancy can be obtained with a small amount of flame retardant added.
  • the sterically hindered amine ether flame retardant include, for example, the general formula (1):
  • R 1 and R 2 are the general formula (2):
  • R 5 represents a methyl group, an ethyl group, a propyl group, a butyl group, an n-pentyl group, an n-hexyl group, an n-heptyl group, a nonyl group, a decyl group, an undecyl group, a dodecyl group, an isopropyl group, Isobutyl group, second butyl group, third butyl group, 2-ethylbutyl group, isopentyl group, 1-methylpentyl group, 1,3-dimethylbutyl group, 1-methylhexyl group, isoheptyl group, 1,1,3,
  • An alkyl group having 1 to 12 carbon atoms such as 3-tetramethylpentyl group, 1-methylundecyl group, 1,1,3,3,5,5-hexamethylhexyl group
  • R 6 is a methyl group, groups represented by a cyclohexyl group or an
  • Specific examples of the group represented by the general formula (2) include, for example, 2,4-bis [(1-methoxy-2,2,6,6-tetramethylpiperidin-4-yl) n-butylamino].
  • -S-triazine 2,4-bis [(1-cyclohexyloxy-2,2,6,6-tetramethylpiperidin-4-yl) n-butylamino] -s-triazine
  • sterically hindered amine ether flame retardant represented by the general formula (1) include, for example, N, N ′, N ′ ′′-tris ⁇ 2,4-bis [(1-cyclohexyloxy-2 , 2,6,6-Tetramethylpiperidin-4-yl) n-butylamino] -s-triazin-6-yl ⁇ -3,3′-ethylenediiminopropylamine; N, N ′, N ′′ — Tris ⁇ 2,4-bis [(1-cyclohexyloxy-2,2,6,6-tetramethylpiperidin-4-yl) n-butylamino] -s-triazine-6yl ⁇ -3,3′-ethylene Diiminodipropylamine; N, N ′, N ′ ′′-tris ⁇ 2,4-bis [(1-octyloxy-2,2,6,6-tetramethylpiperidin-4-yl) n-but
  • the blending ratio of the sterically hindered amine ether flame retardant to the polyolefin resin in the present invention is 0.01 parts by weight or more and 0.2 parts by weight of the sterically hindered amine ether flame retardant with respect to 100 parts by weight of the polyolefin resin particles.
  • the amount is preferably not more than parts by weight, more preferably not less than 0.02 parts by weight and not more than 0.1 parts by weight.
  • the polyolefin resin particles may further contain a benzotriazole ultraviolet absorber, a hindered amine light stabilizer, a phenol antioxidant, a phosphite processing stabilizer, a sulfur heat stabilizer, and the like.
  • the benzotriazole-based UV absorber is not particularly limited as long as it can be generally used for a resin, but preferred specific examples include 2- (2-hydroxy-3-t-butyl-5-methylphenyl). -5-chlorobenzotriazole, 2- (2-hydroxy-5-methylphenyl) -benzotriazole, 2- (2-hydroxy-3,5-di-t-butylphenyl) -5-chlorobenzo And triazol, 2- (2-hydroxy-3,5-di-t-amylphenyl) -benzotriazole, 2- (2-hydroxy-5-t-octylphenyl) -benzotriazole, and the like. These may be used alone or in combination of two or more.
  • 2- (2-hydroxy-3-t-butyl-5-methylphenyl) -5-chlorobenzotriazole 2- (2-hydroxy-5-methylphenyl) -benzotriazole, -(2-Hydroxy-3,5-di-t-butylphenyl) -5-chlorobenzotriazole is preferred. These may be used alone or in combination of two or more.
  • the amount of the benzotriazole ultraviolet absorber used is preferably 0.01 parts by weight or more and 1.0 parts by weight or less, and 0.1 parts by weight or more and 0.5 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the polyolefin resin. It is more preferable that When the amount of the benzotriazole ultraviolet absorber used is less than 0.01 parts by weight, it may be difficult to obtain a sufficient flame retardant improvement effect, and when it exceeds 1.0 parts by weight, the cost increases. May be economically disadvantageous.
  • the hindered amine light stabilizer is not particularly limited as long as it can be generally used for a resin.
  • Preferred specific examples include bis (2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) separate, Bis (1,2,2,6,6-pentamethyl-4-piperidyl) separate, poly [[6-[(1,1,3,3-tetramethylbutyl) amino] -1,3,5-triazine- 2,4-diyl] [(2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) imino]] and the like, and these may be used alone or in combination of two or more. .
  • bis (2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidyl) separate is preferable. These may be used alone or in combination of two or more.
  • the amount of the hindered amine light stabilizer used is preferably 0.01 parts by weight or more and 1.0 parts by weight or less, and 0.1 parts by weight or more and 0.5 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the polyolefin resin. It is more preferable that When the amount of the hindered amine light stabilizer used is less than 0.01 parts by weight, it may be difficult to obtain a sufficient flame retardant improvement effect, and when it exceeds 1.0 parts by weight, the cost increases. May be economically disadvantageous.
  • the phenolic antioxidant is not particularly limited as long as it can be used for the resin, and preferred specific examples include tetrakis [methylene-3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl). Propionate] methane, tris (3,5-di-t-butyl-4-hydroxybenzyl) isocyanurate, n-octadecyl-3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate, 1 1,3-tris (2-methyl-4-hydroxy-5-t-butylphenyl) butane, and the like may be used alone or in combination of two or more.
  • the amount of the phenolic antioxidant used is preferably 0.01 parts by weight or more and 1.0 parts by weight or less, and 0.1 parts by weight or more and 0.5 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the polyolefin resin. It is more preferable that If the amount of the phenolic antioxidant used is less than 0.01 parts by weight, it may be difficult to obtain a sufficient flame retardant improvement effect. If it exceeds 1.0 parts by weight, the cost increases. May be economically disadvantageous.
  • the phosphite processing stabilizer is not particularly limited as long as it can be used for the resin, but preferred specific examples include tris (2,4-di-t-butylphenyl) phosphite, bis (2,4 -Di-t-butylphenyl) pentaerythritol diphosphite, tris (mono, dinonylphenyl) phosphite and the like may be mentioned, and these may be used alone or in combination of two or more. Among these, tris (2,4-di-t-butylphenyl) phosphite is preferable.
  • the amount of the phosphite processing stabilizer used is preferably 0.01 parts by weight or more and 1.0 parts by weight or less, and 0.1 parts by weight or more and 0.5 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the polyolefin resin. The following is more preferable.
  • the amount of the phosphite processing stabilizer used is less than 0.01 parts by weight, it may be difficult to obtain a sufficient flame retardant improvement effect, and when it exceeds 1.0 parts by weight, the cost increases. May be economically disadvantageous.
  • the sulfur-based heat stabilizer is not particularly limited as long as it can be used for the resin, but preferred specific examples include distearyl thiodipropionate, dilauryl thiodipropionate, dimyristyl thiodipropionate, ditrileate. Decyl thiodipropionate etc. are mentioned, These may be used independently and may be used in combination of 2 or more type. Among these, distearyl thiodipropionate is preferable.
  • the amount of the sulfur heat stabilizer used is preferably 0.01 parts by weight or more and 1.0 parts by weight or less, and 0.1 parts by weight or more and 0.5 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the polyolefin resin. It is more preferable that When the blending ratio of the sulfur-based heat stabilizer is less than 0.01 parts by weight, it may be difficult to obtain a sufficient flame retardant improvement effect, and when it exceeds 1.0 parts by weight, the cost increases. May be economically disadvantageous.
  • “Flame retardancy” in the present invention is determined based on a combustion test method defined in FMVSS302 for a polyolefin resin-in-mold foam-molded product obtained using polyolefin resin foam particles. In the evaluation by the test method to be described later, it is preferably slow-flammability or self-extinguishing property, and more preferably self-extinguishing property.
  • the polyolefin resin particles used in the present invention include a polyolefin resin, a phosphorus flame retardant having a phosphorus content of 7% by weight or more, a melting point of 120 ° C. or more, and a 5% by weight decomposition temperature of 240 to 320 ° C. and a carbon black master.
  • Other additives such as batches and sterically hindered amine ether flame retardants are melt-kneaded using an extruder, kneader, Banbury mixer, roll, etc., and then cylindrical, elliptical, spherical, cubic It is obtained as polyolefin resin particles having a shape such as a rectangular parallelepiped.
  • the phosphorus flame retardant and the sterically hindered amine ether flame retardant may also be melt-kneaded as a master batch dispersed in a polyolefin resin.
  • the polyolefin resin particles in the present invention preferably have a weight of 0.1 mg or more and 30 mg or less, more preferably 0.3 mg or more and 10 mg or less in order to obtain foam particles having an appropriate average maximum diameter.
  • the weight of one polyolefin resin particle is the average resin particle weight of 100 particles randomly selected from the polyolefin resin particles.
  • the polyolefin resin particles are further added to a cell nucleating agent such as talc, an antioxidant, a metal deactivator, a phosphorus processing stabilizer, an ultraviolet absorber, an ultraviolet stabilizer, a fluorescent material, if necessary.
  • a cell nucleating agent such as talc, an antioxidant, a metal deactivator, a phosphorus processing stabilizer, an ultraviolet absorber, an ultraviolet stabilizer, a fluorescent material, if necessary.
  • Whitening agents, stabilizers such as metal soaps or cross-linking agents, chain transfer agents, lubricants, plasticizers, fillers, reinforcing agents, other flame retardants, surfactant-type or polymer-type antistatic agents, conductivity improvement You may add an agent etc. in the range which does not impair the effect of this invention.
  • the polyolefin resin foam particles of the present invention are, for example, dispersed in a dispersion medium in a closed container and heated to a temperature equal to or higher than the softening temperature of the polyolefin resin particles in the presence of a foaming agent. Thereafter, it can be obtained by discharging together with the dispersion medium into a low-pressure atmosphere from the inside of the closed container and foaming.
  • the heating temperature in the sealed container is preferably the melting point of the polyolefin resin particles ⁇ 25 ° C. or more and the melting point of the polyolefin resin particles + 25 ° C. or less, the melting point of the polyolefin resin particles ⁇ 15 ° C.
  • polyolefin resin expanded particles can be produced.
  • the sealed container in which the polyolefin resin particles are dispersed there are no particular restrictions on the sealed container in which the polyolefin resin particles are dispersed, and any container that can withstand the pressure and temperature in the container at the time of producing the polyolefin resin foam particles can be used.
  • an autoclave container can be used.
  • dispersion medium methanol, ethanol, ethylene glycol, glycerin, water, or the like can be used, and it is preferable to use water among them.
  • a dispersant In order to prevent coalescence of the polyolefin resin particles in the dispersion medium, it is preferable to use a dispersant.
  • the dispersant include inorganic dispersants such as tricalcium phosphate, magnesium phosphate, basic magnesium carbonate, calcium carbonate, barium sulfate, kaolin, talc, and clay.
  • a dispersion aid such as iron or iron chloride in combination.
  • the combined use of tricalcium phosphate and sodium n-paraffin sulfonate is more preferable.
  • the amount of dispersant and dispersion aid used varies depending on the type and type and amount of polyolefin resin used, but usually 0.2 parts by weight or more and 3 parts by weight or less of the dispersant with respect to 100 parts by weight of the dispersion medium. It is preferable to add 0.001 part by weight or more and 0.1 part by weight or less of a dispersion aid.
  • the polyolefin resin particles are usually preferably used in an amount of 20 parts by weight or more and 100 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the dispersion medium in order to improve the dispersibility in the dispersion medium.
  • foaming agent in producing the polyolefin resin expanded particles.
  • aliphatic hydrocarbons such as propane, isobutane, normal butane, isopentane, and normal pentane; air, nitrogen, carbon dioxide, and the like Inorganic gas; water and the like, and mixtures thereof can be used.
  • the hydrophilic polymer is an ethylene-acrylic acid-maleic anhydride terpolymer, an ethylene- (meth) acrylic acid copolymer, or an ethylene- (meth) acrylic acid copolymer crosslinked with a metal ion.
  • examples thereof include carboxyl group-containing polymers such as ionomer resins and polyethylene glycol. These may be used alone or in combination of two or more.
  • the amount of the hydrophilic polymer used varies depending on the type of the hydrophilic polymer and is not particularly limited, but is preferably 0.01 parts by weight or more and 20 parts by weight or less based on 100 parts by weight of the polyolefin resin particles. .1 to 5 parts by weight is more preferable.
  • the amount of the hydrophilic polymer used is less than 0.01 part by weight, there is a tendency that polyolefin resin expanded particles having a high expansion ratio are difficult to obtain.
  • the amount exceeds 20 parts by weight the heat resistance and mechanical strength are greatly reduced. There is.
  • polyhydric alcohol examples include ethylene glycol, glycerin, erythritol, and pentaerythritol. These may be used alone or in combination of two or more.
  • the compound having a triazine skeleton preferably has a molecular weight of 300 or less per unit triazine skeleton.
  • the molecular weight per unit triazine skeleton is a value obtained by dividing the molecular weight by the number of triazine skeletons contained in one molecule.
  • the molecular weight per unit triazine skeleton exceeds 300, variation in expansion ratio and variation in cell diameter may be noticeable.
  • Examples of the compound having a molecular weight per unit triazine skeleton of 300 or less include melamine (chemical name: 1,3,5-triazine-2,4,6-triamine), ammelin (1,3,5-triazine-2- Hydroxy-4,6-diamine), ammelide (1,3,5-triazine-2,4-hydroxy-6-amine), cyanuric acid (1,3,5-triazine-2,4,6-triol) ), Tris (methyl) cyanurate, tris (ethyl) cyanurate, tris (butyl) cyanurate, tris (2-hydroxyethyl) cyanurate, melamine / isocyanuric acid condensate.
  • melamine chemical name: 1,3,5-triazine-2,4,6-triamine
  • ammelin (1,3,5-triazine-2- Hydroxy-4,6-diamine
  • ammelide (1,3,5-triazine-2,4-hydroxy-6-amine
  • melamine isocyanuric acid
  • a melamine / isocyanuric acid condensate it is preferable to use melamine, isocyanuric acid, and a melamine / isocyanuric acid condensate in order to obtain high expansion ratio polyolefin-based resin expanded particles with small expansion ratio variation and cell diameter variation.
  • a polyolefin-based resin having a high foaming ratio and uniform cell diameter when a low molecular weight hydrophilic substance such as glycerin, polyethylene glycol having a molecular weight of 300 or less, or zinc borate is added to a polyolefin resin.
  • a low molecular weight hydrophilic substance such as glycerin, polyethylene glycol having a molecular weight of 300 or less, or zinc borate
  • the expansion ratio of the polyolefin resin expanded particles obtained by the above production method is preferably 5 to 50 times, more preferably 7 to 45 times.
  • the polyolefin resin expanded particles of 5 times to 35 times are manufactured, and the polyolefin resin expanded particles in the polyolefin resin expanded particles are subjected to pressure treatment in which the polyolefin resin expanded particles are put in a sealed container and impregnated with nitrogen, air, etc.
  • the polyolefin resin foamed particles having a higher expansion ratio may be obtained by a method such as a two-stage foaming method in which the polyolefin resin foamed particles are heated and further foamed with steam or the like.
  • the expansion ratio refers to the weight w (g) and the ethanol submerged volume v (cm 3 ) of the polyolefin resin foam particles, and the following formula is obtained from the density d (g / cm 3 ) of the polyolefin resin particles before foaming. Is obtained by
  • the polyolefin resin expanded particles of the present invention are obtained when the polyolefin resin expanded particles 5 to 6 mg are heated from 40 ° C. to 220 ° C. at a temperature increase rate of 10 ° C./min as measured by a differential scanning calorimetry method. It is preferable to have two melting peaks in the DSC curve. In addition, a tangent line is drawn with respect to the DSC curve from the point where the endothermic amount becomes the smallest between the two melting peaks of the DSC curve, and the low temperature side of the portion surrounded by the tangent line and the DSC curve is the melting peak heat amount Ql on the low temperature side.
  • the high temperature side melting peak ratio (Qh / (Ql + Qh) ⁇ 100 (hereinafter abbreviated as “DSC ratio”)) calculated from these is 13 % Or more and 50% or less, and more preferably 18% or more and 40% or less.
  • DSC ratio is within this range, a polyolefin resin-in-mold foam-molded article having a high surface beauty can be obtained.
  • the polypropylene resin foamed particles are 3
  • An internal pressure of 0.0 atm or less is preferably applied, an internal pressure of 1.3 atm or more and 3.0 atm or less is preferably applied, and an internal pressure of 1.5 atm or more and 2.5 atm or less is more preferably applied.
  • the applied internal pressure exceeds 3.0 atm, in addition to the time required for applying the internal pressure in the pressure vessel, the cooling time required at the time of molding in the mold becomes longer, and the molding cycle becomes longer, resulting in lower productivity. Tend to.
  • the pressure resistant container can be filled with the polypropylene resin expanded particles and subjected to pressure treatment with an inorganic gas. At this time, heating may be performed as necessary.
  • an inorganic gas include air, nitrogen, argon, helium and the like, but air and nitrogen are preferable because of low cost.
  • the polyolefin resin foam particles are pre-air-pressurized in a pressure-resistant container, and air is injected into the polyolefin resin foam particles to give foaming ability, which can be closed by two molds but cannot be sealed. Filled into the molding space, molded with a water vapor pressure of about 0.10 to 0.4 MPa and a heating water vapor pressure of about 0.10 to 0.4 MPa for a heating time of about 3 to 30 seconds, and the polyolefin resin expanded particles are fused together. After cooling the mold by water cooling, after opening the mold, a method for obtaining a foamed molded article in polyolefin resin mold, Etc.
  • the density of the polyolefin resin in-mold foam molded product obtained by using the polyolefin resin expanded particles of the present invention is preferably 10 kg / m 3 or more and 300 kg / m 3 or less, and 15 kg / m 3 or more and 250 kg / m 3. Or less, more preferably 15 kg / m 3 or more and 25 kg / m 3 or less.
  • the density of the polyolefin resin-in-mold foam-molded product is 15 kg / m 3 or more and 25 kg / m 3 or less, the improvement in flame retardancy is remarkable.
  • the present invention can be further configured as follows.
  • the phosphorus flame retardant having a phosphorus content of 7% by weight or more, a melting point of 120 ° C. or more, and a 5% by weight decomposition temperature of 240 to 320 ° C. is triphenylphosphine oxide or 2-diphenylphosphonyl hydroquinone.
  • the particle size of carbon black in the polyolefin resin expanded particles is 20 to 100 nm.
  • the polyolefin resin is polypropylene, The present invention relates to the polyolefin resin expanded particles described above.
  • the third of the present invention relates to an in-mold foam-molded article comprising the above-described carbon black-containing polyolefin resin foam particles.
  • NOR116 is a reaction product of peroxidized N-butyl-2,2,6,6-tetramethyl-4-piperidineamine and 2,4,6-trichloro-1,3,5-triazine. It is a reaction product of the product obtained by reacting cyclohexane and N, N-bis (3-aminopropyl) ethylenediamine, and the chemical formula includes a compound represented by the following chemical formula (3).
  • Foaming ratio d ⁇ v / w (Average cell diameter) 30 foamed particles were arbitrarily taken out from the obtained polyolefin resin foamed particles, the cell diameter was measured in accordance with JIS K6402, and the average cell diameter was calculated.
  • DSC ratio (DSC ratio) Using the differential scanning calorimeter [DSC6200R, manufactured by Seiko Instruments Inc.], 5 to 6 mg of the obtained polyolefin resin foamed particles is heated from 40 ° C. to 220 ° C. at a temperature rising rate of 10 ° C./min. A DSC curve (illustrated in FIG. 1) obtained at that time was obtained. The obtained DSC curve has two peaks, and was calculated from the melting peak calorie Ql on the low temperature side and the melting peak calorie Qh on the high temperature side of the melting peak by the following formula.
  • DSC ratio Qh / (Ql + Qh) ⁇ 100 (Molded body density)
  • the volume v (L) is obtained from the weight w (g), the length, the width, and the thickness of the sample for the combustion test in the (combustibility) evaluation, and is obtained by the following formula.
  • Example 1 [Preparation of polyolefin resin particles] 0.5 parts by weight of polyethylene glycol is pre-blended with 100 parts by weight of polypropylene resin, then 0.05 parts by weight of talc as a nucleating agent, triphenylphosphine oxide as a flame retardant, 2-diphenylphosphonic acid Luhydroquinone, sterically hindered amine ether, and carbon black A and carbon black B as colorants were added and mixed in the amounts shown in Table 1.
  • the resulting mixture was supplied to an extruder, melted and kneaded at a resin temperature of 210 ° C., then extruded from a cylindrical die (hole diameter 1.8 mm) installed at the tip of the extruder, cooled with water, cut with a cutter, Columnar polypropylene resin particles (1.2 mg / grain) were obtained.
  • each of three levels of polypropylene resin foam particles having different internal pressures is filled into a mold for a box-shaped molded body having ribs shown in FIG.
  • the particles were heated and fused with 0.28 MPa (gauge pressure) water vapor for 10 seconds to obtain a polypropylene resin in-mold foam-molded product.
  • the outer dimensions of the box-shaped molded body mold are 200 mm long ⁇ 210 mm wide ⁇ 150 mm high, and the thickness is all uniform and 15 mm.
  • the rib is positioned at the center in the horizontal direction of the bottom of the box-shaped in-mold foam molded body, and the outer dimensions of the rib shape are 170 mm long ⁇ 7 mm wide ⁇ 120 mm high.
  • the surface appearance of the obtained in-mold foam molded product was evaluated. The results are shown in Table 1.
  • the flat molded bodies obtained in Examples 1 to 3 had few surface grains, few wrinkles, and good surface appearance. The blackness was high and the fusion was good. As a result of the FMVSS combustion test, it exhibited a slow flame retardancy and a self-extinguishing property, and was a good molded article in comprehensive evaluation. Furthermore, the box-shaped molded body having the ribs had a beautiful surface property in any case where the internal pressure of the expanded particles was 1.5, 2.0, and 2.5 atm. On the other hand, when the triphenylphosphine oxide of Comparative Example 1 is used in an extremely small amount, the combustion rate is as fast as 101 mm / min, the flame retardancy is insufficient, and the box-shaped molded body having ribs is foamed.
  • the in-mold foam molded product obtained by in-mold foam molding of the polyolefin resin foam particles of the present invention has good flame retardancy, and even if the applied internal pressure in the foam particles used in the mold varies, the surface Appearance is good. Therefore, it can be used for, for example, building materials and automobile parts.

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Abstract

　カーボンブラックを添加した場合においても、型内成形性、表面外観に優れ、ＦＭＶＳＳ燃焼性を満足する難燃性ポリオレフィン系樹脂発泡成形体を得るために、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤を０．０３～５重量部、およびカーボンブラックを０．５～２０重量部含むポリオレフィン系樹脂粒子を発泡させる。

Description

ポリオレフィン系樹脂発泡粒子およびその型内発泡成形体
　本発明は、難燃性の向上したポリオレフィン系樹脂発泡粒子、及びポリオレフィン系樹脂発泡粒子を相互に融着してなる難燃性ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体に関するものである。
　ポリオレフィン系樹脂粒子を発泡せしめたポリオレフィン系樹脂発泡粒子を型内発泡成形用の金型内に充填した後、これらを加熱融着させることによって得られる型内発泡成形体は、すでに包装材、緩衝材、断熱材、建築資材、自動車用部品等の広範な用途に供されている。
　このような用途の中でも、建築資材や自動車部品等の分野においては、難燃性を有することが求められており、必要に応じて難燃剤や難燃助剤を樹脂中に含有させたポリプロピレン系樹脂発泡粒子や該ポリプロピレン系樹脂発泡粒子を使用した型内発泡成形体が提案されている（例えば、特許文献１、２参照）。
　また、外観の点から、着色したポリオレフィン系樹脂発泡粒子や該ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を使用した型内発泡成形体が要求される場合がある。特に自動車部品等の分野では、黒色化したポリオレフィン系樹脂発泡粒子や型内発泡成形体が要求されることから、黒色顔料としては、一般的に着色力、耐熱性などの観点から、カーボンブラックが型内発泡成形体には用いられている。
　一方、近年これらの材料は軽量化が進められ、発泡成形体の発泡倍率が高いものが求められることが増えてきている。
　自動車内装部材などは燃焼性の規格に適合しなければならないことが多く、難燃もしくは燃焼速度の遅い材料が求められている。しかしながら、カーボンブラックを使用した型内発泡成形体や発泡倍率の高い型内発泡成形体は燃えやすい傾向であり、黒色の高発泡倍率の型内発泡成形体は、燃焼性規格への適合が難しい傾向が多い。
　本来、易燃性であるポリオレフィン系樹脂の難燃化の方法としては、種々検討されており、難燃剤を添加する方法が一般的である。ポリオレフィン系樹脂に添加される難燃剤としては、ハロゲン含有化合物、水和金属酸化物、リン酸エステル類、含窒素化合物などさまざまな難燃剤が使用されており、そのような難燃剤がポリオレフィン系樹脂発泡体に用いられている例としては、代表的には特許文献１～３が挙げられる。近年では、ハロゲン含有化合物は燃焼の際に人体に有害なガスが発生する可能性があるといった環境問題等により、ノンハロゲンの難燃剤が好まれるのに加えて、これらのノンハロゲン難燃剤は樹脂に対して多量に用いられることが多いため、機械的物性の低下、成形性の悪化を引き起こす可能性がある。
　また、近年、ノンハロゲン難燃剤として立体障害性アミンエーテル系難燃剤をポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体に用いることが提案されている（特許文献４～５参照）。しかし、カーボンブラックを含有するポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体において立体障害性アミンエーテル系難燃剤を使用した場合、難燃性が十分でない場合がある。このような有機化合物分子型の難燃剤は非常に高価であり、耐熱性が低い場合もあり、加工条件に制限が加えられる可能性もある。
　また、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いて、ポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体を成形する工程において、予めポリオレフィン系樹脂発泡粒子を耐圧容器内で空気加圧し、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子中に空気を含浸させることにより発泡能を付与した後、型内発泡成形機に充填し、加熱水蒸気を用いて加熱することにより、成形することも多い。
しかしながら、実生産においては、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の空気含浸による内圧が変動したり、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を耐圧容器から払い出して型内成形機に充填する迄に内圧低下が生じたり、更に、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子間の内圧にばらつきが生じることがある。この際、併用される難燃剤の種類によっては、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の内圧低下が激しく、得られた成形体の表面性において、しわが発生したり、発泡粒子どうしの粒間が生じたりし易いことが判っており、発泡粒子の内圧が変動しても良好な成形体が得られることが望まれている。
日本国公開特許公報「特開平７－３０９９６７号（１９９５年１１月２８日公開）」 日本国公開特許公報「特開平１０－１４７６６１号（１９９８年６月２日公開）」 日本国公開特許公報「特開平７－２５８４４７号（１９９５年１０月９日公開）」 国際公開特許公報「国際公開２００３／０４８２３９号（２００３年６月１２日公開）」 日本国公開特許公報「特開２００４－２６３０３３号（２００４年９月２４日公開）」
　型内発泡成形体に要求される難燃レベルは用途によって異なるが、本発明の目的は、自動車用部材などに好まれる黒色を有しつつ、型内成形性、表面外観などを損ねることなく、従来の型内発泡成形体と比べ、燃えにくいポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体を製造しうる難燃性ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を、安価な難燃剤配合により提供することにある。
特に、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子や型内発泡成形体の黒色化の為にカーボンブラックを用いる場合、粒径が微細なカーボンブラックを用いることにより、黒色の発色を良くできることが知られているが、反面、難燃性能は低下する傾向にあり、高価な難燃剤を多量に使用する必要があった。更に、難燃剤の種類によっては、表面性の良好な成形体が得られる発泡粒子の内圧の範囲が狭くなり、成形ロスが発生しやすくなり生産性を低下させてしまう課題があった。
　本発明者は、上記課題に鑑みて鋭意研究した結果、ポリオレフィン系樹脂に対して特定のリン系物質を含有させてなるポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いることにより、従来よりも燃えにくい、特定量のカーボンブラックを含有する難燃性ポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体が安価な配合で得られること、更に、型内成形時の成形条件が広く、生産時のロスが少なくできることを見出した。
　すなわち、
本発明の第１は、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤を０．０３～５重量部、およびカーボンブラックを０．５～２０重量部含むポリオレフィン系樹脂粒子を発泡させて得られることを特徴とする、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子に関する。
　本発明の第２は、ポリオレフィン系樹脂粒子を、密閉容器内にて分散媒に分散させ、発泡剤の存在下で、該ポリオレフィン系樹脂粒子の軟化温度以上の温度まで加熱した後、分散媒と共に、上記密閉容器内より低圧の雰囲気下に放出して発泡させる、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の製造方法であって、上記ポリオレフィン系樹脂粒子が、リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤を０．０３～５重量部、およびカーボンブラックを０．５～２０重量部含むことを特徴とする、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の製造方法に関する。
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子からなる型内発泡成形体は、ＦＭＶＳＳ３０２燃焼試験法において、立体障害性アミンエーテル系難燃剤の不使用、もしくは少量の使用においても難燃性が良好であり、型内成形に使用される発泡粒子での付与内圧が変動しても、成形体の外観も色むらやシワの発生が見られない。
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて、４０℃～２２０℃まで１０℃／分の速度で昇温したときに得られるＤＳＣ曲線の一例である。低温側の融解ピークと、低温側ピークと高温側ピークとの間の極大点からの融解開始ベースラインへの接線とで囲まれる熱量である低温側の融解ピーク熱量がＱｌ、ＤＳＣ曲線の高温側の融解ピークと、低温側ピークと高温側ピークとの間の極大点からの融解終了ベースラインへの接線とで囲まれる熱量である高温側融解ピーク熱量がＱｈである。 本発明の実施例で使用した、リブを有する箱型形状成形体用金型の斜視図である。
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子は、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤を０．０３～５重量部、およびカーボンブラックを０．５～２０重量部含むポリオレフィン系樹脂粒子を発泡させて得られることにより、ＦＭＶＳＳ３０２燃焼試験法において良好な難燃性を示し、外観性も優れる型内発泡成形体を得ることができる。
　本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂は、オレフィン系単量体７５重量％以上１００重量％以下を含んでなる重合体であり、好ましくはオレフィン系単量体８０重量％以上１００重量％以下を含んでなる重合体である。本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂は、オレフィン系単量体と共重合性を有するその他の単量体を２５重量％以下、好ましくは２０重量％以下を含んでもよい。
　オレフィン系単量体の具体例としては、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン－１、
イソブテン、ペンテン－１、３－メチル－ブテン－１、ヘキセン－１、４－メチル－ペンテン－１、３，４－ジメチル－ブテン－１、へプテン－１、３－メチル－ヘキセン－１、オクテン－１、デセン－１などの炭素数２～１２のα－オレフィン等があげられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　前記オレフィン系単量体と共重合性を有するその他の単量体の具体例としては、例えば、シクロペンテン、ノルボルネン、１，４，５，８－ジメタノ－１，２，３，４，４ａ，８，８ａ，６－オクタヒドロナフタレンなどの環状オレフィン、５－メチレン－２－ノルボルネン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、メチル－１，４－ヘキサジエン、７－メチル－１，６－オクタジエンなどのジエンなどがあげられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　前記オレフィン系樹脂の具体例としては、例えば、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレンなどのエチレンを主成分とするポリエチレン系樹脂；プロピレンを主成分とするポリプロピレン系樹脂、等が挙げられる。これらのポリオレフィン系樹脂は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
これらの中でも、ポリオレフィン系樹脂として、発泡倍率が低倍率から高倍率までの発泡粒子を得やすく、型内成形体とした場合の強度も高い点から、ポリプロピレン系樹脂を使用することが好ましい。
　ポリプロピレン系樹脂としては、単量体の主成分としてプロピレンを含んでいれば特に限定はなく、例えば、プロピレンホモポリマー、α－オレフィン－プロピレンランダム共重合体、α－オレフィン－プロピレンブロック共重合体などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上併用してもよい。これらのうちでも、低い蒸気圧力で型内成形が可能である点から、特にα－オレフィンがエチレンである、エチレンを共重合単量体成分として含有するポリプロピレン系樹脂が好ましい。
　ポリプロピレン系樹脂中、好ましいエチレン含量は１重量％以上１０重量％以下、さらには２重量％以上７重量％以下、さらには３．５重量％以上６重量％以下、特には３．５重量％以上５重量％以下である。
なお、ポリプロピレン系樹脂中の共重合単量体成分のエチレン含有量は１３Ｃ－ＮＭＲを用いて測定することができる。
　本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂の融点は、１３０℃以上１６５℃以下であることが好ましく、１３５℃以上１５５℃以下がより好ましい。ポリプロピレン系樹脂の融点が１３０℃未満の場合、耐熱性、機械的強度が十分でない傾向がある。また、融点が１６５℃を超える場合、ビーズ法による型内発泡成形時の融着を確保することが難しくなる傾向がある。
ここで、ポリプロピレン系樹脂の融点は、示差走査熱量計を用いて、ポリプロピレン系樹脂１～１０ｍｇを４０℃から２２０℃まで１０℃／分の速度で昇温し、その後４０℃まで１０℃／分の速度で冷却し、再度２２０℃まで１０℃／分の速度で昇温した際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱ピークのピーク温度をいう。
　本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（以下、「ＭＦＲ」と称す）は、０．５ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下であることが好ましく、２ｇ／１０分以上２０ｇ／１０分以下がより好ましい。ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満の場合、高発泡倍率のポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子が得られにくい場合があり、３０ｇ／１０分を超える場合、ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子の気泡が破泡し易く、ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子の連泡率が高くなる傾向にある。
ここで、ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲはＪＩＳ　Ｋ７２１０に準拠し、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定した値である。
　本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量（以下、「Ｍｗ」と表記する場合がある）と数平均分子量（以下、「Ｍｎ」と表記する場合がある）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）は、特に限定されないが、３．０以上が好ましく、３．０以上６．０以下がより好ましい。
　ここで、ＭｎおよびＭｗは、以下の条件において測定される。
測定機器　：Ｗａｔｅｒｓ社製Ａｌｌｉａｎｃｅ　ＧＰＣ　２０００型　ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）
カラム　　：ＴＳＫｇｅｌ　ＧＭＨ６－ＨＴ　２本、
　　　　　　ＴＳＫｇｅｌ　ＧＭＨ６－ＨＴＬ　２本（それぞれ、内径７．５ｍｍ×長さ３００ｍｍ、東ソー社製）
移動相　　：ｏ－ジクロロベンゼン（０．０２５％ＢＨＴ含有）
カラム温度：１４０℃
流速　　　：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
試料濃度　：０．１５％（Ｗ／Ｖ）－ｏ－ジクロロベンゼン
注入量　　：５００μＬ
分子量較正：ポリスチレン換算（標準ポリスチレンによる較正）。
　本発明で用いられるポリエチレン系樹脂としては、エチレンホモポリマー、エチレン－α－オレフィンランダム共重合体、エチレン－α－オレフィンブロック共重合体、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレンなどが挙げられる。
なお、α－オレフィンとしては、炭素数３～１５のα－オレフィンなどが挙げられ、これらは、単独で用いてもよく、２種以上併用してもよい。
　これらのポリエチレン系樹脂の中でも、エチレン－α－オレフィンブロック共重合体であって、エチレン以外のコモノマー含量が１～１０重量％である場合、あるいは、直鎖状低密度ポリエチレンである場合に、良好な発泡性を示し、好適に使用し得る。
　本発明で用いられるポリエチレン系樹脂の融点は、１１０℃以上１４０℃以下であることが好ましく、更には１２０℃以上１３０℃以下であることが、発泡性、成形性に優れ、ポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体とした際の機械的強度、耐熱性に優れた予備発泡粒子を得ることができるため、より好ましい。
　本発明で用いられるポリエチレン系樹脂のＭＦＲは、０．５ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下であることが好ましく、１ｇ／１０分以上５ｇ／１０分以下であることがより好ましく、１．５ｇ／１０分以上２．５ｇ／１０分以下であることが特に好ましい。
ポリエチレン系樹脂のＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満では、高発泡倍率の予備発泡粒子が得られにくくなると共に、気泡も不均一になる傾向がある。また、ポリエチレン系樹脂のＭＦＲが３０ｇ／１０分を超えた場合、発泡しやすいものの、気泡が破泡し易く、予備発泡粒子の連泡率が高くなる傾向にあると共に、気泡も不均一になる傾向がある。
ここで、ポリエチレン系樹脂のＭＦＲは、ＪＩＳ　Ｋ７２１０に準拠し、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定した値である。
　本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂は、必要に応じて、複数種のポリオレフィン系樹脂を混合して用いてもよいし、ポリオレフィン系樹脂と混合して使用することができる他の熱可塑性樹脂、たとえばポリスチレン、アイオノマーなどをポリオレフィン系樹脂の性質が失われない範囲で組み合わせて使用してもよい。
　本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂は、チーグラー触媒、メタロセン触媒、ポストメタロセン触媒等の触媒を用いて得ることができる。
チーグラー触媒を使用すると、Ｍｗ／Ｍｎが大きい重合体が得られる傾向にある。
　本発明においては、これらの触媒を使用して得られた重合体を有機過酸化物で酸化分解することにより、分子量やＭＦＲ等の特性を調整することができる。
　本発明で用いられる有機過酸化物としては、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、ｔ－ブチルパーオキシラウレート、２，５－ジメチル２，５－ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート、ジクミルパーオキサイド、１，３－ビス（ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート等が挙げられる。
　有機過酸化物を使用する場合、有機過酸化物の使用量は、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、０．００１重量部以上０．１重量部以下であることが好ましい。ポリオレフィン系樹脂を酸化分解するには、例えば、有機過酸化物を添加したポリオレフィン系樹脂を押出機内で加熱溶融により行うことができる。
　本発明で使用するポリオレフィン系樹脂は無架橋の状態が好ましいが、有機過酸化物や放射線等で処理することにより架橋を行っても良い。
　本発明においては、ポリオレフィン系樹脂粒子中に、融点が１２０℃以上、リン含有率が７重量％以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤を含有することにより、高い難燃性を示し、型内成形する際に発泡粒子同士の融着が良好で、かつ、表面外観に優れるポリオレフィン系樹脂発泡粒子および型内成形体を得ることができる。
　本発明で用いられるリン系難燃剤は、融点が１２０℃以上であることが、得られる発泡体の熱安定性、押出運転性の面から好ましい。
リン系難燃剤の融点が１２０℃未満であると、押出運転性が悪化する傾向にあり、得られる発泡体の熱安定性も悪化する傾向にある。 
　本発明で用いられるリン系難燃剤は、１分子当たりに占めるリンの含有率が７重量％以上であることが、得られる発泡体の熱安定性、難燃性の面から好ましい。
リン系難燃剤のリン含有率が７重量％未満であると、得られる発泡体の難燃性能が十分でなく、高度な難燃性能を確保するために、添加部数を増やすと、結果として得られる発泡体の熱安定性の低下を引き起こす傾向にある。
　本発明で用いられるリン系難燃剤は、５重量％分解温度が２４０℃～３２０℃であることが、ポリオレフィン系樹脂粒子を押出機により得る際に、粒子の形状、粒子の重量が一定で、得られる発泡粒子を型内成形した成形体の難燃性の面から好ましく、２４０～３００℃であることがより好ましい。
リン系難燃剤の５重量％分解温度が２４０℃未満であると、押出機内で分解しやすく、押出安定性が損なわれたり、成形体の難燃性が悪化したりする傾向にある。また、５重量％分解温度が３２０℃を超えると、難燃性向上効果が小さくなる傾向がある。
ここで、５重量％分解開始温度は、ＴＧ－ＤＴＡ分析装置［例えば、（株）島津製作所製、ＤＴＧ－６０Ａ］を用いて、試料５ｍｇ、昇温速度１０℃／ｍｉｎ、空気雰囲気下にて測定した時の温度である。
　本発明における、融点が１２０℃以上、リン含有率が７重量％以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤としては、例えば、トリフェニルホスフィンオキシド、２－ジフェニルフォスフォフィニルヒドロキノン等が挙げられる。これらの中でも、トリフェニルホスフィンオキシドが難燃性能、価格、入手のし易さの点から好ましい。
　本発明におけるポリオレフィン系樹脂粒子中の、融点が１２０℃以上、リン含有率が７重量％以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤の含有量としては、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、０．０３～５重量部であることが好ましく、０．０３～２重量部であることがより好ましい。
リン系難燃剤の含有量が０．０３重量部未満であると、難燃効果が十分でない場合があり、５重量部を超えると、得られる発泡体の熱安定性が悪化する傾向にある。
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子では、黒色の成形体を得るために、ポリオレフィン系樹脂粒子中に、カーボンブラックが含有されている。
　本発明で用いられるカーボンブラックの具体例としては、例えば、チャンネルブラック、ローラーブラック、ディスク、ガスファーネスブラック、オイルファーネスブラック、サーマルブラック、アセチレンブラック等があげられる。これらは、単独で使用してもよく、二種以上を併用してもよい。
　本発明におけるポリオレフィン系樹脂粒子中の、カーボンブラックの含有量は、ポリプロピレン系樹脂粒子１００重量部に対して、０．５重量部以上２０重量部以下であることが好ましく、１重量部以上１０重量部以下であることがより好ましい。
カーボンブラックの含有量が０．５重量部未満の場合には、充分に黒色化しにくい傾向があり、２０重量部を超える場合には、得られるポリプロピレン系樹脂発泡粒子のセル径が微細化傾向となって型内発泡成形性（特に表面外観）が悪化する傾向となるだけでなく、十分な難燃性が得られない傾向がある。
　本発明においては、カーボンブラックを含有する樹脂粒子を作製する際に、カーボンブラックは、カーボンブラックを分散してなるポリオレフィン系樹脂（以降、「カーボンブラックマスターバッチ」と称する。）として、ポリオレフィン系樹脂と共に溶融混練することが好ましい。
　カーボンブラックマスターバッチに用いられるポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン系樹脂やポリプロピレン系樹脂があげられる。
ポリプロピレン系樹脂としては、上述の樹脂をあげられるが、マスターバッチを容易に製造できるため、ＭＦＲが１０ｇ／１０分以上であるポリプロピレン系樹脂を使用することが好ましい。
　カーボンブラックマスターバッチにおけるカーボンブラック濃度としては、５重量％以上６０重量％以下が好ましく、２０重量％以上５０重量％以下がより好ましい。
カーボンブラックマスターバッチには、安定剤や滑剤を添加してもよい。
　カーボンブラックマスターバッチは、押出機、ニーダー、バンバリーミキサー、ロール等を用いて、ポリオレフィン系樹脂およびカーボンブラックを溶融混練して製造することができる。特に押出機を使用することが好ましい。
　カーボンブラックマスターバッチにおけるカーボンブラックは、樹脂中にできるだけ分散している方が黒色度は向上するので、カーボンブラックを着色剤として使用する場合、凝集体やその集合体が小さくなるように調整するのが普通である。
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子中の、カーボンブラックの平均一次粒子径は、１０ｎｍ以上２００ｎｍ以下が好ましく、３０ｎｍ以上１００ｎｍ以下がより好ましい。
　本発明のポリオレフィン系樹脂粒子には、立体障害性アミンエーテル系難燃剤を含有させることにより、少ない難燃剤の添加量で目標とする難燃性を得ることができる。
前記立体障害性アミンエーテル系難燃剤の好ましい例としては、例えば、一般式（１）： 
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
（式中、Ｒ１およびＲ２は、一般式（２）： 
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
（式中、Ｒ５は、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ｎ－ペンチル基、ｎ－ヘキシル基、ｎ－ヘプチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、イソプロピル基、イソブチル基、第２ブチル基、第３ブチル基、２－エチルブチル基、イソペンチル基、１－メチルペンチル基、１，３－ジメチルブチル基、１－メチルヘキシル基、イソヘプチル基、１，１，３，３－テトラメチルペンチル基、１－メチルウンデシル基、１，１，３，３，５，５－ヘキサメチルヘキシル基などの１～１２個の炭素原子を有するアルキル基、Ｒ６はメチル基、シクロヘキシル基またはオクチル基）で表わされる基、Ｒ３およびＲ４の一方は一般式（２）で表わされる基、Ｒ３およびＲ４の他方は水素原子を表わす）で表わされる化合物があげられる。
立体障害性アミンエーテル系難燃剤は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　前記一般式（２）で表わされる基の具体例としては、例えば、２，４－ビス［（１－メトキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）ｎ－ブチルアミノ］－ｓ－トリアジン、２，４－ビス［（１－シクロヘキシルオキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）ｎ－ブチルアミノ］－ｓ－トリアジン、２，４－ビス［（１－オクチルオキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）ｎ－ブチルアミノ］－ｓ－トリアジンなどから導かれる基があげられる。
　前記一般式（１）で表わされる立体障害性アミンエーテル系難燃剤の具体例としては、例えば、Ｎ，Ｎ’，Ｎ’’’－トリス｛２，４－ビス［（１－シクロヘキシルオキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）ｎ－ブチルアミノ］－ｓ－トリアジン－６－イル｝－３，３’－エチレンジイミノプロピルアミン；Ｎ，Ｎ’，Ｎ’’－トリス｛２，４－ビス［（１－シクロヘキシルオキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）ｎ－ブチルアミノ］－ｓ－トリアジン－６イル｝－３，３’－エチレンジイミノジプロピルアミン；Ｎ，Ｎ’，Ｎ’’’－トリス｛２，４－ビス［（１－オクチルオキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）ｎ－ブチルアミノ］－ｓ－トリアジン－６イル｝－３，３’－エチレンジイミノジプロピルアミン；Ｎ，Ｎ’，Ｎ’’－トリス｛２，４－ビス［（１－オクチルオキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）ｎ－ブチルアミノ］－ｓ－トリアジン－６イル｝－３，３’－エチレンジイミノプロピルアミン；Ｎ，Ｎ’，Ｎ’’’－トリス｛２，４－ビス［（１－メトキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）ｎ－ブチルアミノ］－ｓ－トリアジン－６イル｝－３，３’－エチレンジイミノプロピルアミン；Ｎ，Ｎ’，Ｎ’’－トリス｛２，４－ビス［（１－メトキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）ｎ－ブチルアミノ］－ｓ－トリアジン－６イル｝－３，３’－エチレンジイミノプロピルアミンなどがあげられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　本発明における立体障害性アミンエーテル系難燃剤のポリオレフィン系樹脂に対する配合割合としては、ポリオレフィン系樹脂粒子１００重量部に対して、立体障害性アミンエーテル系難燃剤は０．０１重量部以上０．２重量部以下であることが好ましく、さらには０．０２重量部以上０．１重量部以下であることがより好ましい。
立体障害性アミンエーテル系難燃剤の配合割合が０．０１重量部未満の場合には、充分な難燃性が得られにくい傾向があり、０．２重量部を超える場合には、コスト高になり、経済的に不利になる傾向がある。
　本発明では、ポリオレフィン系樹脂粒子に、さらに、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、ヒンダードアミン系光安定剤、フェノール系抗酸化剤、ホスファイト系加工安定剤、硫黄系熱安定剤などを、含んでも良い。
　ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤は、一般的に樹脂に用いることができるものであれば特に制限されないが、好ましい具体例としては、２－（２－ヒドロキシ－３－ｔ－ブチル－５－メチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾ－ル、２－（２－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）－ベンゾトリアゾ－ル、２－（２－ヒドロキシ－３，５－ジ－ｔ－ブチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾ－ル、２－（２－ヒドロキシ－３，５－ジ－ｔ－アミルフェニル）－ベンゾトリアゾ－ル、２－（２－ヒドロキシ－５－ｔ－オクチルフェニル）－ベンゾトリアゾ－ル等が挙げられ、これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの中でも、２－（２－ヒドロキシ－３－ｔ－ブチル－５－メチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾ－ル、２－（２－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）－ベンゾトリアゾ－ル、２－（２－ヒドロキシ－３，５－ジ－ｔ－ブチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾ－ルであることが好ましい。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤の使用量は、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して０．０１重量部以上１．０重量部以下であることが好ましく、０．１重量部以上０．５重量部以下であることがより好ましい。
ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤の使用量が０．０１重量部未満の場合には、充分な難燃性改善効果が得られにくい場合があり、１．０重量部を超える場合には、コスト高になり、経済的に不利になる場合がある。
　ヒンダードアミン系光安定剤は、一般的に樹脂に用いることができるものであれば特に制限されないが、好ましい具体例としては、ビス（２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジル）セパケート、ビス（１，２，２，６，６－ペンタメチル－４－ピペリジル）セパケート、ポリ［［６－［（１，１，３，３－テトラメチルブチル）アミノ］－１，３，５－トリアジン－２，４－ジイル］［（２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジル）イミノ］］等が挙げられ、これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの中でも、ビス（２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジル）セパケートが好ましい。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　前記ヒンダードアミン系光安定剤の使用量は、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して０．０１重量部以上１．０重量部以下であることが好ましく、０．１重量部以上０．５重量部以下であることがより好ましい。
ヒンダードアミン系光安定剤の使用量が０．０１重量部未満の場合には、充分な難燃性改善効果が得られにくい場合があり、１．０重量部を超える場合には、コスト高になり、経済的に不利になる場合がある。
　フェノール系抗酸化剤は、樹脂に用いることができるものであれば特に制限されないが、好ましい具体例としては、テトラキス〔メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン、トリス（３，５－ジ－t－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）イソシアヌレイト、ｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－t－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、１，１，３－トリス（２－メチル－４－ヒドロキシ－５－t－ブチルフェニル）ブタン等が挙げられ、これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの中でも、テトラキス〔メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕メタン、トリス（３，５－ジ－t－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）イソシアヌレイトが好ましい。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　前記フェノール系抗酸化剤の使用量は、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して０．０１重量部以上１．０重量部以下であることが好ましく、０．１重量部以上０．５重量部以下であることがより好ましい。
フェノール系抗酸化剤の使用量が０．０１重量部未満の場合には、充分な難燃性改善効果が得られにくい場合があり、１．０重量部を超える場合には、コスト高になり、経済的に不利になる場合がある。
　ホスファイト系加工安定剤は、樹脂に用いることができるものであれば特に制限されないが、好ましい具体例としては、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイト、ビス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、トリス（モノ，ジノニルフェニル）ホスファイト等が挙げられ、これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの中でも、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが好ましい。
　前記ホスファイト系加工安定剤の使用量は、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して０．０１重量部以上１．０重量部以下であることが好ましく、０．１重量部以上０．５重量部以下であることがより好ましい。
ホスファイト系加工安定剤の使用量が０．０１重量部未満の場合には、充分な難燃性改善効果が得られにくい場合があり、１．０重量部を超える場合には、コスト高になり、経済的に不利になる場合がある。
　硫黄系熱安定剤は、樹脂に用いることができるものであれば特に制限されないが、好ましい具体例としては、ジステアリルチオジプロピオネート、ジラウリルチオジプロピオネート、ジミリスチルチオジプロピオネート、ジトリデシルチオジプロピオネート等が挙げられ、これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの中でも、ジステアリルチオジプロピオネートが好ましい。
　前記硫黄系熱安定剤の使用量は、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して０．０１重量部以上１．０重量部以下であることが好ましく、０．１重量部以上０．５重量部以下であることがより好ましい。
硫黄系熱安定剤の配合割合が０．０１重量部未満の場合には、充分な難燃性改善効果が得られにくい場合があり、１．０重量部を超える場合には、コスト高になり、経済的に不利になる場合がある。
　本発明における「難燃性」とは、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いて得られるポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体をＦＭＶＳＳ３０２に定める燃焼試験方法に基づいて判定する。後記する試験方法による評価において、遅燃性または自己消火性であることが好ましく、自己消火性であることがより好ましい。
　本発明に用いられるポリオレフィン系樹脂粒子は、ポリオレフィン系樹脂、リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤およびカーボンブラックマスターバッチ、さらには、立体障害性アミンエーテル系難燃剤等のその他の添加剤を、押出機、ニーダー、バンバリーミキサー、ロール等を用いて溶融混練された後、円柱状、楕円状、球状、立方体状、直方体状等の形状を有するポリオレフィン系樹脂粒子として得られる。
なお、上記リン系難燃剤や立体障害性アミンエーテル系難燃剤も、ポリオレフィン系樹脂に分散されてなるマスターバッチとして、溶融混練しても良い。
　本発明におけるポリオレフィン系樹脂粒子は、適切な平均最大径の発泡粒子にするため、一粒の重量が０．１ｍｇ以上３０ｍｇ以下であることが好ましく、０．３ｍｇ以上１０ｍｇ以下であることがより好ましい。
なお、ポリオレフィン系樹脂粒子の一粒の重量は、ポリオレフィン系樹脂粒子からランダムに選んだ１００粒に関する平均樹脂粒子重量である。
　本発明では、ポリオレフィン系樹脂粒子に、さらに必要に応じて、タルク等のセル造核剤をはじめ、酸化防止剤、金属不活性剤、燐系加工安定剤、紫外線吸収剤、紫外線安定剤、蛍光増白剤、金属石鹸などの安定剤または架橋剤、連鎖移動剤、滑剤、可塑剤、充填剤、強化剤、他の難燃剤、界面活性剤型もしくは高分子型の帯電防止剤、導電性改良剤等を本発明の効果を損なわない範囲で、添加してもよい。
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子は、例えば、ポリオレフィン系樹脂粒子を、密閉容器内にて分散媒に分散させ、発泡剤の存在下で、該ポリオレフィン系樹脂粒子の軟化温度以上の温度まで加熱した後、分散媒と共に、上記密閉容器内より低圧の雰囲気下に放出して発泡させることにより、得ることができる。
密閉容器内の加熱温度は、ポリオレフィン系樹脂粒子の融点－２５℃以上ポリオレフィン系樹脂粒子の融点＋２５℃以下が好ましく、ポリオレフィン系樹脂粒子の融点－１５℃以上ポリオレフィン系樹脂粒子の融点＋１５℃以下の範囲の温度がより好ましい。当該温度に加熱し、加圧して、ポリオレフィン系樹脂粒子内に発泡剤を含浸させた後、密閉容器の一端を開放してポリオレフィン系樹脂粒子を密閉容器内よりも低圧の雰囲気中に放出することにより、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を製造することができる。
　ポリオレフィン系樹脂粒子を分散させる密閉容器には特に制限はなく、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子製造時における容器内圧力、容器内温度に耐えられるものであればよいが、例えばオートクレーブ型の容器があげられる。
　前記分散媒としては、メタノール、エタノール、エチレングリコール、グリセリン、水等が使用できるが、中でも水を使用することが好ましい。
　分散媒中、ポリオレフィン系樹脂粒子同士の合着を防止するために、分散剤を使用することが好ましい。分散剤として、例えば、第三リン酸カルシウム、リン酸マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、カオリン、タルク、クレー等の無機系分散剤が挙げられる。さらに必要に応じて、例えば、ドデシルベンゼンスルホン酸ソーダ、ｎ－パラフィンスルホン酸ソーダ、α－オレフィンスルホン酸ソーダ、硫酸マグネシウム、硝酸マグネシウム、塩化マグネシウム、硫酸アルミニウム、硝酸アルミニウム、塩化アルミニウム、硫酸鉄、硝酸鉄、塩化鉄等の分散助剤を併用することが好ましい。
これらの中でも、第三リン酸カルシウムとｎ－パラフィンスルホン酸ソーダの併用が更に好ましい。
　分散剤や分散助剤の使用量は、その種類や、用いるポリオレフィン系樹脂の種類と使用量によって異なるが、通常、分散媒１００重量部に対して分散剤０．２重量部以上３重量部以下を配合することが好ましく、分散助剤０．００１重量部以上０．１重量部以下を配合することが好ましい。また、ポリオレフィン系樹脂粒子は、分散媒中での分散性を良好なものにするために、通常、分散媒１００重量部に対して、２０重量部以上１００重量部以下使用するのが好ましい。
　本発明においては、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を作製するに当たり、発泡剤に特に制限はなく、例えば、プロパン、イソブタン、ノルマルブタン、イソペンタン、ノルマルペンタン等の脂肪族炭化水素；空気、窒素、二酸化炭素等の無機ガス；水等および、これらの混合物を用いることができる。
　水を発泡剤として使用する場合、高い発泡倍率のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を得るために、ポリオレフィン系樹脂粒子に親水性ポリマー、多価アルコール、トリアジン骨格を有する化合物のうち１種以上の化合物を添加することが好ましい。
ここで、親水性ポリマーとは、エチレン－アクリル酸－無水マレイン酸三元共重合体、エチレン－（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン－（メタ）アクリル酸共重合体を金属イオンで架橋したアイオノマー樹脂などのカルボキシル基含有ポリマー、ポリエチレングリコール等があげられる。
これらは単独で用いてもよく、２種以上を併用しても良い。
　前記親水性ポリマーの使用量は、親水性ポリマーの種類にもより異なり、特に限定されないが、通常ポリオレフィン系樹脂粒子１００重量部に対して、０．０１重量部以上２０重量部以下が好ましく、０．１重量部以上５重量部以下がより好ましい。
親水性ポリマーの使用量が０．０１重量部未満では、高発泡倍率のポリオレフィン系樹脂発泡粒子が得られにくい傾向があり、２０重量部を超えると、耐熱性、機械強度の低下が大きくなる場合がある。
　前記多価アルコールとは、エチレングリコール、グリセリン、エリスリトール、ペンタエリスリトール等が挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を併用しても良い。
　前記トリアジン骨格を有する化合物とは、単位トリアジン骨格あたりの分子量が３００以下のものが好ましい。
ここで、単位トリアジン骨格あたりの分子量とは、１分子中に含まれるトリアジン骨格数で分子量を除した値である。
単位トリアジン骨格あたりの分子量が３００を超えると、発泡倍率ばらつき、セル径ばらつきが目立つ場合がある。
　単位トリアジン骨格あたりの分子量が３００以下の化合物としては、例えば、メラミン（化学名１，３，５－トリアジン－２，４，６－トリアミン）、アンメリン（同１，３，５－トリアジン－２－ヒドロキシ－４，６－ジアミン）、アンメリド（同１，３，５－トリアジン－２，４－ヒドロキシ－６－アミン）、シアヌル酸（同１，３，５－トリアジン－２，４，６－トリオール）、トリス（メチル）シアヌレート、トリス（エチル）シアヌレート、トリス（ブチル）シアヌレート、トリス（２－ヒドロキシエチル）シアヌレート、メラミン・イソシアヌル酸縮合物などがあげられる。
これらは単独で用いてもよく、２種以上併用しても良い。
これらの内、高発泡倍率のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を発泡倍率ばらつき、セル径ばらつきが少なく得るためには、メラミン、イソシアヌル酸、メラミン・イソシアヌル酸縮合物を使用することが好ましい。
　また、二酸化炭素を発泡剤として使用する場合、ポリオレフィン系樹脂に、グリセリン、分子量３００以下のポリエチレングリコールなどの低分子量親水性物質、ホウ酸亜鉛を添加すると高い発泡倍率で気泡径が均一のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を得ることができる傾向がある。
　以上の製造方法により得られるポリオレフィン系樹脂発泡粒子の発泡倍率は、好ましくは５倍以上５０倍以下であり、さらに好ましくは７倍以上４５倍以下である。
　また、一旦５倍以上３５倍以下のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を製造し、該ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を密閉容器内に入れて窒素、空気などを含浸させる加圧処理によりポリオレフィン系樹脂発泡粒子内の圧力を常圧よりも高くした後、該ポリオレフィン系樹脂発泡粒子をスチーム等で加熱して更に発泡させる二段発泡法等の方法でより高発泡倍率のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を得ても良い。
　ここで、発泡倍率とは、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の重量ｗ（ｇ）およびエタノール水没体積ｖ（ｃｍ３）を求め、発泡前のポリオレフィン系樹脂粒子の密度ｄ（ｇ／ｃｍ３）から次式により求めたものである。
　　　　発泡倍率＝ｄ×ｖ／ｗ
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子は、示差走査熱量計法による測定において、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子５～６ｍｇを１０℃／ｍｉｎの昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温する際に得られるＤＳＣ曲線において２つの融解ピークを有していることが好ましい。
また、ＤＳＣ曲線の２つの融解ピーク間で最も吸熱量が小さくなる点からＤＳＣ曲線に対しそれぞれ接線を引き、該接線とＤＳＣ曲線とに囲まれた部分の低温側を低温側の融解ピーク熱量Ｑｌとし、高温側を高温側の融解ピーク熱量Ｑｈとしたときに、これらから算出した、高温側の融解ピークの比率（Ｑｈ／（Ｑｌ＋Ｑｈ）×１００（以下、「ＤＳＣ比」と略す））が１３％以上５０％以下であることが好ましく、１８％以上４０％以下であることがより好ましい。
ＤＳＣ比が当該範囲であると、表面美麗性の高いポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体を得ることができる。
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を型内発泡成形に用いる場合には、
イ）そのまま用いる方法、
ロ）予め発泡粒子中に空気等の無機ガスを圧入し、発泡能を付与する方法、
ハ）発泡粒子を圧縮状態で金型内に充填し成形する方法、等の従来既知の方法が適用しうる。
　本発明における、予め発泡粒子中に空気等の無機ガスを圧入し、発泡能を付与する方法（以下、「内圧付与法」と略する場合がある。）においては、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子に３．０ａｔｍ以下の内圧を付与することが好ましく、１．３ａｔｍ以上３．０ａｔｍ以下の内圧を付与することが好ましく、１．５ａｔｍ以上２．５ａｔｍ以下の内圧を付与することがさらに好ましい。
付与内圧が３．０ａｔｍを超えると、圧力容器にて内圧付与に要する時間が長くなることに加え、型内成形時に必要な冷却時間が長くなり、成形サイクルが長くなることで、生産性が低下する傾向がある。また、付与内圧が１．３ａｔｍ未満の場合は、型内成形後の成形体の表面に粒子同士の隙間が発生して、表面凹凸が発生したり、成形体が収縮し、表面にしわが発生したり、リブを有する型内成形体では、発泡粒子の充填性が悪くなり、ボイドが発生したりする傾向にある。
　ポリプロピレン系樹脂発泡粒子への内圧付与法としては、例えば、耐圧容器にポリプロピレン系樹脂発泡粒子を充填し、無機ガスで加圧処理を行うことができる。この際、必要に応じて、加熱を行っても良い。
ここで、前記耐圧容器としては、特に制限はなく、例えば、オートクレーブ型の耐圧容器、等が挙げられる。
前記無機ガスとしては、例えば、空気、窒素、アルゴン、ヘリウム等が挙げられるが、低コストである空気、窒素が好ましい。
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子からポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体を型内発泡成形する具体的方法としては、例えば、
予めポリオレフィン系樹脂発泡粒子を耐圧容器内で空気加圧し、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子中に空気を圧入することにより発泡能を付与し、これを２つの金型よりなる閉鎖しうるが密閉し得ない成形空間内に充填し、水蒸気などを加熱媒体として０．１０～０．４ＭＰａ程度の加熱水蒸気圧で３～３０秒程度の加熱時間で成形し、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子同士を融着させ、このあと金型を水冷により冷却した後、金型を開き、ポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体を得る方法、
などが挙げられる。
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いて得られるポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体の密度は、１０ｋｇ／ｍ３以上３００ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましく、１５ｋｇ／ｍ３以上２５０ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましく、１５ｋｇ／ｍ３以上２５ｋｇ／ｍ３以下であることがさらに好ましい。特にポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体の密度が１５ｋｇ／ｍ３以上２５ｋｇ／ｍ３以下の場合、難燃性の向上が顕著である。
　本発明は、さらに以下のように構成することも可能である。
　好ましい態様としては、
（１）リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤が、トリフェニルホスフィンオキシドまたは２－ジフェニルホスフォニルヒドロキノンである、
（２）ポリオレフィン系樹脂発泡粒子中でのカーボンブラックの粒径が２０～１００ｎｍである、
（３）その他の難燃剤として立体障害性アミンエーテル系難燃剤を０．０１～０．２重量部含む、
（４）ポリオレフィン系樹脂がポリプロピレンである、
前記記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子に関する。
　本発明の第３は、前記記載のカーボンブラック含有ポリオレフィン系樹脂発泡粒子からなる型内発泡成形体に関する。
　次に、本発明を実施例及び比較例に基づき説明するが、本発明は、これらの実施例のみに限定されるものではない。
　実施例および比較例において、用いた樹脂および化合物は、以下のとおりである。
●ポリプロピレン系樹脂［エチレン－プロピレンランダム共重合体、エチレン含量２．１％、ＭＦＲ＝７．１ｇ／１０分、融点１４３℃］
●リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤：
トリフェニルホスフィンオキシド［ケイ・アイ化成（株）製、ＰＰ－５６０；融点＝１５６℃、５％重量分解温度＝２５４℃、リン含有率１１．１３％］
２－ジフェニルホスフォニルヒドロキノン［北興産業（株）製、ＰＰＱ；融点＝２１４℃、５％重量分解温度＝３０４℃、リン含有率９．９８％］
●カーボンブラック：
カーボンブラックＡおよびＢは、ポリプロピレン系樹脂（ＭＦＲ＝１５ｇ／１０分）中に、カーボンブラックＡ、Ｂをそれぞれ５重量％含有するカーボンブラックマスターバッチとして、使用した。なお、表１には、得られた発泡粒子中でのカーボンブラックの平均粒子径を併記した。
●立体障害性アミンエーテル系難燃剤：
チバスペシャルティケミカルズ社製、ＮＯＲ１１６
なお、ＮＯＲ１１６は、過酸化処理したＮ－ブチル－２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジンアミンと２，４，６－トリクロロ－１，３，５－トリアジンとの反応生成物にシクロヘキサンを反応させ、その生成物とＮ，Ｎ－ビス（３－アミノプロピル）エチレンジアミンとの反応生成物であり、化学式としては、下記の化学式（３）で表される物質を含む化合物である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
（式中、Ｒは、式：
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
で表される基を示す）
●他のリン系難燃剤：
トリフェニルホスフェート［味の素ファインテクノ（株）製、レオフォスＴＰＰ；融点＝４９℃、５％重量分解開始温度＝２２４℃、リン含有率＝９．４９％］
ポリリン酸メラミン［（株）三和ケミカル製、Ｍ－ＰＰＢ；５％重量分解開始温度＝３５０℃、リン含有率＝１５％］
●造核剤：
タルク［林化成（株）製、タルカンパウダーＰＫ－Ｓ］
●親水性ポリマー：
ポリエチレングリコール［ライオン（株）製、ＰＥＧ＃３００］
　実施例および比較例における評価は、以下のように行った。
　（カーボンブラックの粒径）
　得られたポリオレフィン系樹脂発泡粒子のセル膜の断面を、透過型電子顕微鏡にて４万倍に拡大した写真を撮影した。得られた透過型電子顕微鏡写真において、任意に５０個のカーボンブラック粒子についてのＸ方向とＹ方向の粒子径（フェレ径）をそれぞれ測定し、平均値を算出し、カーボンブラックの粒子径とした。
　（難燃性）
　得られた発泡体から、長さ３５０ｍｍ×幅１００ｍｍ×厚さ１２ｍｍの難燃性試験サンプルに切り出し、サンプルの長さ方向の一端より３８ｍｍの位置にＡ標線、２９２ｍｍの位置にＢ標線を設けた。
難燃性評価は、ＦＭＶＳＳ３０２に定める燃焼試験方法に従った。ＦＭＶＳＳ燃焼性試験器［スガ試験機社製］を用いて、当該サンプルの長さ方向の該一端に、サンプル端が炎の中心となるようにして高さ３８ｍｍに調製したバーナーの炎を１５秒間当て、そのときの燃焼の状況より下記の基準により、難燃性の評価を行った。
◎：炎がＡ標線に達する前、または、Ａ標線通過後６０秒以内あるいは５０ｍｍ以内に消火するもの。「自己消火性」を有するという。 
○：炎がＡ標線［炎が当たるサンプル端より３８ｍｍ］を超えて燃焼し、Ｂ標線［炎が当たるサンプル端より２９２ｍｍ］に達するまで燃焼した場合と、
Ａ標線を超えて燃焼し、Ａ標線を通過後、６０秒を超える、または５０ｍｍを超えて消火した場合の燃焼速度が１００ｍｍ／分以下のもの。「遅燃性」という。
×：自己消火性、遅燃性どちらの判定ともならない。「易燃性」という。
　（黒色度）
　得られた型内発泡成形体表面を目視で観察し、以下の判断基準により評価した。
◎：高い黒色度。
○：黒色。
△：やや薄い。
×：薄い。
　（発泡倍率）
　ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の重量ｗ（ｇ）およびエタノール水没体積ｖ（ｃｍ３）を求め、発泡前のポリオレフィン系樹脂粒子の密度ｄ（ｇ／ｃｍ３）から次式により求めたものである。
　　　　発泡倍率＝ｄ×ｖ／ｗ
　（平均セル径）
　得られたポリオレフィン系樹脂発泡粒子から任意に３０個の発泡粒子を取り出し、ＪＩＳ　Ｋ６４０２に準拠してセル径を測定し、平均セル径を算出した。
　（独立気泡率）
　空気比較式比重計（ＢＥＣＫＭＡＮ社製、９３０型）を用いて、得られた発泡粒子の独立気泡体積を求め、かかる独立気泡体積を別途エタノール浸漬法で求めた見かけ体積で除することにより独立気泡率を算出した。
　（ＤＳＣ比）
　得られたポリオレフィン系樹脂発泡粒子５～６ｍｇを、示差走査熱量計［セイコーインスツル（株）製、ＤＳＣ６２００Ｒ］を用いて、１０℃／ｍｉｎの昇温速度で４０℃から２２０℃まで昇温する際に得られるＤＳＣ曲線（図１に例示）を得た。
得られたＤＳＣ曲線は、２つのピークを有し、該融解ピークのうち低温側の融解ピーク熱量Ｑｌと高温側の融解ピーク熱量Ｑｈから次式により算出した。 
　　　　ＤＳＣ比＝Ｑｈ／（Ｑｌ＋Ｑｈ）×１００
　（成形体密度）
　（燃焼性）評価における燃焼試験用サンプルに対して、重量ｗ（ｇ）、縦、横、厚みの長さから体積ｖ（Ｌ）を求め、次式により求めたものである。 
　　　　成形体密度＝ｗ／ｖ
　（平板状成形体の表面外観）
　得られた型内発泡成形体表面を目視で観察し、下記の判断基準にて評価した。 
○：表面に凹凸がなく、各粒子間隙もほとんどない。
×：表面に凹凸があり、各粒子間隙がきわめて大きい。
　（平板状成形体の融着率）
　得られた型内発泡成形体を破断させ、その断面を観察し、断面の粒子の全個数に対する破断粒子数の割合を求め、以下の基準で評価する。
○：破断粒子の割合が６０％以上。
×：破断粒子の割合が６０％未満。
　（リブを有する箱型成形体の表面外観）
リブを有する箱型形状金型を用いて得られた型内発泡成形体表面を目視で観察し、下記の判断基準にて評価した。
○：リブ部を含めた箱型成形体の表面に凹凸、しわの発生がなく、各粒子間隙もほとんどない。
△：リブ部を含めた箱型成形体の表面に凹凸、しわの発生、もしくは各粒子間隙が少し見られる。
×：表面に凹凸、しわなどが見られ、各粒子間隙がきわめて大きい。
　（実施例１～９）
［ポリオレフィン系樹脂粒子の作製］
　ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、ポリエチレングリコール０．５重量部をプリブレンドし、次に、造核剤としてタルク０．０５重量部、難燃剤としてのトリフェニルホスフィンオキシド、２－ジフェニルホスフォニルヒドロキノン、立体障害性アミンエーテル、着色剤としてカーボンブラックＡ、カーボンブラックＢを、表１に示す量にて添加・混合した。
得られた混合物を、押出機に供給し、樹脂温度２１０℃にて溶融混練した後、押出機の先端に設置した円筒ダイ（孔径１．８ｍｍ）より押出し、水冷後、カッターで切断して、円柱状のポリプロピレン系樹脂粒子（１．２ｍｇ／粒）を得た。
［ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の作製］
　得られたポリプロピレン系樹脂粒子１００重量部を、純水２００重量部、第３リン酸カルシウム０．６重量部およびｎ－パラフィンスルホン酸ソーダ０．０４重量部と共に、２００リットルの密閉容器に投入した後、脱気し、攪拌しながら、炭酸ガス７重量部を密閉容器内に入れて、１５０℃に加熱した。このときの密閉容器内の圧力は２．９ＭＰａ（ゲージ圧）であった。すぐに密閉容器下部のバルブを開いて、水分散物（樹脂粒子および水系分散媒）を直径３．５ｍｍのオリフィスを通じて大気圧下に放出して発泡粒子を得た。この際、放出中は容器内の圧力が低下しないように、炭酸ガスで圧力を保持した。
得られた発泡粒子について発泡倍率、平均セル径、独立気泡率およびＤＳＣ比の評価を行った。結果を表１に示す。
［ポリオレフィン系型内発泡成形体の作製（平板形状）］
　ポリオレフィン発泡成形機Ｐ１５０Ｎ（東洋機械金属株式会社製）を用い、得られた発泡粒子に対して耐圧容器内で空気加圧することにより２．０ａｔｍの内圧を付与したポリプロピレン系樹脂発泡粒子を、長さ４００ｍｍ×幅３００ｍｍ×厚み１２ｍｍの平板形状金型に充填し、発泡粒子同士を０．２８ＭＰａ（ゲージ圧）の水蒸気で１０秒間加熱、融着させ、平板状ポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体を得た。
得られた平板状型内発泡成形体に関して、成形体密度、表面外観、融着率、難燃性および黒色度の評価を行った。結果を表１に示す。
［ポリオレフィン系型内発泡成形体の作製（リブを有する箱型成形体）］
　発泡粒子の内圧が変動した場合の成形性能を評価する為に、付与する内圧を変えたポリプロピレン系樹脂粒子を用いて、リブを有する箱型形状の型内発泡成形体を製造した。
まず、得られた発泡粒子に対して、耐圧容器内で空気加圧することにより１．５ａｔｍ、２．０ａｔｍ、２．５ａｔｍの内圧を付与した発泡粒子を準備した。ポリオレフィン発泡成形機Ｐ１５０Ｎ（東洋機械金属株式会社製）を用い、内圧の異なる３水準のポリプロピレン系樹脂発泡粒子をそれぞれ、図２に示すリブを有する箱型形状成形体用金型に充填し、発泡粒子同士を０．２８ＭＰａ（ゲージ圧）の水蒸気で１０秒間加熱、融着させ、ポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体を得た。
なお、箱型形状成形体用金型の外寸は縦２００ｍｍ×横２１０ｍｍ×高さ１５０ｍｍであり、厚みは全て均一で１５ｍｍである。リブは、箱型の型内発泡成形体底部の横方向の中央に位置し、リブ形状の外寸は、縦１７０ｍｍ×横７ｍｍ×高さ１２０ｍｍである。
得られた型内発泡成形体に関して、表面外観の評価を行った。結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　（比較例１～６）
　［ポリオレフィン系樹脂粒子の作製］において、難燃剤の種類および量、着色剤の種類および量を、表２に示すように変更した以外は、実施例と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子およびポリオレフィン系型内発泡体を得た。
得られた発泡粒子および型内発泡成形体の評価結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　実施例１～３にて得られた平板状成形体は、表面の粒間少なく、シワも少なく、表面外観は良好であった。黒色度も高く、融着も良好であった。ＦＭＶＳＳ燃焼試験の結果、遅燃性と自消性を示し、総合評価で良好な成形体であった。更に、リブを有する箱型成形体は、発泡粒子の内圧が１．５、２．０、２．５ａｔｍのいずれの場合においても美麗な表面性であった。
これに対して、比較例１のトリフェニルホスフィンオキシドを極僅かな添加量とした場合では、燃焼速度が１０１ｍｍ／分と速く、難燃性が不足し、リブを有する箱型成形体は、発泡粒子内圧が１．５ａｔｍの場合に、表面性が劣るものであった。また、比較例２のトリフェニルホスフィンオキシドを7重量部とした場合では、平板状成形体、リブを有する箱型成形体ともに表面外観が劣る成形体となった。比較例３のカーボンブラックＡを多量に添加した成形体では、トリフェニルホスフィンオキシドを３重量部に加えて立体障害アミンエーテルを０．０４重量部添加していたが、平板状成形体、リブを有する箱型成形体ともに表面外観が不良、難燃性が不良となる結果となった。
　実施例４～９のカーボンブラックＢを使用した場合、カーボンブラックＡを使用した場合よりも添加部数に対する黒色度が低めではあったが、合格レベルが得られ、トリフェニルホスフィンオキシド、ないしトリフェニルホスフィンオキシドと立体障害アミンエーテルを併用することで、難燃性、表面性が良好な成形体が得られた。
実施例８、９では、２－ジフェニルホスフォニルヒドロキノンに変更した場合においても、表面外観、黒色度、融着率、難燃性ともに満足した。
比較例４，５では、トリフェニルホスフィンオキシドに変えて、トリフェニルホスフェート、ポリリン酸メラミンに変更した場合は、難燃性、黒色度が劣る成形体であった。また、平板状成形体、リブを有する箱型成形体ともに表面外観が劣る成形体となった。
　本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を型内発泡成形してなる型内発泡成形体は難燃性が良好であり、型内成形に使用される発泡粒子での付与内圧が変動しても、表面外観が良好である。そのため、例えば建築資材や自動車部品等に利用することができる。

Claims (7)

  1. 　ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤を０．０３～５重量部、およびカーボンブラックを０．５～２０重量部含むポリオレフィン系樹脂粒子を発泡させて得られることを特徴とする、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子。
  2. 　リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤が、トリフェニルホスフィンオキシドまたは２－ジフェニルホスフォニルヒドロキノンであることを特徴とする、請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子。
  3. 　ポリオレフィン系樹脂発泡粒子中の、カーボンブラックの粒径が２０～１００ｎｍであることを特徴とする、請求項１または２に記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子。
  4. 　その他の難燃剤として、立体障害性アミンエーテル系難燃剤を０．０１～０．２重量部含むことを特徴とする、請求項１～３のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子。
  5. 　ポリオレフィン系樹脂がポリプロピレンであることを特徴とする、請求項１～４のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子。
  6. 　請求項１～５のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子を、型内発泡成形してなる型内発泡成形体。
  7. 　ポリオレフィン系樹脂粒子を、密閉容器内にて分散媒に分散させ、発泡剤の存在下で、該ポリオレフィン系樹脂粒子の軟化温度以上の温度まで加熱した後、分散媒と共に、上記密閉容器内より低圧の雰囲気下に放出して発泡させる、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の製造方法であって、
    　上記ポリオレフィン系樹脂粒子が、リン含有率が７重量％以上、融点が１２０℃以上、５重量％分解温度が２４０～３２０℃であるリン系難燃剤を０．０３～５重量部、およびカーボンブラックを０．５～２０重量部含むことを特徴とする、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の製造方法。
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