WO2013002168A1 - 車両のブレーキ制御装置 - Google Patents

Abstract

　車両停止状態でのポンプモータの耐久性を確保しつつ、車両停止状態からの車速発生時、違和感を抑えた減速度やペダルフィールを達成すること。　ハイブリッド車のブレーキ制御装置は、マスターシリンダ１３と、ホイールシリンダ４FL，４FR，４RL，４RRと、VDCブレーキ液圧アクチュエータ２と、統合コントローラ９とを備え、統合コントローラ９は、停車時モータオフ制御部（ステップＳ９）と、昇圧速度制御部（ステップＳ１２～ステップＳ１６）と、を有する。停車時モータオフ制御部は、ブレーキ操作により車両が停止するとき、VDCモータ２１を停止し、車両停止中、VDCモータ２１の停止状態を維持したままとする。昇圧速度制御部は、車両停止状態からの車速発生により停車時モータオフ制御が終了すると、VDCモータ２１の作動再開に伴うホイールシリンダ圧の昇圧速度を、路面勾配が大きいほど速くする。

Description

車両のブレーキ制御装置

　本発明は、ポンプモータと差圧弁を有するブレーキ液圧アクチュエータを備えた車両のブレーキ制御装置に関する。

　従来の車両用ブレーキ装置としては、ブレーキペダルストロークやマスターシリンダ圧等によりドライバ入力量を検知し、ドライバ入力量とドライバ要求減速度特性マップを用いてドライバ要求減速度を算出する。そして、算出したドライバ要求減速度を達成すべく、マスターシリンダからの負圧ブースタ出力（基本液圧分）に対し、フィードフォワード制御にて上乗せ制動分を発生させるものが知られている（例えば、特許文献１参照）。

特開２００６－９６２１８号公報

　しかしながら、従来の車両用ブレーキ装置にあっては、上乗せ制動分を、マスターシリンダとホイールシリンダの間に介装したブレーキ液圧アクチュエータにおいて、差圧弁コントロールとポンプアップ昇圧により得るようにしている。つまり、マスターシリンダ圧より高いホイールシリンダ圧をポンプアップ昇圧により発生し、ホイールシリンダ圧とマスターシリンダ圧の差圧により上乗せ制動分を得るようにしている。

　このため、制動時は、常時、ブレーキ液圧アクチュエータのポンプアップ昇圧を行うポンプモータを作動させる必要がある。そこで、ポンプモータの耐久性を確保するため、車両停止時は制動中であってもポンプモータを止め、ホイールシリンダ圧を保持するように制御した場合、ブレーキペダルリリースしながら徐々に車速が発生するタイミングでのブレーキペダル維持時や再踏み込み時、ブレーキ液圧アクチュエータが作動することで、ペダルフィール違和感や減速度違和感が発生する、という問題があった。

　本発明は、上記問題に着目してなされたもので、車両停止状態でのポンプモータの耐久性を確保しつつ、車両停止状態からの車速発生時、違和感を抑えた減速度やペダルフィールを達成することができる車両のブレーキ制御装置を提供することを目的とする。

　上記目的を達成するため、本発明の車両のブレーキ制御装置は、マスターシリンダと、ホイールシリンダと、ブレーキ液圧アクチュエータと、停車時モータオフ制御部と、昇圧速度制御部と、備える手段とした。
前記マスターシリンダは、ブレーキ操作に応じたマスターシリンダ圧を発生する。
前記ホイールシリンダは、前後輪の各輪に設けられ、ホイールシリンダ圧に応じて各輪に液圧制動力を与える。
前記ブレーキ液圧アクチュエータは、前記マスターシリンダと前記ホイールシリンダとの間に介装され、ポンプモータにより駆動する液圧ポンプと、ホイールシリンダ圧とマスターシリンダ圧の差圧を制御する差圧弁と、を有する。
前記停車時モータオフ制御部は、ブレーキ操作により車両が停止するとき、前記ポンプモータを停止し、車両停止中、前記ポンプモータの停止状態を維持したままとする。
前記昇圧速度制御部は、車両停止状態からの車速発生により前記停車時モータオフ制御が終了すると、前記ポンプモータの作動再開に伴うホイールシリンダ圧の昇圧速度を、路面勾配が大きいほど速くする。

　したがって、ブレーキ操作による車両停止時、停車時モータオフ制御中にブレーキ踏み増し操作が行われた場合、差圧弁による差圧を減らし、ホイールシリンダ圧を維持したままでマスターシリンダ圧が上昇する。その後、ブレーキ踏み戻し操作が行われると、マスターシリンダ圧の低下に伴いホイールシリンダ圧が低下する。そして、ホイールシリンダ圧の低下により車速が発生すると、停車時モータオフ制御が終了する。
停車時モータオフ制御が終了した時点でホイールシリンダ圧が目標減速度を得るホイールシリンダ圧より小さいときには、低下しているホイールシリンダ圧を、差圧弁コントロールとポンプアップ昇圧により上昇させる昇圧指令が出力される。
この昇圧指令に対し、昇圧速度制御部において、昇圧速度が、路面勾配が大きいほど速くされる。したがって、路面が平坦路や緩勾配であるとき、昇圧速度が遅くされるため、車速発生時、急な減速度の発生や急減するペダル反力の発生が抑えられる。
さらに、路面勾配が急勾配であるとき、昇圧速度が速くされるため、坂道停車時には、車速発生後、早期にホイールシリンダ圧が昇圧する。これによって、登坂路停車からの車速発生時には、昇圧の遅れによる車両のずり下がりが防止され、降坂路停車からの車速発生時には、昇圧の遅れによる車両の押し出しが防止される。
この結果、停車時モータオフ制御により車両停止状態でのポンプモータの耐久性を確保しつつ、車両停止状態からの車速発生時、違和感を抑えた減速度やペダルフィールを達成することができる。加えて、登坂路停車からの車速発生時、車両のずり下がりを防止でき、降坂路停車からの車速発生時、車両の押し出しを防止できる。

実施例１のブレーキ制御装置を適用した前輪駆動によるハイブリッド車の構成を示すブレーキシステム図である。 実施例１のブレーキ制御装置におけるVDCブレーキ液圧アクチュエータを示すブレーキ液圧回路図である。 実施例１のブレーキ制御装置における回生協調ブレーキ制御系を示す制御ブロック図である。 実施例１のブレーキ制御装置における統合コントローラで実行される回生協調ブレーキ制御処理の流れを示すフローチャートである。 実施例１のブレーキ制御装置における統合コントローラで実行される回生協調ブレーキ制御処理において車速発生時の昇圧特性の昇圧勾配を路面勾配に基づいて制限する一例を示す昇圧特性図である。 ＶＤＣを利用した回生協調ブレーキシステムにより目標減速度（＝ドライバ要求減速度）を基本液圧分と回生分と昇圧分の総和により達成する回生協調ブレーキ制御でのドライバ入力に対する減速度分担関係の一例を示す制御概念説明図である。 比較例のブレーキ制御装置において車速発生時のうち停車時モータOFF制御中にペダル踏み増し操作が行われたときの課題をモータOFF制御・車速・ホイールシリンダ圧・目標差圧・マスターシリンダ圧・減速度・ペダル反力の各特性により示すタイムチャートである。 実施例１のブレーキ制御装置において車速発生時の昇圧勾配制限効果を車速・モータOFF制御・ホイールシリンダ圧・目標差圧・マスターシリンダ圧・減速度・ペダル反力の各特性により示すタイムチャートである。

　以下、本発明の車両のブレーキ制御装置を実現する最良の形態を、図面に示す実施例１に基づいて説明する。

　まず、構成を説明する。
実施例１の車両のブレーキ制御装置の構成を、「全体構成」、「回生協調ブレーキ制御のブロック構成」、「回生協調ブレーキ制御の処理構成」に分けて説明する。

　［全体構成］
　図１は、実施例１のブレーキ制御装置を適用した前輪駆動による電動車両の一例であるハイブリッド車の構成を示し、図２は、ブレーキ液圧アクチュエータの一例であるVDCブレーキ液圧アクチュエータを示す。以下、図１及び図２に基づき、ＶＤＣを利用した回生協調ブレーキシステムの全体構成を説明する。

　実施例１のブレーキ制御装置のブレーキ減速度発生系は、図１に示すように、ブレーキ液圧発生装置１と、VDCブレーキ液圧アクチュエータ２（ブレーキ液圧アクチュエータ）と、ストロークセンサ３と、左前輪ホイールシリンダ４FLと、右前輪ホイールシリンダ４FRと、左後輪ホイールシリンダ４RLと、右後輪ホイールシリンダ４RRと、走行用電動モータ５と、を備えている。

　すなわち、既存のＶＤＣシステム（ＶＤＣは、「Vehicle Dynamics Control」の略）を利用した回生協調ブレーキシステムによる構成としている。ＶＤＣシステムとは、高速でのコーナー進入や急激なハンドル操作などによって車両姿勢が乱れた際、横滑りを防ぎ、優れた走行安定性を発揮する車両挙動制御（＝ＶＤＣ制御）を行うシステムである。ＶＤＣ制御では、例えば、旋回挙動がオーバーステア側であると感知すると、コーナー外側の前輪にブレーキをかけ、逆に、旋回挙動がアンダーステア側であると感知すると、駆動パワーを落とすとともに後輪のコーナー内側のタイヤにブレーキをかける。

　前記ブレーキ液圧発生装置１は、ドライバによるブレーキ操作に応じた基本液圧分を発生する基本液圧発生手段である。このブレーキ液圧発生装置１は、図１及び図２に示すように、ブレーキペダル１１と、負圧ブースタ１２と、マスターシリンダ１３と、リザーバ１４と、を有する。つまり、ブレーキペダル１１に加えられたドライバのブレーキ踏力を、負圧ブースタ１２により倍力し、マスターシリンダ１３においてマスターシリンダ圧（プライマリ液圧、セカンダリ液圧）を作り出す。このとき、マスターシリンダ圧で発生する減速度が、目標減速度（＝ドライバ要求減速度）より小さくなるように予め設計する。

　前記VDCブレーキ液圧アクチュエータ２は、ブレーキ液圧発生装置１と各輪のホイールシリンダ４FL，４FR，４RL，４RRとの間に介装され、マスターシリンダ圧の増圧・保持・減圧を制御する。このVDCブレーキ液圧アクチュエータ２とブレーキ液圧発生装置１とは、プライマリ液圧管６１とセカンダリ液圧管６２により接続されている。VDCブレーキ液圧アクチュエータ２と各輪のホイールシリンダ４FL，４FR，４RL，４RRとは、左前輪液圧管６３と右前輪液圧管６４と左後輪液圧管６５と右後輪液圧管６６により接続されている。つまり、ブレーキ操作時には、ブレーキ液圧発生装置１により発生したマスターシリンダ圧を、VDCブレーキ液圧アクチュエータ２により制御し、各輪のホイールシリンダ４FL，４FR，４RL，４RRに加えることで液圧制動力を得るようにしている。

　前記VDCブレーキ液圧アクチュエータ２の具体的構成は、図２に示すように、VDCモータ２１と、VDCモータ２１（ポンプモータ）により駆動する液圧ポンプ２２，２２と、リザーバ２３，２３と、マスターシリンダ圧センサ２４と、を有する。ソレノイドバルブ類として、第１M/Cカットソレノイドバルブ２５（差圧弁）と、第２M/Cカットソレノイドバルブ２６（差圧弁）と、保持ソレノイドバルブ２７，２７，２７，２７と、減圧ソレノイドバルブ２８，２８，２８，２８と、を有する。第１M/Cカットソレノイドバルブ２５と第２M/Cカットソレノイドバルブ２６は、ホイールシリンダ圧（下流圧）とマスターシリンダ圧（上流圧）の差圧を制御する。

　前記ストロークセンサ３は、ドライバによるブレーキペダル操作量をポテンショメータ等により検出する手段である。このストロークセンサ３は、回生協調ブレーキ制御での必要情報である目標減速度（＝ドライバ要求減速度）を検出する構成として、既存のＶＤＣシステムに対して追加された部品である。

　前記各ホイールシリンダ４FL，４FR，４RL，４RRは、前後各輪のブレーキディスクに設定され、VDCブレーキ液圧アクチュエータ２からの液圧が印加される。そして、各ホイールシリンダ４FL，４FR，４RL，４RRへの液圧印加時、ブレーキパットによりブレーキディスクを挟圧することにより、前後輪に液圧制動力を付与する。

　前記走行用電動モータ５は、左右前輪（駆動輪）の走行用駆動源として設けられ、駆動モータ機能と発電ジェネレータ機能を持つ。この走行用電動モータ５は、力行時、バッテリ電力を消費しながらのモータ駆動により、左右前輪へ駆動力を伝達する。そして、回生時、左右前輪の回転駆動に負荷を与えることで電気エネルギーに変換し、発電分をバッテリへ充電する。つまり、左右前輪の回転駆動に与える負荷が、回生制動力となる。この走行用電動モータ５が設けられる左右前輪（駆動輪）の駆動系には、走行用電動モータ５以外に、走行用駆動源としてエンジン１０が設けられ、変速機１１を介して左右前輪へ駆動力を伝達する。

　実施例１のブレーキ制御装置のブレーキ減速度制御系は、図１に示すように、ブレーキコントローラ７と、モータコントローラ８と、統合コントローラ９と、エンジンコントローラ１２と、を備えている。

　前記ブレーキコントローラ７は、統合コントローラ９からの指令とVDCブレーキ液圧アクチュエータ２のマスターシリンダ圧センサ２４からの圧力情報を入力する。そして、所定の制御則にしたがって、VDCブレーキ液圧アクチュエータ２のVDCモータ２１とソレノイドバルブ類２５，２６，２７，２８に対し駆動指令を出力する。このブレーキコントローラ７では、回生協調ブレーキ制御時、統合コントローラ９から昇圧分指令を入力すると、ホイールシリンダ圧（下流圧）とマスターシリンダ圧（上流圧）の差圧を制御する。差圧制御は、目標差圧に対する第１M/Cカットソレノイドバルブ２５と第２M/Cカットソレノイドバルブ２６への作動電流値による差圧コントロールにより行われる。ここで、差圧制御は、VDCモータ２１の作動時、VDCモータ２１によるポンプアップ昇圧と併用して行われ、VDCモータ２１の停止時、差圧コントロールのみにより行われる。なお、ブレーキコントローラ７では、回生協調ブレーキ制御以外に、上記ＶＤＣ制御やＴＣＳ制御やＡＢＳ制御、等を行う。

　前記モータコントローラ８は、駆動輪である左右前輪に連結された走行用電動モータ５にインバータ１３を介して接続される。そして、回生協調ブレーキ制御時、統合コントローラ９から回生分指令を入力すると、走行用電動モータ５により発生する回生制動力を入力された回生分指令に応じて制御する回生制動力制御手段である。このモータコントローラ８は、走行時、走行状態や車両状態に応じて走行用電動モータ５により発生するモータトルクやモータ回転数を制御する機能も併せ持つ。

　前記統合コントローラ９は、ブレーキ操作時、目標減速度を、マスターシリンダ圧による基本液圧分と上乗せ制動分（回生制動力による回生分と、VDCブレーキ液圧アクチュエータ２による昇圧分と、の少なくとも一方）の総和で達成する回生協調ブレーキ制御を行う。このとき、目標減速度は、ストロークセンサ３からのペダルストロークセンサ値と、設定されている目標減速度特性マップと、に基づいて決める。この統合コントローラ９には、バッテリコントローラ９１からのバッテリ充電容量情報、車輪速センサ９２からの車輪速情報、ブレーキスイッチ９３からのブレーキ操作情報、ストロークセンサ３からのブレーキペダルストローク情報、マスターシリンダ圧センサ２４からのマスターシリンダ圧情報、等が入力される。

　［回生協調ブレーキ制御のブロック構成］
　図３は、実施例１のブレーキ制御装置における回生協調ブレーキ制御系を示す。以下、図３に基づいて、回生協調ブレーキ制御のブロック構成を説明する。
実施例１の回生協調ブレーキ制御系は、図３に示すように、ブレーキコントローラ７と、モータコントローラ８と、統合コントローラ９と、を備えている。

　前記ブレーキコントローラ７は、統合コントローラ９から昇圧分指令を入力し、VDCブレーキ液圧アクチュエータ２のVDCモータ２１と両カットソレノイドバルブ２５，２６と、各ソレノイドバルブ２７，２８に対し駆動指令を出力する。

　前記モータコントローラ８は、統合コントローラ９から回生分指令を入力し、走行用電動モータ５を制御するインバータ１３に回生指令を出力する。

　前記統合コントローラ９は、ストロークセンサ３からのペダルストロークセンサ値、マスターシリンダ圧センサ２４からのMC圧センサ値と、車輪速センサ９２からの車輪速センサ値と、を入力する。加えて、路面勾配センサ９４からの路面勾配情報と、シフト位置センサ９５から選択されているレンジ位置（Dレンジ、Nレンジ、Rレンジ、等）を示すシフト情報と、ホイールシリンダ圧センサ９６からのWC圧センサ値と、を入力する。そして、これらの情報に基づく演算処理部として、目標減速度算出部９ａと、回生協調ブレーキ制御部９ｂと、を有する。

　前記目標減速度算出部９ａは、目標減速度特性マップによる目標減速度特性と、ストロークセンサ３からのペダルストロークセンサ値と、に基づき、目標減速度（＝ドライバ要求減速度）を算出する。

　前記回生協調ブレーキ制御部９ｂは、目標減速度算出部９ａにて算出された目標減速度と、マスターシリンダ圧センサ２４からのMC圧センサ値と、車輪速センサ９２からの車輪速センサ値を入力する。そして、MC圧センサ値に基づいて基本液圧分を決め、車輪速センサ値に基づいて回生分を決め、可能な限り目標減速度を基本液圧分＋回生分の総和で達成するようにし、不足が生じたときその不足分を昇圧分により補償する回生協調ブレーキ制御演算を行う。この演算結果にしたがって、回生分に対応する回生分指令をモータコントローラ８に出力し、昇圧分に対応する昇圧分指令をブレーキコントローラ７に出力する。

　［回生協調ブレーキ制御の処理構成］
　図４は、実施例１のブレーキ制御装置における統合コントローラ８で実行される回生協調ブレーキ制御処理の流れを示すフローチャートである。以下、図４に基づいて、回生協調ブレーキ制御の処理構成をあらわす各ステップを説明する。なお、この回生協調ブレーキ制御処理は、ブレーキ操作開始が判断された時点からスタートし、ブレーキ操作解除により終了する。

　ステップＳ１では、ブレーキ操作開始前において停止状態のVDCモータ２１をモータ駆動状態にし、ステップＳ２へ進む。

　ステップＳ２では、ステップＳ１でのモータ駆動、あるいは、ステップＳ７での車両非停止状態であるとの判断に続き、マスターシリンダ圧センサ２４からのマスターシリンダ圧情報と、ストロークセンサ３からのペダルストローク量情報と、車輪速センサ９２からの車輪速情報と、目標減速度特性マップと、を読み込み、ステップＳ３へ進む。

　ステップＳ３では、ステップＳ２での必要情報と目標減速度特性マップの読み込みに続き、ブレーキペダル踏み込み速度を算出し、ペダル踏み込み速度による目標減速度特性マップの補正を行い、ステップＳ４へ進む。
ここで、目標減速度特性マップの補正は、例えば、算出されたブレーキペダル踏み込み速度が、ペダル踏み込み速度情報より速くなっているほど、実マスターシリンダ圧発生開始ポイントまでのロスストロークを短くするようにストローク方向にずらすオフセット補正を施す。なお、目標減速度特性マップが有するペダル踏み込み速度情報と算出されたペダル踏み込み速度が一致するとき、または、両速度差が許容範囲内であるときは、設定されている目標減速度特性マップの補正を要さない。

　ステップＳ４では、ステップＳ３でのペダル踏み込み速度による目標減速度特性マップの補正に続き、ブレーキペダルストロークセンサ値と、補正後の目標減速度特性マップに基づき、ドライバ入力によるブレーキペダルストローク位置に対応する目標減速度を算出し、ステップＳ５へ進む。

　ステップＳ５では、ステップＳ４での目標減速度の算出に続き、そのときのMC圧センサ値に基づいて基本液圧分を決め、そのときの車輪速センサ値やバッテリSOCに基づいて可能な限り最大となる回生分を決める。そして、目標減速度から基本液圧分と回生分を差し引いた残りの減速度分を昇圧分により分担するように決める。つまり、目標減速度を基本液圧分＋回生分＋昇圧分の総和で達成する回生協調ブレーキ制御演算を行い、ステップＳ６へ進む。

　ステップＳ６では、ステップＳ５での回生協調ブレーキ制御演算に続き、基本液圧分に対する上乗せ目標制動力のうち、回生分に対応する回生分指令値を決定し、回生分指令（ゼロ指令を含む）をモータコントローラ８に出力する。同時に、基本液圧分に対する上乗せ目標制動力のうち、昇圧分に対応する昇圧分指令値を決定し、昇圧分指令（ゼロ指令を含む）をブレーキコントローラ７に出力し、ステップＳ７へ進む。
ここで、モータコントローラ８は、回生分指令を入力すると、回生分を目標回生制動力とし、走行用電動モータ５への回生電流値を決めるフィードフォワード制御により、回生トルク制御を行う。ブレーキコントローラ７は、昇圧分指令を入力すると、昇圧分を目標差圧とし、両M/Cカットソレノイドバルブ２５，２６への作動電流値を決めるフィードフォワード制御により、差圧コントロールを行う。

　ステップＳ７では、ステップＳ６での回生分指令と昇圧分指令の出力に続き、車輪速センサ９２からの車輪速センサ値に基づき、車両が停止したか否かを判断する。YES（車両停止状態）の場合はステップＳ８へ進み、NO（車両非停止状態）の場合はステップＳ２へ戻る。

　ステップＳ８では、ステップＳ７での車両停止状態であるとの判断に続き、VDCモータ２１のモータ駆動を停止し、ステップＳ９へ進む。

　ステップＳ９では、ステップＳ８でのモータ駆動停止、あるいは、ステップＳ１０での車輪速非発生であるとの判断に続き、停車時モータOFF制御を実施し、ステップＳ１０へ進む。

　ステップＳ１０では、ステップＳ９での停車時モータOFF制御の実施に続き、車輪速センサ９２からの車輪速センサ値に基づき、車輪速が発生したか否かを判断する。YES（車輪速発生）の場合にはステップＳ１１へ進み、NO（車輪速非発生）の場合にはステップＳ９へ戻る。

　ステップＳ１１では、ステップＳ１０での車輪速非発生（停車中）であるとの判断に続き、停車中に継続していた停車時モータOFF制御を終了し、ステップＳ１２へ進む。

　ステップＳ１２では、ステップＳ１１での停車時モータOFF制御の終了に続き、ブレーキコントローラ７からVDCブレーキ液圧アクチュエータ２へ出力されるホイールシリンダ圧指令値と、ホイールシリンダ圧センサ９６からのWC圧センサ値に基づくホイールシリンダ圧実値と、の差がゼロを超えているか否かを判断する。YES（w/cyl圧指令値＞w/cyl圧実値）の場合はステップＳ１３へ進み、NO（w/cyl圧指令値≦w/cyl圧実値）の場合はステップＳ１７へ進む。
ここで、ホイールシリンダ圧指令値は、ペダルストロークに基づいて出力される指令値であり、目標減速度に相当する。一方、ホイールシリンダ圧実値は、車両の減速度を発生する制動液圧センサ値であり、実減速度に相当する。

　ステップＳ１３では、ステップＳ１２でのw/cyl圧指令値＞w/cyl圧実値であるとの判断に続き、ブレーキペダルストロークセンサ値を時間微分することでブレーキペダル踏み込み速度を演算すると共に、シフト位置センサ９５からのシフト情報と、路面勾配センサ９４からの路面勾配と、を読み込み、ステップＳ１４へ進む。

　ステップＳ１４では、ステップＳ１３でのブレーキペダル踏み込み速度演算、及び、ブレーキリリース前の踏み込み量とシフト情報と路面勾配の読み込みに続き、路面勾配に基づきホイールシリンダ圧の昇圧特性の傾きである昇圧勾配を演算し、ステップＳ１５へ進む。
ここで、路面勾配に基づく昇圧勾配は、何ら制限することのない昇圧勾配（図５の昇圧特性Ｃ）に対して制限した勾配とするが、制限度合いを下記のように変更演算する。
登坂路や降坂路であり路面勾配が大きな勾配を示すほど、ドライバの制動要求が早急であると判断し、例えば、図５の矢印Ｂに示すように、昇圧特性の昇圧勾配Kbを急勾配とする（勾配制限小さい）。
一方、路面勾配が平坦路に近いほど、ドライバの制動要求が早急でないと判断し、ペダルフィールを優先し、例えば、図５の矢印Ａに示すように、昇圧特性の昇圧勾配Kaを緩勾配とする（勾配制限大きい）。

　ステップＳ１５では、ステップＳ１４での路面勾配に基づく昇圧勾配の演算に続き、シフト情報に基づきホイールシリンダ圧の昇圧特性の傾きである昇圧勾配を演算し、ステップＳ１６へ進む。
ここで、シフト情報に基づく昇圧勾配は、何ら制限することのない昇圧勾配（図５の昇圧特性Ｃ）に対して制限した勾配とするが、路面勾配とシフト位置を関連付け、登坂路か降坂路かで分けて制限度合いを下記のように変更演算する。
Dレンジでの登坂時には、ドライバの制動要求が早急でないと判断し、緩勾配とする（勾配制限大きい）。一方、NレンジやRレンジでの登坂時には、Dレンジよりも早急性が高いと判断し、急勾配とする（勾配制限小さい）。
Rレンジでの降坂時には、ドライバの制動要求が早急でないと判断し、緩勾配とする（勾配制限大きい）。一方、NレンジやDレンジでの降坂時には、Rレンジよりも早急性が高いと判断し、急勾配とする（勾配制限小さい）。
つまり、シフト情報に基づく昇圧勾配演算では、例えば、ステップＳ１４にて路面勾配に基づき制限された昇圧勾配を、さらに、シフト情報に基づき急勾配側や緩勾配側に変更することで行う。

　ステップＳ１６では、ステップＳ１５でのシフト情報に基づく昇圧勾配の演算に続き、ステップＳ１３で演算されたブレーキペダル踏み込み速度に基づきホイールシリンダ圧の昇圧特性の傾きである昇圧勾配を演算し、ステップＳ１７へ進む。
ここで、ブレーキペダル踏み込み速度に基づく昇圧勾配は、何ら制限することのない昇圧勾配（図５の昇圧特性Ｃ）に対して制限した勾配とするが、ブレーキペダル踏み込み速度が速いほど、昇圧勾配を急勾配側に制限変更する。
このブレーキペダル踏み込み速度に基づく昇圧勾配演算では、例えば、ステップＳ１５にてシフト情報に基づき制限された昇圧勾配を、さらに、ブレーキペダル踏み込み速度に基づき急勾配側に変更することで行う。

　ステップＳ１７では、ステップＳ１６でのブレーキペダル踏み込み速度に基づく昇圧勾配の演算、あるいは、ステップＳ１２でのw/cyl圧指令値≦w/cyl圧実値であるとの判断に続き、ホイールシリンダ圧の昇圧を実施し、リターンへ進む。
ここで、ホイールシリンダ圧の昇圧は、w/cyl圧指令値＞w/cyl圧実値のとき、演算により制限された昇圧勾配に追従させて実施する。

　次に、作用を説明する。
実施例１のハイブリッド車のブレーキ制御装置における作用を、「回生協調ブレーキ制御作用」、「停車時モータOFF制御作用」、「停車時モータOFF制御終了時の課題」、「停車時モータOFF制御終了時の昇圧勾配抑制作用」に分けて説明する。

　［回生協調ブレーキ制御作用］
　ハイブリッド車の場合、制動時においてエンジン車のように制動エネルギーを熱エネルギーとして全て消費するのではなく、制動エネルギーのうちできる限り多くのエネルギーを回生エネルギーとしてバッテリ回収することが燃費向上を図る上で必要である。以下、これを反映する回生協調ブレーキ制御作用を説明する。

　既存のコンベンショナルＶＤＣの場合、ブレーキ操作時に負圧ブースタによる基本液圧分でドライバ要求の目標減速度を得るようにしている。これに対し、ブレーキ操作時に負圧ブースタによる基本液圧分を、目標減速度に達しないように、ドライバ要求の目標減速度からオフセットし、目標減速度の回生ギャップを設定する。このように、最大回生トルクによる回生ギャップを設定することによって、目標減速度の回生ギャップ分が、ドライバ要求の目標減速度に対して不足することになる。よって、最大回生トルク発生時には、ドライバ要求の目標減速度を、負圧ブースタ（基本液圧分）と回生ブレーキ（回生分）により達成し、回生機能を最大限に発揮するようにしている。

　しかし、例えば、車輪速条件やバッテリ充電容量条件等により、ドライバ要求の目標減速度に対し、基本液圧分で不足する目標減速度を回生分だけで補償しようとしても、補償することができない場合がある。そこで、ドライバ要求の目標減速度を、図６に示すように、負圧ブースタ（基本液圧分）と回生ブレーキ（回生分）の総和により達成するようにし、不足分をVDCブレーキ液圧アクチュエータ（昇圧分）により補償するようにしたのがＶＤＣを利用した回生協調ブレーキシステムである。

　したがって、既存のコンベンショナルＶＤＣに対し、負圧ブースタの特性変更と、VDCブレーキ液圧アクチュエータの特性変更と、ストロークセンサの追加を行うだけで、ＶＤＣを利用した廉価な回生協調ブレーキシステムを構成することができる。
すなわち、ＶＤＣを利用した回生協調ブレーキ制御システムは、目標減速度に対し、基本液圧分と回生分だけでは補償しきれないシーンが発生すると、VDCブレーキ液圧アクチュエータ２によって補償しきれない分の液圧を昇圧し、ドライバの要求減速度を達成する制御システムである。言い換えると、コンベンショナルＶＤＣの安全機能を拡張（安全機能＋回生協調機能）した制御システムである。

　この回生協調ブレーキ制御システムを搭載したハイブリッド車での走行中にブレーキ操作すると、図４のフローチャートにおいて、ステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ３→ステップＳ４→ステップＳ５→ステップＳ６→ステップＳ７へと進む。そして、ステップＳ７にて車両非停止状態であると判断されている間は、ステップＳ２→ステップＳ３→ステップＳ４→ステップＳ５→ステップＳ６→ステップＳ７へと進む流れが繰り返され、回生協調ブレーキ制御を実行する。そして、ステップＳ７にて車両停止状態であると判断されると、ステップＳ７からステップＳ８へと進み、回生協調ブレーキ制御を終了する。

　すなわち、ステップＳ４では、ブレーキペダルストロークセンサ値と、設定あるいは補正された目標減速度特性マップに基づき、ドライバ入力によるブレーキペダルストローク位置に対応する目標減速度が算出される。ステップＳ５では、そのときのMC圧センサ値に基づいて基本液圧分が決められ、そのときの車輪速センサ値やバッテリSOCに基づいて可能な限り最大となる回生分が決められる。そして、目標減速度から基本液圧分と回生分を差し引いた残りの減速度分を昇圧分により分担するように決められる。ステップＳ６では、基本液圧分に対する上乗せ目標制動力のうち、回生分に対応する回生分指令値が決定され、回生分指令（ゼロ指令を含む）がモータコントローラ８に出力される。同時に、基本液圧分に対する上乗せ目標制動力のうち、昇圧分に対応する昇圧分指令値が決定され、昇圧分指令（ゼロ指令を含む）がブレーキコントローラ７に出力される。

　したがって、回生協調ブレーキ制御時には、回生分指令を入力するモータコントローラ８において、回生分を目標回生制動力とし、走行用電動モータ５への回生電流値を決めるフィードフォワード制御により、回生トルク制御が行われる。そして、昇圧分指令を入力するブレーキコントローラ７において、昇圧分を目標差圧とし、VDCモータ２１への回転上昇指令と、両M/Cカットソレノイドバルブ２５，２６への作動電流値を決めるフィードフォワード制御により、差圧コントロールを行う。この結果、制動エネルギーのうち、可能な限り最大となる回生エネルギー分を、車載バッテリに回収することができる。

　［停車時モータOFF制御作用］
上記回生協調ブレーキ制御では、ブレーキ操作による制動時、ポンプアップ昇圧のために常にVDCモータ２１を作動しておく必要があることから、VDCモータ２１の耐久性が問題となる。そこで、ブレーキ操作による制動時であっても一定の条件下ではVDCモータ２１を停止させ、VDCモータ２１の耐久性を確保する必要がある。以下、これを反映する停車時モータOFF制御作用を説明する。

　停車時モータOFF制御は、図４のステップＳ７にて車両停止判断されるとVDCモータ２１の駆動を停止して開始され、図４のステップＳ１０にて車輪速が発生すると終了する。つまり、車両停止中、VDCモータ２１の駆動停止を継続する制御である。

　停車時モータOFF制御の一例を説明する。車速が0km/hになると、モータ停止フラグがOFFからONに切り替えられ、VDCモータ２１のモータ回転数が低下を開始する。そして、VDCモータ２１のモータ回転数がゼロ（モータ停止）になり、ブレーキペダルの踏み込み量を保っているとすると、その間は、マスターシリンダ圧に一定のバルブ差圧が加えられたホイールシリンダ圧を維持している。

　そして、ブレーキペダルの踏み増し操作を開始すると、マスターシリンダ圧は、踏み増し操作に追従して上昇するが、ホイールシリンダ圧は、VDCモータ２１の停止によりポンプアップ昇圧できないことで、踏み増し操作開始時のホイールシリンダ圧をそのまま維持する。つまり、踏み増し時には、カットバルブ２５，２６への指示圧（目標差圧）を落とし、マスターシリンダ圧の上昇に反比例してバルブ差圧を低下させ、上昇するマスターシリンダ圧に低下するバルブ差圧を加えてホイールシリンダ圧を維持する。そして、踏み増し位置でペダル踏み込み量を維持すると、上昇位置で一定のマスターシリンダ圧と低下位置で一定のバルブ差圧を加えてホイールシリンダ圧を維持する。さらに、ブレーキペダルの踏み戻し操作を開始すると、バルブ差圧をそのまま維持することで、マスターシリンダ圧とホイールシリンダ圧は、踏み戻し操作に追従して下降する。したがって、ペダル踏み込み量（マスターシリンダ圧）を維持すると、ホイールシリンダ圧とバルブ差圧が低下する。

　そして、ブレーキペダルの抜き操作を開始すると、バルブ差圧をそのまま維持することで、マスターシリンダ圧とホイールシリンダ圧は、抜き操作に追従して低下し、抜き位置でペダル踏み込み量を維持すると、低下位置で一定のマスターシリンダ圧と一定のバルブ差圧を加えてホイールシリンダ圧を維持する。さらに、ブレーキペダルの抜き戻し操作を開始すると、マスターシリンダ圧は上昇し、バルブ差圧は低下することで、ホイールシリンダ圧を維持する。したがって、ペダル踏み込み量（マスターシリンダ圧）を維持すると、ホイールシリンダ圧とバルブ差圧が低下する。

　そして、再度、ブレーキペダルの踏み増し操作を開始すると、マスターシリンダ圧は、踏み増し操作に追従して上昇し、バルブ差圧がゼロまで低下することで、マスターシリンダ圧がホイールシリンダ圧と一致する。つまり、マスターシリンダ圧とホイールシリンダ圧の差圧が無くなり、マスターシリンダ圧の上昇に追従してホイールシリンダ圧が上昇し、それ以降は、マスターシリンダ圧の維持及び低下に追従してホイールシリンダ圧が維持及び低下する。その後、マスターシリンダ圧とホイールシリンダ圧のバルブ差圧の全てがゼロになる。

　このように、停車時モータOFF制御では、ドライバがブレーキペダルに対して踏み増し方向に操作するときは、マスターシリンダ圧とホイールシリンダ圧の目標差圧を維持しないで、目標差圧を減少させる制御を行う。
なぜなら、第一に、ペダル踏み増し方向に操作するとき、マスターシリンダ圧とホイールシリンダ圧の目標差圧を維持すると、VDCモータ２１を作動し、ホイールシリンダ圧をマスターシリンダ圧に追従させてポンプアップ昇圧させる必要がある。第二に、マスターシリンダ圧とホイールシリンダ圧の目標差圧を維持するように、カットバルブ２５，２６を閉じ状態としてペダル踏み込み操作を行うと、高いペダル反力により、所謂板踏み感になってしまう。
したがって、停車時モータOFF制御中にドライバがブレーキペダルに対して踏み増し方向に操作を行った場合には、マスターシリンダ圧とホイールシリンダ圧の間で、目標差圧のある状態から目標差圧が無くなる状態へと遷移することになる。

　［停車時モータOFF制御終了時の課題］
上記停車時モータOFF制御中に目標差圧が低い状態とされ、車速発生により停車時モータOFF制御を終了し、差圧コントロールとポンプアップ昇圧によりホイールシリンダ圧を立ち上げる比較例の課題を、図７に基づき説明する。

　図７において、時刻t1は、車速及び減速度がゼロになり停車時モータOFF制御を開始する時刻とする。時刻t2は、時刻t1からの停車時モータOFF制御中におけるペダル踏み増し操作の終了時刻とする。時刻t3は、時刻t2からのペダル戻し操作（ペダルリリース操作）により車速が発生し、停車時モータOFF制御を終了する時刻とする。

　時刻t1から時刻t2までの間は、停車時モータOFF制御中におけるペダル踏み増し操作に伴い、マスターシリンダ圧は上昇するが、目標差圧は低下し、一定のホイールシリンダ圧を保つ。なお、時刻t1から時刻t2までの間のペダル反力は、マスターシリンダ圧の上昇に伴い上昇する。

　一方、時刻t2から時刻t3までの間は、停車時モータOFF制御中におけるペダル戻し操作に伴い、マスターシリンダ圧とホイールシリンダ圧が低下し、目標差圧は低下後の差圧が保たれる。なお、時刻t2から時刻t3までの間のペダル反力は、マスターシリンダ圧の低下に伴い低下する。

　そして、時刻t3にて車速の発生により停車時モータOFF制御が終了すると、低下している目標差圧を一気に立ち上げる差圧弁コントロールと、ポンプモータの作動再開によるポンプアップ昇圧が行われる。したがって、ポンプモータの作動再開直後、図７の矢印Ｄに示すように、ホイールシリンダ圧が急勾配にて上昇し、ポンプアップ昇圧作動に伴うブレーキ液の吸込みにより、図７の矢印Ｅに示すように、マスターシリンダ圧が急勾配にて低下する。

　このように、ホイールシリンダ圧が急勾配にて上昇するため、図７の矢印Ｆに示すように、車速が時刻t3から加速から減速へと変動し、図７の矢印Ｇに示すように、減速度が時刻t3から加速側から減速側へ変動し、ドライバに減速度違和感を与える。
加えて、マスターシリンダ圧が急勾配にて低下するため、図７の矢印Ｈに示すように、ペダル反力が時刻t3から急低下し、ドライバにペダルフィール違和感を与える。

　［停車時モータOFF制御終了時の昇圧勾配抑制作用］
上記のように、停車時モータOFF制御中に踏み増し操作を行った場合、車速発生時に減速度違和感やペダルフィール違和感を発生する。このような減速度違和感やペダルフィール違和感を緩和することが必要である。以下、図８に基づき、これを反映する停車時モータOFF制御終了時の昇圧勾配抑制作用を説明する。

　まず、停車時モータOFF制御が開始されても、ステップＳ１０にて車輪速が非発生と判断されている間は、図４のフローチャートにおいて、ステップＳ９→ステップＳ１０へと進む流れが繰り返され、停車時モータOFF制御が継続される。その後、ステップＳ１０にて車輪速が発生したと判断されると、図４のフローチャートにおいて、ステップＳ１０からステップＳ１１へと進み停車時モータOFF制御を終了し、ステップＳ１１からステップＳ１２へと進む。ステップＳ１２では、ブレーキコントローラ７からVDCブレーキ液圧アクチュエータ２へ出力されるw/cyl圧指令値が、ホイールシリンダ圧センサ９６からのWC圧センサ値に基づくw/cyl圧実値を超えているか否かが判断される。
そして、w/cyl圧指令値≦w/cyl圧実値と判断された場合は、目標減速度と実減速度が一致している、あるいは、実減速度が目標減速度より大きくホイールシリンダ圧の昇圧を必要としないことからステップＳ１７へ進む。一方、w/cyl圧指令値＞w/cyl圧実値と判断された場合は、実減速度が目標減速度より小さく、実減速度を目標減速度に一致させるようにホイールシリンダ圧の昇圧を必要とすることから、ステップＳ１３以降へ進む。

　ステップＳ１２にて、w/cyl圧指令値＞w/cyl圧実値と判断された場合、図４のフローチャートにおいて、ステップＳ１２からステップＳ１３→ステップＳ１４→ステップＳ１５→ステップＳ１６→ステップＳ１７→リターンへと進む。ステップＳ１３では、昇圧勾配の制限を決める情報であるブレーキペダル踏み込み速度を演算すると共に、シフト情報と路面勾配を読み込む。ステップＳ１４では、路面勾配に基づきホイールシリンダ圧の昇圧特性の傾きである昇圧勾配が演算される。ステップＳ１５では、シフト情報に基づきホイールシリンダ圧の昇圧特性の傾きである昇圧勾配が演算される。ステップＳ１６では、ブレーキペダル踏み込み速度に基づきホイールシリンダ圧の昇圧特性の傾きである昇圧勾配が演算される。

　すなわち、停車時モータOFF制御の終了時に、ホイールシリンダ圧の低下によりw/cyl圧指令値＞w/cyl圧実値と判断された場合、昇圧勾配制限部であるステップＳ１２～ステップＳ１６において、昇圧勾配が制限される。昇圧勾配の制限とは、ホイールシリンダ圧を上昇させるVDCブレーキ液圧アクチュエータ２への昇圧指令に対し、昇圧特性の昇圧勾配（特性の傾き、ゲイン）を、制限無しのときの昇圧勾配に比べて緩勾配になるように制限することをいう。

　したがって、図８の時刻t3において車速の発生により停車時モータOFF制御が終了すると、低下している目標差圧を徐々に立ち上げる差圧弁コントロールと、VDCモータ２１の回転数を徐々に上げるポンプアップ昇圧が行われる。このVDCモータ２１の作動再開直後、図８の矢印Ｄ’に示すように、ホイールシリンダ圧が緩勾配にて上昇する。そして、緩やかなポンプアップ昇圧によりブレーキ液の急な吸込みが抑えられ、図８の矢印Ｅ’に示すように、マスターシリンダ圧が緩勾配にて低下する。

　このように、ホイールシリンダ圧が緩勾配にて上昇するため、図８の矢印Ｆ’に示すように、車速が時刻t3から加速から緩やかな低下勾配で減速へと変動する。そして、図８の矢印Ｇ’に示すように、減速度が時刻t3から加速側から緩やかな低下勾配で減速側へ変動する。この結果、ドライバに与える減速度違和感が抑えられる。加えて、マスターシリンダ圧が緩勾配にて低下するため、図８の矢印Ｈ’に示すように、ペダル反力が時刻t3から滑らかな勾配にて低下し、ドライバに与えるペダルフィール違和感が抑えられる。

　次に、昇圧勾配の制限度合いを変更する昇圧勾配変更作用を、(a)路面勾配に基づく昇圧勾配変更作用と、(b)シフト情報に基づく昇圧勾配変更作用と、(c)ブレーキペダル踏み込み速度に基づく昇圧勾配変更作用と、に分けて説明する。

　(a)路面勾配に基づく昇圧勾配変更作用
路面勾配に基づく昇圧勾配は、路面勾配が大きな勾配を示すほど、勾配制限を小さくとって急勾配とされる。一方、路面勾配が平坦路に近いほど、勾配制限を大きくとって緩勾配とされる。例えば、路面勾配が大きな勾配のときには、図５の昇圧特性Ｂに示すように、昇圧勾配Kbが大きくされる。また、路面勾配が平坦路のときには、図５の昇圧特性Ａに示すように、昇圧勾配Ka（＜Kb）が小さくされる（一番強い“なまし”制御）。
すなわち、登坂路停車の場合、制動力の低下により車両のずり下がりが発生するが、このずり下がりによる車速発生時にホイールシリンダ圧の昇圧が遅れると、車両のずり下がりを許してしまうことになる。降坂路の場合、制動力の低下により車両の押し出しが発生するが、この車両の押し出しによる車速発生時にホイールシリンダ圧の昇圧が遅れると、車両の押し出しを許してしまうことになる。
したがって、登坂路や降坂路での坂道停車時であって、路面勾配が大きな勾配を示すときには、ドライバの制動要求が早急であるとの判断に基づき、路面勾配に基づく昇圧勾配を急勾配とする。これにより、登坂路停車時には、車両のずり下がりが防止され、降坂路停車時には、車両の押し出しが防止される。つまり、坂道停車時には、早急なドライバの制動要求に応え、ホイールシリンダ圧の昇圧が遅れることがない。
一方、平坦路停車時であって、路面勾配が平坦路に近いときには、ドライバの制動要求が早急でなく、ペダルフィールの優先状況であるとの判断に基づき、路面勾配に基づく昇圧勾配を緩勾配とすることで、減速度違和感やペダルフィール違和感が小さく抑えられる。

　(b)シフト情報に基づく昇圧勾配変更作用
シフト情報に基づく昇圧勾配は、登坂時と降坂時で分けて設定する。
まず、Dレンジでの登坂時には、ドライバの制動要求が早急でないと判断し、勾配制限を大きくとって緩勾配とする。一方、NレンジやRレンジでの登坂時には、Dレンジよりも早急性が高いと判断し、勾配制限を小さくとって急勾配とする。
また、Rレンジでの降坂時には、ドライバの制動要求が早急でないと判断し、勾配制限を大きくとって緩勾配とする。一方、NレンジやDレンジでの降坂時には、Rレンジよりも早急性が高いと判断し、勾配制限を小さくとって急勾配とする。
このように、シフト情報に基づいて昇圧勾配を決めることで、車両が動いて車速が発生したことを検知した際、路面勾配とシフトの組み合わせによるドライバ制動要求の早急性にあわせた制動力を提供することができる。
例えば、登坂路停車時に選択されているシフト位置がDレンジであれば、車両のずり下がりの進行方向（後退方向）に対して反対方向である車両の前進方向に駆動力が発生する。このため、その状態でのNレンジやRレンジ時よりも早急性が高くないと判断する。Nレンジ時やRレンジ時には、車両のずり下がりに対する反力が発生しないため、Dレンジ時よりも早急性が高いと判断し、昇圧勾配を急にすることで、ドライバの制動力要求の早急性に合わせた減速度を提供することができる。
逆に、降坂路停車時に選択されているシフト位置がRレンジであれば、車両のずり下がりの進行方向（前進方向）に対して反対方向である車両の後退方向に駆動力が発生している。このため、登坂路停車時のDレンジと同じように早急性は高くないと判断する。Nレンジ時やDレンジ時には、車両のずり下がりに対する反力が発生しないため、Rレンジ時よりも早急性が高いと判断し、昇圧勾配を急にする。

　(c)ブレーキペダル踏み込み速度に基づく昇圧勾配変更作用
ブレーキペダル踏み込み速度に基づく昇圧勾配は、ブレーキペダル踏み込み速度が速いほど、勾配制限を小さくとって急勾配とされる。つまり、ブレーキペダル踏み込み速度は、ドライバの制動力要求をあらわすものであり、ドライバの制動力要求を昇圧勾配に反映させたものとしている。
したがって、ブレーキペダル踏み込み速度が速い場合には、早急性が高いと判断し、昇圧勾配を急勾配側に設定する。これにより、ドライバの減速要求が昇圧特性に反映され、減速度違和感やペダルフィール違和感を抑えながらも、要求される減速度の早期発生が確保される。
一方、ブレーキペダル踏み込み速度が遅い場合には、早急性が低いと判断し、昇圧勾配を緩勾配側に設定する。これにより、ドライバに与える減速違和感やペダルフィール違和感の抑制が昇圧特性に反映され、減速度違和感やペダルフィール違和感が小さく抑えられる。
このように、ブレーキペダル踏み込み速度に基づいて昇圧勾配を変更することで、走行環境（路面勾配）や走行状態（シフト位置）だけでなく、ドライバの制動意図そのものを考慮した減速度を提供することができる。

　次に、効果を説明する。
実施例１のハイブリッド車のブレーキ制御装置にあっては、下記に列挙する効果を得ることができる。

　(1) ブレーキ操作に応じたマスターシリンダ圧を発生するマスターシリンダ１３と、
　前後輪の各輪に設けられ、ホイールシリンダ圧に応じて各輪に液圧制動力を与えるホイールシリンダ４FL，４FR，４RL，４RRと、
　前記マスターシリンダ１３と前記ホイールシリンダ４FL，４FR，４RL，４RRとの間に介装され、ポンプモータ（VDCモータ２１）により駆動する液圧ポンプ２２，２２と、ホイールシリンダ圧とマスターシリンダ圧の差圧を制御する差圧弁（第１M/Cカットソレノイドバルブ２５、第２M/Cカットソレノイドバルブ２６）と、を有するブレーキ液圧アクチュエータ（VDCブレーキ液圧アクチュエータ２）と、
　ブレーキ操作により車両が停止するとき、前記ポンプモータ（VDCモータ２１）を停止し、車両停止中、前記ポンプモータ（VDCモータ２１）の停止状態を維持したままとする停車時モータオフ制御部（ステップＳ９）と、
　車両停止状態からの車速発生により前記停車時モータオフ制御が終了すると、前記ポンプモータ（VDCモータ２１）の作動再開に伴うホイールシリンダ圧の昇圧速度を、路面勾配が大きいほど速くする昇圧速度制御部（ステップＳ１２～ステップＳ１６）と、
　を備える。
 このため、車両停止状態でのポンプモータ（VDCモータ２１）の耐久性を確保しつつ、車両停止状態からの車速発生時、違和感を抑えた減速度やペダルフィールを達成することができる。加えて、登坂路停車からの車速発生時、車両のずり下がりを防止できるし、降坂路停車からの車速発生時、車両の押し出しを防止できる。

　(2) 前記昇圧速度制御部を、勾配を制限により緩勾配にすると共に、路面勾配が大きな勾配を示すほど昇圧勾配を急勾配側に制限変更する昇圧勾配制限部（ステップＳ１２～ステップＳ１６）とした。
 このため、上記(1)の効果に加え、昇圧勾配の制限変更により、ポンプモータ（VDCモータ２１）の作動再開に伴うホイールシリンダ圧の昇圧速度を、路面勾配が大きいほど速くすることができる。

　(3) 前記昇圧勾配制限部（ステップＳ１２～ステップＳ１６）は、路面勾配が平坦路と判定した場合、勾配路と判定した場合に比べて昇圧勾配を緩勾配側に制限変更する（ステップＳ１４）。
 このため、上記(2)の効果に加え、車両のずり下がりや車両の押し出しがない平坦路停車時には、ペダルフィールが優先され、減速度違和感やペダルフィール違和感を小さく抑えることができる。

　(4) 前記昇圧勾配制限部（ステップＳ１２～ステップＳ１６）は、選択されているシフト位置により発生する駆動力の方向が路面勾配により車両に発生する力の方向に対し反対方向のとき（登坂路Dレンジ、降坂路Rレンジ）、昇圧勾配を緩勾配側に制限変更し、駆動力が発生しないシフト位置（Nレンジ）が選択されているとき、あるいは、選択されているシフト位置により発生する駆動力の方向が路面勾配により車両に発生する力の方向に対し同じ方向のとき（登坂路Rレンジ、降坂路Dレンジ）、昇圧勾配を急勾配側に制限変更する（ステップＳ１５）。
 このため、上記(2)または(3)の効果に加え、車両が動き出した時、ドライバ制動要求の早急性が高いか低いかに合わせた昇圧勾配の設定により、ドライバ制動要求の早急性に対応した制動力を提供することができる。

　(5) 車両停止状態から車速が発生したときのドライバによるブレーキペダル踏み込み速度を算出するペダル踏み込み速度算出部（ステップＳ１３）を備え、
　前記昇圧勾配制限部（ステップＳ１２～ステップＳ１６）は、前記ブレーキペダル踏み込み速度が速いほど、昇圧勾配を急勾配側に制限変更する（ステップＳ１６）。
 このため、上記(2)～(4)の効果に加え、ブレーキ踏み込み操作にあらわれるドライバの制動力要求に対応した制動力を提供することができる。

　以上、本発明の車両のブレーキ制御装置を実施例１に基づき説明してきたが、具体的な構成については、この実施例１に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。

　実施例１では、車速発生により停車時モータOFF制御が終了する時、路面勾配に基づく昇圧勾配と、シフト情報に基づく昇圧勾配と、ブレーキペダル踏み込み速度に基づく昇圧勾配と、を演算により求める例を示した。しかし、これらの路面勾配（＝ゲイン）は、上昇レイトリミッタを変更する例としても良いし、また、シーン別に設定したマップで代用してもよい。なお、シーン別とは、２段階や３段階といった有段な区別でなくても、例えば、マップ補完により無段階に区別するようにしても良い。

　実施例１では、昇圧勾配制限部として、w/cyl圧指令値がw/cyl圧実値より小さいと判断されたとき、路面勾配・シフト情報・ブレーキペダル踏み込み速度に基づき制限する例を示した。しかし、車速発生時、目標減速度と実減速度に差異が発生し、ブレーキ液圧アクチュエータにより昇圧が必要なとき、路面勾配のみにより昇圧勾配の制限を変更するような例としても良い。

　実施例１では、路面勾配を登坂路と降坂路に分け、それぞれについてシフト情報と組み合わせて昇圧勾配の制限を変更する例を示した。しかし、路面勾配が大きい勾配路と路面勾配が小さい平坦路に分け、昇圧勾配の制限を変更する例も含まれる。

　実施例１では、ブレーキ液圧アクチュエータとして、図２に示すVDCブレーキ液圧アクチュエータ２を利用する例を示した。しかし、ブレーキ液圧アクチュエータとしては、ポンプモータにより駆動する液圧ポンプと、ホイールシリンダ圧とマスターシリンダ圧の差圧を制御する差圧弁と、を有するものであれば良い。

　実施例１では、本発明のブレーキ制御装置を、前輪駆動のハイブリッド車へ適用した例を示した。しかし、後輪駆動のハイブリッド車、電気自動車、燃料電池車、等の電動車両であり、液圧制動力と回生制動力による回生協調ブレーキ制御を行うものであれば、本発明のブレーキ制御装置を適用することができる。さらに、エンジン車であり、停車時モータOFF制御を採用したブレーキ液圧アクチュエータを用い、液圧制動力のみによってブレーキ制御を行うものであっても本発明のブレーキ制御装置を適用することができる。

関連出願の相互参照

　本出願は、２０１１年６月２７日に日本国特許庁に出願された特願２０１１－１４１７９９に基づいて優先権を主張し、その全ての開示は完全に本明細書で参照により組み込まれる。

Claims (5)

1. 　ブレーキ操作に応じたマスターシリンダ圧を発生するマスターシリンダと、
   　前後輪の各輪に設けられ、ホイールシリンダ圧に応じて各輪に液圧制動力を与えるホイールシリンダと、
   　前記マスターシリンダと前記ホイールシリンダとの間に介装され、ポンプモータにより駆動する液圧ポンプと、ホイールシリンダ圧とマスターシリンダ圧の差圧を制御する差圧弁と、を有するブレーキ液圧アクチュエータと、
   　ブレーキ操作により車両が停止するとき、前記ポンプモータを停止し、車両停止中、前記ポンプモータの停止状態を維持したままとする停車時モータオフ制御部と、
   　車両停止状態からの車速発生により前記停車時モータオフ制御が終了すると、前記ポンプモータの作動再開に伴うホイールシリンダ圧の昇圧速度を、路面勾配が大きいほど速くする昇圧速度制御部と、
   　を備えることを特徴とする車両のブレーキ制御装置。
2. 　請求項１に記載された車両のブレーキ制御装置において、
   　前記昇圧速度制御部を、車両停止状態からの車速発生により前記停車時モータオフ制御が終了すると、前記ポンプモータの作動再開に伴うホイールシリンダ圧の昇圧勾配を制限により緩勾配にすると共に、路面勾配が大きな勾配を示すほど昇圧勾配を急勾配側に制限変更する昇圧勾配制限部とした
   　ことを特徴とする車両のブレーキ制御装置。
3. 　請求項２に記載された車両のブレーキ制御装置において、
   　前記昇圧勾配制限部は、路面勾配が平坦路と判定した場合、勾配路と判定した場合に比べて昇圧勾配を緩勾配側に制限変更する
   　ことを特徴とする車両のブレーキ制御装置。
4. 　請求項２又は３に記載された車両のブレーキ制御装置において、
   　前記昇圧勾配制限部は、選択されているシフト位置により発生する駆動力の方向が路面勾配により車両に発生する力の方向に対し反対方向のとき、昇圧勾配を緩勾配側に制限変更し、駆動力が発生しないシフト位置が選択されているとき、あるいは、選択されているシフト位置により発生する駆動力の方向が路面勾配により車両に発生する力の方向に対し同じ方向のとき、昇圧勾配を急勾配側に制限変更する
   　ことを特徴とする車両のブレーキ制御装置。
5. 　請求項２から４までの何れか１項に記載された車両のブレーキ制御装置において、
   　車両停止状態から車速が発生したときのドライバによるブレーキペダル踏み込み速度を算出するペダル踏み込み速度算出部を備え、
   　前記昇圧勾配制限部は、前記ブレーキペダル踏み込み速度が速いほど、昇圧勾配を急勾配側に制限変更する
   　ことを特徴とする車両のブレーキ制御装置。

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