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WO2013072183A2 - Verfahren zum betrieb einer gas- und dampfturbinenanlage für die frequenzstützung - Google Patents

Verfahren zum betrieb einer gas- und dampfturbinenanlage für die frequenzstützung Download PDF

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WO2013072183A2
WO2013072183A2 PCT/EP2012/071478 EP2012071478W WO2013072183A2 WO 2013072183 A2 WO2013072183 A2 WO 2013072183A2 EP 2012071478 W EP2012071478 W EP 2012071478W WO 2013072183 A2 WO2013072183 A2 WO 2013072183A2
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WO
WIPO (PCT)
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steam
turbine
steam turbine
pressure
gas
Prior art date
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Application number
PCT/EP2012/071478
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English (en)
French (fr)
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WO2013072183A3 (de
Inventor
Andreas Pickard
Erich Schmid
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Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
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Publication date
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Priority to IN869KON2014 priority patent/IN2014KN00869A/en
Priority to KR1020147012600A priority patent/KR20140088145A/ko
Priority to EP12780192.6A priority patent/EP2798164A2/de
Priority to US14/356,158 priority patent/US20140345278A1/en
Priority to RU2014124127/06A priority patent/RU2014124127A/ru
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    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K27/00—Plants for converting heat or fluid energy into mechanical energy, not otherwise provided for
    • F01K27/02—Plants modified to use their waste heat, other than that of exhaust, e.g. engine-friction heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K3/00—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein
    • F01K3/02—Use of accumulators and specific engine types; Control thereof
    • F01K3/04—Use of accumulators and specific engine types; Control thereof the engine being of multiple-inlet-pressure type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
    • F01K23/101—Regulating means specially adapted therefor

Definitions

  • the invention relates to the frequency support operation of a gas and steam turbine plant.
  • this also includes the ability to release additional power in the event of high power consumption (so-called peak load operation).
  • peak load operation In the future, it is expected that power plants operating at their nominal point will also participate in peak load coverage and frequency support.
  • Today's solutions rely on the use of power reserves within the components or are based on technologies that can provide only a very low power reserve.
  • the gas turbine can be overfired for both frequency support and peak load coverage, the compressor vanes can be opened beyond the base load position, or water can be injected into the intake air duct.
  • Requirements relating only to peak load coverage can be met by steam injection into the gas turbine combustion chamber, by cooling the gas turbine intake air, for example with evaporative coolers or chillers, or by the waste heat steam generator (AHDE) with additional firing equipped to raise the steam turbine power.
  • AHDE waste heat steam generator
  • the live steam or the steam from the reheat can be accumulated and the turbine control valves are then opened quickly.
  • EP 1 164 254 B1 describes a gas and steam turbine plant with steam diversions for peak load coverage, ie for additional power at full load.
  • the object of the invention is to provide a method for the frequency-supporting operation of a gas and steam turbine plant, which provides an improved power reserve.
  • the invention solves this problem by providing that in the operation of a gas and steam turbine plant with a gas turbine, a steam turbine and a Abhitzedampferzeu- ger, in the heat exchange with exhaust gas from the gas turbine steam for the steam turbine can be generated for frequency support in the power grid From a steady state operation, the absorption capacity of the steam turbine can be increased and the pressure in the heat recovery steam generator lowered to utilize storage reserves in the waste steam generator for increased steam generation, and heat energy is supplied to the waste heat steam generator so quickly that a performance curve of the gas and steam turbine plant in Consequence of increasing the absorption capacity of the steam turbine and the pressure reduction in the heat recovery steam generator is greater than or equal to a previously existing stationary operation.
  • the invention is therefore based on the idea to use storage reserves in the heat recovery steam generator to generate additional steam at sudden opening of the valves.
  • Pressure drop in the heat recovery steam generator is additionally generated steam and a sufficiently large and fast supply of heat energy should the usual dent in the performance curve prevent. This method can provide control power at partial and full load.
  • the flexibility and efficiency of the power plant can be significantly increased, since at high power demand additional energy is available, which leads to increased revenue especially at high electricity revenues in electricity markets and makes the operation of the plant more economical (peak load capacity).
  • the primary frequency support or the peak load operation it is not necessary for the primary frequency support or the peak load operation to design the high-pressure or the reheat part higher in the pressure than for the nominal operation.
  • the load range of the power plant can be extended, since even the low load operation can be set more flexible.
  • At least one valve in a bypass channel for bypassing a steam turbine stage or a steam turbine module is opened.
  • the heat energy is supplied by an additional power of the gas turbine and thus an increased exhaust gas flow.
  • the heat energy is supplied via an additional firing.
  • this must be dimensioned accordingly.
  • FIG. 1 shows a simplified circuit diagram of a gas and steam turbine plant with high and medium pressure overload discharge and control wheels in the steam turbine and an additional firing in the heat recovery steam generator
  • FIG. 3 Steam turbine power curve with overload introduction into the medium-pressure turbine for various live steam pressure to inlet pressure conditions.
  • FIG. 1 shows a gas and steam turbine plant 1, which comprises a gas turbine 2 and a steam turbine 3.
  • a gas turbine 2 and a steam turbine 3.
  • a rotor of the gas turbine, a rotor of a generator 5 and a rotor of the steam turbine 3 are coupled together, wherein the rotor of the steam turbine. 3 and the rotor of the generator 4 are rotationally separable from each other and coupled via a coupling 6.
  • the runners of the generator 5 and of the gas turbine 2 are rigidly connected via the shaft 4. prevented.
  • a flue gas outlet of the gas turbine 2 is connected via an exhaust pipe 7 with a heat recovery steam generator 8, which is provided for generating the operating steam of the steam turbine 3 from waste heat of the gas turbine.
  • a compressor 9 is driven by the rotating rotor of the gas turbine 2 via the shaft 4, which sucks combustion air from the environment and a combustion chamber 10 supplies.
  • the combustion air is mixed with fuel supplied by a fuel supply 11 and burned and the hot, pressurized exhaust gases are supplied to the gas turbine 12 and there relaxed under the power of work.
  • the still about 500 to 600 ° C hot exhaust gases are then fed through the exhaust pipe 7 to the heat recovery steam generator 8 and flow through this until they pass through a chimney 13 into the environment.
  • a high pressure superheater 14 On their way through the heat recovery steam generator 8, they pass their heat to a high pressure superheater 14, then a high pressure reheater 15, a high pressure evaporator 16, a high pressure preheater 17, then a medium pressure superheater 18, a medium pressure evaporator 19, a medium pressure preheater 20, then a low pressure superheater 21 , a low pressure evaporator 22 and finally a condensate preheater 23.
  • superheated steam is supplied through a steam discharge line 24 of a high pressure stage 25 of the steam turbine 3 and there relaxed under the power of work.
  • the shaft 4 and thus the generator 5 is moved to generate electrical energy.
  • the partially relaxed in the high-pressure stage 25 hot steam is then fed to the high-pressure reheater 15, where it is reheated and fed via a derivative 26 a medium-pressure stage 27 of the steam turbine 3 and there relaxed under the power of mechanical work.
  • the there partially relaxed steam is via an overflow 28 of a low pressure stage 29th fed to the steam turbine 3 and further relaxed there with the release of mechanical energy.
  • the expanded steam is condensed in the condenser 30 of the steam turbine 3, and the resulting condensate is a condensate pump 31 directly to a low pressure stage 32 of the heat recovery steam generator 8 or via a feed 33 - and provided by the corresponding pressure - a medium-pressure stage 34 or a high-pressure stage 35th of the heat recovery steam generator 8, where the condensate evaporates.
  • the steam is supplied via the corresponding outlets 24, 26, 36 of the heat recovery steam generator 8 back to the steam turbine 3 for relaxation and performance mechanical work.
  • shut-off valves 37 and 38 are arranged. From the high-pressure stage 25 of the steam turbine 3 leading steam discharge line 24 branches off a bypass channel 39 with a shut-off valve 40 for bypassing the Hoch horrstu- 25 fe. Similarly, a bypass channel 41 branches off with a shut-off valve 42 for bypassing the intermediate-pressure stage 27.
  • a first control wheel 43 is attached to the rotor of the steam turbine 3.
  • a second control wheel 44 is attached to the rotor of the steam turbine 3.
  • a control wheel comprises valves controlled via valves, which can be acted upon by segments of a turbine. Depending on how many of the valves are opened, a more or less large amount of additional steam flows through the nozzles into the turbine.
  • Figure 1 shows an additional firing 45 at the entrance of the heat recovery steam generator 8, in which the gas turbine exhaust gas, which still contains much oxygen, fuel is added and the mixture is burned.
  • the live steam over the temperature of the gas turbine exhaust gas can be overheated or for generating process steam when the steam generation is to be decoupled from the power generation of the gas turbine 2.
  • supplemental firing 45 may be of interest to increase the output of electrical power during peak demand periods.
  • the inventive method provides that the steam mass flow is increased by the steam turbine in the short term by opening an overload valve 40, 42 and a turbine bypass 39, 41 and connected to the power of the steam turbine 3 rises rapidly (seconds range).
  • the overload introduction can be utilized both at the high-pressure turbine 25 for raising the live steam mass flow and at the medium-pressure turbine 27 for increasing the intermediate superheat steam mass flow and before each further turbine stage (for example low-pressure turbine 29).
  • the intake capacity of the steam turbine can be increased via a control wheel 43, 44 on the high-pressure turbine 25 and / or the medium-pressure turbine 27 by opening associated valves.
  • Storage reserves can be released from all pressure stages 32, 34, 35 of the heat recovery steam generator 8 (for example also medium and low pressure systems, if present).
  • the drum pressure e.g. by a pressure control valve 46 in the medium-pressure steam system 34, while the Aus Grandefil can be increased. This increase in steam mass flow rate is due to an increase in the absorption capacity of the steam turbine and an associated pressure drop in the system.
  • the decreasing storage effect either by a self-igniting additional firing 45 in the heat recovery steam generator 8, operated in continuous minimum load additional firing 45 or by existing power reserves in the gas turbine 2 (turning up the compressor vanes, Studentsfeue- tion, or Vampfeindüsung Water injection in the compressor 9 or combustion chamber 10) compensated or further increased.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betrieb einer Gas- und Dampfturbinenanlage (1) mit einer Gasturbine (2), einer Dampfturbine (3) und einem Abhitzedampferzeuger (8), in dem im Wärmetausch mit Abgas aus der Gasturbine (2) Dampf für die Dampfturbine (3) erzeugbar ist, wobei zur Frequenzstützung im Stromnetz aus einem stationären Betrieb heraus die Schluckfähigkeit der Dampfturbine (3) vergrößert und der Druck im Abhitzedampferzeuger (8) abgesenkt werden, um Speicherreserven im Abhitzedampferzeuger (8) zu einer erhöhten Dampferzeugung zu nutzen, und dass dem Abhitzedampferzeuger (8) so schnell Wärmeenergie zugeführt wird, dass ein Leistungsverlauf der Gas- und Dampfturbinenanlage (1) in Folge der Vergrößerung der Schluckfähigkeit der Dampfturbine (3) und der Druckabsenkung im Abhitzedampferzeuger (8) größer gleich einer unmittelbar zuvor vorhandenen Leistung des stationären Betriebs ist.

Description

Beschreibung
Verfahren zum Betrieb einer Gas- und Dampfturbinenanlage für die Frequenzstützung
Die Erfindung betrifft den Frequenzstützbetrieb einer Gas- und Dampfturbinenanlage .
Der Energiemarkt fordert in vermehrtem Maße hochflexible Kraftwerksanlagen, die neben schnellen An- und Abfahrzeiten auch einen großen Leistungsbereich abdecken können und für den Frequenzstützbetrieb gut vorbereitet sind.
Dazu gehört u.a. auch die Fähigkeit, bei hohem Strombedarf zusätzlich Leistung freizusetzen (sog. Spitzenlastbetrieb). Dabei wird in Zukunft erwartet, dass sich auch Kraftwerke, die in ihrem Nominalpunkt betrieben werden, an der Spitzenlastabdeckung und an der Frequenzstützung beteiligen. Heutige Lösungen setzen auf die Nutzung von Leistungsreserven innerhalb der Komponenten oder beruhen auf Technologien, die nur eine sehr geringe Leistungsreserve zur Verfügung stellen können. Sowohl für die Frequenzstützung als auch die Spitzenlastabdeckung kann die Gasturbine überfeuert werden, es kön- nen die Verdichterleitschaufeln über die Grundlaststellung hinaus geöffnet werden, oder es kann Wasser in den Ansaug- luftkanal eingedüst werden. Anforderungen, die lediglich die Spitzenlastabdeckung betreffen, können durch Dampfeindüsung in die Gasturbinen-Brennkammer, durch Kühlung der Gasturbi- nen-Ansaugluft , beispielsweise mit Verdunstungskühlern oder mit Kältemaschinen (sog. Chiller) erfüllt werden, oder indem der Abhitzedampferzeuger (AHDE) mit einer Zusatzfeuerung ausgestattet wird, um die Dampfturbinenleistung anzuheben. Zur Frequenzstützung können der Frischdampf oder der Dampf aus der Zwischenüberhitzung (modifizierte Gleitdruckfahrweise) angestaut werden und die Turbinen-Regelventile anschließend schnell geöffnet werden. Die EP 1 164 254 Bl beschreibt eine Gas- und Dampfturbinenan- lage mit Dampfumleitungen für die Spitzenlastabdeckung, d.h. für Zusatzleistung bei Volllast. Dabei wird ein Teil des im Abhitzedampferzeuger erzeugten Dampfes über Bypasskanäle an den Turbineneinlässen vorbei in stromab dieser Turbinenein- lässe angeordnete weitere Einlasse den Turbinenteilen zugeführt, wodurch der Druck im Abhitzedampferzeuger im wesentlichen konstant gehalten werden kann und die Schluckfähigkeit der Dampfturbine und damit auch die abgegebene Leistung er- höht werden.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren für den Frequenz - stützbetrieb einer Gas- und Dampfturbinenanlage bereitzustellen, das eine verbesserte Leistungsreserve zur Verfügung stellt.
Die Erfindung löst diese Aufgabe, indem sie vorsieht, dass beim Betrieb einer Gas- und Dampfturbinenanlage mit einer Gasturbine, einer Dampfturbine und einem Abhitzedampferzeu- ger, in dem im Wärmetausch mit Abgas aus der Gasturbine Dampf für die Dampfturbine erzeugbar ist, zur Frequenzstützung im Stromnetz aus einem stationären Betrieb heraus die Schluckfähigkeit der Dampfturbine vergrößert und der Druck im Abhitzedampferzeuger abgesenkt werden, um Speicherreserven im Abhit- zedampferzeuger zu einer erhöhten Dampferzeugung zu nutzen, und dass dem Abhitzedampferzeuger so schnell Wärmeenergie zugeführt wird, dass ein Leistungsverlauf der Gas- und Dampfturbinenanlage in Folge der Vergrößerung der Schluckfähigkeit der Dampfturbine und der Druckabsenkung im Abhitzedampferzeu- ger größer gleich einer unmittelbar zuvor vorhandenen Leistung des stationären Betriebs ist.
Die Erfindung beruht demnach auf dem Gedanken, Speicherreserven im Abhitzedampferzeuger zu nutzen, um zusätzlichen Dampf bei schlagartigem Öffnen der Ventile zu erzeugen. Durch den
Druckabfall im Abhitzedampferzeuger wird zusätzlich Dampf erzeugt und eine ausreichend dimensionierte und schnelle Zufuhr von Wärmeenergie soll die übliche Delle im Leistungsverlauf verhindern. Durch dieses Verfahren kann Regelleistung bei Teil- und Volllast bereitgestellt werden.
Durch das erfinderische Verfahren kann die Flexibilität und Wirtschaftlichkeit der Kraftwerksanlage erheblich gesteigert werden, da bei hohem Leistungsbedarf zusätzliche Energie zur Verfügung steht, die insbesondere bei hohen Stromerlösen in Strommärkten zu erhöhten Einnahmen führt und den Betrieb der Anlage wirtschaftlicher gestaltet (Spitzenlastfähigkeit) . Dies gilt für den Frequenzstützbetrieb insbesondere für die Sekundär- und Tertiär-Stützung. Somit ist es für die Primärfrequenzstützung bzw. den Spitzenlastbetrieb nicht notwendig, den Hochdruck- bzw. auch den Zwischenüberhitzungsteil im Druck höher auszulegen als für den Nennbetrieb. Außerdem ist es nicht erforderlich, die Anlage im sogenannten modifizierten Gleitdruckbetrieb zu fahren, der durch die Androsselung der Dampfturbinen-Regelventile Leistungs- und Wirkungsgradverluste im Bereitschaftsbetrieb der Anlage produziert. Mit dem erfinderischen Verfahren kann der Lastbereich des Kraft- werkes ausgedehnt werden kann, da auch der Schwachlastbetrieb flexibler eingestellt werden kann.
Vorteilhafterweise wird zur Erhöhung der Schluckfähigkeit der Dampfturbine mindestens ein Ventil in einem Bypasskanal zum Umfahren einer Dampfturbinenstufe oder eines Dampfturbinenmo- duls geöffnet.
Dabei ist es zweckmäßig, wenn Dampf über den Bypasskanal stromab eines Hochdruckeinlasses in die Dampfturbine geleitet wird.
Besonders vorteilhaft ist es, wenn Dampf alternativ oder zusätzlich über den Bypasskanal stromab eines Mitteldruckeinlasses in die Dampfturbine geleitet wird.
Alternativ oder ergänzend kann es vorteilhaft sein, wenn zur Erhöhung der Schluckfähigkeit der Dampfturbine mindestens ein Ventil eines Regelrads an einer Hochdruckturbine und / oder einer Mitteldruckturbine geöffnet wird.
Vorzugsweise wird die Wärmeenergie durch eine Mehrleistung der Gasturbine und somit einen erhöhten Abgasstrom zugeführt.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn die Wärmeenergie über eine Zusatzfeuerung zugeführt wird. Diese muss jedoch entsprechend dimensioniert sein.
Um das Ausspeichervermögen weiter zu erhöhen, ist es zweckmäßig, wenn ein Dampftrommeldruck im stationären Betrieb durch ein Ventil angestaut wird, welches zur Frequenzstützung geöffnet wird.
Die Erfindung wird beispielhaft anhand der Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen schematisch und nicht maßstäblich:
Figur 1 ein vereinfachtes Schaltschema einer Gas- und Dampfturbinenanlage mit Hoch- und Mitteldruck- Überlasteinleitung sowie Regelrädern in der Dampfturbine und einer Zusatzfeuerung im Abhitzedampferzeuger,
Figur 2 Dampfturbinen-Leistungsverlauf bei Überlasteinleitung in die Hochdruckturbine für verschiedene Frischdampfdruck zu Einleitdruck-Verhältnisse und
Figur 3 Dampfturbinen-Leistungsverlauf bei Überlasteinleitung in die Mitteldruckturbine für verschiedene Frischdampfdruck zu Einleitdruck-Verhältnisse.
FIG 1 zeigt eine Gas- und Dampfturbinenanlage 1, die eine Gasturbine 2 umfasst sowie eine Dampfturbine 3. Über eine Welle 4 sind ein Läufer der Gasturbine, ein Läufer eines Generators 5 und ein Läufer der Dampfturbine 3 miteinander gekoppelt, wobei der Läufer der Dampfturbine 3 und der Läufer des Generators 4 über eine Kupplung 6 rotatorisch voneinander trennbar und koppelbar sind. Die Läufer des Generators 5 und der Gasturbine 2 sind über die Welle 4 starr miteinander ver- bunden. Ein Rauchgasauslass der Gasturbine 2 ist über eine Abgasleitung 7 mit einem Abhitzedampferzeuger 8 verbunden, der zur Erzeugung des Betriebsdampfs der Dampfturbine 3 aus Abwärme der Gasturbine vorgesehen ist.
Während eines Betriebs der Gas- und Dampfturbinenanlage 1 wird vom rotierenden Läufer der Gasturbine 2 über die Welle 4 ein Verdichter 9 angetrieben, der Verbrennungsluft aus der Umgebung ansaugt und einer Brennkammer 10 zuführt. Dort wird die Verbrennungsluft mit von einer BrennstoffZuführung 11 herangeführtem Brennstoff vermischt und verbrannt und die heißen, unter Druck stehenden Abgase werden der Gasturbine 12 zugeführt und dort unter Leistung von Arbeit entspannt. Die noch etwa 500 bis 600°C heißen Abgase werden anschließend durch die Abgasleitung 7 dem Abhitzedampferzeuger 8 zugeführt und durchströmen diesen, bis sie durch einen Kamin 13 in die Umgebung gelangen. Auf ihrem Weg durch den Abhitzedampferzeuger 8 führen sie ihre Wärme einem Hochdrucküberhitzer 14 zu, dann einem Hochdruck-Zwischenüberhitzer 15, einem Hochdruck- Verdampfer 16, einem Hochdruckvorwärmer 17, dann einem Mitteldrucküberhitzer 18, einem Mitteldruckverdampfer 19, einem Mitteldruckvorwärmer 20, dann einem Niederdrucküberhitzer 21, einem Niederdruckverdampfer 22 und schließlich einem Kondensatvorwärmer 23.
Im Hochdrucküberhitzer 14 überhitzter Dampf wird durch eine Dampfableitung 24 einer Hochdruckstufe 25 der Dampfturbine 3 zugeführt und dort unter Leistung von Arbeit entspannt. Mit der Arbeit wird - analog zur in der Gasturbine geleisteten Arbeit - die Welle 4 und damit der Generator 5 zur Erzeugung elektrischer Energie bewegt. Der in der Hochdruckstufe 25 teilweise entspannte heiße Dampf wird anschließend dem Hochdruck-Zwischenüberhitzer 15 zugeführt, dort erneut erhitzt und über eine Ableitung 26 einer Mitteldruckstufe 27 der Dampfturbine 3 zugeführt und dort unter Leistung von mechanischer Arbeit entspannt. Der dort teilweise entspannte Dampf wird über eine Überströmleitung 28 einer Niederdruckstufe 29 der Dampfturbine 3 zugeführt und dort unter Abgabe von mechanischer Energie weiter entspannt.
Der entspannte Dampf wird im Kondensator 30 der Dampfturbine 3 kondensiert, und das so entstehende Kondensat wird über eine Kondensatpumpe 31 direkt einer Niederdruckstufe 32 des Abhitzedampferzeugers 8 oder über eine Zuführpumpe 33 - und von dieser mit entsprechendem Druck versehen - einer Mitteldruckstufe 34 oder einer Hochdruckstufe 35 des Abhitzedampferzeu- gers 8 zuführt, wo das Kondensat verdampf wird. Nach einer Dampferzeugung und Überhitzung wird der Dampf über die entsprechenden Ableitungen 24, 26, 36 des Abhitzedampferzeugers 8 wieder der Dampfturbine 3 zur Entspannung und Verrichtung mechanischer Arbeit zugeführt.
In den Dampfableitungen 24 und 26 sind Absperrarmaturen 37 und 38 angeordnet. Von der zur Hochdruckstufe 25 der Dampfturbine 3 führenden Dampfableitung 24 zweigt ein Bypasskanal 39 mit einer Absperrarmatur 40 zum Umfahren der Hochdruckstu- fe 25 ab. Analog zweigt ein Bypasskanal 41 mit einer Absperrarmatur 42 zum Umfahren der Mitteldruckstufe 27 ab.
In Strömungsrichtung vor dem Hochdruckteil 25 ist ein erstes Regelrad 43 am Rotor der Dampfturbine 3 befestigt. Analog ist in Strömungsrichtung vor dem Mitteldruckteil 27 ist ein zweites Regelrad 44 am Rotor der Dampfturbine 3 befestigt. Ein Regelrad umfasst über Ventile kontrollierte Düsen, über die jeweils Segmente einer Turbine beaufschlagt werden können. Je nach dem, wie viele der Ventile geöffnet werden, strömt eine mehr oder minder große Menge von Zusatzdampf über die Düsen in die Turbine.
Weiterhin zeigt Figur 1 eine Zusatzfeuerung 45 am Eingang des Abhitzedampferzeugers 8, bei der dem Gasturbinenabgas, das noch viel Sauerstoff enthält, Brennstoff zugesetzt wird und das Gemisch verbrannt wird. Damit kann der Frischdampf über die Temperatur des Gasturbinenabgases hinaus überhitzt werden oder zur Erzeugung von Prozessdampf, wenn die Dampferzeugung von der Stromerzeugung der Gasturbine 2 zu entkoppeln ist. Insbesondere kann eine Zusatzfeuerung 45 interessant sein, um die Abgabe an elektrischer Leistung in Zeiten des Spitzenbedarfs zu erhöhen.
Das erfinderische Verfahren sieht vor, dass der Dampfmassenstrom durch die Dampfturbine kurzfristig durch Öffnen eines Überlastventils 40, 42 bzw. eines Turbinen-Bypasses 39, 41 erhöht wird und damit verbunden die Leistung der Dampfturbine 3 schnell ansteigt (Sekundenbereich) .
Die Überlasteinleitung kann erfindungsgemäß sowohl an der Hochdruckturbine 25 zur Anhebung des Frischdampfmassenstroms als auch an der Mitteldruckturbine 27 zur Anhebung des Zwi- schenüberhitzungs-Dampfmassenstroms als auch vor jeder weiteren Turbinenstufe (z.B. Niederdruck-Turbine 29) genutzt werden .
Alternativ kann die Schluckfähigkeit der Dampfturbine über ein Regelrad 43, 44 an der Hochdruckturbine 25 und/oder der Mitteldruckturbine 27 durch Öffnen zugehöriger Ventile vergrößert werden.
Dabei können Speicherreserven aus allen Druckstufen 32,34,35 des Abhitzedampferzeugers 8 (z.B. auch Mittel- und Niederdrucksystem, falls vorhanden) freigesetzt werden. Durch Anstauen des Trommeldruckes, z.B. durch ein Druckregelventil 46 im MitteldruckdampfSystem 34, kann dabei das Ausspeichervermögen erhöht werden. Dieser Dampfmassenstromanstieg beruht auf einer Vergrößerung der Schluckfähigkeit der Dampfturbine und einem damit verbundenen Druckabfall im System.
Dieser Druckabfall führt zu einer Ausspeicherung von thermischen Reserven (Heißwasser, Stahlmassen im Abhitzedampferzeu- ger) und damit zu einer kurzzeitigen Leistungserhöhung der Dampfturbine, wie die Figuren 2 und 3 für den Leistungsverlauf bei Überlasteinleitung für verschiedene Größenverhältnisse von Frischdampfdruck zu Einleitdruck in Hoch- bzw. Mit- teldruckturbine zeigen. Die horizontale Linie zeigt den Wert für den stationären Betrieb.
Da die thermischen Speicherreserven limitiert sind, wird er- findungsgemäß die nachlassende Speicherwirkung entweder durch eine selbstzündende Zusatzfeuerung 45 im Abhitzedampferzeuger 8, eine in kontinuierlichen Mindestlast betriebene Zusatzfeuerung 45 oder durch vorhandene Leistungsreserven in der Gasturbine 2 (Aufdrehen der Verdichterleitschaufeln, Überfeue- rung, Dampfeindüsung oder Wassereinspritzung in Verdichter 9 oder Brennkammer 10) kompensiert bzw. weiter erhöht.

Claims

Verfahren zum Betrieb einer Gas- und Dampfturbinenanlage (1) mit einer Gasturbine (2), einer Dampfturbine (3) und einem Abhitzedampferzeuger (8) , in dem im Wärmetausch mit Abgas aus der Gasturbine (2) Dampf für die Dampfturbine (3) erzeugbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass zur Frequenzstützung im Stromnetz aus einem stationären Betrieb heraus die Schluckfähigkeit der Dampfturbine (3) vergrößert und der Druck im Abhitzedampferzeuger (8) abgesenkt werden, um Speicherreserven im Abhitzedampferzeuger (8) zu einer erhöhten Dampferzeugung zu nutzen, und dass dem Abhitzedampferzeuger (8) so schnell Wärmeenergie zugeführt wird, dass ein Leistungsverlauf der Gas- und Dampfturbinenanlage (1) in Folge der Vergrößerung der Schluckfähigkeit der Dampfturbine (3) und der Druckabsenkung im Abhitzedampferzeuger (8) größer gleich einer unmittelbar zuvor vorhandenen Leistung des stationären Betriebs ist.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei zur Erhöhung der
Schluckfähigkeit der Dampfturbine (3) mindestens ein Ventil (40, 42) in einem Bypasskanal (39, 41) zum Umfahren einer Dampfturbinenstufe (25, 27, 29) oder eines Dampf- turbinenmoduls geöffnet wird.
Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei Dampf über den Bypasskanal (39) stromab eines Hochdruckeinlasses in die Dampfturbine (3) geleitet wird.
Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei Dampf über den Bypasskanal (41) stromab eines Mitteldruckeinlasses in die Dampfturbine (3) geleitet wird.
Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei zur Erhöhung der Schluckfähigkeit der Dampfturbine (3) mindestens ein Ventil eines Regelrads (43, 44) an einer Hochdruckturbine (25) und / oder einer Mitteldruckturbine (27) geöffnet wird.
6. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei die Wärmeenergie durch eine Mehrleistung der Gasturbine (2) und somit einen erhöhten Abgasstrom zugeführt wird.
7. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei die Wärmeenergie über eine Zusatzfeuerung (45) zugeführt wird .
8. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei ein Dampftrommeldruck im stationären Betrieb durch ein Ventil (46) angestaut wird, welches zur Frequenzstützung geöffnet wird.
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