[go: up one dir, main page]

WO2012029841A1 - トルク伝達装置用トレランスリング - Google Patents

トルク伝達装置用トレランスリング Download PDF

Info

Publication number
WO2012029841A1
WO2012029841A1 PCT/JP2011/069742 JP2011069742W WO2012029841A1 WO 2012029841 A1 WO2012029841 A1 WO 2012029841A1 JP 2011069742 W JP2011069742 W JP 2011069742W WO 2012029841 A1 WO2012029841 A1 WO 2012029841A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
convex portions
tolerance ring
region
pair
convex
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2011/069742
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
中村　裕司
覚 近藤
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Togo Seisakusho Corp
Original Assignee
Togo Seisakusho Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Togo Seisakusho Corp filed Critical Togo Seisakusho Corp
Priority to DE112011102928T priority Critical patent/DE112011102928T5/de
Priority to US13/808,553 priority patent/US9145925B2/en
Priority to CN201180037137.9A priority patent/CN103038527B/zh
Publication of WO2012029841A1 publication Critical patent/WO2012029841A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D7/00—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock
    • F16D7/02—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock of the friction type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
    • F16D1/06—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end
    • F16D1/08—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key
    • F16D1/0829—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key with radial loading of both hub and shaft by an intermediate ring or sleeve
    • F16D1/0835—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key with radial loading of both hub and shaft by an intermediate ring or sleeve due to the elasticity of the ring or sleeve
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C35/00—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers
    • F16C35/02—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers in the case of sliding-contact bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D7/00—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock
    • F16D7/02—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock of the friction type
    • F16D7/021—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock of the friction type with radially applied torque-limiting friction surfaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
    • F16D1/06—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end
    • F16D2001/062—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end characterised by adaptors where hub bores being larger than the shaft

Definitions

  • the present disclosure relates to a tolerance ring for a torque transmission device.
  • FIG. 26 is a sectional view showing a conventional torque transmission device.
  • the torque transmission device T includes a double shaft inner shaft member S1 and an outer shaft member S2, and a tolerance ring 10 fitted in an annular space between both shaft members S1 and S2. It has.
  • the inner shaft member S1 has a cylindrical outer peripheral surface S1a having a predetermined outer diameter.
  • the outer shaft member S2 has a cylindrical inner peripheral surface S2a having an inner diameter larger than the outer diameter of the outer peripheral surface S1a of the inner shaft member S1.
  • the tolerance ring 10 rotates both shaft members S1, S2 integrally when the input torque is smaller than the set torque value, and between the shaft members S1, S2 when the input torque is larger than the set torque value. It functions as a torque limiter that allows relative rotation of both shaft members S1 and S2 by generating slip.
  • a tolerance ring that functions as a torque limiter is described in Patent Document 1, for example.
  • FIG. 27 is a perspective view showing the tolerance ring
  • FIG. 28 is a side view of the tolerance ring in the axial direction
  • FIG. 29 is a plan view showing the developed tolerance ring
  • FIG. 30 is a sectional view taken along line XXX-XXX in FIG. 31 is a cross-sectional view taken along line XXXI-XXXI in FIG.
  • the tolerance ring 10 includes a ring body 11 having a cylindrical shape having a gap between both edges in the circumferential direction and having a spring property. A large number of convex portions 13 projecting outward in the direction are formed at regular intervals in the circumferential direction.
  • the number of the convex portions 13 is, for example, 28 in the circumferential direction, and two rows are formed in the axial direction.
  • column of the convex part 13 is arrange
  • column is demonstrated and description about the other row
  • the tolerance ring 10 developed in a plate shape (that is, an intermediate product before being formed into a cylindrical shape) is referred to as a plate with convex portions 10A (see FIGS. 29 to 31).
  • the tolerance ring 10 is formed by bending and forming the plate with projections 10A into a cylindrical shape.
  • the tolerance ring 10 is preferably made of metal, but may be made of resin.
  • the convex portions 13 have the same shape and are regularly and continuously formed in the circumferential direction.
  • Each protrusion 13 has a triangular cross section (see FIG. 30), a predetermined axial length 13L (see FIGS. 29 and 31), and a predetermined circumferential width 13W (FIG. 29).
  • FIG. 30 and is formed in a dormitory roof shape (see FIG. 27) having a predetermined height 13H (see FIGS. 30 and 31) protruding outward in the radial direction. That is, each convex part 13 formed in the dormitory roof shape is composed of two triangular slopes and two trapezoidal slopes, and the upper edges of the two trapezoids form the ridge line part 13a, The lower edge of the slope forms a rectangle.
  • Each convex portion 13 is formed symmetrically with respect to the length direction (vertical direction in FIG. 29) and the width direction (horizontal direction in FIG. 29). Further, in the ring main body 11, the portions excluding the convex portion 13, that is, the central portion 14 and both end portions 15 in the axial direction and both edge portions 16 in the circumferential direction (see FIG. 29) are located on the same cylindrical surface. (See FIG. 27). Further, a gap 12 is formed between the opposing edge portions 16 (see FIG. 27). Moreover, in each edge part 16, the site
  • the tolerance ring 10 is fitted between both shaft members S1, S2 of the torque transmission device T.
  • the ring body 11 is expanded and deformed so as to be in close contact with the outer peripheral surface S1a of the inner shaft member S1.
  • the opening width of the gap 12 of the attached ring main body 11 is wider than the opening width of the gap 12 in the unmounted state (see FIG. 28).
  • the ridgeline part 13a of each convex part 13 contact abuts elastically with respect to the internal peripheral surface S2a of the outer shaft member S2.
  • a pair of edge portions 16 adjacent to the gap 12 of the ring body 11 each have a cantilevered spring shape. Therefore, the edge portion 16a (see FIG. 27) between the pair of convex portions 13 adjacent to the gap 12 and the gap 12 has low rigidity and is easily deformed. Therefore, the rigidity of the convex portion 13 near the gap 12 (corresponding to about one to three convex portions 13 at each edge portion 16) is likely to be lowered. Further, when such a tolerance ring 10 is used in the torque transmission device T (see FIG. 26), the convex portion 13 near the gap 12 is easily crushed, and there is a possibility that eccentricity is caused between the shaft members S1 and S2. is there.
  • the shaft center of the outer shaft member S2 is relatively decentered downward with respect to the shaft center of the inner shaft member S1, so that both shafts are located near the gap 12 (near the upper end portion in FIG. 26). While the space between the members S1 and S2 is narrowed, the space between the shaft members S1 and S2 is widened at the portion opposite to the gap 12 in the diametrical direction (near the lower end in FIG. 26). .
  • the eccentricity generated between the shaft members S1 and S2 causes an increase in slip torque in a portion in the circumferential direction and a decrease in slip torque in the other portion. This is not preferable because it becomes extremely non-uniform and causes a displacement of the inner shaft member S1 and / or the outer shaft member S2.
  • One aspect of the present disclosure is a torque transmission tolerance ring having a substantially hollow cylindrical ring body made of an elastic plate and having a pair of edges extending in the axial direction.
  • the ring body protrudes in the radial direction and has a plurality of convex portions aligned in the circumferential direction, and a first region having several convex portions including a pair of convex portions adjacent to the pair of edges.
  • the first region and a second region located on the diametrically opposite side and having some of the convex portions, and the pair of convex portions is equivalent to one convex portion of the second region It has rigidity.
  • the pair of convex portions can be prevented from being crushed, and both shaft members of the torque transmission device can be obtained. Can be prevented.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a torque transmission device according to a first embodiment. It is a perspective view which shows a tolerance ring. It is a top view which shows the developed tolerance ring.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along line IV-IV in FIG. 3.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a torque transmission device according to a second embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a torque transmission device according to a third embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a torque transmission device according to a fourth embodiment. It is a top view which shows the developed tolerance ring.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view taken along line IX-IX in FIG. 8.
  • FIG. 10 is a plan view showing a developed tolerance ring according to a seventh embodiment.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view taken along line XV-XV in FIG. 14.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view taken along line XVI-XVI in FIG. 14.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a torque transmission device according to an eighth embodiment.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a torque transmission device according to a ninth embodiment.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view showing a torque transmission device according to a tenth embodiment.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view showing a torque transmission device according to an eleventh embodiment.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing a torque transmission device according to a twelfth embodiment.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view illustrating a torque transmission device according to a thirteenth embodiment. It is a bottom view which shows a tolerance ring.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a modified example of the torque transmission device according to the first embodiment.
  • FIG. 30 is a cross-sectional view taken along line XXX-XXX in FIG. 29.
  • FIG. 30 is a cross-sectional view taken along line XXXI-XXXI in FIG.
  • the convex portion 13 is referred to as a “standard convex portion 13” because the convex portion 13 has a basic shape.
  • FIG. 1 is a sectional view showing a torque transmission device
  • FIG. 2 is a perspective view showing a tolerance ring
  • FIG. 3 is a plan view showing the same tolerance ring
  • FIG. 4 is a sectional view taken along line IV-IV in FIG. .
  • reinforcing protrusions 131 and 132 having a shape of one and a half are formed symmetrically with respect to the gap 12 at each edge 16 of the ring body 11.
  • the reinforcing protrusion 131 has a width 131W (see FIGS. 3 and 4) that is narrower than the width 13W of the standard protrusion 13 (see FIGS. 29 and 30).
  • the rigidity of the reinforced convex part 131 itself is reinforced compared to the rigidity of the standard convex part 13.
  • the reinforcing convex portion 131 has the same length 13L as the length 13L of the standard convex portion 13 (see FIGS. 29 and 31).
  • the reinforcing convex portion 131 has the same height 13H as the height 13H of the standard convex portion 13 (see FIGS. 30 and 31).
  • the reinforcing convex portion 131 is formed continuously with the standard convex portion 13 adjacent to the convex portion 131 and the reinforcing convex portion 132 (see FIGS. 3 and 4).
  • the reinforcement convex part 132 reinforces the rigidity of the edge part 16a, it is called the edge reinforcement part 132.
  • the edge reinforcing portion 132 is formed in a shape corresponding to half of the width direction (left and right direction in FIG. 3) of the reinforcing convex portion 131, and an edge portion adjacent to the reinforcing convex portion 131 in each edge portion 16. 16a, respectively.
  • the ridgeline portion 132a (see FIG. 3) of the edge reinforcing portion 132 is located at the circumferential edge of each edge portion 16.
  • the number of standard protrusions 13 is reduced from 28 in the conventional example (see FIG. 28) to 18. Further, between the adjacent standard convex portions 13, a circumferential flat portion 17 is formed on the same cylindrical surface together with the axial center portion 14 and both end portions 15 of the ring body 11 (FIG. 2). And FIG. 3). Further, the 18 standard convex portions 13 are in the ring main body 11 in a state where the tolerance ring 10 is fitted between the shaft members S1, S2 of the torque transmission device T (see FIG. 1) (referred to as “mounted state”).
  • the standard convex portion 13 is arranged symmetrically (symmetric in FIG. 1 in the left-right direction) with respect to a straight line 11L extending in the diametrical direction passing through the center of the gap 12 of the ring main body 11 in a cross section perpendicular to the axis of the ring main body 11.
  • the rigidity of the pair of reinforcing protrusions 131 of the ring body 11 and the rigidity of the standard protrusions 13 arranged in the diametrically opposite half with respect to the gap 12 of the ring body 11 are achieved. It is configured to be equivalent. Therefore, in the diametrical direction (vertical direction in FIG. 1) passing through the gap 12 of the tolerance ring 10, the rigidity of the convex portions (standard convex portion 13 and reinforcing convex portion 131) can be balanced, so that the pair of reinforcing convex portions 131 can be balanced. Crushing can be prevented and eccentricity occurring between the shaft members S1 and S2 of the torque transmission device can be prevented. For this reason, non-uniform surface pressure in the circumferential direction due to the eccentricity generated between the shaft members S1 and S2 is prevented, and the displacement of the inner shaft member S1 and / or the outer shaft member S2 is prevented. be able to.
  • edge reinforcing portion 132 is not limited to a shape corresponding to half of the reinforcing convex portion 131, and may be any shape that provides at least one radial unevenness on the edge portion 16 a on the gap 12 side. Good.
  • the standard protrusions 13 are equally spaced with respect to the circumferential direction of the ring body 11 and are opposed to the diameter direction of the ring body 11 (diameter direction).
  • the relationship is located on a straight line 13D extending in a horizontal direction. For this reason, the balance of the rigidity of the standard convex part 13 can be taken easily.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing the torque transmission device.
  • the reinforcing convex portion 131 and the edge reinforcing portion 132 in the first embodiment are omitted, and the gap between the ring main bodies 11 is omitted.
  • Three reinforcing convex portions 13A, 13B, and 13C are formed on the 12 side.
  • the reinforcing convex portions 13A, 13B, and 13C have the same shape as the standard convex portion 13, and are sequentially arranged from the gap 12 side toward the standard convex portion 13 side along the circumferential direction.
  • the ring body 11 is formed with an edge portion 16 (including an edge portion 16a) located on the same cylindrical surface together with the axial center portion 14 and both end portions 15 as in the conventional example (see FIG. 26). Has been.
  • the reinforcing convex portions 13A, 13B, and 13C are arranged so that the interval between them gradually decreases from the standard convex portion 13 side toward the gap 12 side. Specifically, the interval between the reinforcing convex portions 13A and 13B is d1, the interval between the reinforcing convex portions 13B and 13C is d2, the interval between the reinforcing convex portion 13C and the standard convex portion 13 is d3, and between the standard convex portions 13 When the interval is d4, d1 ⁇ d2 ⁇ d3 ⁇ d4 The intervals d1, d2, and d3 are set so as to satisfy the relationship. Thereby, the rigidity of the reinforcing projections 13A, 13B, 13C near the gap 12 of the ring body 11 is enhanced.
  • the reinforcing convex portions 13A, 13B, and 13C can be configured with at least two adjacent ones.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing the torque transmission device.
  • the reinforcing convex portion 131 and the edge reinforcing portion 132 in the first embodiment are omitted.
  • a total of 20 standard convex portions 13 are formed by increasing two.
  • the 20 standard convex portions 13 are arranged at the same interval in the circumferential direction. Further, the rigidity of the pair of standard convex portions 13 near the gap 12 of the ring body 11 is enhanced by surface treatment such as shot peening or heat treatment.
  • a total of 20 standard convex portions 13 are arranged at the same interval in the circumferential direction, so that the rigidity of the standard convex portions 13 can be easily balanced over the entire circumference of the tolerance ring 10. It is possible to take.
  • the edge 16 on the gap 12 side of the ring body 11 is formed so that the standard protrusion 13 on the gap 12 side overlaps with the edge portion 16a. 26), the standard convex portion 13 and the edge portion 16a may be adjacent to each other.
  • the rigidity of the pair of standard convex portions 13 near the gap 12 of the ring main body 11 is not limited to the surface treatment, and can be strengthened by adding a reinforcing member or increasing the thickness.
  • FIG. 7 is a sectional view showing the torque transmission device
  • FIG. 8 is a plan view showing the same tolerance ring 10
  • FIG. 9 is a sectional view taken along the line IX-IX in FIG.
  • the tolerance ring 10 of the present embodiment is formed on the pair of edge portions 16 near the gap 12 of the ring body 11 in the conventional example (see FIGS. 28 to 30).
  • the reinforcing convex portion 131 and the edge reinforcing portion 132 are formed symmetrically with respect to the gap 12.
  • the number of standard convex portions 13 is reduced from 28 in the conventional example (see FIG. 28) to 25.
  • the 25 standard protrusions 13 are regularly and continuously formed in the circumferential direction as in the conventional example (see FIGS. 29 and 30).
  • Embodiment 5 will be described.
  • This embodiment is a modification of the fourth embodiment.
  • 10 is a plan view showing the developed tolerance ring
  • FIG. 11 is a cross-sectional view taken along line XI-XI in FIG.
  • the edge reinforcing portion 132 in the fourth embodiment is omitted.
  • the edge portion 16 on the gap 12 side of the ring body 11 is located on the same cylindrical surface together with the axial center portion 14 and both end portions 15 as in the conventional example (see FIGS. 29 and 30).
  • An edge portion 16a is formed.
  • FIG. 12 is a plan view showing the developed tolerance ring
  • FIG. 13 is a cross-sectional view taken along line XIII-XIII in FIG.
  • the pair of standard convex portions 13 near the gap 12 in the conventional example is formed into the reinforced convex portion 133.
  • the reinforcing convex part 133 has a length 133L longer than the length 13L of the standard convex part 13 (see FIGS. 29 and 31).
  • the rigidity of the reinforced convex part 133 itself is reinforced compared to the rigidity of the standard convex part 13.
  • the reinforcing convex portion 133 is formed with the same width 13W as the width 13W of the standard convex portion 13 (see FIGS. 29 and 30).
  • the reinforcing convex portion 133 is formed with the same height 13H as the height 13H of the standard convex portion 13 (see FIGS. 30 and 31).
  • FIGS. 14 to 16 are plan views showing the developed tolerance ring
  • FIG. 15 is a cross-sectional view taken along line XV-XV in FIG. 14
  • FIG. 16 is a cross-sectional view taken along line XVI-XVI in FIG.
  • the pair of standard convex portions 13 near the gap 12 in the conventional example is formed into the reinforcing convex portions 134.
  • the reinforcing convex part 134 has a height 134H (see FIGS.
  • the rigidity of the reinforced convex part 134 itself is reinforced compared to the rigidity of the standard convex part 13.
  • the reinforcing convex portion 134 is formed with the same length 13L as the length 13L of the standard convex portion 13 (see FIGS. 29 and 31).
  • the reinforcing convex part 134 is formed with the same width 13W as the width 13W of the standard convex part 13 (see FIGS. 29 and 30).
  • FIG. 17 is a sectional view showing the torque transmission device
  • FIG. 18 is a side view showing a part of the tolerance ring.
  • the standard convex portion 13 located on the opposite side in the diametrical direction with respect to the gap 12 is changed to a weakened convex portion 135.
  • the weakening convex part 135 has a height 135H (see FIG. 18) lower than the height 13H (see FIGS. 30 and 31) of the standard convex part 13.
  • the rigidity of weakening convex part 135 itself is weakened compared with the rigidity of standard convex part 13.
  • FIG. Therefore, in the case of the present embodiment, the rigidity of the pair of convex portions 13 near the gap 12 of the ring body 11 can be improved relative to the rigidity of the weakened convex portion 135.
  • the weakening convex portion 135 is formed with a length 13L that is the same as the length 13L of the standard convex portion 13 (see FIGS. 29 and 31). Further, the weakening convex part 135 is formed with the same width 13W as the width 13W of the standard convex part 13 (see FIGS. 29 and 30).
  • the weakening convex portion 135 and the standard convex portion 13 are arranged so that the weakening convex portion 135 is disposed with a positional relationship opposite to the gap 12 in the diametrical direction (a relationship on the straight line 11L extending in the diametrical direction). Is set to 27.
  • the 26 standard convex portions 13 are arranged symmetrically (symmetric in FIG. 17) with respect to a straight line 11L extending in the diameter direction passing through the center of the gap 12 of the ring body 11.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view showing the torque transmission device.
  • the diametrical direction is opposite to the gap 12 of the ring body 11 in the eighth embodiment (see FIGS. 17 to 18).
  • the weakening convex portion 135 that is positioned is changed to the standard convex portion 13
  • the standard convex portion 13 that is disposed in the diametrically opposite half portion (lower half portion in FIG. 19) with respect to the gap 12 for example, the gap A pair of standard convex portions 13 (a pair of left and right in FIG.
  • the weakening convex part 135 is formed in the same shape as that of the eighth embodiment. Note that the weakening convex portion 135 may be arranged symmetrically (symmetric in FIG. 19) with respect to the straight line 11L in the diametrically opposite half (lower half in FIG. 19) with respect to the gap 12. Instead of the seventh to twelfth standard convex portions 13 counted from the side, one or two or more standard convex portions 13 can be arranged.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing the torque transmission device.
  • the weakening convex portion 135 in the eighth embodiment is omitted. Since the omission portion of the weakening convex portion 135 is formed as a flat portion 136 located on the same cylindrical surface together with the end portion 15 and the edge portion 16 of the ring body 11, the standard convex portion adjacent to the flat portion 136 is formed. The interval of 13 is wide.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view showing the torque transmission device.
  • the pair of weakening protrusions 135 (the pair of left and right in FIG. 21) in the ninth embodiment (see FIG. 19) is omitted.
  • the omitted portion of the weakening convex portion 135 is formed as a flat portion 136 located on the same cylindrical surface together with the end portion 15 and the edge portion 16 of the ring body 11 as in the tenth embodiment (see FIG. 20). Therefore, in each flat part 136, the space
  • FIG. 22 is a cross-sectional view showing the torque transmission device.
  • the weakening convex portion 135 in the eighth embodiment is changed to a wide weakening convex portion 137.
  • the weakening convex portion 137 in the present embodiment has a width 137W wider than the width 13W of the standard convex portion 13 (see FIGS. 29 and 30). Thereby, the rigidity of weakening convex part 137 itself is weakened compared with the rigidity of standard convex part 13.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view showing the torque transmission device.
  • the weakening convex portion 137 is formed with the same length 13L as the length 13L of the standard convex portion 13 (see FIGS. 29 and 31). Further, the weakening convex portion 137 is formed with the same height 13H as the height 13H of the standard convex portion 13 (see FIG. 30 and FIG. 31). Note that it is also possible to weaken the rigidity of the weakened convex portion 137 itself by shortening the length 13L of the standard convex portion 13.
  • FIG. 23 is a sectional view showing the torque transmission device
  • FIG. 24 is a bottom view showing the tolerance ring.
  • the flat portion 136 in the tenth embodiment is centered from both ends 15 in the axial direction of the ring body 11.
  • a linear dividing groove 138 extending in the axial direction toward the surface is formed.
  • the dividing groove 138 may be formed in a hole shape. Further, in the present embodiment, the standard convex portions 13 are formed with a length 13La that is long in the axial direction (vertical direction in FIG. 24), and a large number of standard convex portions 13 are formed in one row in the circumferential direction. Yes.
  • the present disclosure is not limited to the above-described embodiment, and can be modified without departing from the gist of the present disclosure.
  • the means for improving the rigidity of the convex part and / or the means for reducing the rigidity of the convex part can be appropriately changed.
  • the technical features described in the above embodiments may be used alone or in combination.
  • the shape of the convex part (standard convex part, reinforcement convex part, weakening convex part) of the tolerance ring 10 can be changed suitably.
  • the convex part (standard convex part, reinforcement convex part, weakening convex part) of the tolerance ring 10 is not restricted to what protrudes in the radial direction outward of the ring main body 11, but as shown in FIG. It may protrude inward in the radial direction.
  • the torque transmission device illustrated in FIG. 25 is a modification of the first embodiment, and corresponding structures are denoted by the same reference numerals.
  • the tolerance ring is mainly used for a torque transmission device, but can also be used for the purpose of preventing rattling between an inner shaft member and an outer shaft member in a hinge device such as a door.
  • the tolerance ring is used by being disposed between the inner shaft member and the outer shaft member with both end edges in the circumferential direction overlapping in the radial direction.
  • both end edges in the circumferential direction may be spaced apart from each other in the radial direction or may be in contact with each other.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Power Steering Mechanism (AREA)
  • General Details Of Gearings (AREA)
  • Snaps, Bayonet Connections, Set Pins, And Snap Rings (AREA)

Abstract

　弾性板からなり、軸方向に延びる一対の縁（１６）を有する略中空円筒状のリング本体（１１）を有するトルク伝達用トレランスリング（１０）であって、前記リング本体（１１）は、径方向に突出しており且つ周方向に沿って整列した複数の凸部（１３）と、前記一対の縁（１６）に隣接する一対の凸部（１３１）を含むいくつかの前記凸部を有する第１領域と、該第１領域と直径方向反対側に位置しており且ついくつかの前記凸部（１３）を有する第２領域とを有し、前記一対の凸部（１３１）は前記第２領域の一つの凸部（１３）と同等の剛性を有する。

Description

トルク伝達装置用トレランスリング
　本開示は、トルク伝達装置用トレランスリングに関する。
　従来例を説明する。図２６は従来のトルク伝達装置を示す断面図である。
　図２６に示すように、トルク伝達装置Ｔは、二重軸状をなす内軸部材Ｓ１及び外軸部材Ｓ２と、両軸部材Ｓ１，Ｓ２の間の環状空間に嵌合されたトレランスリング１０とを備えている。内軸部材Ｓ１は、所定の外径を有する円筒状の外周面Ｓ１ａを有している。また、外軸部材Ｓ２は、内軸部材Ｓ１の外周面Ｓ１ａの外径よりも大きい内径を有する円筒状の内周面Ｓ２ａを有している。また、トレランスリング１０は、入力トルクが設定トルク値よりも小さいときは両軸部材Ｓ１，Ｓ２を一体回転させ、また、入力トルクが設定トルク値よりも大きいときは両軸部材Ｓ１，Ｓ２の間にスリップを発生することで両軸部材Ｓ１，Ｓ２の相対回転を許容するトルクリミッタとして機能する。なお、トルクリミッタとして機能するトレランスリングは、例えば特許文献１に記載されている。
　前記トルク伝達装置Ｔに用いられるトレランスリング１０の一例について説明する。図２７はトレランスリングを示す斜視図、図２８はトレランスリングの軸方向の側面図、図２９は展開したトレランスリングを示す平面図、図３０は図２９のXXX-XXX線矢視断面図、図３１は図２９のXXXI-XXXI線矢視断面図である。
　図２７及び図２８に示すように、トレランスリング１０は、周方向の両縁部の間に間隙を有する円筒状をなしかつばね性を有するリング本体１１からなり、前記リング本体１１には、径方向外方に突出する多数の凸部１３が周方向に一定の間隔で形成されている。凸部１３の数は、例えば、周方向に２８個であり、軸方向に２列形成されている。なお、凸部１３の列は、トレランスリング１０の軸に垂直な面に関して対称に配置されているため、一方の列について説明し、他方の列についての説明は省略する。また、板状に展開したトレランスリング１０（つまり、円筒状に成形される前の中間産物）を凸部付き板１０Ａ（図２９～図３１参照）という。また、凸部付き板１０Ａを円筒状に曲げ成形することにより、トレランスリング１０が形成されている。また、トレランスリング１０は、好ましくは金属製であるが、樹脂製であってもよい。
　前記凸部１３は、それぞれ同一形状であり、周方向に規則的にかつ連続的に形成されている。また、各凸部１３は、三角形状の断面を有し（図３０参照）、所定の軸方向の長さ１３Ｌ（図２９及び図３１参照）、及び、所定の周方向の幅１３Ｗ（図２９及び図３０参照）、径方向外方に突出する所定の高さ１３Ｈ（図３０及び図３１参照）を有する寄棟屋根状（図２７参照）に形成されている。すなわち、寄棟屋根状に形成された各凸部１３は、二つの三角形の斜面と二つの台形の斜面により構成されており、二つの台形の上縁が稜線部１３ａを形成するとともに、四つの斜面の下縁が長方形を形成する。また、各凸部１３は、長さ方向（図２９において上下方向）及び幅方向（図２９において左右方向）それぞれに関して対称に形成されている。また、前記リング本体１１において、凸部１３を除いた部分すなわち軸方向の中央部１４及び両端部１５並びに周方向の両縁部１６（図２９参照）は、同一円筒面上に位置している（図２７参照）。また、対向する縁部１６の間が間隙１２となっている（図２７参照）。また、各縁部１６において、凸部１３と間隙１２との間の部位を、端縁部分１６ａという。
　図２６に示すように、前記トレランスリング１０は、前記トルク伝達装置Ｔの両軸部材Ｓ１，Ｓ２の間に嵌合される。この際、リング本体１１は、内軸部材Ｓ１の外周面Ｓ１ａに対して密着するよう拡開変形される。このため、装着されたリング本体１１の間隙１２の開口幅は、未装着状態（図２８参照）における間隙１２の開口幅より広くなる。また、各凸部１３の稜線部１３ａは、外軸部材Ｓ２の内周面Ｓ２ａに対して弾性的に当接する。
特開２００２－３０８１１９号公報
　前記トレランスリング１０において、リング本体１１の間隙１２に隣接する一対（図２８において左右一対）の縁部１６はそれぞれ片持ちばね状を呈する。したがって、間隙１２に隣接する一対の凸部１３と間隙１２との間の端縁部分１６ａ（図２７参照）は剛性が低く、変形しやすい。そのため、間隙１２寄りの凸部１３（各縁部１６における１～３個程度の凸部１３が相当する）の剛性も低下しやすい。また、このようなトレランスリング１０をトルク伝達装置Ｔ（図２６参照）に用いた場合、間隙１２寄りの凸部１３が容易に潰れやすく、両軸部材Ｓ１，Ｓ２の間に偏心を来たすおそれがある。すなわち、図２６において、内軸部材Ｓ１の軸心に対して外軸部材Ｓ２の軸心が相対的に下方へ偏心することによって、間隙１２の付近（図２６において上端部付近）では、両軸部材Ｓ１，Ｓ２の間の間隔が狭くなる一方、その間隙１２に対して直径方向の反対側部分（図２６において下端部付近）では、両軸部材Ｓ１，Ｓ２の間の間隔が拡がることになる。このように、両軸部材Ｓ１，Ｓ２の間に発生する偏心は、周方向のある部分ではスリップトルクの上昇を招き、他の部分ではスリップトルクの低下を招くことから、周方向における面圧が著しく不均一化したり、内軸部材Ｓ１及び／又は外軸部材Ｓ２の位置ずれを招いたりすることから好ましくない。
　したがって、トルク伝達装置の両軸部材の間に発生する偏心を防止することのできるトルク伝達装置用トレランスリングが求められている。
　本開示の一側面は、弾性板からなり、軸方向に延びる一対の縁を有する略中空円筒状のリング本体を有するトルク伝達用トレランスリングである。前記リング本体は、径方向に突出しており且つ周方向に沿って整列した複数の凸部と、前記一対の縁に隣接する一対の凸部を含むいくつかの前記凸部を有する第１領域と、該第１領域と直径方向反対側に位置しており且ついくつかの前記凸部を有する第２領域とを有し、前記一対の凸部は前記第２領域の一つの凸部と同等の剛性を有する。
　前記一側面によると、一対の縁の間に形成される間隙を通る直径方向において、凸部の剛性のバランスがとれるため、前記一対の凸部の潰れを防止し、トルク伝達装置の両軸部材の間に発生する偏心を防止することができる。
実施の形態１にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 トレランスリングを示す斜視図である。 展開したトレランスリングを示す平面図である。 図３のIV－IV線矢視断面図である。 実施の形態２にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 実施の形態３にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 実施の形態４にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 展開したトレランスリングを示す平面図である。 図８のIX－IX線矢視断面図である。 実施の形態５にかかる展開したトレランスリングを示す平面図である。 図１０のXI－XI線矢視断面図である。 実施の形態６にかかる展開したトレランスリングを示す平面図である。 図１２のXIII－XIII線矢視断面図である。 実施の形態７にかかる展開したトレランスリングを示す平面図である。 図１４のXV－XV線矢視断面図である。 図１４のXVI－XVI線矢視断面図である。 実施の形態８にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 トレランスリングの要部を示す側面図である。 実施の形態９にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 実施の形態１０にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 実施の形態１１にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 実施の形態１２にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 実施の形態１３にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 トレランスリングを示す下面図である。 実施の形態１に係るトルク伝達装置の変形例を示す断面図である。 従来例にかかるトルク伝達装置を示す断面図である。 トレランスリングを示す斜視図である。 トレランスリングを示す軸方向の側面図である。 展開したトレランスリングを示す平面図である。 図２９のXXX－XXX線矢視断面図である。 図２９のXXXI－XXXI線矢視断面図である。
　以下、各実施の形態について図面を用いて説明する。各実施の形態のトレランスリングは、前記従来例（図２６～図３１参照）を基に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。なお、説明の都合上、前記凸部１３を基本形状とするため、その凸部１３を「標準凸部１３」という。
［実施の形態１］
　実施の形態１を説明する。図１はトルク伝達装置を示す断面図、図２はトレランスリングを示す斜視図、図３は同じく展開したトレランスリングを示す平面図、図４は図３のIV－IV線矢視断面図である。
　本実施の形態のトルク伝達装置用トレランスリング１０において、リング本体１１の各縁部１６に、それぞれ１個と半分の形状である強化凸部１３１，１３２が間隙１２に関して対称に形成されている。強化凸部１３１は、標準凸部１３の幅１３Ｗ（図２９及び図３０参照）に比べて狭い幅１３１Ｗ（図３及び図４参照）を有する。これにより、強化凸部１３１自体の剛性が、標準凸部１３の剛性に比べて強化されている。また、強化凸部１３１は、標準凸部１３の長さ１３Ｌ（図２９及び図３１参照）と同一の長さ１３Ｌを有している。また、強化凸部１３１は、標準凸部１３の高さ１３Ｈ（図３０及び図３１参照）と同一の高さ１３Ｈを有している。また、強化凸部１３１は、その凸部１３１に隣接する標準凸部１３、及び、強化凸部１３２と連続的に形成されている（図３及び図４参照）。なお、強化凸部１３２は、端縁部分１６ａの剛性を強化するものであるから、端縁強化部１３２という。
　前記端縁強化部１３２は、前記強化凸部１３１の幅方向（図３において左右方向）の半分に相当する形状で形成されており、各縁部１６における強化凸部１３１に隣接する端縁部分１６ａにそれぞれ形成されている。端縁強化部１３２の稜線部１３２ａ（図３参照）は、各縁部１６における周方向の縁に位置している。端縁強化部１３２の形成によって、リング本体１１の間隙１２側の端縁部分（端縁強化部１３２を含む）１６ａが軸方向（図３において上下方向）に凹凸化されることによってその剛性が強化されている。ひいては、前記一対の強化凸部１３１の剛性が強化されている。
　前記標準凸部１３の個数は、前記従来例（図２８参照）の２８個から１８個に削減されている。また、隣り合う標準凸部１３の間には、リング本体１１の軸方向の中央部１４及び両端部１５とともに同一円筒面上に位置する周方向の平坦状部１７が形成されている（図２及び図３参照）。また、１８個の標準凸部１３は、トルク伝達装置Ｔ（図１参照）の両軸部材Ｓ１，Ｓ２の間にトレランスリング１０を嵌合した状態（「装着状態」という）において、リング本体１１の周方向に関して等間隔で、かつ、リング本体１１の径方向に相対する（直径方向に延びる直線１３Ｄ上に位置する）ように配置されている。また、標準凸部１３は、リング本体１１の軸に垂直な断面において、リング本体１１の間隙１２の中心を通る直径方向に延びる直線１１Ｌに関して対称（図１において左右対称）に配置されている。
　前記リング本体１１の強化凸部１３１自体の剛性の強化、及び、間隙１２側の端縁部分１６ａの剛性の強化により、強化凸部１３１の剛性と、リング本体１１の間隙１２に対して径方向の反対側半部（図１において下半部）に配置される標準凸部１３の剛性とが、同等になるように構成されている。
　前記したトレランスリング１０によると、リング本体１１の一対の強化凸部１３１の剛性と、リング本体１１の間隙１２に対して直径方向の反対側半部に配置される標準凸部１３の剛性とが同等になるように構成されている。したがって、トレランスリング１０の間隙１２を通る直径方向（図１において上下方向）において、凸部（標準凸部１３及び強化凸部１３１）の剛性のバランスがとれることにより、一対の強化凸部１３１の潰れを防止し、トルク伝達装置の両軸部材Ｓ１，Ｓ２の間に発生する偏心を防止することができる。このため、両軸部材Ｓ１，Ｓ２との間に発生する偏心による周方向における面圧の不均一化を防止したり、内軸部材Ｓ１及び／又は外軸部材Ｓ２の位置ずれを防止したりすることができる。
　また、リング本体１１の一対の強化凸部１３１自体の剛性を強化するとともに、一対の強化凸部１３１に隣接する端縁部分１６ａに端縁強化部１３２を形成することにより、一対の強化凸部１３１の剛性は強化されている。したがって、リング本体１１の一対の強化凸部１３１の剛性を、それ自体の剛性の強化及び端縁部分１６ａの剛性の強化によって向上することができる。なお、各縁部１６に複数の強化凸部１３１を形成しても良い。また、端縁強化部１３２は、強化凸部１３１の半分に相当する形状に限定されるものではなく、間隙１２側の端縁部分１６ａに少なくとも一つの径方向の凹凸を付与する形状であればよい。
　また、トルク伝達装置Ｔに対するトレランスリング１０の装着状態（図１参照）において、標準凸部１３は、リング本体１１の周方向に関して等間隔でかつリング本体１１の直径方向に相対する関係（直径方向に延びる直線１３Ｄ上に位置する関係）をもって配置されている。このため、標準凸部１３の剛性のバランスを容易にとることができる。
［実施の形態２］
　実施の形態２を説明する。本実施の形態は、前記実施の形態１に変更を加えたものである。図５はトルク伝達装置を示す断面図である。
　図５に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記実施の形態１（図１参照）における強化凸部１３１及び端縁強化部１３２が省略されており、リング本体１１の間隙１２側寄りに各３個の強化凸部１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃが形成されている。強化凸部１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃは、標準凸部１３と同一形状であり、周方向に沿って間隙１２側から標準凸部１３側に向かって順に配置されている。なお、リング本体１１には、前記従来例（図２６参照）と同様、軸方向の中央部１４及び両端部１５とともに同一円筒面上に位置する縁部１６（端縁部分１６ａを含む）が形成されている。
　前記強化凸部１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃは、標準凸部１３側から間隙１２側に向かって相互間の間隔が徐々に狭くなるように配置されている。具体的には、強化凸部１３Ａと１３Ｂとの間隔をｄ１、強化凸部１３Ｂと１３Ｃとの間隔をｄ２、強化凸部１３Ｃと標準凸部１３との間隔をｄ３、標準凸部１３同士の間隔をｄ４としたとき、
　ｄ１＜ｄ２＜ｄ３＜ｄ４
　の関係を満たすように、間隔ｄ１，ｄ２，ｄ３が設定されている。これにより、リング本体１１の間隙１２寄りの強化凸部１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃの剛性が強化されている。
　なお、強化凸部１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃは、少なくとも隣り合う２個で構成することが可能である。また、リング本体１１の間隙１２に対して直径方向の反対側半部に配置される標準凸部１３、例えばリング本体１１の間隙１２の中心を通る直径方向に延びる直線１１Ｌの両側に位置する各３個の標準凸部１３の相互間の間隔を、直線１１Ｌに向かって徐々に広くなるように配置することにより、リング本体１１の間隙１２に対して直径方向の反対側半部に配置される標準凸部の剛性を弱化することが可能である。この場合、リング本体１１の間隙１２寄りの一対の凸部１３の剛性を、間隙１２に対して直径方向の反対側半部に配置される標準凸部１３に対して相対的に向上することができる。
［実施の形態３］
　実施の形態３を説明する。本実施の形態は、前記実施の形態１に変更を加えたものである。図６はトルク伝達装置を示す断面図である。
　図６に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記実施の形態１（図１参照）における強化凸部１３１及び端縁強化部１３２が省略されており、標準凸部１３を２個増やして、合計２０個の標準凸部１３が形成されている。２０個の標準凸部１３は、周方向に同一の間隔で配置されている。また、リング本体１１の間隙１２寄りの一対の標準凸部１３の剛性が、例えばショットピーニング、熱処理等の表面処理によって強化されている。
　本実施の形態によると、合計２０個の標準凸部１３が周方向に同一の間隔で配置されていることにより、トレランスリング１０の全周に亘って標準凸部１３の剛性のバランスを容易にとることが可能である。なお、本実施の形態では、リング本体１１の間隙１２側の縁部１６において、端縁部分１６ａに間隙１２側の標準凸部１３が重複するように形成されているが、前記従来例（図２６参照）と同様、その標準凸部１３と端縁部分１６ａとが隣接するように形成してもよい。また、リング本体１１の間隙１２寄りの一対の標準凸部１３の剛性は、表面処理に限らず、補強部材の追加、厚肉化等によっても強化することが可能である。
［実施の形態４］
　実施の形態４を説明する。本実施の形態は、前記従来例に変更を加えたものである。図７はトルク伝達装置を示す断面図、図８は同じく展開したトレランスリング１０を示す平面図、図９は図８のIX－IX線矢視断面図である。
　図７～図９に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０は、前記従来例（図２８～図３０参照）におけるリング本体１１の間隙１２寄りの一対の縁部１６に、前記実施の形態１（図１～図４参照）と同様、強化凸部１３１及び端縁強化部１３２が間隙１２に関して対称に形成されている。また、標準凸部１３の個数は、前記従来例（図２８参照）の２８個から２５個に削減されている。また、２５個の標準凸部１３は、前記従来例（図２９及び図３０参照）と同様、周方向に規則的にかつ連続的に形成されている。
［実施の形態５］
　実施の形態５を説明する。本実施の形態は、前記実施の形態４に変更を加えたものである。図１０は展開したトレランスリングを示す平面図、図１１は図１０のXI－XI線矢視断面図である。
　図１０及び図１１に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記実施の形態４（図７～図９参照）における端縁強化部１３２が省略されている。これにともない、リング本体１１の間隙１２側の縁部１６には、前記従来例（図２９及び図３０参照）と同様、軸方向の中央部１４及び両端部１５とともに同一円筒面上に位置する端縁部分１６ａが形成されている。
［実施の形態６］
　実施の形態６を説明する。本実施の形態は、前記従来例に変更を加えたものである。図１２は展開したトレランスリングを示す平面図、図１３は図１２のXIII－XIII線矢視断面図である。
　図１２及び図１３に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記従来例（図２６～図３１参照）における間隙１２寄りの一対の標準凸部１３が、強化凸部１３３に変更されている。強化凸部１３３は、標準凸部１３の長さ１３Ｌ（図２９及び図３１参照）より長い長さ１３３Ｌを有している。これにより、強化凸部１３３自体の剛性が、標準凸部１３の剛性に比べて強化されている。また、強化凸部１３３は、標準凸部１３の幅１３Ｗ（図２９及び図３０参照）と同一の幅１３Ｗで形成されている。また、強化凸部１３３は、標準凸部１３の高さ１３Ｈ（図３０及び図３１参照）と同一の高さ１３Ｈで形成されている。
［実施の形態７］
　実施の形態７を説明する。本実施の形態は、前記従来例に変更を加えたものである。図１４は展開したトレランスリングを示す平面図、図１５は図１４のXV－XV線矢視断面図、図１６は図１４のXVI－XVI線矢視断面図である。
　図１４～図１６に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記従来例（図２６～図３１参照）における間隙１２寄りの一対の標準凸部１３が、強化凸部１３４に変更されている。強化凸部１３４は、標準凸部１３の高さ１３Ｈ（図３０及び図３１参照）より高い高さ１３４Ｈ（図１５及び図１６参照）を有している。これにより、強化凸部１３４自体の剛性が、標準凸部１３の剛性に比べて強化されている。また、強化凸部１３４は、標準凸部１３の長さ１３Ｌ（図２９及び図３１参照）と同一の長さ１３Ｌで形成されている。また、強化凸部１３４は、標準凸部１３の幅１３Ｗ（図２９及び図３０参照）と同一の幅１３Ｗで形成されている。
［実施の形態８］
　実施の形態８を説明する。本実施の形態は、前記従来例に変更を加えたものである。図１７はトルク伝達装置を示す断面図、図１８はトレランスリングの一部を示す側面図である。
　図１７及び図１８に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、間隙１２に対して直径方向の反対側に位置する標準凸部１３が弱化凸部１３５に変更されている。弱化凸部１３５は、標準凸部１３の高さ１３Ｈ（図３０及び図３１参照）より低い高さ１３５Ｈ（図１８参照）を有している。これにより、弱化凸部１３５自体の剛性が、標準凸部１３の剛性に比べて弱化されている。したがって、本実施の形態の場合、リング本体１１の間隙１２寄りの一対の凸部１３の剛性を、弱化凸部１３５の剛性に対して相対的に向上することができる。また、弱化凸部１３５は、標準凸部１３の長さ１３Ｌ（図２９及び図３１参照）と同一の長さ１３Ｌで形成されている。また、弱化凸部１３５は、標準凸部１３の幅１３Ｗ（図２９及び図３０参照）と同一の幅１３Ｗで形成されている。
　また、前記間隙１２に対して前記弱化凸部１３５が直径方向に相対する位置関係（直径方向に延びる直線１１Ｌ上に位置する関係）をもって配置されるように、弱化凸部１３５と標準凸部１３との合計の個数が２７個に設定されている。また、２６個の標準凸部１３は、リング本体１１の間隙１２の中心を通る直径方向に延びる直線１１Ｌに関して対称（図１７において左右対称）に配置されている。
［実施の形態９］
　実施の形態９を説明する。本実施の形態は、前記従来例に変更を加えたものである。図１９はトルク伝達装置を示す断面図である。
　図１７及び図１８に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記実施の形態８（図１７～図１８参照）におけるリング本体１１の間隙１２に対して直径方向の反対側に位置する弱化凸部１３５が標準凸部１３に変更される一方、間隙１２に対して直径方向の反対側半部（図１９において下半部）に配置される標準凸部１３において、例えば、間隙１２側から数えて９個目に位置する一対（図１９において左右一対）の標準凸部１３が弱化凸部１３５に変更されている。弱化凸部１３５は、前記実施の形態８のものと同一形状で形成されている。なお、弱化凸部１３５は、間隙１２に対して直径方向の反対側半部（図１９において下半部）において直線１１Ｌに関して対称（図１９において左右対称）に配置されていればよく、間隙１２側から数えて７～１２個目の標準凸部１３の代わりに１個あるいは２個以上配置することもできる。
［実施の形態１０］
　実施の形態１０を説明する。本実施の形態は、前記実施の形態８に変更を加えたものである。図２０はトルク伝達装置を示す断面図である。
　図２０に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記実施の形態８（図１７参照）における弱化凸部１３５が省略されている。弱化凸部１３５の省略部分は、リング本体１１の端部１５及び縁部１６とともに同一円筒面上に位置する平坦状部１３６として形成されているため、平坦状部１３６において、隣接する標準凸部１３の間隔が広くなっている。
［実施の形態１１］
　実施の形態１１を説明する。本実施の形態は、前記実施の形態９に変更を加えたものである。図２１はトルク伝達装置を示す断面図である。
　図２１に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記実施の形態９（図１９参照）における一対（図２１において左右一対）の弱化凸部１３５が省略されている。弱化凸部１３５の省略部分は、前記実施の形態１０（図２０参照）と同様、リング本体１１の端部１５及び縁部１６とともに同一円筒面上に位置する平坦状部１３６として形成されているため、それぞれの平坦状部１３６において、隣接する標準凸部１３の間隔が広くなっている。
［実施の形態１２］
　実施の形態１２を説明する。本実施の形態は、前記実施の形態８に変更を加えたものである。図２２はトルク伝達装置を示す断面図である。
　図２２に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記実施の形態８（図１７参照）における弱化凸部１３５が幅の広い弱化凸部１３７に変更されている。本実施の形態における弱化凸部１３７は、標準凸部１３の幅１３Ｗ（図２９及び図３０参照）より広い幅１３７Ｗを有している。これにより、弱化凸部１３７自体の剛性が、標準凸部１３の剛性に比べて弱化されている。また、弱化凸部１３７は、標準凸部１３の長さ１３Ｌ（図２９及び図３１参照）と同一の長さ１３Ｌで形成されている。また、弱化凸部１３７は、標準凸部１３の高さ１３Ｈ（図３０及び図３１参照）と同一の高さ１３Ｈで形成されている。なお、標準凸部１３の長さ１３Ｌを短くすることによっても、弱化凸部１３７自体の剛性を弱化することが可能である。
［実施の形態１３］
　実施の形態１３を説明する。本実施の形態は、前記実施の形態１０に変更を加えたものである。図２３はトルク伝達装置を示す断面図、図２４はトレランスリングを示す下面図である。
　図２３及び図２４に示すように、本実施の形態のトレランスリング１０においては、前記実施の形態１０（図２０参照）における平坦状部１３６に、リング本体１１の軸方向の両端部１５から中央に向かって軸方向に延びる直線状の割溝１３８が形成されている。これにより、割溝１３８の両側に位置する一対の標準凸部１３の剛性が、平坦状部１３６の剛性の弱化によって低下されている。なお、割溝１３８は、孔状に形成されてもよい。また、本実施の形態では、前記標準凸部１３が軸方向（図２４において上下方向）に長い長さ１３Ｌａで形成されており、多数の標準凸部１３が周方向に１列で形成されている。
　本開示は上記した実施の形態に限定されるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲における変更が可能である。例えば、凸部の剛性を向上する手段、及び／又は、凸部の剛性を低下する手段は、適宜変更することができる。また、前記実施の形態に記載した技術的特徴は、単独で用いられても良いし、組み合わせて用いられても良い。また、トレランスリング１０の凸部（標準凸部、補強凸部、弱化凸部）の形状は適宜変更することができる。また、トレランスリング１０の凸部（標準凸部、補強凸部、弱化凸部）は、リング本体１１の径方向外方に突出するものに限らず、図２５に示されるように、リング本体１１の径方向内方に突出するものでもよい。なお、図２５に図示されるトルク伝達装置は実施形態１の変形例であり、対応する構造には同一の符号が付してある。また、トレランスリングは、トルク伝達装置に使用することを主用途とするが、例えばドア等のヒンジ装置における内軸部材及び外軸部材の間のがたつきの防止を目的として使用することもできる。また、トレランスリングは、内軸部材及び外軸部材の間に、周方向の両端縁部を径方向に重複させた状態で配置して使用することも考えられる。この場合、周方向の両端縁部は径方向に離間していても良いし、当接していても良い。
　１０…トレランスリング
　１１…リング本体
　１２…間隙
　１３…凸部（標準凸部）
　１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃ…強化凸部
　１４…中央部
　１５…端部
　１６…縁部
　１６ａ…端縁部分
　１７…平坦状部
　１３１…強化凸部
　１３２…端縁強化部（強化凸部）
　１３３…強化凸部
　１３４…強化凸部
　１３５…弱化凸部
　１３６…平坦状部
　１３７…弱化凸部
　１３８…割溝
　Ｓ１…内軸部材
　Ｓ２…外軸部材
　Ｔ…トルク伝達装置
                                                                                  

Claims (15)

  1. 　トルク伝達用トレランスリングであって、
    　弾性板からなり、軸方向に延びる一対の縁を有する略中空円筒状のリング本体を有し、
    　前記リング本体は、径方向に突出しており且つ周方向に沿って整列した複数の凸部と、前記一対の縁に隣接する一対の凸部を含むいくつかの前記凸部を有する第１領域と、該第１領域と直径方向反対側に位置しており且ついくつかの前記凸部を有する第２領域とを有し、前記一対の凸部は前記第２領域の一つの凸部と同等の剛性を有するトレランスリング。
  2. 　前記一対の凸部の剛性が強化されている請求項１に記載のトレランスリング。
  3. 　前記一対の凸部の周方向の幅が他の凸部の幅より狭い請求項２に記載のトレランスリング。
  4. 　前記一対の凸部の軸方向の長さが他の凸部の長さより長い請求項２に記載のトレランスリング。
  5. 　前記一対の凸部の径方向の高さが他の凸部よりも高い請求項２に記載のトレランスリング。
  6. 　前記一対の縁が、少なくとも一つの径方向の凹凸を有する請求項２に記載のトレランスリング。
  7. 　前記第１領域における前記凸部の間隔が前記第２領域における前記凸部の間隔より狭い請求項２に記載のトレランスリング。
  8. 　前記第１領域における前記凸部の間隔が前記縁に近づくにつれて狭くなる請求項２に記載のトレランスリング。
  9. 　前記第２領域の凸部の剛性が弱化されている請求項１に記載のトレランスリング。
  10. 　前記第２領域の少なくとも一つの凸部の径方向の高さが他の凸部の高さより低い請求項９に記載のトレランスリング。
  11. 　前記第２領域において相互に隣接する前記凸部の間隔が前記第１領域における前記凸部の間隔より広い請求項９に記載のトレランスリング。
  12. 　前記第２領域の少なくとも一つの凸部の周方向の幅が他の凸部の幅より広い請求項９に記載のトレランスリング。
  13. 　前記リング本体は、前記第２領域に軸方向に延びるスリットを有する請求項９に記載のトレランスリング。
  14. 　前記第２領域の二つの凸部の径方向の高さが他の凸部の高さより低く、前記二つの凸部の一方から前記縁の一方までの周方向の距離は、前記２個の凸部の他方から前記縁の他方までの周方向の距離と等しい請求項９に記載のトレランスリング。
  15. 　前記一対の縁が少なくとも一つの径方向の凹凸を有し、前記第１領域における前記凸部の間隔が前記第２領域における前記凸部の間隔より狭く、前記凸部は略長方形状の寄棟屋根状に形成されている請求項３に記載のトレランスリング。

                                                                                      
PCT/JP2011/069742 2010-09-03 2011-08-31 トルク伝達装置用トレランスリング Ceased WO2012029841A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE112011102928T DE112011102928T5 (de) 2010-09-03 2011-08-31 Toleranzring für Drehmomentübertragungsvorrichtung
US13/808,553 US9145925B2 (en) 2010-09-03 2011-08-31 Tolerance ring for torque transmission device
CN201180037137.9A CN103038527B (zh) 2010-09-03 2011-08-31 转矩传递装置用的公差环

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010-197573 2010-09-03
JP2010197573A JP5474710B2 (ja) 2010-09-03 2010-09-03 トルク伝達装置用トレランスリング

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012029841A1 true WO2012029841A1 (ja) 2012-03-08

Family

ID=45772919

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2011/069742 Ceased WO2012029841A1 (ja) 2010-09-03 2011-08-31 トルク伝達装置用トレランスリング

Country Status (5)

Country Link
US (1) US9145925B2 (ja)
JP (1) JP5474710B2 (ja)
CN (1) CN103038527B (ja)
DE (1) DE112011102928T5 (ja)
WO (1) WO2012029841A1 (ja)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013164606A1 (en) * 2012-04-30 2013-11-07 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Tolerance ring with grouped waves
WO2013172313A1 (ja) * 2012-05-14 2013-11-21 日本発條株式会社 トレランスリング
WO2014114679A1 (en) * 2013-01-23 2014-07-31 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Torque limiting tolerance ring
US9869330B2 (en) 2012-06-29 2018-01-16 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Multipiece tolerance ring

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013085060A1 (ja) * 2011-12-09 2013-06-13 日本発條株式会社 トレランスリング、ハードディスク装置およびハードディスク装置の製造方法
US20140363226A1 (en) * 2011-12-22 2014-12-11 Seagate Technology Llc Collapsible tolerance rings with weak points
WO2013100153A1 (ja) * 2011-12-28 2013-07-04 日本発條株式会社 トレランスリング
MY186198A (en) 2012-04-30 2021-06-30 Saint Gobain Performance Plastics Rencol Ltd Tolerance ring with a slotted sidewall
US9028165B2 (en) 2012-04-30 2015-05-12 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Tolerance ring with perforated waves
US9062700B2 (en) * 2012-06-29 2015-06-23 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Tolerance ring with component engagement structures
US9222521B2 (en) * 2012-12-16 2015-12-29 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Torque limiting tolerance ring
US20140193190A1 (en) * 2013-01-10 2014-07-10 Intri-Plex Technologies, Inc. Tolerance ring with edge bump difference
WO2014123166A1 (ja) * 2013-02-05 2014-08-14 日本発條株式会社 トレランスリングおよびハードディスク装置
MX2016003623A (es) * 2013-11-22 2016-10-28 N Lingren Rodric Sistema de limitacion de fuerza de torsion.
US9620158B2 (en) 2013-11-29 2017-04-11 Nhk Spring Co., Ltd. Tolerance ring and hard disk device
JP6380352B2 (ja) * 2015-11-26 2018-08-29 トヨタ自動車株式会社 車両用自動変速機
JP6380361B2 (ja) 2015-12-10 2018-08-29 トヨタ自動車株式会社 車両の動力伝達装置
JP6468176B2 (ja) * 2015-12-10 2019-02-13 トヨタ自動車株式会社 車両の動力伝達装置
JP2017105371A (ja) 2015-12-10 2017-06-15 トヨタ自動車株式会社 車両の動力伝達装置
JP6634811B2 (ja) * 2015-12-16 2020-01-22 トヨタ自動車株式会社 車両の動力伝達装置
JP6341216B2 (ja) 2016-02-09 2018-06-13 トヨタ自動車株式会社 車両の動力伝達装置
JP2017198307A (ja) 2016-04-28 2017-11-02 トヨタ自動車株式会社 車両用動力伝達装置およびその製造方法
JP2017198306A (ja) 2016-04-28 2017-11-02 トヨタ自動車株式会社 車両用動力伝達装置およびその製造方法
KR102468427B1 (ko) 2017-09-29 2022-11-22 생-고뱅 퍼포먼스 플라스틱스 렌콜 리미티드 공차 링
JP6957423B2 (ja) * 2018-08-07 2021-11-02 株式会社東郷製作所 トレランスリング
FR3092021B1 (fr) * 2019-01-16 2021-02-12 Technic Com Douille de serrage a expansion radiale
WO2021116435A1 (en) * 2019-12-13 2021-06-17 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Assembly comprising a tolerance ring between two components with desired slipping torque at the surfaces of contact
TWI874880B (zh) 2021-12-30 2025-03-01 德商聖高拜塑膠製品股份有限公司 滑動組件、總成、及其形成與使用方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002087294A (ja) * 2000-09-11 2002-03-27 Nsk Ltd 電動パワーステアリング装置
JP2005114025A (ja) * 2003-10-07 2005-04-28 Ochiai:Kk トレランスリング
WO2008022082A2 (en) * 2006-08-15 2008-02-21 Intri-Plex Technologies, Inc. Tolerance ring having variable height and/or assymmetrically located bumps
WO2008021890A2 (en) * 2006-08-15 2008-02-21 Intri-Plex Technologies, Inc. Tolerance ring having various end tab designs to prevent interlocking
JP2010064562A (ja) * 2008-09-09 2010-03-25 Honda Motor Co Ltd 電動パワーステアリング装置
JP2010525276A (ja) * 2007-04-24 2010-07-22 サンゴバン・パフォーマンス・プラスティックス・レンコール・リミテッド 取付けアセンブリー

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3633398A (en) * 1970-01-21 1972-01-11 Roller Bearing Co Of America Making corrugated elastic shims
US4286894A (en) * 1979-03-21 1981-09-01 Roller Bearing Company Of America Tolerance rings
US4376254A (en) * 1981-06-10 1983-03-08 General Motors Corporation Annular molded article secured to a shaft
US4981390A (en) * 1987-03-06 1991-01-01 The Ray Engineering Co., Ltd. Tolerance ring with retaining means
US4828423A (en) * 1987-04-06 1989-05-09 Cramer Jr Arthur A Tolerance ring and shim
US5315465A (en) * 1991-07-12 1994-05-24 Seagate Technology, Inc. Compliant pivot mechanism for a rotary actuator
JP2002308119A (ja) 2001-04-12 2002-10-23 Mitsuba Corp 電気式動力操舵装置
US7611303B2 (en) * 2005-06-01 2009-11-03 Intri-Plex Technologies, Inc. Tolerance ring with high axial static friction
US7610671B2 (en) * 2005-10-31 2009-11-03 A.O. Smith Corporation Method for assembling an electric motor using a slip fit tolerance ring
US20090256341A1 (en) * 2006-04-27 2009-10-15 Nsk Ltd. Fastener
US7583476B2 (en) * 2006-08-22 2009-09-01 Intri-Plex Technologies, Inc. Tolerance ring for data storage with cut-out feature for mass control
EP1961979B1 (en) * 2007-02-20 2013-07-03 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Mounting assembly
US8684624B2 (en) * 2008-07-01 2014-04-01 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Tolerance ring
WO2010029429A1 (en) * 2008-09-10 2010-03-18 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Tolerance ring and mounting assembly with such a tolerance ring
US20110076096A1 (en) * 2009-09-25 2011-03-31 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited System, method and apparatus for tolerance ring control of slip interface sliding forces
US8385024B2 (en) * 2010-10-07 2013-02-26 IntriPlex Technologies Tolerance ring with edge bump difference
MY186198A (en) * 2012-04-30 2021-06-30 Saint Gobain Performance Plastics Rencol Ltd Tolerance ring with a slotted sidewall
KR101744561B1 (ko) * 2012-04-30 2017-06-08 생-고뱅 퍼포먼스 플라스틱스 렌콜 리미티드 그룹화된 파형들을 가지는 공차링
US9062700B2 (en) * 2012-06-29 2015-06-23 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Tolerance ring with component engagement structures

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002087294A (ja) * 2000-09-11 2002-03-27 Nsk Ltd 電動パワーステアリング装置
JP2005114025A (ja) * 2003-10-07 2005-04-28 Ochiai:Kk トレランスリング
WO2008022082A2 (en) * 2006-08-15 2008-02-21 Intri-Plex Technologies, Inc. Tolerance ring having variable height and/or assymmetrically located bumps
WO2008021890A2 (en) * 2006-08-15 2008-02-21 Intri-Plex Technologies, Inc. Tolerance ring having various end tab designs to prevent interlocking
JP2010525276A (ja) * 2007-04-24 2010-07-22 サンゴバン・パフォーマンス・プラスティックス・レンコール・リミテッド 取付けアセンブリー
JP2010064562A (ja) * 2008-09-09 2010-03-25 Honda Motor Co Ltd 電動パワーステアリング装置

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013164606A1 (en) * 2012-04-30 2013-11-07 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Tolerance ring with grouped waves
CN104221084A (zh) * 2012-04-30 2014-12-17 圣戈班性能塑料万科有限公司 带有成组的波状部的公差环
US9224409B2 (en) 2012-04-30 2015-12-29 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Tolerance ring with grouped waves
CN104221084B (zh) * 2012-04-30 2017-12-15 圣戈班性能塑料万科有限公司 带有成组的波状部的公差环
WO2013172313A1 (ja) * 2012-05-14 2013-11-21 日本発條株式会社 トレランスリング
US9869330B2 (en) 2012-06-29 2018-01-16 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Multipiece tolerance ring
WO2014114679A1 (en) * 2013-01-23 2014-07-31 Saint-Gobain Performance Plastics Rencol Limited Torque limiting tolerance ring

Also Published As

Publication number Publication date
CN103038527B (zh) 2015-02-25
JP5474710B2 (ja) 2014-04-16
US9145925B2 (en) 2015-09-29
CN103038527A (zh) 2013-04-10
US20130105267A1 (en) 2013-05-02
JP2012052638A (ja) 2012-03-15
DE112011102928T5 (de) 2013-07-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2012029841A1 (ja) トルク伝達装置用トレランスリング
US9796418B2 (en) Torque transmission joint and electric power steering apparatus
KR101920619B1 (ko) 분할 토크 슬립을 가지는 공차링
EP3263937B1 (en) Joint for torque transmission and worm reduction gear
US9531221B2 (en) Locking structure for stator core
EP2565051B1 (en) Wheel supporting device
KR20100113060A (ko) 댐핑형 스큐 기어
JP2010096308A (ja) 伸縮式回転伝達軸
JP2011163442A (ja) 摺動式トリポード型等速ジョイント
JP6209850B2 (ja) ダンパ装置
US20150158458A1 (en) Steering apparatus
CN104812634B (zh) 转向装置
JP6568119B2 (ja) 内側及び外側シャフトのためのリテーナ
JP7052582B2 (ja) リング部材
JP5625534B2 (ja) 摺動式トリポード型等速ジョイント
JP2008291853A (ja) 皿ばね及びその使用方法
JP4279054B2 (ja) 伸縮自在シャフト
JP2014088889A (ja) ダブルローラタイプのトリポード型等速ジョイント
KR20120114986A (ko) 볼 케이지
JP4496488B2 (ja) 筒型ダイナミックダンパ
JP2007154984A (ja) 動力伝達機構
CN107061530A (zh) 滑动式三球销等速万向节及其滚子单元
JP2009041635A (ja) 合成樹脂歯車
JP6962788B2 (ja) 留め具
JP2009228735A (ja) 軸継手

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201180037137.9

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11821856

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13808553

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 112011102928

Country of ref document: DE

Ref document number: 1120111029284

Country of ref document: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 11821856

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1