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WO2012080592A1 - Produits epais en alliage 7xxx et procede de fabrication - Google Patents

Produits epais en alliage 7xxx et procede de fabrication Download PDF

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Publication number
WO2012080592A1
WO2012080592A1 PCT/FR2011/000637 FR2011000637W WO2012080592A1 WO 2012080592 A1 WO2012080592 A1 WO 2012080592A1 FR 2011000637 W FR2011000637 W FR 2011000637W WO 2012080592 A1 WO2012080592 A1 WO 2012080592A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
block
thick
alloy
weight
hours
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/FR2011/000637
Other languages
English (en)
Inventor
Cédric GASQUERES
Jean-Etienne Fournier
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Constellium Valais AG
Constellium Issoire SAS
Original Assignee
Constellium Valais AG
Constellium France SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Constellium Valais AG, Constellium France SAS filed Critical Constellium Valais AG
Priority to JP2013543846A priority Critical patent/JP6118728B2/ja
Priority to EP11808242.9A priority patent/EP2652163B1/fr
Priority to CA2820768A priority patent/CA2820768A1/fr
Priority to PL11808242T priority patent/PL2652163T3/pl
Priority to MX2013006848A priority patent/MX354911B/es
Priority to US13/994,097 priority patent/US11306379B2/en
Priority to KR1020137017601A priority patent/KR101900973B1/ko
Publication of WO2012080592A1 publication Critical patent/WO2012080592A1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Priority to US17/678,591 priority patent/US12252771B2/en
Ceased legal-status Critical Current

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent

Definitions

  • the present invention generally relates to aluminum alloy products and, more particularly, to such thick 7xxx alloy products, their methods of manufacture and use.
  • Thick aluminum blocks are also useful in the field of mechanical engineering.
  • notch resistance is an important property of use for these products and it can be characterized for example by the NSR, which is the ratio between the elastic limit and the mechanical strength in the presence of a notch (" Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio ") measured according to ASTM-E602.
  • NSR the ratio between the elastic limit and the mechanical strength in the presence of a notch
  • a product is said to be quench sensitive if its static mechanical characteristics, such as its yield strength, decrease as the quenching rate decreases.
  • the quenching rate is the average cooling rate of the product during quenching.
  • the thick blocks should also preferably have low residual stresses. Indeed, the residual stresses cause deformations during the machining which affect the geometry of the mold.
  • the residual stresses can be measured for example by the method described in the patent application WO 2004/053180.
  • low residual stresses is typically meant a value of less than 4 kJ / m 3 , and generally of the order of. 2 kJ / nr
  • the thick blocks must be obtained with a process as fast and economical as possible.
  • EPI 587965 discloses an alloy useful for the manufacture of thick blocks of composition (in% by weight) 4.6-5.2% Zn; 2.6-3.0% Mg; 0.1 * 0.2% Cu; 0.05-0.2% Zr; not more than 0.05% Mn; not more than 0.05% Cr; not more than 0.15% Fe; not more than 0.15% Si; not more than 0.10% Ti and a method of manufacturing these blocks, in which the ingot obtained by continuous casting is used directly as a block.
  • the alloy 7003 which has the following composition:
  • the alloy 7021 which has the following composition:
  • Patent Application FR 2,341,661 describes an alloy of composition (in% by weight) 4.0-6.2 Zn, 0.8-3.0% Mg, 0-1.5% Cu, 0 , 05 - 0.30% Zr, 0 - 0.20% Fe, 0-0.15% Si, 0-0.25% Mn, 0-0.10% Ti intended to be forged or kneaded by hot deformation and to be used for the construction of vehicles, machines, apparatus tanks and tooling.
  • Patent Application JP81144031 (Furukawa) describes an alloy of composition (in% by weight) 4.0-6.5% Zn, 0.4-1.8% Mg, 0.1-0.5% Cu, 0.1-0.5% Zr, and additionally 0.05-0.20 % Mn and / or 0.05-0.20% Cr, for the production of tubes.
  • the problem solved by the present invention is to obtain thick aluminum blocks having an improved property compromise between the static mechanical characteristics and the notch resistance, having a low level of residual stresses, by a rapid process. and economic.
  • a first object of the invention is an aluminum alloy for the manufacture of thick blocks comprising (in% by weight);
  • a second subject of the invention is a method comprising the steps of: (a) casting a thick alloy block according to the invention,
  • Yet another object of the invention is a thick block of aluminum obtainable by the process according to the invention, characterized in that, at 1 ⁇ 4 thickness in the direction TL, the elastic limit Rp 0i2 and the ratio called NSR between the notched specimen mechanical strength and the elastic limit R P0 , 2 measured according to ASTM E602-03, paragraph 9.2 are such that:
  • R p o, 2 > 320 MPa, preferably 330 MPa
  • Yet another object of the invention is the use of a thick block according to the invention for the manufacture of mold for injection of plastics.
  • Figure 1 Compromise obtained between the yield strength Rp 0 , 2 and the parameter called NSR ("Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio"), which is the ratio between the mechanical strength on notched specimen and the limit of Rpo elasticity, 2 .
  • NSR Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio
  • the static mechanical characteristics in other words the ultimate ultimate tensile strength R m , the tensile yield strength R p o , 2 and the elongation at break A, are determined by a tensile test. traction according to EN 10002-1 or NF EN ISO 6892-1, the location at which the parts are taken and their meaning as defined by EN 485-1.
  • the notched specimen mechanical strength is obtained in accordance with ASTM E602-03.
  • the so-called NSR ratio between notched specimen strength and yield strength R P0.2 (“Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio" is calculated. This ratio gives an indication of the notch resistance of the sample.
  • the combination of the zinc content of 5.3 to 5.9% by weight, the magnesium content of 0.8 to 1.8% and the copper content of less than 0.2% by weight makes it possible to achieve an improved compromise between mechanical strength and notch resistance.
  • the preferred content of Zn is 5.4 to 5.8% by weight.
  • the preferred magnesium content is 1.0 to 1.4% by weight or even 1.1 to 1.3% by weight.
  • the preferred copper content is less than 0.05% by weight or even less than 0.04% by weight.
  • the zirconium content is from 0.05 to 0.12% by weight. Preferably, the zirconium content is at most 0.10% by weight or even 0.08% by weight, so as to further reduce the quenching sensitivity of the thick aluminum blocks.
  • the titanium content is less than 0.15% by weight.
  • an amount of titanium of between 0.01 and 0.05% by weight and preferably between 0.02 and 0.04% by weight is added in order to refine the grain size during casting.
  • the Cr content and the Mn content are less than 0.1%.
  • the Cr content is less than 0.05% by weight or even less than 0.03% by weight, and / or the Mn content is less than 0.05% by weight or even less than 0, 03% by weight, which in particular makes it possible to further reduce the quenching sensitivity of the thick aluminum blocks.
  • Si and Fe are unavoidable impurities whose content is to be minimized so as in particular to improve the mechanical strength on the notched specimen.
  • the Fe content is less than 0.20% by weight and preferably less than 0.15% by weight.
  • the Si content is less than 0.15% by weight and preferably less than 0.10% by weight.
  • a suitable method for making thick alloy blocks according to the invention comprises the steps of
  • the casting of the thick block is preferably carried out by semi-continuous casting with direct cooling ("Direct chili casting").
  • the thick block has a thickness greater than 350 mm, and preferably greater than 450 mm or even greater than 550 mm.
  • the block is substantially parallelepipedal shape, it has a greater dimension in general (length), a 'second largest dimension (width) and a smallest dimension (thickness).
  • the block may optionally then be homogenized, typically by a heat treatment at a temperature between 450 and 550 ° C for a period of 10 minutes to 30 hours and / or undergo a flash treatment at a temperature between 300 and 400 ° C for a period of 10 minutes to 30 hours followed by cooling to a temperature below 100 ° C.
  • the block is then put into solution, that is to say heat-treated so that the block temperature reaches 500 to 560 ° C for a period of between 10 minutes and 5 hours, or even 20 hours.
  • This heat treatment can be carried out at a constant temperature or in several stages.
  • the block After dissolution, the block is cooled to a temperature below 100 ° C, preferably to room temperature. Cooling can be carried out in still air, ventilated air, sprinkling a mist, spraying or immersion in water.
  • the cooling rate is at least 200 ° C./h.
  • the cooling rate is less than 200 ° C./h.
  • the residual stresses are low but the mechanical properties do not reach their maximum values because of a certain sensitivity to the quenching of the alloy.
  • Such a cooling rate can be achieved in still air or with a fan.
  • the cooling rate is at least 800 ° C./h.
  • a cooling rate can be obtained by spraying or immersion in water. Since a cooling rate that is too high can generate excessive residual stresses in the blocks, water is preferably used at a temperature of at least 50.degree. C. and preferably at least 70.degree. C. for cooling.
  • the block thus hardened is stripped, preferably by cold compression with a permanent deformation rate of between 1% and 5% and preferably between 2 and 4%. The stress relieving allows to reduce the residual stresses in the metal and to avoid the deformations during the machining.
  • the cooling rate is between 200 ° C / h and 400 ° C / h.
  • the cooling rate is between 200 ° C. and 400 ° C./h, satisfactory mechanical characteristics and a low residual energy can be obtained simultaneously, making it possible to avoid carrying out a stress relieving step. compression.
  • Such a cooling rate can be obtained by means of mist spray.
  • the income is made so that the block reaches a temperature of 120 and 170 ° C and preferably between 130 and 160 ° C for a period of 4 to 48 hours and preferably between 8 and 24 hours.
  • an income is achieved to reach the T6 or T652 state, corresponding to the peak of the static mechanical properties (Rm and Rp0,2).
  • said block does not undergo between the casting and the significant deformation step income by wrought.
  • wrought is typically meant rolling operations or hot forging.
  • significant deformation is meant that none of the dimensions of the cast block - which is a thick block of substantially parallelepiped shape (length L, width TL, thickness TC) - undergoes significant modification, that is to say typically at least about 10%, by heat treatment between casting and income.
  • the thick blocks obtained by the process according to the invention have a compromise of advantageous properties, in particular between the elastic limit and the notch resistance, which are two antagonistic properties (the more important one is, the more other, is weak). More specifically, the Applicant has found that for a thick block of an alloy having the composition according to the invention and having been obtained by following the claimed process steps until the income (casting, homogenization and stress relief optional, dissolution and quenching without significant wrought between the casting and the final step of income), regardless of the income treatment (mono- or multi-level) subsequently carried out to reach a given elastic limit Rp0.2, the NSR (“Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio") parameter used to characterize the notch resistance of the block thus obtained, reaches a value that does not depend on the income treatment performed to obtain the targeted Rp02. For such thick blocks, a relationship between the RpO 2 and the NSR measured for example at 1 ⁇ 4 of the thickness can therefore be established, and this relationship appears to be substantially linear.
  • the Applicant has been able to establish that, when the method according to the first embodiment is used, the notch resistance, as evaluated at 1 ⁇ 4 thickness in the TL direction by the NSR (ratio measured according to ASTM E602 -03, paragraph 9.2) is greater than:
  • the NSR is at least 0.7, preferably 0.8, and the yield strength is at least 320 MPa, preferably 330 MPa.
  • the notch resistance as evaluated at 1 ⁇ 4 thickness in the TL direction by the NSR (measured according to ASTM ⁇ 602 03, paragraph 9.2) is greater than:
  • the NSR is at least 0.8, preferably 1.0, and the yield strength is at least 320 MPa and preferably 330 MPa.
  • Alloys A, B, C and D were cast as blocks of thickness 625 mm.
  • the blocks of alloys A and C were transformed as follows: the blocks were first homogenized at 480 ° C. The blocks were then dissolved for 4 hours at 540 ° C. and air-cooled at approximately 40 ° C./h (from 540 ° C. to 410 ° C. in 2 hours and then from 410 ° C. to 90 ° C. in 9 hours). ). The blocks were then first treated at 105 ° C for about 12 hours and then at 160 ° C for about 16 hours.
  • the alloy blocks B and D were transformed as follows: the blocks first underwent a 2 hour expansion at 350 ° C. After being dissolved for 4 hours at 540 ° C. (Block B) or 10 hours at 475 ° C. (Block D), the blocks were cooled with water at 80 ° C. by immersion. The blocks then underwent compression straightening of 3%. The alloy blocks B were then tempered at 130 ° C for 24 h (Block B 1) or 150 ° C for 16 h (Block B2). The alloy block D was first treated at 90 ° C for 8 to 12 hours and then at 160 ° C for 14 to 16 hours.
  • Figure 1 shows the compromise obtained between the yield strength Rpo , 2 and the report called “Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio", known by the abbreviation "NSR" and commonly used to characterize the sensitivity to notch effect of a material.
  • NSR Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio
  • this parameter is the ratio between the mechanical strength measured on notched specimen and the elastic limit measured on non-notched specimen.
  • ASTM E602-03 particularly in section 9.2.
  • the alloy A according to the invention allows, with respect to the alloy C, a simultaneous improvement of the yield strength and of the NSR ratio, and thus of the notch strength.
  • the NSR report obtained is greater than
  • the alloy block B according to the invention has an NSR ratio greater than -0.017 * R p o, 2 + 6.7.

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Abstract

La présente invention concerne un alliage d'aluminium pour la fabrication de blocs épais comprenant (en % en poids); Zn : 5,3 - 5,9 %,-Mg : 0,8 - 1,8 %, Cu : < 0,2 %, Zr : 0,05 -0,12 %, Ti < 0,15 %, Mn < 0,1 %, Cr < 0,1%, Si < 0,15 %, Fe < 0,20 %, impuretés ayant une teneur individuelle < 0,05 % chacune et < 0,15% au total, reste aluminium. L'alliage peut être mis en œuvre dans un procédé comprenant les étapes de : (a) coulée d'un bloc épais en alliage selon l'invention (b) mise en solution dudit bloc coulé à une température de 500 à 560°C pendant 10 mn à 20 heures, (c) refroidissement dudit bloc mis en solution jusqu'à une température inférieure à 100 °C, (d) revenu dudit bloc mis en solution et refroidi, par chauffage à 120 à 170°C pendant 4 à 48 heures. Dans ce procédé, ledit bloc ne subit pas entre la coulée et le revenu d'étape de déformation significative par corroyage. L'alliage et le procédé selon l'invention sont utiles en particulier pour la fabrication de moule pour injection des plastiques.

Description

PRODUITS EPAIS EN ALLIAGE 7XXX ET PROCEDE DE FABRICATION Domaine de l'invention
La présente invention concerne en général des produits en alliage d'aluminium et, plus particulièrement, de tels produits épais en alliage 7xxx, leurs procédés de fabrication et d'utilisation.
Etat de la technique
Dans le domaine des matières plastiques obtenues par injection, il existe une demande croissante pour des produits de grande dimension. De façon à réaliser les moules permettant de fabriquer ces produits de grande dimension, il est nécessaire d'utiliser des blocs épais, c'est-à-dire dont l'épaisseur est supérieure à 350 mm, et de préférence supérieure à 450 mm ou même supérieure à 550 mm. Par bloc, on entend un produit massif, de forme essentiellement parallélépipédique.
Les blocs épais en aluminium sont également utiles dans le domaine de l'ingénierie mécanique.
Les caractéristiques recherchées pour les blocs épais en aluminium destinés à la fabrication de moules sont des caractéristiques mécaniques statiques, telles que la limite d'élasticité ou la résistance à rupture, élevées ainsi qu'une bonne résistance à l'entaille, ces propriétés étant en général antinomiques. Ainsi la résistance à l'entaille est une propriété d'usage importante pour ces produits et elle peut être caractérisée par exemple par le NSR, qui est le rapport entre la limite d'élasticité et la résistance mécanique en présence d'une entaille (« Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio ») mesuré selon la norme ASTM-E602. Pour les produits épais, ces propriétés doivent en particulier être obtenues à quart et/ou à mi-épaisseur et les produits doivent donc avoir une faible sensibilité à la trempe. On dit qu'un produit est sensible à la trempe si ses caractéristiques mécaniques statiques, telles que sa limite élastique, décroissent lorsque la vitesse de trempe décroît. La vitesse de trempe est la vitesse de refroidissement moyenne du produit au cours de la trempe. Les blocs épais doivent aussi de préférence avoir de faibles contraintes résiduelles. En effet, les contraintes résiduelles provoquent des déformations lors de l'usinage qui affectent la géométrie du moule. Les contraintes résiduelles peuvent être mesurées par exemple par la méthode décrite dans la demande de brevet WO 2004/053180. Par faibles contraintes résiduelles on entend typiquement une valeur inférieure à 4 kJ/m3, et en général de l'ordre de. 2 kJ/nr
Enfin, les blocs épais doivent être obtenus avec un procédé aussi rapide et économique que possible.
Le brevet EPI 587965 (Alcan) décrit un alliage utile pour la fabrication de blocs épais, de composition (en % en poids) 4.6-5.2 % Zn; 2.6-3.0 % Mg; 0.1*0.2 % Cu; 0.05-0.2 % Zr; pas plus de 0.05 % Mn; pas plus de 0.05 % Cr; pas plus de 0.15 % Fe; pas plus de 0.15 % Si; pas plus de 0.10 % Ti et un procédé de fabrication de ces blocs, dans lequel on utilise directement comme bloc le lingot obtenu par coulée continue.
La demande internationale WO 2008/005852 (Alcan) décrit un alliage utile pour les produits très épais comprenant (en % en poids) 6 à 8% de zinc, 1 à 2% de magnésium, des éléments formant des dispersoïdes tels que Zr, Mn, Cr, Ti et/ou Se.
Des alliages de composition voisine sont également connus pour d'autres applications. Sont par exemple enregistrés auprès de l'Aluminium Association:
- l'alliage 7003 qui a la composition suivante:
5,0 % - 6,5 % Zn; 0,50-1,0 % Mg; 0.05-0,25 % Zr; 0-0,20 % Cu; 0-0,35 % Fe; 0-0,30 % Si; 0- 0,30% Mn; 0-0,20% Cr; 0-0,20 % Ti; balance Al avec impuretés inévitables <0,05 %, total <0, 15%
- l'alliage 7021 qui a la composition suivante:
5,0 % - 6,0 % Zn; 1,2-1,8 % Mg; 0.08-0,18 % Zr; 0-0,25 % Cu; 0-0,40 % Fe; 0-0,25 % Si; 0-0,10% Mn; 0-0,05% Cr; 0-0,10 % Ti; balance Al avec impuretés inévitables <0,05 %, total <0,15%
Le brevet US 3352,122 (Ardai) décrit un alliage de composition (en % en poids) 4.5 - 5.8% Zn, 1,0 - 1,8% Mg, 0,10 - 0,30% Zr, 0-0,30% Fe, 0-0,15% Si, 0-0,25% Mn destiné à réaliser des produits longs utilisables pour la fabrication de pare-chocs, des pièces de structure et également des pièces utilisées pour la fabrication, le stockage et le transport des gaz à l'état condensé.
La demande de brevet FR 2 341 661 (VMRBA) décrit un alliage de composition (en % en poids) 4,0-6,2 Zn, 0,8-3,0% Mg, 0-1,5% Cu, 0,05 - 0,30% Zr, 0 - 0,20% Fe, 0-0,15% Si, 0- 0,25% Mn, 0-0,10% Ti destiné à être forgé ou pétri par déformation à chaud et à être utilisé pour la construction de véhicules, de machines, de réservoirs d'appareils et d'outillages.
La demande de brevet JP81144031 (Furukawa) décrit un alliage de composition (en % en poids) 4.0-6.5% Zn, 0.4-1.8% Mg, 0.1-0.5% Cu, 0.1-0.5% Zr, et de façon additionnelle 0.05- 0.20% Mn et/ou 0.05-0.20% Cr, pour la production de tubes.
Le problème que cherche à résoudre la présente invention est d'obtenir des blocs d'aluminium épais présentant un compromis de propriétés amélioré entre les caractéristiques mécaniques statiques et la résistance à l'entaille, ayant un faible niveau de contraintes résiduelles, par un procédé rapide et économique.
Objet de l'invention
Un premier objet de l'invention est un alliage d'aluminium pour la fabrication de blocs épais comprenant (en % en poids) ;
Zn : 5,3 - 5,9 %,
Mg : 0,8 - 1,8 %,
Cu : < 0,2 %,
Zr : 0,05 - 0,12 %,
Ti < 0,15 %,
Mn < 0,l %,
Cr < 0,l%,
Si < 0,15 %,
Fe < 0,20 %,
impuretés ayant une teneur individuelle < 0,05 % chacune et < 0,15% au total, reste aluminium.
Un deuxième objet de l'invention est un procédé comprenant les étapes de : (a) coulée d'un bloc épais en alliage selon l'invention,
(b) optionnellement, homogénéisation à une température comprise entre 450 et 550 °C pendant une durée de 10 minutes à 30 heures et/ou détente à une température comprise entre 300 et 400 °C pendant une durée de 10 minutes à 30 heures suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 100 °C;
(c) mise en solution dudit bloc coulé à une température de 500 à 560°C pendant 10 mn à 20 heures,
(d) refroidissement dudit bloc mis en solution jusqu'à une température inférieure à 100 °C,
(e) revenu dudit bloc mis en solution et refroidi, par chauffage à 120 à 170°C pendant 4 à 48 heures,
dans lequel ledit bloc ne subit pas entre la coulée et le revenu d'étape de déformation significative par corroyage.
Encore un autre objet de l'invention est un bloc épais d'aluminium susceptible d'être obtenu par le procédé selon l'invention caractérisé en ce que, à ¼ épaisseur dans la direction TL, la limite d'élasticité Rp0i2 et le rapport appelé NSR entre la résistance mécanique sur éprouvette entaillée et la limite d'élasticité RP0,2 mesuré selon la norme ÀSTM E602-03, paragraphe 9.2 sont tels que:
NSR > -0,017 * Rp0,2 + 6,7 et
Rpo,2 > 320 MPa, de préférence 330 MPa
et/ou
NSR > 0,8, de préférence 1,0.
Encore un autre objet de l'invention est l'utilisation d'un bloc épais selon l'invention pour la fabrication de moule pour injection des plastiques.
Description des figures
Figure 1 : Compromis obtenu entre la limite d'élasticité Rp0,2 et le paramètre appelé NSR (« Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio »), qui est le rapport entre la résistance mécanique sur éprouvette entaillée et la limite d'élasticité Rpo,2. Description de l'invention
Sauf mention contraire, toutes les indications concernant la composition chimique des alliages sont exprimées comme un pourcentage en poids basé sur le poids total de l'alliage. La désignation des alliages se fait en conformité avec les règlements de The Aluminium Association, connus de l'homme du métier. Les définitions des états métallurgiques sont indiquées dans la norme européenne EN 515.
Sauf mention contraire, les caractéristiques mécaniques statiques, en d'autres termes la résistance à la rupture ultime Rm, la limite d'élasticité en traction Rpo,2 et l'allongement à la rupture A, sont déterminées par un essai de traction selon la norme EN 10002-1 ou NF EN ISO 6892-1, l'emplacement auquel les pièces sont prises et leur sens étant définis par la norme EN 485-1. La résistance mécanique sur éprouvette entaillée est obtenue conformément à la norme ASTM E602-03. Conformément à la norme E602-03, paragraphe 9 .2, on calcule le rapport appelé NSR entre la résistance mécanique sur éprouvette entaillée et la limite d'élasticité RP0,2 (« Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio »), ce rapport donne une indication de la résistance à l'entaille de l'échantillon.
Le problème posé est résolu grâce à un alliage comprenant (en % en poids) ;
Zn : 5,3 - 5,9 %,
Mg : 0,8 - 1,8 %,
Cu : < 0,2 %,
Zr : 0,05 - 0,12 %,
Ti < 0,15 %,
Mn < 0,l %,
Cr < 0,l%,
Si < 0,15 %,
Fe < 0,20 %,
impuretés ayant une teneur individuelle < 0,05 % chacune et < 0,15% au total, reste aluminium.
La combinaison de la teneur en zinc de 5,3 à 5,9% en poids, de la teneur en magnésium de 0,8 à 1,8 % et de la teneur en cuivre inférieure à 0,2% en poids permet d'atteindre un compromis amélioré entre la résistance mécanique et la résistance à l'entaille. "Là teneur préférée en Zn est de 5,4 à 5,8 % en poids. La teneur préféré en en magnésium est de 1,0 à 1,4 % en poids ou même de 1,1 à 1,3 % en poids. La teneur préférée en cuivre est inférieure à 0,05 % en poids ou même inférieure à 0,04 % en poids.
La teneur en zirconium est de 0,05 à 0,12 % en poids. De manière préférée, la teneur en zirconium est au plus de 0,10% en poids ou même de 0,08% en poids, de façon notamment à diminuer encore la sensibilité à la trempe des blocs épais en aluminium.
La teneur en titane est inférieure à 0,15 % en poids. De façon avantageuse, une quantité de titane comprise entre 0,01 et 0,05% en poids et préférentiellement comprise entre 0,02 et 0,04% en poids est ajoutée de façon à affiner la taille dé grain lors de la coulée.
La teneur en Cr et la teneur en Mn sont inférieures à 0,1%. De manière préférée, la teneur en Cr est inférieure à 0,05% en poids ou même inférieure à 0,03% en poids, et/ou la teneur en Mn est inférieure à 0,05% en poids ou même inférieure à 0,03% en poids, ce qui permet en particulier de diminuer encore la sensibilité à la trempe des blocs épais en aluminium.
Si et Fe sont des impuretés inévitables dont on cherche à minimiser la teneur de façon en particulier à améliorer la résistance mécanique sur éprouvette entaillée. La teneur en Fe est inférieure à 0,20 % en poids et de manière préférée inférieure à 0,15 % en poids. La teneur en Si est inférieure à 0,15 % en poids et de manière préférée inférieure à 0,10 % en poids.
Un procédé approprié pour fabriquer des blocs épais en alliage selon l'invention comprend les étapes de
(a) coulée d'un bloc épais en alliage selon l'invention,
(b) mise en solution dudit bloc coulé à une température de 500 à 560°C pendant 10 mn à 20 heures,
(c) refroidissement dudit bloc mis en solution jusqu'à une température inférieure à 100
°C,
(d) revenu dudit bloc mis en solution et refroidi, par chauffage à 120 à 170°C pendant 4 à 48 heures.
La coulée du bloc épais est de préférence réalisée par coulée semi-continue avec refroidissement direct (« Direct Chili casting »). Le bloc épais a une épaisseur supérieure à 350 mm, et de préférence supérieure à 450 mm ou même supérieure à 550 mm. Le bloc est de forme essentiellement parallélépipédique, il a en général une plus grande dimension (longueur), une' seconde plus grande dimension (largeur) et une plus petite dimension (épaisseur).
Le bloc peut optionnellement être ensuite homogénéisé, typiquement par un traitement thermique à une température comprise entre 450 et 550 °C pendant une durée de 10 minutes à 30 heures et/ou subir un traitement de détente à une température comprise entre 300 et 400 °C pendant une durée de 10 minutes à 30 heures suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 100 °C.
Le bloc est ensuite mis en solution c'est-à-dire traité thermiquement de façon à ce que la température du bloc atteigne 500 à 560°C pendant une durée comprise entre 10 mn et 5 heures, voire 20 heures. Ce traitement thermique peut être réalisé à température constante ou en plusieurs paliers.
Après mise en solution, le bloc est refroidi jusqu'à une température inférieure à 100 °C, de préférence jusqu'à température ambiante. Le refroidissement peut être effectué à l'air calme, à l'air ventilé, par aspersion d'un brouillard, par aspersion ou par immersion dans l'eau. Avantageusement la vitesse de refroidissement est au moins de 200 °C/h.
Dans un premier mode de réalisation avantageux de l'invention, la vitesse de refroidissement est inférieure à 200 °C/h. Dans ce mode de réalisation, les contraintes résiduelles sont faibles mais les propriétés mécaniques n'atteignent pas leurs valeurs maximales en raison d'une certaine sensibilité à la trempe de l'alliage. Ûne telle vitesse de refroidissement peut être obtenue à l'air calme ou avec un ventilateur.
Dans un second mode de réalisation avantageux de l'invention, la vitesse de refroidissement est au moins égale à 800 °C/h. Une telle vitesse de refroidissement peut être obtenue par aspersion ou immersion à l'eau. Une vitesse de refroidissement trop élevée pouvant générer des contraintes résiduelles trop importantes dans les blocs, on utilise de préférence de l'eau à une température d'au moins 50 °C et de préférence d'au moins 70 °C pour le refroidissement. Dans ce second mode de réalisation on détensionne le bloc ainsi trempé, de préférence par compression à froid avec un taux de déformation permanente compris entre 1 % et 5 % et de préférence compris entre 2 et 4% . Le détensionnement permet de diminuer les contraintes résiduelles dans le métal et d'éviter les déformations lors de l'usinage. Dans un troisième mode de réalisation avantageux de l'invention, la vitesse de refroidissement est comprise entre 200 °C/h et 400 °C/h. En effet, de manière surprenante, lorsque la vitesse de refroidissement est comprise entre 200 °C h et 400 °C/h, on peut obtenir simultanément des caractéristiques mécaniques satisfaisantes et une faible énergie résiduelle permettant d'éviter de réaliser une étape de détensionnement par compression. Une telle vitesse de refroidissement peut être obtenue à l'aide d'une aspersion par un brouillard.
Enfin, on réalise le revenu du bloc ainsi mis en solution et refroidi. Le revenu est réalisé de manière à ce que le bloc atteigne une température de 120 et 170 °C et de manière préférée entre 130 et 160 °C pendant une durée de 4 à 48 heures et de manière préférée entre 8 et 24 heures. Avantageusement, on réalise un revenu pour atteindre l'état T6 ou T652, correspondant au pic des propriétés mécaniques statiques (Rm et Rp0,2).
Entre chaque opération, il est possible d'effectuer des opérations simples de sciage du bloc et/ou d'usinage des surfaces.
Par contre, ledit bloc ne subit pas entre la coulée et le revenu d'étape de déformation significative par corroyage. Par "corroyage", on entend typiquement des opérations de laminage ou forgeage à chaud. Par "déformation significative", on entend qu'aucune des dimensions du bloc coulé - lequel est un bloc épais de forme essentiellement parallélépipédique (longueur L, largeur TL, épaisseur TC) - ne subit de modification significative, c'est-à-dire typiquement d'au moins environ 10%, par corroyage entre la coulée et le revenu. En d'autres termes, aucune des dimensions du bloc coulé ne subit par corroyage une variation relative typiquement supérieure à 10% en valeur absolue, ce qui signifie que ledit corroyage n'entraîne aucune déformation permanente dans chaque direction L, TL, TC supérieure à une valeur voisine de Ln(l,l)= 0,095 et correspond à une déformation plastique
Figure imgf000010_0001
généralisée ( inférieure à 0,135.
Les blocs épais obtenus par le procédé selon l'invention présentent un compromis de propriétés avantageux, en particulier entre la limite élastique et la résistance à l'effet d'entaille qui sont deux propriétés antagonistes (plus l'une est importante, plus l'autre, est faible). Plus précisément, la demanderesse a constaté que, pour un bloc épais en un alliage ayant la composition selon l'invention et ayant été obtenu en suivant les étapes revendiquées du procédé jusqu'au revenu (coulée, homogénéisation et détensionnement optionnels, mise en solution et trempe sans qu'il y ait corroyage significatif entre la coulée et l'étape finale de revenu), quel que soit le traitement de revenu (mono- ou multi-paliers) réalisé ensuite pour atteindre une limite élastique Rp0,2 donnée, le NSR (« Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio »), paramètre utilisé pour caractériser la résistance à l'effet d'entaille du bloc ainsi obtenu, atteint une valeur qui ne dépend pas du traitement de revenu effectué pour obtenir le Rp02 visé. On peut par conséquent établir pour de tels blocs épais une relation entre le Rp02 et le NSR mesurés par exemple au ¼ de l'épaisseur, et cette relation apparaît sensiblement linéaire.
Ainsi, la demanderesse a pu établir que, quand le procédé selon le premier mode de réalisation est utilisé, la résistance à l'entaille, telle qu'évaluée à ¼ épaisseur dans la direction TL par le NSR (rapport mesuré selon la norme ASTM E602-03, paragraphe 9.2) est supérieure à:
-0,017 * Rp0,2 + 6,4.
Typiquement, le NSR est d'au moins 0,7 , de préférence 0,8 et la limite d'élasticité est d'au moins 320 MPa, de préférence 330 MPa.
Quand le procédé selon le second mode de réalisation est utilisé, la résistance à l'entaille, telle qu'évaluée à ¼ épaisseur dans la direction TL par le NSR (mesuré en suivant la norme ASTM Ε602 03, paragraphe 9.2) est supérieure à:
-0,017 * Rp0,2 + 6,7.
Typiquement, le NSR est d'au moins 0,8 , de préférence 1,0 et la limite d'élasticité est d'au moins 320 MPa et de préférence 330 MPa.
L'obtention simultanée d'une résistance mécanique élevée et d'une résistance à l'entaille élevée est un résultat surprenant.
Les blocs épais selon l'invention sont utilisés de façon avantageuse pour la fabrication de moules pour injection des plastiques EXEMPLE
Les exemples de l'invention sont référencés A et B. Les exemples C et D sont présentés à titre de comparaison. Les compositions chimiques des différents alliages testés dans cet exemple sont fournies dans le tableau 1.
Tableau 1 : Composition chimique ( % en poids)
Figure imgf000012_0001
Les alliages A, B, C et D ont été coulés sous forme de blocs d'épaisseur 625 mm.
Les blocs en alliages A et C ont été transformés de la façon suivante : les blocs ont d'abord été homogénéisés lOh 480°C. Les blocs ont ensuite été mis en solution 4h à 540 °C et refroidis à l'air à environ 40 °C/h (de 540 °C à 410 °C en 2 heures puis de 410 °C à 90 °C en 9 heures). Les blocs ont ensuite subi un traitement de revenu d'abord à 105 °C pendant environ 12 heures puis à 160 °C pendant environ 16 h.
Les blocs en alliages B et D ont été transformés de la façon suivante : les blocs ont d'abord subi une détente de 2 heures à 350 °C. Après mise en solution pendant 4 h à 540°C (bloc B) ou 10 h à 475°C (bloc D), les blocs ont été refroidis avec de l'eau à 80 °C par immersion. Les blocs ont ensuite subi un détensionnement par compression de 3%. Les blocs en alliage B ont ensuite subi un revenu de 130 °C pendant 24 h (bloc B l) ou de 150°C pendant 16 h (bloc B2). Le bloc en alliage D a quant à lui subi un traitement de revenu d'abord à 90°C pendant 8 à 12 h puis à 160°C pendant 14 à 16 h.
Les caractéristiques mécaniques obtenues, mesurées à ¼ épaisseur dans la direction TL sont présentées dans le tableau 2 Tableau 2: Caractéristiques mécaniques obtenues à ¼ épaisseur dans la direction TL
Figure imgf000013_0001
La Figure 1 présente le compromis obtenu entre la limite d'élasticité Rpo,2 et le rapport appelé "Sharp-Notch Strength-to-Yield Strength Ratio", connu sous l'abréviation "NSR" et utilisé communément pour caractériser la sensibilité à l'effet d'entaille d'un matériau. Comme sa dénomination anglaise complète l'indique, ce paramètre est le rapport entre la résistance mécanique mesurée sur éprouvette entaillée et la limite élastique mesurée sur éprouvette non entaillée. La justification de l'emploi de ce paramètre et le protocole expérimental permettant de le mesurer sont décrits dans la norme ASTM E602-03, en particulier au paragraphe 9.2.
Dans des conditions de transformations identiques, l'alliage A, selon l'invention, permet par rapport à l'alliage C une amélioration simultanée de la limite d'élasticité et du rapport NSR, donc de la résistance à l'entaille. Le rapport NSR obtenu est supérieur à
-0,017 * Rpo.2 + 6,4.
Le procédé de transformation préféré de l'alliage selon l'invention permet d'améliorer encore le rapport NSR. Ainsi le bloc en alliage B selon l'invention atteint un rapport NSR supérieur à -0,017 * Rpo,2 + 6,7.
Ce rapport n'est pas atteint par l'alliage D dans des conditions de transformation semblables.

Claims

AL REVENDICATIONS
1. . Alliage d'aluminium pour la fabrication de blocs épais comprenant (en % en poids) ;
Zn : 5,3 - 5,9 %,
Mg : 0,8 - 1,8 %,
Cu : < 0,2 %,
Zr : 0,05- 0,12 %,
Ti: < 0,15 %,
Mn: < 0,1 %,
Cr: < 0,1%,
Si: < 0,15 %,
Fe: < 0,20 %,
impuretés ayant une teneur individuelle < 0,05 % chacune et < 0,15% au total, reste aluminium.
2. Alliage selon la revendication 1 comprenant (en % en poids)
Zn : 5,4 - 5,8 % et/ou
Mg : 1,0 -1,4% % et/ou
Cu : < 0,05 %.
3. Alliage selon la revendication 1 ou la revendication 2 dans lequel la teneur maximale en Zr est 0,10% en poids et de préférence 0,08% en poids.
4. Alliage selon une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel
Ti : 0,01 - 0,05% et/ou
Mn: < 0,05 % et/ou
Cr: < 0,05% et/ou
Si: < 0,10 % et/ou
Fe: < 0,15 %.
5. Procédé de fabrication d'un bloc épais d'aluminium comprenant les étapes de :
(a) coulée d'un bloc épais en alliage selon une quelconque des revendications 1 à 4,
(b) optionnellement, homogénéisation à une température comprise entre 450 et 550 °C pendant une durée de 10 minutes à 30 heures et/ou détente à une température comprise entre 300 et 400 °C pendant une durée de 10 minutes à 30 heures suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 100 °C; A
(c) mise en solution dudit bloc coulé à une température de 500 à 560°C pendant 10 mn à 20 heures,
(d) refroidissement dudit bloc mis en solution jusqu'à une température inférieure à 100 °C,
(e) revenu dudit bloc mis en solution et refroidi, par chauffage à 120 à 170°C pendant 4 à 48 heures,
dans lequel ledit bloc ne subit pas entre la coulée et le revenu d'étape de déformation significative par corroyage.
6. Procédé selon la revendication 5 dans lequel le refroidissement de l'étape (c) est réalisé avec une vitesse de refroidissement au moins égale à 800 °C/h et dans lequel on détensionne le bloc ainsi mis en solution et refroidi par une compression contrôlée avec une déformation permanente comprise entre 1% et 5% et de préférence comprise entre 2 et 4%
7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel la dite immersion dans l'eau est réalisée par immersion dans de l'eau au moins 50°C et de préférence au moins 70 °C.
8. Bloc épais d'aluminium susceptible d'être obtenu par le procédé selon une quelconque des revendications 6 à 7 caractérisé en ce que, à ¼ épaisseur dans la direction TL, la limite d'élasticité Rp0,2 exprimée en MPa et le rapport appelé NSR entre la résistance mécanique sur éprouvette entaillée et la limite d'élasticité RP0,2 mesuré selon la norme ASTM E602-03, paragraphe 9.2 sont tels que:
NSR > -0,017 * Rpo,2 + 6,7 et
Rpo,2 > 320 MPa, de préférence 330 MPa.
9. Bloc épais d'aluminium selon la revendication 8 caractérisé en ce que NSR > 0,8 , de préférence 1,0.
10. Utilisation d'un bloc épais selon une quelconque des revendications 8 à 9 pour la fabrication de moule pour injection des plastiques.
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