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WO2011004467A1 - 撮像レンズ及び撮像装置並びに携帯端末 - Google Patents

撮像レンズ及び撮像装置並びに携帯端末 Download PDF

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WO2011004467A1
WO2011004467A1 PCT/JP2009/062438 JP2009062438W WO2011004467A1 WO 2011004467 A1 WO2011004467 A1 WO 2011004467A1 JP 2009062438 W JP2009062438 W JP 2009062438W WO 2011004467 A1 WO2011004467 A1 WO 2011004467A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
imaging
imaging lens
conditional expression
image side
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2009/062438
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
永悟 佐野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Konica Minolta Opto Inc
Original Assignee
Konica Minolta Opto Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Konica Minolta Opto Inc filed Critical Konica Minolta Opto Inc
Priority to PCT/JP2009/062438 priority Critical patent/WO2011004467A1/ja
Priority to KR1020097026064A priority patent/KR20120039075A/ko
Priority to JP2009543307A priority patent/JP5206688B2/ja
Priority to US12/664,877 priority patent/US8179613B2/en
Priority to CN200980000442.3A priority patent/CN102047165B/zh
Priority to EP09760451.6A priority patent/EP2442166A4/en
Publication of WO2011004467A1 publication Critical patent/WO2011004467A1/ja
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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B3/00—Simple or compound lenses
    • G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
    • G02B3/04—Simple or compound lenses with non-spherical faces with continuous faces that are rotationally symmetrical but deviate from a true sphere, e.g. so called "aspheric" lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/60—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having five components only

Definitions

  • the present invention relates to a small imaging lens, an imaging apparatus, and a portable terminal including the imaging lens using a solid-state imaging device such as a CCD image sensor or a CMOS image sensor.
  • a solid-state imaging device such as a CCD image sensor or a CMOS image sensor.
  • a first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power in order from the object side, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power.
  • An imaging lens composed of four lenses and a fifth lens having negative refractive power is disclosed.
  • An imaging lens composed of a fifth lens having the above is disclosed.
  • Patent Document 2 An imaging lens composed of a fifth lens having the above is disclosed.
  • the imaging lens described in Patent Document 1 bears most of the refractive power of the entire system from the first lens to the third lens, and the fourth lens and the fifth lens are used as image plane correction lenses with weak refractive power. Therefore, aberration correction is insufficient, and if the total lens length is further shortened, there is a problem that it becomes difficult to cope with an increase in the number of pixels of the image sensor due to performance degradation.
  • the imaging lens described in Patent Document 2 has an excellent performance with insufficient correction of spherical aberration and coma aberration because the front group composed of the first lens and the second lens is composed of a spherical system. Cannot be secured. Since the front group and the rear group after the third lens have a positive refractive power, the position of the principal point of the optical system is an image as compared with a telephoto type configuration in which the rear group has a negative refractive power. This is a disadvantageous type for downsizing because the back focus becomes longer.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and provides a five-lens imaging lens in which various aberrations are favorably corrected while being smaller than a conventional type.
  • An object is to provide a high-performance imaging device and a portable terminal.
  • the present invention aims at miniaturization at a level satisfying the following expression (11). By satisfying this range, the entire imaging apparatus can be reduced in size and weight.
  • L Distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the image-side focal point of the entire imaging lens system
  • 2Y diagonal length of the imaging surface of the solid-state imaging device (diagonal length of the rectangular effective pixel region of the solid-state imaging device)
  • the image-side focal point refers to an image point when a parallel ray parallel to the optical axis is incident on the imaging lens.
  • a parallel plate such as an optical low-pass filter, an IR (infrared) cut filter, or a seal glass of a solid-state imaging device package is disposed between the most image side surface of the imaging lens and the image side focal position.
  • the value of L is calculated after the parallel plate portion is defined as an air conversion distance.
  • the invention described in claim 1 is an imaging lens for forming a subject image on a photoelectric conversion unit of a solid-state imaging device, and has a positive refractive power in order from the object side.
  • a first lens having a convex surface on the object side, a second lens having negative refractive power and a concave surface on the image side, and a third lens having positive refractive power and a convex surface on the image side.
  • a fourth meniscus lens having a positive refracting power and having a convex surface facing the image side, and a fifth lens having a negative refracting power and having a concave surface facing the image side.
  • the image side surface has an aspherical shape, has an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis, the aperture stop is disposed on the image side with respect to the first lens, and the following conditional expression (1), 0.8 ⁇ f3 / f1 ⁇ 2.6 (1) However, f3: the focal length of the third lens f1: the focal length of the first lens is satisfied.
  • the basic configuration of the present invention for obtaining a compact imaging lens with good aberration correction is a first lens having a positive refractive power and a convex surface facing the object side, and having a negative refractive power and an image side.
  • a second lens having a concave surface
  • a third lens having a positive refractive power and a convex surface facing the image side
  • a fourth lens having a positive refractive power and a convex surface facing the image side
  • a negative refractive power
  • a fifth lens having a concave surface facing the image side and an aperture stop disposed closer to the image side than the first lens.
  • a so-called telephoto type lens configuration in which a positive lens group including a first lens, a second lens, a third lens, and a fourth lens and a negative fifth lens are arranged in this order from the object side is the entire length of the imaging lens.
  • This is an advantageous configuration for downsizing, but by using two of the five lenses as negative lenses, it is easy to correct the Petzval sum by increasing the diverging surface, and is good up to the periphery of the screen. Therefore, it is possible to obtain an imaging lens that ensures a good imaging performance.
  • the lenses before and after the aperture stop can be made to have a shape close to a symmetric system with the aperture stop interposed therebetween, and coma aberration, lateral chromatic aberration, and distortion aberration can be obtained. It becomes easier to correct.
  • the “inflection point” is a point on the aspherical surface where the tangent plane of the aspherical vertex is perpendicular to the optical axis in the curve of the lens cross-sectional shape within the effective radius.
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for appropriately setting the ratio of the focal lengths of the third lens and the first lens to achieve both decentration error sensitivity reduction and aberration correction accompanying the shortening of the total length of the imaging lens. .
  • conditional expression (1) When the value of conditional expression (1) is less than the upper limit, the refractive power of the first lens can be maintained moderately, and the composite principal point of the first lens to the fourth lens can be arranged closer to the object side. The overall length of the imaging lens can be shortened. On the other hand, when the value of conditional expression (1) exceeds the lower limit, the refractive power of the first lens is appropriately shared by the third lens, which increases with a reduction in height (shortening the overall length of the imaging lens).
  • the eccentric error sensitivity that tends to be reduced can be reduced. Furthermore, high-order spherical aberration and coma generated in the first lens can be reduced.
  • the eccentricity error sensitivity means the sensitivity of optical performance deterioration when an eccentricity error occurs.
  • the imaging lens according to the first aspect is characterized in that the aperture stop is disposed between the first lens and the second lens.
  • the focal length of the first lens is defined within the range of the conditional expression (1), and then the radius of curvature of the object side surface of the first lens is reduced to increase the refractive power.
  • the combined principal point position of the entire system can be arranged closer to the object side, and the overall length of the imaging lens can be shortened.
  • the aperture stop is arranged on the object side of the first lens, the peripheral marginal rays passing through the side surface of the first lens are excessively refracted, so that coma aberration and lateral chromatic aberration are greatly generated in the peripheral portion. Resulting in.
  • the imaging lens according to the first aspect wherein the aperture stop is disposed between the second lens and the third lens.
  • the shape of the second lens and the third lens is a shape close to a symmetric system across the stop. And coma aberration generated in the second lens and the third lens can be corrected satisfactorily. In addition, it is easy to correct the chromatic aberration of magnification and distortion of the entire imaging lens system.
  • An imaging lens according to a fourth aspect is the invention according to any one of the first to third aspects, wherein the following conditional expression (2), 50 ⁇ 3 ⁇ 72 (2) However, ⁇ 3: The Abbe number of the third lens is satisfied.
  • Conditional expression (2) is a conditional expression for appropriately setting the Abbe number of the third lens and correcting peripheral chromatic aberration satisfactorily.
  • conditional expression (2) If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, only a material with a relatively low refractive index can be selected. Therefore, when trying to obtain the same refractive power, the radius of curvature becomes small, and the off-axis aberration is deteriorated and the eccentricity error sensitivity is reduced. Invite rise. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (2) is not reached, correction of chromatic aberration will be insufficient and image quality will be deteriorated due to a decrease in contrast.
  • An imaging lens according to a fifth aspect is the invention according to any one of the first to fourth aspects, wherein the following conditional expression (3), 0.0 ⁇ (R5 + R6) / (R5-R6) ⁇ 2.5 (3)
  • R5 radius of curvature of the third lens object side surface
  • R6 a radius of curvature of the third lens image side surface is satisfied.
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for appropriately setting the shape of the third lens.
  • the angle when the light beam bounced up on the second lens image side surface enters the third lens is not too tight, and the occurrence of off-axis aberrations can be suppressed.
  • the refractive power of the first lens is shared, and the combined principal point position of the third lens from the first lens is prevented from going too far to the image side, which is advantageous for shortening the overall length. It becomes.
  • the imaging lens according to claim 6 is the invention according to any one of claims 1 to 5, wherein the following conditional expression (4): -0.7 ⁇ R7 / f ⁇ -0.3 (4) However, R7: Radius of curvature of the fourth lens object side surface f: The focal length of the entire imaging lens system is satisfied.
  • Conditional expression (4) is a conditional expression for appropriately setting the curvature radius of the fourth lens object side surface.
  • conditional expression (4) By exceeding the lower limit of the conditional expression (4), it is possible to reduce the incident angle of the off-axis light beam on the side surface of the fourth lens object, and to suppress the occurrence of off-axis aberrations. On the other hand, the clearance between the third lens and the fourth lens can be kept moderate by falling below the upper limit of conditional expression (4).
  • the imaging lens according to claim 7 is the invention according to any one of claims 1 to 6, wherein the following conditional expression (5), -0.7 ⁇ f5 / f ⁇ -0.3 (5) However, f5: Focal length of the fifth lens f: The focal length of the entire imaging lens system is satisfied.
  • Conditional expression (5) is a conditional expression for appropriately setting the focal length of the fifth lens.
  • conditional expression (5) By falling below the upper limit of conditional expression (5), the negative refractive power of the fifth lens does not increase more than necessary, and the light beam that forms an image on the periphery of the imaging surface of the solid-state imaging device may be excessively jumped up. Thus, the telecentric characteristics of the image-side light beam can be easily secured.
  • exceeding the lower limit of conditional expression (5) makes it possible to maintain the negative refractive power of the fifth lens appropriately, shortening the overall lens length, and reducing various off-axis aberrations such as field curvature and distortion. Correction can be performed satisfactorily.
  • the imaging lens according to claim 8 is the imaging lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the image side surface of the second lens has an aspherical shape and is separated from the optical axis to the periphery. According to the above, the negative refractive power is weakened.
  • the image side surface of the second lens by making the image side surface of the second lens an aspherical shape in which the negative refractive power becomes weaker from the center to the periphery, the light ray jumps excessively in the peripheral portion. Therefore, it is possible to secure good telecentric characteristics at the peripheral portion after correcting various off-axis aberrations.
  • the imaging lens according to claim 9 is the invention according to any one of claims 1 to 8, wherein the following conditional expression (6): 15 ⁇ 2 ⁇ 31 (6) However, ⁇ 2: It satisfies the Abbe number of the second lens.
  • Conditional expression (6) is a conditional expression for appropriately setting the Abbe number of the second lens.
  • conditional expression (6) By falling below the upper limit of conditional expression (6), the dispersion of the second lens can be increased appropriately, and chromatic aberrations such as axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be favorably corrected while suppressing the refractive power of the second lens. Can do. On the other hand, by exceeding the lower limit of the conditional expression (6), it can be made of an easily available material.
  • 15 ⁇ 2 ⁇ 24 (6) ′ More desirable, 15 ⁇ 2 ⁇ 21 (6) “ If it satisfies, it is more desirable.
  • An imaging lens according to a tenth aspect is the invention according to any one of the first to ninth aspects, wherein the following conditional expression (7), 1.60 ⁇ N2 ⁇ 2.10 (7) However, N2: The refractive index of the second lens is satisfied.
  • Conditional expression (7) is a conditional expression for satisfactorily correcting chromatic aberration and curvature of field of the entire imaging lens system.
  • conditional expression (7) By exceeding the lower limit of the conditional expression (7), it is possible to appropriately maintain the refractive power of the second lens having relatively large dispersion, and it is possible to correct chromatic aberration and curvature of field favorably. On the other hand, it can comprise with an easily available material by being less than the upper limit of conditional expression (7).
  • An imaging lens according to an eleventh aspect of the present invention is the imaging lens according to any one of the first to tenth aspects, wherein the imaging lens performs a first focal position alignment with an autofocus, a macro switching function, or the like. It is performed by moving from the lens to the third lens, and the following conditional expression (8), 0.04 ⁇ D6 / f ⁇ 0.25 (8) However, D6: Air spacing on the axis of the third lens and the fourth lens f: The focal length of the entire imaging lens system is satisfied.
  • the entire lens group is usually moved out in the direction of the optical axis. Partial group extension is also possible in which the focus position is adjusted by moving up to the third lens in the optical axis direction.
  • the partial group is extended, depending on the optical system, it is possible to reduce the performance degradation at the time of focusing at a short distance, and the moving group may be a part rather than the whole lens, so that the drive mechanism can be simplified, and the imaging device There is an advantage that the overall size and weight can be reduced.
  • conditional expression (8) When the value of conditional expression (8) exceeds the lower limit, it is possible to secure a sufficient stroke when the partial group is extended from the first lens to the third lens. In addition, the positive refractive power around the fourth lens can be appropriately maintained, the lateral chromatic aberration can be corrected well, and the telecentric characteristics at the peripheral portion can be easily secured. On the other hand, by falling below the upper limit of conditional expression (8), the air space on the optical axis of the third lens and the fourth lens does not become unnecessarily large, and the entire length of the imaging lens can be shortened.
  • An imaging lens according to a twelfth aspect of the present invention is the imaging lens according to any one of the first to eleventh aspects, wherein the following conditional expression (9), ⁇ EH ⁇ 60 ° (9) However, ⁇ EH : The expected angle of the surface at the effective diameter of the fifth lens image side surface is satisfied.
  • Conditional expression (9) appropriately sets the expected angle of the surface at the effective diameter of the image side surface of the fifth lens. In addition, this is a conditional expression for making it difficult to generate a ghost between both surfaces of the fifth lens.
  • the effective diameter means the height through which the outermost ray of the light beam incident on the lens system passes.
  • the prospective angle refers to an angle formed by the normal of the surface at the effective diameter and the optical axis.
  • An imaging lens according to a thirteenth aspect is the invention according to any one of the first to twelfth aspects, wherein the following conditional expression (10), 0.80 ⁇ D / f ⁇ 1.25 (10) However, ⁇ D: distance on the optical axis from the first lens object side surface vertex to the fifth lens image side surface vertex f: the focal length of the entire imaging lens system is satisfied.
  • Conditional expression (10) is a conditional expression for appropriately setting the distance on the optical axis from the first lens object side surface vertex to the fifth lens image side surface vertex.
  • conditional expression (10) If the lower limit of conditional expression (10) is exceeded, the center thickness and edge thickness of the lens can be appropriately secured, so the moldability is not impaired. On the other hand, the total length of the imaging lens can be reduced by falling below the upper limit of conditional expression (10).
  • the imaging lens according to claim 14 is characterized in that, in the invention according to any one of claims 1 to 13, the imaging lens is entirely made of a plastic material.
  • An imaging apparatus includes the solid-state imaging element that photoelectrically converts a subject image, and the imaging lens according to any one of the first to fourteenth aspects. Thereby, a small and high-performance imaging device can be obtained.
  • a mobile terminal according to a sixteenth aspect includes the imaging device according to the fifteenth aspect. Thereby, a small and high performance portable terminal can be obtained.
  • an imaging lens having a five-lens configuration in which various aberrations are favorably corrected while being small and thus, it is possible to provide a small and high-performance imaging device and portable terminal.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 1.
  • FIG. FIG. 4 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 1 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma). 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 2.
  • FIG. FIG. 4 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 2 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma). 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 3.
  • FIG. FIG. 4 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 1 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma). 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 3.
  • FIG. FIG. 4 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 1 ((a) sp
  • FIG. 4 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 3 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 4.
  • FIG. FIG. 6 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 4 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 5.
  • FIG. FIG. 6 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 5 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 6.
  • FIG. FIG. 10 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 6 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • 10 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 7.
  • FIG. 10 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 7 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • 10 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 8.
  • FIG. FIG. 10 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 6 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • 10 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 8 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, and (d) meridional coma).
  • 10 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 9.
  • FIG. 10 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 9 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • 10 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 10.
  • FIG. FIG. 10 is aberration diagrams of the imaging lens of Example 10 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 11.
  • FIG. 10A is an aberration diagram of the imaging lens of Example 11 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • 14 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 12.
  • FIG. 10A is an aberration diagram of the imaging lens of Example 12 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • It is a schematic cross section which shows the outline of the imaging device provided with the imaging lens shown in the said Example.
  • It is an external view of the mobile telephone which is an example of the portable terminal provided with the imaging device which concerns on this Embodiment. It is an example of the control block diagram of a mobile telephone.
  • f Focal length of the entire imaging lens system fB: Back focus
  • F F number 2Y: Diagonal length of the imaging surface of the solid-state imaging device
  • ENTP Entrance pupil position (distance from the first surface to the entrance pupil position)
  • EXTP exit pupil position (distance from imaging surface to exit pupil position)
  • H1 Front principal point position (distance from the first surface to the front principal point position)
  • H2 Rear principal point position (distance from the final surface to the rear principal point position)
  • R radius of curvature
  • D axial top surface spacing
  • Nd refractive index of lens material with respect to d-line
  • ⁇ d Abbe number of lens material
  • the surface where “*” is written after each surface number is an aspheric surface A surface having a shape.
  • the shape of the aspherical surface is represented by the following (Equation 1), where the vertex of the surface is the origin, the X axis is taken in the optical axis direction, and the height in the direction perpendicular to the optical axis is h.
  • a power of 10 (for example, 2.5 ⁇ 10 ⁇ 02 ) is expressed using E (for example, 2.5E-02).
  • Example 1 Table 1 shows lens data of the imaging lens of Example 1.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 1 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 3.462 2 4-5.299 3 6 7.837 4 8 3.276 5 10 -2.277 It is.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 1.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 2 is an aberration diagram ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma aberration) of the imaging lens of Example 1.
  • the solid line indicates the sagittal image plane (S)
  • the broken line indicates the meridional image plane (M).
  • all the lenses are made of a plastic material.
  • the first lens L1 to the third lens L3 are integrated.
  • the partial group feeding performed by moving is preferable.
  • Example 2 Table 2 shows lens data of the imaging lens of Example 2.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 2 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 3.345 2 4-4.727 3 6 7.656 4 8 2.903 5 10-2.117 It is.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 2.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 4 is an aberration diagram ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma aberration) of the imaging lens of Example 2.
  • the solid line indicates the sagittal image plane (S)
  • the broken line indicates the meridional image plane (M).
  • the first lens L1 is formed of a glass mold lens, and the other lenses are formed of a plastic material.
  • the first lens L1 is used. Partial group feeding is preferably performed by integrally moving from L1 to the third lens L3.
  • Table 3 shows lens data of the imaging lens of Example 3.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 3 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 3.230 2 4 -3.927 3 6 6.476 4 8 2.472 5 10-1.847 It is.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 3.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma aberration) of the imaging lens of Example 3.
  • the solid line indicates the sagittal image plane (S)
  • the broken line indicates the meridional image plane (M).
  • all the lenses are formed of a plastic material.
  • the first lens L1 to the third lens L3 are integrated.
  • the partial group feeding performed by moving is preferable.
  • Example 4 shows lens data of the imaging lens of Example 4.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 4 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 3.475 2 4-5.194 3 6 6.931 4 8 3.258 5 10 -2.051 It is.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 4.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 8 is an aberration diagram of the imaging lens of Example 4 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • the solid line indicates the sagittal image plane (S)
  • the broken line indicates the meridional image plane (M).
  • all the lenses are made of a plastic material.
  • the first lens L1 to the third lens L3 are integrated.
  • the partial group feeding performed by moving is preferable.
  • Table 5 shows lens data of the imaging lens of Example 5.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 5 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 3.416 2 4-5.344 3 6 6.792 4 8 2.485 5 10 -1.812 It is.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 5.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 10 is an aberration diagram ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma aberration) of the imaging lens of Example 5.
  • all the lenses are made of a plastic material.
  • the first lens L1 to the third lens L3 are integrated.
  • the partial group feeding performed by moving is preferable.
  • Table 6 shows lens data of the imaging lens of Example 6.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 6 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 2.849 2 4 -4.787 3 6 5.609 4 8 5.829 5 10 -2.439 It is.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 6.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 12 is an aberration diagram of the imaging lens of Example 6 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • the solid line indicates the sagittal image plane (S)
  • the broken line indicates the meridional image plane (M).
  • all the lenses are made of a plastic material.
  • the first lens L1 to the third lens L3 are integrated.
  • the partial group feeding performed by moving is preferable.
  • Table 7 shows lens data of the imaging lens of Example 7.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 7 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 4.043 2 4 -4.414 3 6 5.058 4 8 2.003 5 10 ⁇ 1.777 It is.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 7.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 14 is an aberration diagram ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma aberration) of the imaging lens of Example 7.
  • the solid line indicates the sagittal image plane (S)
  • the broken line indicates the meridional image plane (M).
  • all the lenses are formed of a plastic material.
  • the first lens L1 to the third lens L3 are integrated.
  • the partial group feeding performed by moving is preferable.
  • Table 8 shows lens data of the imaging lens of Example 8.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 8 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 3.455 2 4 -5.574 3 6 7.210 4 8 2.389 5 10 -1.756 It is.
  • FIG. 15 is a sectional view of the imaging lens of Example 8.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 16 is an aberration diagram of the imaging lens of Example 8 ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma).
  • the solid line indicates the sagittal image plane (S)
  • the broken line indicates the meridional image plane (M).
  • all the lenses are formed of a plastic material.
  • the first lens L1 to the third lens L3 are integrated.
  • the partial group feeding performed by moving is preferable.
  • Example 9 shows lens data of the imaging lens of Example 9.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 9 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 3.656 2 4-5.468 3 6 5.593 4 8 2.563 5 10 -1.849 It is.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 9.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 18 is an aberration diagram ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma aberration) of the imaging lens of Example 9.
  • the third lens L3 is formed of a glass mold lens, and the other lenses are formed of a plastic material.
  • the first lens is used. Partial group feeding is preferably performed by integrally moving from L1 to the third lens L3.
  • Table 10 shows lens data of the imaging lens of Example 10.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 10 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 4.292 2 4-5.423 3 6 4.184 4 8 2.532 5 10 -1.786 It is.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 10.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 20 is an aberration diagram ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma aberration) of the imaging lens of Example 10.
  • the third lens L3 is formed of a glass mold lens, and the other lenses are formed of a plastic material.
  • the first lens is used. Partial group feeding is preferably performed by integrally moving from L1 to the third lens L3.
  • Table 11 shows lens data of the imaging lens of Example 11.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 11 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 2.983 2 4-5.253 3 6 4.466 4 8 4.859 5 10-2.110 It is.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 11.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • FIG. 22 is an aberration diagram ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma aberration) of the imaging lens of Example 11.
  • all the lenses are made of a plastic material.
  • the third lens L3 is moved. Feeding out is preferred.
  • Table 12 shows lens data of the imaging lens of Example 12.
  • the single lens data of the imaging lens of Example 12 is Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 3.791 2 3 -6.674 3 6 6.263 4 8 4.005 5 10 -1.999 It is.
  • FIG. 23 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 12.
  • L1 is a first lens
  • L2 is a second lens
  • L3 is a third lens
  • L4 is a fourth lens
  • L5 is a fifth lens
  • S is an aperture stop
  • I is an imaging surface.
  • F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens L2 and the third lens L3.
  • FIG. 24 is an aberration diagram ((a) spherical aberration, (b) astigmatism, (c) distortion, (d) meridional coma aberration) of the imaging lens of Example 12.
  • all the lenses are formed of a plastic material.
  • the first lens L1 to the third lens L3 are integrated.
  • the partial group feeding performed by moving is preferable.
  • the eccentric error sensitivity of the first lens may increase. In such a case, it is preferable to reduce asymmetric blur in the screen called single blur that occurs in the entire system by aligning using the first lens.
  • the first lens is decentered parallel or tilted with respect to the second to fifth lenses incorporated, and the one-sided blur caused by other than the first lens is canceled. What is necessary is just to reduce.
  • the first lens to the third lens are moved together to perform the focal position alignment, the first lens is decentered parallel or inclined with respect to the incorporated second lens and third lens. Just do it. Further, alignment may be performed for the purpose of reducing axial coma rather than reducing one-sided blur.
  • Table 13 shows the values of each example corresponding to each conditional expression.
  • the plastic material has a large refractive index change when the temperature changes, if all of the first lens to the fifth lens are made of plastic lenses, the image point position of the entire imaging lens system changes when the ambient temperature changes. Recently, it has been found that the temperature change of the plastic material can be reduced by mixing inorganic fine particles in the plastic material.
  • mixing fine particles with a transparent plastic material generally causes light scattering and lowers the transmittance, so it was difficult to use as an optical material. By making it smaller than the wavelength, it is possible to substantially prevent scattering.
  • the refractive index of the plastic material decreases with increasing temperature, but the refractive index of inorganic particles increases with increasing temperature.
  • a plastic material with extremely low temperature dependency of the refractive index is obtained.
  • niobium oxide (Nb 2 O 5 ) in acrylic the refractive index change due to temperature change can be reduced.
  • a plastic material in which such inorganic particles are dispersed is used for a positive lens (first lens L1) having a relatively large refractive power, or for all lenses (first lens L1 to fifth lens L5). As a result, it is possible to suppress the image point position fluctuation when the temperature of the entire imaging lens system changes.
  • an energy curable resin as the material of the imaging lens, since the optical performance degradation when exposed to high temperatures is small compared to a lens using a thermoplastic resin such as polycarbonate or polyolefin, It is effective for the reflow process, is easier to manufacture than a glass mold lens, is inexpensive, and can achieve both low cost and mass productivity of an imaging apparatus incorporating an imaging lens.
  • the energy curable resin refers to both a thermosetting resin and an ultraviolet curable resin.
  • the lens formed of the plastic of this embodiment may be formed using the above-mentioned energy curable resin.
  • the principal ray incident angle of the light beam incident on the imaging surface of the solid-state imaging device is not necessarily designed to be sufficiently small in the periphery of the imaging surface.
  • recent techniques have made it possible to reduce shading by reviewing the arrangement of the color filters of the solid-state imaging device and the on-chip microlens array. Specifically, if the pitch of the arrangement of the color filters and the on-chip microlens array is set slightly smaller than the pixel pitch of the image pickup surface of the image pickup device, the color filter or Since the on-chip microlens array is shifted to the optical axis side of the imaging lens, the obliquely incident light beam can be efficiently guided to the light receiving portion of each pixel. Thereby, the shading which generate
  • the present embodiment is a design example aiming at further miniaturization with respect to the portion where the requirement is relaxed.
  • FIG. 25 is a schematic cross-sectional view showing an outline of the image pickup apparatus 50 including the image pickup lens shown in the embodiment.
  • the figure shows the imaging lens of Example 1 as an example.
  • a first lens L1 having a positive refractive power and having a convex surface facing the object side, an aperture stop S, and a negative surface having a negative refractive power and a concave surface facing the image side.
  • a fifth lens L5 having a negative refractive power and a concave surface facing the image side, and an IR cut filter F are held by the lens barrel KD.
  • the lens barrel KD is bonded to a substrate P on which a solid-state imaging device I having a photoelectric conversion surface on the object side surface is mounted.
  • An external electrode (not shown) connected to a control unit outside the imaging apparatus is formed on the substrate P, and input / output of operation control signals, output of image signals, and the like are performed.
  • a fixed diaphragm for cutting unnecessary light may be disposed between the lenses.
  • the imaging apparatus shown in FIG. 25 shows a case of a fixed focus type
  • the focus position alignment by the auto focus, the macro switching function, or the like is moved integrally from the first lens to the third lens, for example.
  • the first lens to the third lens may be incorporated in another lens frame and configured to be movable in the optical axis direction by an actuator.
  • FIG. 26 is an external view of a mobile phone 100 which is an example of a mobile terminal provided with the imaging device 50 according to the present embodiment.
  • an upper casing 71 as a case having display screens D1 and D2 and a lower casing 72 having an operation button 60 as an input unit are connected via a hinge 73.
  • the imaging device 50 is built below the display screen D ⁇ b> 2 in the upper casing 71, and is arranged so that the imaging device 50 can capture light from the outer surface side of the upper casing 71.
  • this imaging device may be arranged above or on the side of the display screen D2 in the upper casing 71.
  • the mobile phone is not limited to a folding type.
  • FIG. 27 is an example of a control block diagram of the mobile phone 100.
  • the imaging device 50 is connected to the control unit 101 of the mobile phone 100 via an external electrode (not shown), and outputs an image signal such as a luminance signal or a color difference signal to the control unit 101.
  • the mobile phone 100 controls each part in an integrated manner, and also executes a control part (CPU) 101 that executes a program corresponding to each process, an operation button 60 that is an input part for inputting a number and the like, Display screens D1 and D2 for displaying predetermined data and captured images, a wireless communication unit 80 for realizing various information communications with an external server, a system program for mobile phone 100, various processing programs, and a terminal
  • a storage unit (ROM) 91 that stores necessary data such as an ID, and various processing programs and data executed by the control unit 101 or processing data, image data from the imaging device 50, and the like are temporarily stored.
  • a temporary storage unit (RAM) 92 used as a work area.
  • the image signal input from the imaging device 50 is stored in the nonvolatile storage unit (flash memory) 93 by the control unit 101 of the mobile phone 100, or displayed on the display screens D1 and D2, and further, The image information is transmitted to the outside via the wireless communication unit 80.
  • flash memory nonvolatile storage unit

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Abstract

　小型でありながらも、諸収差が良好に補正された、５枚構成の撮像レンズを提供し、これにより小型かつ高性能な撮像装置及び携帯端末を提供するために、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正の第１レンズ（焦点距離：ｆ１）と、像側に凹面を向けた負の第２レンズと、像側に凸面を向けた正の第３レンズ（焦点距離：ｆ３）と、像側に凸面を向けた正のメニスカス形状の第４レンズと、像側に凹面を向けた負の第５レンズと、からなり、第５レンズの像側の面は非球面形状であり、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、開口絞りが第１レンズよりも像側に配置され、以下の条件式（１）、 ０．８＜ｆ３／ｆ１＜２．６　・・・（１） を満足する撮像レンズとする。

Description

撮像レンズ及び撮像装置並びに携帯端末
　本発明は、ＣＣＤ型イメージセンサあるいはＣＭＯＳ型イメージセンサ等の固体撮像素子を用いた、小型の撮像レンズ、撮像装置及びこれを備える携帯端末に関するものである。
　近年、ＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅｄ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）型イメージセンサあるいはＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）型イメージセンサ等の固体撮像素子を用いた撮像素子の高性能化、小型化に伴い、撮像装置を備えた携帯電話や携帯情報端末が普及しつつある。また、これらの撮像装置に搭載される撮像レンズには、さらなる小型化、高性能化への要求が高まっている。このような用途の撮像レンズとしては、３枚あるいは４枚構成のレンズに比べ高性能化が可能であると言うことで、５枚構成の撮像レンズが提案されている。
　この５枚構成の撮像レンズとして、物体側より順に正の屈折力を有する第１レンズ、負の屈折力を有する第２レンズ、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、負の屈折力を有する第５レンズで構成された撮像レンズが開示されている。（例えば、特許文献１参照）
　また、物体側より順に負の屈折力を有する第１レンズ、正の屈折力を有する第２レンズ、負の屈折力を有する第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、負の屈折力を有する第５レンズで構成された撮像レンズが開示されている。（例えば、特許文献２参照）
特開２００７－２６４１８０号公報 特開２００７－２７９２８２号公報
　しかしながら、上記特許文献１に記載の撮像レンズは、第１レンズから第３レンズで全系の屈折力のほとんどを担っており、第４レンズ、第５レンズは屈折力の弱い像面補正レンズとしての効果しかなく、したがって収差補正が不十分で、さらにレンズ全長を短縮化すると、性能の劣化による撮像素子の高画素化に対応が困難となる問題がある。
　また、上記特許文献２に記載の撮像レンズは、第１レンズと第２レンズで構成される前群が球面系で構成されているため、球面収差やコマ収差の補正が不十分で良好な性能を確保できない。また、前群および第３レンズ以降の後群とも正の屈折力を有する構成のため、後群が負の屈折力を有するテレフォトタイプのような構成に比べ、光学系の主点位置が像側になりバックフォーカスが長くなるため、小型化には不利なタイプである。
　本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであり、従来タイプより小型でありながらも、諸収差が良好に補正された、５枚構成の撮像レンズを提供し、これにより小型かつ高性能な撮像装置及び携帯端末を提供することを目的とする。
　なお、ここでいう小型の撮像レンズの尺度であるが、本発明では下式（１１）を満たすレベルの小型化を目指している。この範囲を満たすことで、撮像装置全体の小型軽量化が可能となる。
Ｌ／２Ｙ＜１．００　　　　　　　　　　　　　・・・（１１）
ただし、
Ｌ：撮像レンズ全系の最も物体側のレンズ面から像側焦点までの光軸上の距離
２Ｙ：固体撮像素子の撮像面対角線長（固体撮像素子の矩形実効画素領域の対角線長）
なお、像側焦点とは撮像レンズに光軸と平行な平行光線が入射した場合の像点をいう。
　また、撮像レンズの最も像側の面と像側焦点位置との間に、光学的ローパスフィルタ、ＩＲ（赤外線）カットフィルタ、または固体撮像素子パッケージのシールガラス等の平行平板が配置される場合には、平行平板部分は空気換算距離としたうえで上記Ｌの値を計算するものとする。
　また、下式（１１）‘、
Ｌ／２Ｙ＜０．９０　　　　　　　　　　　・・・（１１）‘
を満たしていると、より好ましい。
　上記の課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための撮像レンズであって、物体側より順に、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた第１レンズと、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第２レンズと、正の屈折力を有し像側に凸面を向けた第３レンズと、正の屈折力を有し像側に凸面を向けたメニスカス形状の第４レンズと、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第５レンズと、からなり、前記第５レンズの像側の面は非球面形状であり、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、開口絞りが前記第１レンズよりも像側に配置され、以下の条件式（１）、
０．８＜ｆ３／ｆ１＜２．６　　　　　　　　・・・（１）
ただし、
ｆ３：第３レンズの焦点距離
ｆ１：第１レンズの焦点距離
を満足することを特徴とする。
　小型で収差の良好に補正された撮像レンズを得るための、本発明の基本構成は、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた第１レンズ、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第２レンズ、正の屈折力を有し像側に凸面を向けた第３レンズ、正の屈折力を有し像側に凸面を向けた第４レンズ、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第５レンズ、第１レンズよりも像側に配置された開口絞り、からなる。
　物体側より順に、第１レンズ、第２レンズ、第３レンズ、第４レンズからなる正のレンズ群と、負の第５レンズを配置する、いわゆるテレフォトタイプのレンズ構成は、撮像レンズ全長の小型化には有利な構成であるが、さらに、５枚構成のうち２枚を負レンズとすることで、発散作用を有する面を多くしてペッツバール和の補正を容易とし、画面周辺部まで良好な結像性能を確保した撮像レンズを得ることが可能となる。
　また、開口絞りを第１レンズよりも像側に配置することで、開口絞り前後のレンズを、開口絞りを挟んで対称系に近い形状とすることができ、コマ収差や倍率色収差、歪曲収差の補正がしやすくなる。
　また、最も像側に配置された第５レンズの像側面を非球面とすることで、画面周辺部での諸収差を良好に補正することができる。さらに、光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状とすることで、像側光束のテレセントリック特性が確保しやすくなる。
　ここで、「変曲点」とは有効半径内でのレンズ断面形状の曲線において、非球面頂点の接平面が光軸と垂直になるような非球面上の点のことである。
　条件式（１）は、第３レンズと第１レンズの焦点距離の比を適切に設定し、撮像レンズ全長の短縮化に伴う偏芯誤差感度低減と収差補正を両立するための条件式である。
　条件式（１）の値が上限を下回ることで、第１レンズの屈折力を適度に維持することができ、第１レンズから第４レンズの合成主点をより物体側へ配置することができ、撮像レンズ全長を短くすることができる。一方、条件式（１）の値が下限を上回ることで、第１レンズの屈折力を適度に第３レンズで分担することで、低背化（撮像レンズ全長の短縮化）に伴って増大しがちな偏芯誤差感度を低減させることができる。さらに、第１レンズで発生する、高次の球面収差やコマ収差を小さく抑えることができる。なお、偏芯誤差感度とは偏芯誤差が発生した場合の光学性能劣化の敏感度のことを言う。
　また、下式、
０．９＜ｆ３／ｆ１＜２．４　　　　　　　　・・・（１）‘
を満たすと、より望ましい。
　請求項２に記載の撮像レンズは、請求項１に記載の発明において、前記開口絞りは、前記第１レンズと前記第２レンズの間に配置されていることを特徴とする。
　請求項２に記載の発明によれば、条件式（１）の範囲で第１レンズの焦点距離を規定した上で、第１レンズの物体側面の曲率半径を小さくして屈折力を強く設定することで、全系の合成主点位置をより物体側へ配置することができ、撮像レンズ全長を短くすることが可能となる。しかし、第１レンズよりも物体側に開口絞りが配置されていると、第１レンズ物体側面を通過する周辺マージナル光線が過度に屈折させられるため、周辺部でのコマ収差や倍率色収差が大きく発生してしまう。そこで、第１レンズと第２レンズの間に開口絞りを配置することで、第１レンズ物体側面の曲率半径を小さくしても、第１レンズ物体側面を通過する周辺マージナル光線の屈折角が大きくなりすぎず、撮像レンズの小型化と良好な収差補正を両立することができる。
　請求項３に記載の撮像レンズは、請求項１に記載の発明において、前記開口絞りは、前記第２レンズと前記第３レンズの間に配置されていることを特徴とする。
　請求項３に記載の発明によれば、第２レンズと第３レンズの間に開口絞りを配置することで、第２レンズと第３レンズの形状を、絞りを挟んで対称系に近い形状とすることができ、第２レンズおよび第３レンズで発生するコマ収差を良好に補正することができる。また、撮像レンズ全系の倍率色収差や歪曲収差を補正しやすい構成となる。
　請求項４に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載の発明において、以下の条件式（２）、
５０＜ν３＜７２　　　　　　　　　　　　　・・・（２）
ただし、
ν３：第３レンズのアッベ数
を満足することを特徴とする。
　条件式（２）は、第３レンズのアッベ数を適切に設定し、周辺の色収差を良好に補正するための条件式である。
　条件式（２）の上限を上回ると、比較的低屈折率の材料しか選択できなくなるため、同一の屈折力を得ようとすると曲率半径が小さくなり、軸外収差の悪化や偏芯誤差感度の上昇を招く。一方、条件式（２）の下限を下回ると、色収差の補正が不十分となり、コントラスト低下による画質劣化を招いてしまう。
　請求項５に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の発明において、以下の条件式（３）、
０．０＜（Ｒ５＋Ｒ６）／（Ｒ５－Ｒ６）＜２．５・・・（３）
ただし、
Ｒ５：第３レンズ物体側面の曲率半径
Ｒ６：第３レンズ像側面の曲率半径
を満足することを特徴とする。
　条件式（３）は、第３レンズの形状を適切に設定するために条件式である。
　条件式（３）の下限を上回ることで、第２レンズ像側面で跳ね上げられた光線が第３レンズに入射するときの角度がきつくなりすぎず、軸外の収差の発生を抑えることができる。一方、条件式（３）の上限を下回ることで、第１レンズの屈折力を分担しつつ、第１レンズから第３レンズの合成主点位置が像側に行き過ぎることを抑え、全長短縮に有利となる。
　また、下式、
０．１＜（Ｒ５＋Ｒ６）／（Ｒ５－Ｒ６）＜２．４・・・（３）‘
を満たすと、より望ましい。
　請求項６に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項５までのいずれか一項に記載の発明において、以下の条件式（４）、
－０．７＜Ｒ７／ｆ＜－０．３　　　　　　　　・・・（４）
ただし、
Ｒ７：第４レンズ物体側面の曲率半径
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
を満足することを特徴とする。
　条件式（４）は、第４レンズ物体側面の曲率半径を適切に設定するための条件式である。
　条件式（４）の下限を上回ることで、第４レンズ物体側面での軸外光線の入射角を小さくすることができ、軸外収差の発生を抑えることができる。一方、条件式（４）の上限を下回ることで、第３レンズと第４レンズのクリアランスを適度に保つことができる。
　また、下式、
－０．６５＜Ｒ７／ｆ＜－０．３５　　　　　　・・・（４）‘
を満たすと、より望ましい。
　請求項７に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載の発明において、以下の条件式（５）、
－０．７＜ｆ５／ｆ＜－０．３　　　　　　　　・・・（５）
ただし、
ｆ５：第５レンズの焦点距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
を満足することを特徴とする。
　条件式（５）は、第５レンズの焦点距離を適切に設定するための条件式である。
　条件式（５）の上限を下回ることで、第５レンズの負の屈折力が必要以上に大きくなりすぎず、固体撮像素子の撮像面周辺部に結像する光束が過度に跳ね上げられることがなくなり、像側光束のテレセントリック特性の確保を容易にすることができる。一方、条件式（５）の下限を上回ることで、第５レンズの負の屈折力を適度に維持することができ、レンズ全長の短縮化及び像面湾曲や歪曲収差等の軸外諸収差の補正を良好に行うことができる。
　また、下式、
－０．６５＜ｆ５／ｆ＜－０．３５　　　　　　・・・（５）‘
を満たすと、より望ましい。
　請求項８に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項７までのいずれか一項に記載の発明において、前記第２レンズの像側面は非球面形状を有し、光軸から周辺に離れるに従って負の屈折力が弱くなる形状を持つことを特徴とする。
　請求項８に記載の発明によれば、第２レンズの像側面を中心から周辺に行くに従って負の屈折力が弱くなるような非球面形状とすることで、周辺部で光線が過度に跳ね上げられることがなくなり、軸外諸収差を良好に補正した上で、周辺部での良好なテレセントリック特性を確保できる。
　請求項９に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項８までのいずれか一項に記載の発明において、以下の条件式（６）、
１５＜ν２＜３１　　　　　　　　　　　　　　・・・（６）
ただし、
ν２：第２レンズのアッベ数
を満足することを特徴とする。
　条件式（６）は、第２レンズのアッベ数を適切に設定するための条件式である。
　条件式（６）の上限を下回ることで、第２レンズの分散を適度に大きくすることができ、第２レンズの屈折力を抑えつつ軸上色収差や倍率色収差などの色収差を良好に補正することができる。一方、条件式（６）の下限を上回ることで、入手しやすい材料で構成することができる。
　また、下式、
１５＜ν２＜２４　　　　　　　　　　　　　・・・（６）‘
を満たすと、より望ましく、
１５＜ν２＜２１　　　　　　　　　　　　　・・・（６）“
を満たすと、更に望ましい。
　請求項１０に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項９までのいずれか一項に記載の発明において、以下の条件式（７）、
１．６０＜Ｎ２＜２．１０　　　　　　　　　・・・（７）
ただし、
Ｎ２：第２レンズの屈折率
を満足することを特徴とする。
　条件式（７）は、撮像レンズ全系の色収差、像面湾曲を良好に補正するための条件式である。
　条件式（７）の下限を上回ることで、比較的分散の大きな第２レンズの屈折力を適度に維持することができ、色収差、像面湾曲を良好に補正することができる。一方、条件式（７）の上限を下回ることで、入手しやすい材料で構成することができる。
　また、下式、
１．６３＜ｎ２＜２．００　　　　　　　　　・・・（７）‘
を満たすと、より望ましく、
１．６４８＜ｎ２＜２．００　　　　　　　　・・・（７）“
を満たすと、更に望ましい。
　請求項１１に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項１０までのいずれか一項に記載の発明において、前記撮像レンズは、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第１レンズから第３レンズまでを移動させて行い、以下の条件式（８）、
０．０４＜Ｄ６／ｆ＜０．２５　　　　　　　・・・（８）
ただし、
Ｄ６：第３レンズと第４レンズの軸上の空気間隔
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
を満足することを特徴とする。
　オートフォーカスやマクロ切り替え機能等で焦点位置合わせをしようとした場合、通常はレンズ群全体を光軸方向に移動させて行う全体繰り出しが一般的であるが、レンズ群の一部分、例えば第１レンズから第３レンズまでを光軸方向に移動させて焦点位置合わせを行う部分群繰り出しも可能である。部分群繰り出しにすると、光学系によっては、近距離への焦点位置合わせ時の性能劣化を低減することができ、移動群がレンズ全体ではなく一部分でよいため、駆動機構を簡略化でき、撮像装置全体の小型軽量化を達成することができる、といったメリットが得られる。
　また、この部分群繰り出しを行う際に、第３レンズと第４レンズの光軸上の空気間隔を、条件式（８）を満足するように設定することが望ましい。
　条件式（８）の値が下限を上回ることで、第１レンズから第３レンズでの部分群繰り出し時のストロークを十分に確保することができる。また、第４レンズの周辺の正の屈折力を適度に維持することができ、倍率色収差を良好に補正することができ、周辺部でのテレセントリック特性を確保しやすくなる。一方、条件式（８）の上限を下回ることで、第３レンズと第４レンズの光軸上の空気間隔が必要以上に大きくなりすぎず、撮像レンズ全長を短くすることができる。
　なお、下式、
０．０９＜Ｄ６／ｆ＜０．２３　　　　　　　・・・（８）‘
を満たすと、より望ましい。
　請求項１２に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項１１までのいずれか一項に記載の発明において、以下の条件式（９）、
θＥＨ＜６０°　　　　　　　　　　　　　　　・・・（９）
ただし、
θＥＨ：第５レンズ像側面の有効径での面の見込み角
を満足することを特徴とする
　条件式（９）は第５レンズの像側面の有効径での面の見込み角を適切に設定し、第５レンズの両面間でのゴーストを発生しにくくするための条件式である。
　条件式（９）の範囲を満足することで、第５レンズ像側面で反射した不要光が第５レンズ物体側面でさらに反射されるときの反射角を小さくすることができ、全反射になりにくくすることができる。なお、有効径とはレンズ系に入射する光束の最も外側の光線が通過する高さを言う。また、見込み角とは、有効径での面の法線と光軸とのなす角度を言う。
　請求項１３に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項１２までのいずれか一項に記載の発明において、以下の条件式（１０）、
０．８０＜ΣＤ／ｆ＜１．２５　　　　　　　・・・（１０）
ただし、
ΣＤ：第１レンズ物体側面頂点から第５レンズ像側面頂点までの光軸上の距離
　ｆ：前記撮像レンズ全系の焦点距離
を満足することを特徴とする。
　条件式（１０）は、第１レンズ物体側面頂点から第５レンズ像側面頂点までの光軸上の距離を適切に設定するための条件式である。
　条件式（１０）の下限を上回ることでレンズの中心厚や縁厚を適度に確保することができるので成形性を損なわない。一方、条件式（１０）の上限を下回ることで、撮像レンズの全長を小さくすることができる。
　請求項１４に記載の撮像レンズは、請求項１から請求項１３までのいずれか一項に記載の発明において、前記撮像レンズは、全てプラスチック材料で形成されていることを特徴とする。
　近年では、撮像装置全体の小型化を目的とし、同じ画素数の固体撮像素子であっても、画素ピッチが小さく、結果として撮像面サイズの小さいものが開発されている。このような撮像面サイズの小さい固体撮像素子向けの撮像レンズは、全系の焦点距離を比較的に短くする必要があるため、各レンズの曲率半径や外径がかなり小さくなってしまう。従って、手間のかかる研磨加工により製造するガラスレンズと比較すれば、全てのレンズを、射出成形により製造されるプラスチックレンズで構成することにより、曲率半径や外径の小さなレンズであっても安価に大量生産が可能となる。また、プラスチックレンズはプレス温度を低くできることから、成形金型の損耗を抑える事ができ、その結果、成形金型の交換回数やメンテナンス回数を減少させ、コスト低減を図ることができる。
　請求項１５に記載の撮像装置は、被写体像を光電変換する固体撮像素子と、請求項１から請求項１４までのいずれか一項に記載の撮像レンズを備えたことを特徴とする。これにより、小型かつ高性能な撮像装置を得ることができる。
　請求項１６に記載の携帯端末は、請求項１５に記載の撮像装置を備えたことを特徴とする。これにより、小型かつ高性能な携帯端末を得ることができる。
　本発明によれば、小型でありながらも、諸収差が良好に補正された、５枚構成の撮像レンズを提供でき、これにより小型かつ高性能な撮像装置及び携帯端末を提供することが可能となる。
実施例１の撮像レンズの断面図である。 実施例１の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例２の撮像レンズの断面図である。 実施例２の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例３の撮像レンズの断面図である。 実施例３の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例４の撮像レンズの断面図である。 実施例４の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例５の撮像レンズの断面図である。 実施例５の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例６の撮像レンズの断面図である。 実施例６の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例７の撮像レンズの断面図である。 実施例７の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例８の撮像レンズの断面図である。 実施例８の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例９の撮像レンズの断面図である。 実施例９の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例１０の撮像レンズの断面図である。 実施例１０の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例１１の撮像レンズの断面図である。 実施例１１の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 実施例１２の撮像レンズの断面図である。 実施例１２の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。 上記実施例に示す撮像レンズを備えた撮像装置の概略を示す模式断面図である。 本実施の形態に係る撮像装置を備えた携帯端末の一例である携帯電話機の外観図である。 携帯電話機の制御ブロック図の一例である。
　以下、本発明に係る撮像レンズの実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。
　　　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　　ｆＢ：バックフォーカス
　　　Ｆ：Ｆナンバー
　　２Ｙ：固体撮像素子の撮像面対角線長
ＥＮＴＰ：入射瞳位置（第１面から入射瞳位置までの距離）
ＥＸＴＰ：射出瞳位置（撮像面から射出瞳位置までの距離）
　　Ｈ１：前側主点位置（第１面から前側主点位置までの距離）
　　Ｈ２：後側主点位置（最終面から後側主点位置までの距離）
　　　Ｒ：曲率半径
　　　Ｄ：軸上面間隔
　　Ｎｄ：レンズ材料のｄ線に対する屈折率
　　νｄ：レンズ材料のアッベ数
　なお、各実施例において、各面番号の後に「＊」が記載されている面が非球面形状を有する面である。
　非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸方向にＸ軸をとり、光軸と垂直方向の高さをｈとして以下の（数１）で表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
ただし、
Ａｉ：ｉ次の非球面係数
　Ｒ：曲率半径
　Ｋ：円錐定数
である。
　また、これ以降（表のレンズデータを含む）において、１０のべき乗数（たとえば２．５×１０－０２）をＥ（たとえば２．５Ｅ－０２）を用いて表すものとする。
　（実施例１）
　実施例１の撮像レンズのレンズデータを表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　また、実施例１の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　３．４６２
　２　　　　４　　　－５．２９９
　３　　　　６　　　　７．８３７
　４　　　　８　　　　３．２７６
　５　　　１０　　　－２．２７７
である。
　図１は、実施例１の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例１は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図２は、実施例１の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例１においては、全てのレンズがプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例２）
　実施例２の撮像レンズのレンズデータを表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　また、実施例２の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　３．３４５
　２　　　　４　　　－４．７２７
　３　　　　６　　　　７．６５６
　４　　　　８　　　　２．９０３
　５　　　１０　　　－２．１１７
である。
　図３は、実施例２の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例２は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図４は、実施例２の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例２においては、第１レンズＬ１がガラスモールドレンズ、それ以外のレンズはプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例３）
　実施例３の撮像レンズのレンズデータを表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　また、実施例３の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　３．２３０
　２　　　　４　　　－３．９２７
　３　　　　６　　　　６．４７６
　４　　　　８　　　　２．４７２
　５　　　１０　　　－１．８４７
である。
　図５は、実施例３の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例３は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図６は、実施例３の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例３においては、全てのレンズがプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例４）
　実施例４の撮像レンズのレンズデータを表４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　また、実施例４の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　３．４７５
　２　　　　４　　　－５．１９４
　３　　　　６　　　　６．９３１
　４　　　　８　　　　３．２５８
　５　　　１０　　　－２．０５１
である。
　図７は、実施例４の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例４は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図８は、実施例４の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例４においては、全てのレンズがプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例５）
　実施例５の撮像レンズのレンズデータを表５に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　また、実施例５の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　３．４１６
　２　　　　４　　　－５．３４４
　３　　　　６　　　　６．７９２
　４　　　　８　　　　２．４８５
　５　　　１０　　　－１．８１２
である。
　図９は、実施例５の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例５は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図１０は、実施例５の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例５においては、全てのレンズがプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例６）
　実施例６の撮像レンズのレンズデータを表６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　また、実施例６の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　２．８４９
　２　　　　４　　　－４．７８７
　３　　　　６　　　　５．６０９
　４　　　　８　　　　５．８２９
　５　　　１０　　　－２．４３９
である。
　図１１は、実施例６の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例６は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図１２は、実施例６の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例６においては、全てのレンズがプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例７）
　実施例７の撮像レンズのレンズデータを表７に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　また、実施例７の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　４．０４３
　２　　　　４　　　－４．４１４
　３　　　　６　　　　５．０５８
　４　　　　８　　　　２．００３
　５　　　１０　　　－１．７７６
である。
　図１３は、実施例７の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例７は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図１４は、実施例７の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例７においては、全てのレンズがプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例８）
　実施例８の撮像レンズのレンズデータを表８に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　また、実施例８の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　３．４５５
　２　　　　４　　　－５．５７４
　３　　　　６　　　　７．２１０
　４　　　　８　　　　２．３８９
　５　　　１０　　　－１．７５６
である。
　図１５は、実施例８の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例８は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図１６は、実施例８の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例８においては、全てのレンズがプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例９）
　実施例９の撮像レンズのレンズデータを表９に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　また、実施例９の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　３．６５６
　２　　　　４　　　－５．４６８
　３　　　　６　　　　５．５９３
　４　　　　８　　　　２．５６３
　５　　　１０　　　－１．８４９
である。
　図１７は、実施例９の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例９は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図１８は、実施例９の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例９においては、第３レンズＬ３がガラスモールドレンズ、それ以外のレンズはプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例１０）
　実施例１０の撮像レンズのレンズデータを表１０に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　また、実施例１０の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　４．２９２
　２　　　　４　　　－５．４２３
　３　　　　６　　　　４．１８４
　４　　　　８　　　　２．５３２
　５　　　１０　　　－１．７８６
である。
　図１９は、実施例１０の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例１０は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図２０は、実施例１０の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例１０においては、第３レンズＬ３がガラスモールドレンズ、それ以外のレンズはプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例１１）
　実施例１１の撮像レンズのレンズデータを表１１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　また、実施例１１の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　２．９８３
　２　　　　４　　　－５．２５３
　３　　　　６　　　　４．４６６
　４　　　　８　　　　４．８５９
　５　　　１０　　　－２．１１０
である。
　図２１は、実施例１１の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例１１は、開口絞りＳが第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置されている。
　図２２は、実施例１１の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例１１においては、全てのレンズがプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第３レンズＬ３のみを移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　（実施例１２）
　実施例１２の撮像レンズのレンズデータを表１２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　また、実施例１２の撮像レンズの単レンズデータは、
レンズ　　　始面　　　焦点距離（ｍｍ）
　１　　　　１　　　　３．７９１
　２　　　　３　　　－６．６７４
　３　　　　６　　　　６．２６３
　４　　　　８　　　　４．００５
　５　　　１０　　　－１．９９９
である。
　図２３は、実施例１２の撮像レンズの断面図である。図中、Ｌ１は第１レンズ、Ｌ２は第２レンズ、Ｌ３は第３レンズ、Ｌ４は第４レンズ、Ｌ５は第５レンズ、Ｓは開口絞り、Ｉは撮像面を示す。また、Ｆは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板である。実施例１２は、開口絞りＳが第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の間に配置されている。
　図２４は、実施例１２の撮像レンズの収差図（（ａ）球面収差、（ｂ）非点収差、（ｃ）歪曲収差、（ｄ）メリディオナルコマ収差）である。非点収差図において、実線はサジッタル像面（Ｓ）を示し、破線はメリディオナル像面（Ｍ）を示している。
　実施例１２においては、全てのレンズがプラスチック材料から形成されており、例えばオートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを行う場合には、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までを一体で移動させて行う、部分群繰り出しが好ましい。
　なお、上記の実施例１～１２においては、撮像レンズ全長の短縮に伴って、より撮像レンズ全系の合成主点位置を物体側へ配置する必要が出てくるため、第１レンズの屈折力が強くなる傾向にある。そのため第１レンズの偏芯誤差感度が増大する場合がある。そのような場合には、第１レンズを用いて調芯させることで、全系で発生する片ボケと呼ばれる画面内の非対称なボケを低減させることが好ましい。
　より具体的には、固定焦点の場合には組み込まれた第２～第５レンズに対し、第１レンズを平行偏芯もしくは傾き偏芯させ、第１レンズ以外に起因する片ボケをキャンセルさせて低減させればよい。また、第１レンズ～第３レンズを一体に移動させて焦点位置合わせを行う場合であれば、組み込まれた第２レンズ、第３レンズに対し、第１レンズを平行偏芯もしくは傾き偏芯させればよい。また、片ボケを低減させるのではなく、軸上コマ収差を低減させる目的で調芯を行っても良い。
　各条件式に対応する各実施例の値を表１３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　ここで、プラスチック材料は温度変化時の屈折率変化が大きいため、第１レンズから第５レンズの全てをプラスチックレンズで構成すると、周囲温度が変化した際に、撮像レンズ全系の像点位置が変動してしまい、問題となる場合があるが、最近では、プラスチック材料中に無機微粒子を混合させ、プラスチック材料の温度変化を小さくできることが分かってきた。
　詳細に説明すると、一般に透明なプラスチック材料に微粒子を混合させると、光の散乱が生じ透過率が低下するため、光学材料として使用することは困難であったが、微粒子の大きさを透過光束の波長より小さくすることにより、散乱が実質的に発生しないようにできる。プラスチック材料は温度が上昇することにより屈折率が低下してしまうが、無機粒子は温度が上昇すると屈折率が上昇する。
　そこで、これらの温度依存性を利用して互いに打ち消しあうように作用させることにより、屈折率変化がほとんど生じないようにすることができる。具体的には、母材となるプラスチック材料に最大長が２０ナノメートル以下の無機粒子を分散させることにより、屈折率の温度依存性のきわめて低いプラスチック材料となる。例えばアクリルに酸化ニオブ（Ｎｂ２Ｏ５）の微粒子を分散させることで、温度変化による屈折率変化を小さくすることができる。本発明において、比較的屈折力の大きな正レンズ（第１レンズＬ１）、またはすべてのレンズ（第１レンズＬ１～第５レンズＬ５）に、このような無機粒子を分散させたプラスチック材料を用いることにより、撮像レンズ全系の温度変化時の像点位置変動を小さく抑えることが可能となる。
　また近年、撮像装置を低コストに且つ大量に実装する方法として、予め半田がポッティングされた基板に対し、ＩＣチップその他の電子部品と光学素子とを載置したままリフロー処理（加熱処理）し、半田を溶融させることにより電子部品と光学素子とを基板に同時実装するという技術が提案されている。
　このようなリフロー処理を用いて実装を行うためには、電子部品と共に光学素子を約２００～２６０度に加熱する必要があるが、このような高温下では、熱可塑性樹脂を用いたレンズは熱変形或いは変色して、その光学性能が低下してしまうという問題点がある。このような問題を解決するための方法のひとつとして、耐熱性能に優れたガラスモールドレンズを使用し、小型化と高温環境での光学性能を両立する技術が提案されているが、熱可塑性樹脂を用いたレンズよりもコストが高いため、撮像装置の低コスト化の要求に応えられないという問題があった。
　そこで、撮像レンズの材料にエネルギー硬化性樹脂を使用することで、ポリカーボネイト系やポリオレフィン系のような熱可塑性樹脂を用いたレンズに比べ、高温に曝されたときの光学性能の低下が小さいため、リフロー処理に有効であり、かつガラスモールドレンズよりも製造しやすく安価となり、撮像レンズを組み込んだ撮像装置の低コストと量産性を両立できる。なお、エネルギー硬化性樹脂とは、熱硬化性樹脂および紫外線硬化性樹脂のいずれをも指すものとする。
　本実施例のプラスチックで形成されたレンズを前述のエネルギー硬化性樹脂を用いて形成しても良い。
　なお、本実施例は、固体撮像素子の撮像面に入射する光束の主光線入射角については、撮像面周辺部において必ずしも十分小さい設計になっていない。しかし、最近の技術では、固体撮像素子の色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイの配列の見直しによって、シェーディングを軽減することができるようになってきた。具体的には撮像素子の撮像面の画素ピッチに対し、色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイの配列のピッチをわずかに小さく設定すれば、撮像面の周辺部にいくほど各画素に対し色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイが撮像レンズ光軸側へシフトするため、斜入射の光束を効率的に各画素の受光部に導くことができる。これにより固体撮像素子で発生するシェーディングを小さく抑えることができる。本実施例は、前記要求が緩和された分について、より小型化を目指した設計例となっている。
　図２５は、上記実施例に示す撮像レンズを備えた撮像装置５０の概略を示す模式断面図である。同図は、実施例１の撮像レンズを例として示してある。
　同図に示すように、物体側より順に、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた第１レンズＬ１と、開口絞りＳと、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第２レンズＬ２と、正の屈折力を有し像側に凸面を向けた第３レンズＬ３と、正の屈折力を有し像側に凸面を向けたメニスカス形状の第４レンズＬ４と、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第５レンズＬ５と、ＩＲカットフィルタＦが鏡胴ＫＤに保持されている。鏡胴ＫＤは、物体側の面に光電変換面を有する固体撮像素子Ｉが実装された基板Ｐに接着されている。基板Ｐには、撮像装置外の制御部と接続される不図示の外部電極が形成されており、動作制御信号の入出力、画像信号の出力等が行われるようになっている。
　なお、図示していないが、各レンズの間に、不要光をカットする固定絞りを配置してもよい。
　また、図２５に示した撮像装置は固定焦点式の場合を示しているが、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、例えば第１レンズから第３レンズまでを一体的に移動させて行う場合には、第１レンズから第３レンズまでを別の鏡枠に組み込み、アクチュエータにより光軸方向に移動できるように構成すればよい。
　図２６は、本実施の形態に係る撮像装置５０を備えた携帯端末の一例である携帯電話機１００の外観図である。
　同図に示す携帯電話機１００は、表示画面Ｄ１及びＤ２を備えたケースとしての上筐体７１と、入力部である操作ボタン６０を備えた下筐体７２とがヒンジ７３を介して連結されている。撮像装置５０は、上筐体７１内の表示画面Ｄ２の下方に内蔵されており、撮像装置５０が上筐体７１の外表面側から光を取り込めるよう配置されている。
　なお、この撮像装置の位置は上筐体７１内の表示画面Ｄ２の上方や側面に配置してもよい。また携帯電話機は折りたたみ式に限るものではないのは、勿論である。
　図２７は、携帯電話機１００の制御ブロック図の一例である。
　同図に示すように、撮像装置５０は、不図示の外部電極を介し、携帯電話機１００の制御部１０１と接続され、輝度信号や色差信号等の画像信号を制御部１０１へ出力する。
　一方、携帯電話機１００は、各部を統括的に制御すると共に、各処理に応じたプログラムを実行する制御部（ＣＰＵ）１０１と、番号等を指示入力するための入力部である操作ボタン６０と、所定のデータ表示や撮像した画像を表示する表示画面Ｄ１、Ｄ２と、外部サーバとの間の各種情報通信を実現するための無線通信部８０と、携帯電話機１００のシステムプログラムや各種処理プログラム及び端末ＩＤ等の必要な諸データを記憶している記憶部（ＲＯＭ）９１と、制御部１０１により実行される各種処理プログラムやデータ、若しくは処理データ、撮像装置５０による画像データ等を一時的に格納したり、作業領域として用いられる一時記憶部（ＲＡＭ）９２を備えている。
　また、撮像装置５０から入力された画像信号は、携帯電話機１００の制御部１０１により、不揮発性記憶部（フラッシュメモリ）９３に記憶されたり、或いは表示画面Ｄ１、Ｄ２に表示されたり、更には、無線通信部８０を介し画像情報として外部へ送信されるようになっている。
　５０　撮像装置
　１００　携帯電話機
　Ｉ　固体撮像素子
　ＫＤ　鏡胴
　Ｌ１　第１レンズ
　Ｌ２　第２レンズ
　Ｌ３　第３レンズ
　Ｌ４　第４レンズ
　Ｌ５　第５レンズ
　Ｐ　基板
　Ｓ　開口絞り

Claims (16)

  1. 　固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための撮像レンズであって、物体側より順に、
    　正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた第１レンズと、
    　負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第２レンズと、
    　正の屈折力を有し像側に凸面を向けた第３レンズと、
    　正の屈折力を有し像側に凸面を向けたメニスカス形状の第４レンズと、
    　負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第５レンズと、からなり、
    　前記第５レンズの像側の面は非球面形状であり、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、
    　開口絞りが前記第１レンズよりも像側に配置され、
    　以下の条件式（１）、を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　０．８＜ｆ３／ｆ１＜２．６　　　　　　　　・・・（１）
    ただし、
    ｆ３：第３レンズの焦点距離
    ｆ１：第１レンズの焦点距離
  2. 　前記開口絞りは、前記第１レンズと前記第２レンズの間に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
  3. 　前記開口絞りは、前記第２レンズと前記第３レンズの間に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
  4. 　以下の条件式（２）、を満足することを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　５０＜ν３＜７２　　　　　　　　　　　　　・・・（２）
    ただし、
    ν３：第３レンズのアッベ数
  5. 　以下の条件式（３）、を満足することを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　０．０＜（Ｒ５＋Ｒ６）／（Ｒ５－Ｒ６）＜２．５・・・（３）
    ただし、
    Ｒ５：第３レンズ物体側面の曲率半径
    Ｒ６：第３レンズ像側面の曲率半径
  6. 　以下の条件式（４）、を満足することを特徴とする請求項１から請求項５までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　－０．７＜Ｒ７／ｆ＜－０．３　　　　　　　　・・・（４）
    ただし、
    Ｒ７：第４レンズ物体側面の曲率半径
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  7. 　以下の条件式（５）、を満足することを特徴とする請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　－０．７＜ｆ５／ｆ＜－０．３　　　　　　　　・・・（５）
    ただし、
    ｆ５：第５レンズの焦点距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  8. 　前記第２レンズの像側面は非球面形状を有し、光軸から周辺に離れるに従って負の屈折力が弱くなる形状を持つことを特徴とする請求項１から請求項７までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  9. 　以下の条件式（６）、を満足することを特徴とする請求項１から請求項８までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　１５＜ν２＜３１　　　　　　　　　　　　　　・・・（６）
    ただし、
    ν２：第２レンズのアッベ数
  10. 　以下の条件式（７）、を満足することを特徴とする請求項１から請求項９までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　１．６０＜Ｎ２＜２．１０　　　　　　　　　　・・・（７）
    ただし、
    Ｎ２：第２レンズの屈折率
  11. 　前記撮像レンズは、オートフォーカスやマクロ切り替え機能等での焦点位置合わせを、第１レンズから第３レンズまでを移動させて行い、以下の条件式（８）、を満足することを特徴とする請求項１から請求項１０までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　０．０４＜Ｄ６／ｆ＜０．２５　　　　　　　　・・・（８）
    ただし、
    Ｄ６：第３レンズと第４レンズの軸上の空気間隔
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  12. 　以下の条件式（９）、を満足することを特徴とする請求項１から請求項１１までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　θＥＨ＜６０°　　　　　　　　　　　　　　　・・・（９）
    ただし、
    θＥＨ：第５レンズ像側面の有効径での面の見込み角
  13. 　以下の条件式（１０）、を満足することを特徴とする請求項１から請求項１２までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　０．８０＜ΣＤ／ｆ＜１．２５　　　　　　　・・・（１０）
    ただし、
    ΣＤ：第１レンズ物体側面頂点から第５レンズ像側面頂点までの光軸上の距離
    　ｆ：前記撮像レンズ全系の焦点距離
  14. 　前記撮像レンズは、全てプラスチック材料で形成されていることを特徴とする請求項１から請求項１３までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  15. 　被写体像を光電変換する固体撮像素子と、請求項１から請求項１４までのいずれか一項に記載の撮像レンズを備えたことを特徴とする撮像装置。
  16. 　請求項１５に記載の撮像装置を備えたことを特徴とする携帯端末。
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