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WO2011058627A1 - 軸受装置 - Google Patents

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WO2011058627A1
WO2011058627A1 PCT/JP2009/069216 JP2009069216W WO2011058627A1 WO 2011058627 A1 WO2011058627 A1 WO 2011058627A1 JP 2009069216 W JP2009069216 W JP 2009069216W WO 2011058627 A1 WO2011058627 A1 WO 2011058627A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
bearing
oil
foreign matter
bearing housing
oil passage
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2009/069216
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
棚田　雅之
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toyota Motor Corp
Original Assignee
Toyota Motor Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toyota Motor Corp filed Critical Toyota Motor Corp
Priority to EP09851261.9A priority Critical patent/EP2500544B1/en
Priority to PCT/JP2009/069216 priority patent/WO2011058627A1/ja
Priority to JP2011540354A priority patent/JP5333602B2/ja
Publication of WO2011058627A1 publication Critical patent/WO2011058627A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/18—Lubricating arrangements
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    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
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    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00—Application
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    • F16C19/14—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load
    • F16C19/16—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with a single row of balls
    • F16C19/163—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with a single row of balls with angular contact
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    • F16C19/547—Systems with spaced apart rolling bearings including at least one angular contact bearing with two angular contact rolling bearings
    • F16C19/548—Systems with spaced apart rolling bearings including at least one angular contact bearing with two angular contact rolling bearings in O-arrangement
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    • F16C2360/24—Turbochargers
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    • F16C35/00—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers
    • F16C35/04—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers in the case of ball or roller bearings
    • F16C35/06—Mounting or dismounting of ball or roller bearings; Fixing them onto shaft or in housing
    • F16C35/07—Fixing them on the shaft or housing with interposition of an element
    • F16C35/077—Fixing them on the shaft or housing with interposition of an element between housing and outer race ring

Definitions

  • the present invention relates to a bearing device including a bearing portion that supports a rotor shaft within a bearing housing.
  • the present invention relates to a bearing device having an oil hole penetrating the bearing portion from the outer periphery to the inner periphery.
  • FIG. 7 An example of a turbocharger equipped with this type of bearing device is shown in FIG.
  • a turbine blade 102 is provided integrally with one end of the turbine shaft 101, and an impeller 103 of a compressor is provided integrally with the other end of the turbine shaft 101.
  • the turbine shaft 101 is rotatably supported in a bearing housing 108 by a bearing portion including a bearing holder 107 and a ball bearing 105.
  • the ball bearings 105 and 105 are fitted into both end portions of the bearing holder 107.
  • the bearing holder 107 has a substantially cylindrical shape, and is fitted in the bearing housing 108 with a predetermined radial clearance.
  • Two groove portions 1073 and 1074 are formed in the circumferential direction 1071 of the bearing holder 107 in the circumferential direction, and an annular oil passage is formed by these groove portions 1073 and 1074 and the bearing holder support surface 1081 in the bearing housing 108. Yes.
  • the groove 1074 on the turbine blade 102 side is provided with a lubricating oil ejection hole (so-called oil jet) 1085 that communicates with the inner periphery of the bearing holder 107, and the lubricating oil in the groove 1074 passes through the lubricating oil ejection hole 1085 through the turbine. It is ejected from the blade 102 side toward the ball bearing 105 on the right side in the figure which is easily affected by heat, and this ball bearing 105 is cooled.
  • oil jet lubricating oil ejection hole
  • Patent Documents 1 to 3 disclose a turbocharger including a bearing device having the above-described lubricating oil ejection hole.
  • patent document 4 does not describe the lubricating oil ejection hole, a technique for removing a foreign substance in the lubricating oil by providing a foreign substance reservoir formed of a cylindrical space in the middle of the lubricating oil passage is disclosed. Has been.
  • the lubricating oil for lubricating and cooling the bearing portion may contain foreign matters such as burrs and casting sand during processing.
  • the above-described lubricating oil ejection hole oil jet
  • the temperature of the ball bearing rises, and there is a possibility that an appropriate oil film cannot be maintained in the ball bearing.
  • the bearing portion is a floating bearing (semi-floating bearing or full floating bearing)
  • the oil hole penetrates the floating bearing from the outer periphery to the inner periphery, and the lubricating oil supplied from the bearing housing side is supplied to the turbine. This is an oil passage that supplies the shaft. In this case, if the oil hole is blocked, an appropriate oil film may not be maintained between the turbine shaft and the floating bearing.
  • the present invention was devised in view of such a problem, and an oil hole penetrating the bearing portion from the outer periphery to the inner periphery is provided by a foreign matter mixed in the oil without providing another component such as an oil filter. It is an object of the present invention to provide a bearing device that can reduce the possibility of being blocked.
  • the bearing device of the present invention is configured as follows in order to solve the above problems.
  • the bearing device of the present invention includes a bearing portion that supports a turbine shaft in a bearing housing, an annular oil passage formed in a circumferential direction between the bearing housing and the bearing portion, and an outer periphery of the bearing portion.
  • a bearing portion that supports a turbine shaft in a bearing housing, an annular oil passage formed in a circumferential direction between the bearing housing and the bearing portion, and an outer periphery of the bearing portion.
  • a foreign matter regulating gap is formed by a gap between the portion and the bearing housing, and the maximum value of the radial gap of the foreign matter regulating gap is smaller than the minimum value of the inner diameter of the oil hole. Is.
  • the bearing device having such a configuration, since the maximum value of the radial clearance of the foreign matter restriction gap is smaller than the minimum value of the inner diameter of the oil hole, foreign matter that can pass through the foreign matter restriction gap passes through the oil hole. Is more likely to do. Thereby, the possibility that the oil hole is blocked by the foreign matter mixed in the oil is reduced.
  • the bearing portion may support a rotor shaft in the bearing housing while forming an oil film damper with the bearing housing.
  • the bearing device having such a configuration, it is possible to reduce the possibility that the oil hole is blocked by a foreign matter mixed in the oil without installing an oil filter exclusively for the bearing device.
  • the oil amount and hydraulic pressure necessary to form the oil film damper can be ensured without worrying about a decrease in the supply oil amount and hydraulic pressure.
  • the sum of the flow area of the oil hole and the flow area of the oil film damper forming gap that forms the oil film damper downstream of the foreign substance regulating gap is the flow of the foreign substance regulating gap. It is desirable that it is smaller than the road area.
  • the oil amount supplied to the bearing device is supplied to the required amount of oil discharged from the oil hole and the oil film damper forming gap without increasing the oil amount / hydraulic pressure.
  • the required amount of oil can be easily secured.
  • the bearing portion includes, for example, a bearing holder that is fitted in the bearing housing and forms an oil film damper with the bearing housing, and a ball bearing that supports the turbine shaft in the bearing holder.
  • the annular oil passage is formed in the circumferential direction between the bearing housing and the bearing holder, and the oil hole penetrates the bearing holder from the outer periphery to the inner periphery, and the foreign matter passes from the annular oil passage. It is an oil ejection hole that is arranged so that oil is supplied through a regulating gap and that ejects oil toward the ball bearing or the vicinity of the ball bearing.
  • the bearing portion is, for example, a semi-floating bearing that is fitted in the bearing housing so as not to rotate around the axis.
  • the bearing portion is, for example, a full floating bearing that is fitted in the bearing housing so as to be rotatable about an axis.
  • bearing device of the present invention may be configured as follows.
  • the bearing device of the present invention has a groove portion formed in the circumferential direction on the outer periphery, a bearing portion that supports the rotor shaft in the bearing housing, the bearing housing, and the bearing portion provided in the bearing housing.
  • An oil supply passage communicating with an annular oil passage formed in the circumferential direction between the groove portion and the groove portion of the bearing portion through the inner periphery of the bearing portion, and oil is supplied from the annular oil passage.
  • an oil hole disposed so as to have the same.
  • the groove has a tapered bottom surface that is inclined about the axis of the rotor shaft.
  • a foreign matter regulating gap is formed by a gap between the outer peripheral line passing through the portion of the inlet contour of the oil hole closest to the axis of the rotor in the circumferential direction and the bearing housing.
  • the maximum value of the radial clearance of the foreign material regulating gap is smaller than the minimum value of the inner diameter of the oil hole, and the downstream end of the oil supply path is from a radial clearance larger than the radial clearance of the foreign material regulating clearance. It opens to one side area of the annular oil passage.
  • the maximum value of the radial clearance of the foreign matter regulating gap is smaller than the minimum value of the inner diameter of the oil hole, and the downstream end of the oil supply path is the diameter of the foreign matter regulating gap. Since it opens to one side region of the annular oil passage composed of a radial clearance larger than the directional clearance, the foreign matter mixed in the oil supplied to the annular oil passage always passes through the foreign matter formation clearance. And since the foreign material which can pass through this foreign material control gap has high possibility of passing through an oil hole, possibility that the oil hole will be obstruct
  • the bearing portion may support a rotor shaft in the bearing housing while forming an oil film damper with the bearing housing.
  • the bearing device having such a configuration, it is possible to reduce the possibility that the oil hole is blocked by a foreign matter mixed in the oil without installing an oil filter exclusively for the bearing device.
  • the oil amount and hydraulic pressure necessary for forming the oil film damper can be ensured without worrying about a decrease in the supply oil amount and hydraulic pressure due to the installation of the oil filter.
  • the bearing portion includes, for example, a bearing holder that is fitted in the bearing housing and forms an oil film damper with the bearing housing, and a ball bearing that supports the rotor shaft in the bearing holder.
  • the groove portion of the bearing portion is formed in the circumferential direction on the outer periphery of the bearing holder, and the annular oil passage is formed in the circumferential direction between the bearing housing and the groove portion of the bearing holder, and the oil hole Is arranged so as to penetrate from the bottom surface of the groove portion of the bearing holder to the inner periphery of the bearing holder, and to be supplied with oil from the annular oil passage through the foreign matter regulating gap, An oil ejection hole that ejects oil toward the vicinity of the ball bearing.
  • a through hole communicating with the annular oil passage is formed in the bearing housing in order to collect foreign matter in the annular oil passage.
  • the foreign matter in the oil that could not pass through the foreign matter regulating gap is collected from the annular oil passage into the through hole and discharged from the bearing housing. Thereby, the possibility that foreign matter remains in the annular oil passage and bites into the foreign matter regulating gap can be reduced.
  • the bearing housing is formed with a recess communicating with the annular oil passage in order to collect foreign matter in the annular oil passage.
  • the bearing device having such a configuration the foreign matter in the oil that could not pass through the foreign matter regulating gap is collected from the annular oil passage into the recess. Thereby, the possibility that foreign matter remains in the annular oil passage and bites into the foreign matter regulating gap can be reduced.
  • the concave portion instead of the through hole for collecting foreign matter a decrease in hydraulic pressure in the annular oil passage is suppressed. Thereby, it becomes easy to maintain the oil pressure in the oil film damper forming gap, and it becomes easy to form a good oil film damper.
  • a through hole communicating with the lowest position of the annular oil passage is formed in the bearing housing in order to collect foreign matter in the annular oil passage.
  • the foreign matter in the oil that could not pass through the foreign matter regulating gap particularly the foreign matter that easily settles against the oil, drops to the lowest position of the annular oil passage and passes through the above-mentioned penetration. It is collected in the hole and discharged from the bearing housing. Thereby, the possibility that foreign matter remains in the annular oil passage and bites into the foreign matter regulating gap can be further reduced.
  • the bearing housing is formed with a recess communicating with the lowest position of the annular oil passage in order to collect foreign matter in the annular oil passage.
  • the foreign matter in the oil that could not pass through the foreign matter regulating gap falls to the lowest position of the annular oil passage and falls into the concave portion. To be recovered. Thereby, the possibility that foreign matter remains in the annular oil passage and bites into the foreign matter regulating gap can be further reduced.
  • the concave portion instead of the through hole for collecting foreign matter, a decrease in hydraulic pressure in the annular oil passage is suppressed. Thereby, it becomes easy to maintain the oil pressure in the oil film damper forming gap, and it becomes easy to form a good oil film damper.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a turbocharger including a bearing device of the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged view of a main part of FIG.
  • a turbine blade 2 is provided integrally with one end of a turbine shaft 1 (rotor shaft), and an impeller 3 of a compressor is provided integrally with the other end of the turbine shaft 1.
  • the turbine blade 2 is installed in an exhaust gas passage in the turbine housing, and is rotated by exhaust gas flowing through the exhaust gas passage.
  • the impeller 3 is installed in a fresh air passage in a compressor housing (not shown). The impeller 3 is rotated by the rotational torque of the turbine blade 2 transmitted through the turbine shaft 1 and sends fresh air to an intake surge tank (not shown) while pressurizing.
  • the turbine shaft 1 is rotatably supported in a bearing housing 8 by a bearing portion including a bearing holder 7 and a pair of ball bearings 5 and 5.
  • the ball bearings 5 and 5 are radial bearings that support a load in a direction perpendicular to the rotation axis, and are fitted into both ends of a bearing holder 7 described later.
  • Reference numeral 11 denotes a sleeve 11 fitted on the outer periphery of the turbine shaft 1 between the inner rings 51, 51 of the ball bearings 5, 5, in order to maintain the distance between the inner rings 51, 51 of the ball bearings 5, 5. Is provided.
  • the bearing holder 7 has a substantially cylindrical shape and is fitted in the bearing housing 8 so as not to rotate. That is, the bearing holder 7 is fixed to the bearing housing 8 with the pin 6 so as not to rotate around the cylindrical axis.
  • a predetermined gap is secured between the bearing holder 7 and the bearing housing 8, and movement in the radial direction is possible within the range of this gap.
  • a first groove portion 72, a second groove portion 73, and a third groove portion 74 are formed in parallel to each other on the outer periphery 71 of the bearing holder 7 along the circumferential direction.
  • An annular oil passage is formed between these grooves 72 to 74 and a cylindrical bearing holder support surface 89 formed in the bearing housing 8.
  • Lubricating oil is supplied from 82 and 82.
  • the lubricating oil supplied to the gap space 9 forms an oil film damper that attenuates vibration between the bearing holder 7 and the bearing housing 8.
  • the lubricating oil supplied from the first groove 72 and the second groove 73 to both axial sides of the turbine shaft 1 is a gap (indeterminate) between the third groove 74 and both end faces 75 and 75 of the bearing holder 7 and the opposing walls.
  • the ball bearings 5 and 5, the turbine shaft 1 and the like are also supplied.
  • the third groove 74 is provided closest to the turbine blade 2 among the above-described grooves 72 to 74, and a lubricating oil ejection hole (so-called oil jet) leading from the third groove 74 to the inner periphery 79 of the bearing holder 7. ) 76 is formed.
  • the lubricating oil ejection hole 76 is provided to eject the lubricating oil toward the ball bearing 5 or the vicinity of the ball bearing 5 to cool the ball bearing 5.
  • the lubricating oil ejection holes 76 are large and small two-diameter holes having a smaller diameter on the inner peripheral side of the bearing holder 7.
  • Numeral 781 is a lubricating oil discharge port formed in the lower part of the bearing holder 7 and communicating the inner periphery 79 and the outer periphery 71 of the bearing holder.
  • the discharge port 781 is provided to discharge the lubricating oil flowing into the bearing holder 7 downward.
  • the bearing housing 8 is connected between the turbine housing and the compressor housing.
  • the bearing housing 8 is formed with a lubricating oil supply path 81 that is an oil path for supplying lubricating oil.
  • the lubricating oil supply passage 81 is branched into two locations on the downstream side, and communicates with each annular oil passage formed between the first groove portion 72 and the second groove portion 73 of the bearing holder 7 and the bearing holder support surface 89. (It communicates directly without interposing a foreign matter regulating gap and an oil film damper forming gap, which will be described later).
  • the bearing holder support surface 89 of the bearing housing 8 is provided with a foreign matter recovery portion 87 that communicates with the lowest position of the annular oil passage formed between the second groove 73 of the bearing holder 7 and the bearing holder support surface 89. It has been.
  • recovery part 87 is directly connected to the said cyclic
  • the foreign matter collection unit 87 is provided to collect foreign matter precipitated from the second groove 73 of the bearing holder 7.
  • the foreign material recovery part 87 illustrated in the drawing is a through hole that is formed at the lowest position of the bearing holder support surface 89 of the bearing housing 8 and penetrates the peripheral wall 891 of the bearing housing 8.
  • the foreign matter collecting portion 87 includes a large-diameter hole portion 871 and a small-diameter hole portion 872 having a smaller diameter and continuously provided below the large-diameter hole portion 871.
  • the large-diameter hole 871 preferably has an inner diameter that is the same as or slightly larger than the groove width of the second groove 73. However, it is preferable that the large-diameter hole 871 does not communicate with the discharge port 781 and the third groove 74.
  • the opening area is preferably as small as possible in order to form a good oil film damper.
  • recovery part 87 may be connected with positions other than the lowest position with respect to an annular oil path.
  • Reference numeral 84 denotes a lubricating oil discharge port formed at the lowest position of the peripheral wall 891 of the bearing housing 8 so as to be continuous with the discharge port 781.
  • the discharge port 84 is also provided to discharge the lubricating oil flowing into the bearing holder 7 downward.
  • Numeral 88 is an oil discharge port of the turbocharger. Lubricating oil flowing out from the discharge ports 781 and 84 and other portions is discharged from the oil discharge port 88 to the lower side of the turbocharger.
  • the outer periphery 71 of the bearing holder 7 has a diameter ⁇ D so as to secure a gap (hereinafter also referred to as “oil film damper forming gap”) that forms an oil film damper between the bearing holder 8 and the bearing holder support surface 89 of the bearing housing 8.
  • the set oil film damper forming portion 77, the first groove portion 72 to the third groove portion 74 described above, and a foreign matter regulating gap forming portion 70 described later are formed.
  • the oil film damper forming portion 77 is formed on the impeller 3 side from the first groove portion 72, between the first groove portion 72 and the second groove portion 73, and on the turbine blade 2 side from the third groove portion 74.
  • the diameter ⁇ D of the oil film damper forming portion 77 is the maximum value of the radial clearance with respect to the bearing holder support surface 89 of the bearing housing 8 (difference between the inner diameter of the bearing holder support surface 89 and the outer diameter of the oil film damper formation portion 77). Is set to be C 2 .
  • the maximum value C 2 of the radial clearance may be, for example, 0.1mm approximately.
  • the foreign matter regulating gap forming portion 70 is formed between the second groove portion 73 and the third groove portion 74 on the outer periphery 71 of the bearing holder 7.
  • the foreign substance regulating gap forming portion 70 forms a foreign substance regulating gap 91 that does not allow foreign substances of a certain size or more to pass through the gap with the bearing holder support surface 89 of the bearing housing 8.
  • the maximum value of the radial clearance of the foreign matter regulating gap 91 represented by C 1.
  • the dimensions C 1 , C 2 , D and the minimum value d of the inner diameter of the lubricating oil injection hole 76 satisfy the following expression 1.
  • C 2 ⁇ D / 2 is a flow area of the lubricating oil passing between the oil film damper forming portion 77 and the bearing holder support surface 89.
  • [pi] d 2/4 is a flow passage area of the lubricating oil ejection hole 76.
  • C 1 ⁇ D / 2 is a flow passage area of the lubricating oil that passes through the foreign matter regulating gap 91.
  • the inner diameter ⁇ Z of the small-diameter hole 872 of the foreign material collecting part 87 satisfies the following expression 4.
  • the lubricating oil is supplied from the oil supply hole 86 at a certain pressure or more (above the pressure necessary to form the oil film damper) Is supplied to the first groove 72 and the second groove 73 through the lubricating oil supply path 81 and the branch paths 82 and 82. Then, through these first groove 72 and second groove 73, lubricating oil is supplied to the third groove 74, the gap space 9 and the like, whereby an oil film damper is formed and lubricated from the lubricating oil ejection hole 76. Oil gushes.
  • the foreign matter that could not pass through the foreign matter restricting gap 91 falls below the second groove portion 73 and is collected by the foreign matter collecting portion 87.
  • the foreign matter collected by the foreign matter collection unit 87 is further discharged downward from the small diameter hole portion 872 of the foreign matter collection unit 87. For this reason, foreign matter does not accumulate in the lower part of the 2nd groove part 73, and a possibility that a foreign material remains in the 2nd groove part 73 and it bites into the foreign material control gap 91 can be reduced.
  • the lubricating oil supplied to the lubricating oil supply hole 76 and the clearance space 9A downstream from the inlet of the lubricating oil supply hole 76 is supplied through the foreign substance regulating gap 91.
  • the sum of the flow passage area of the lubricating oil supply hole 76 and the flow passage area of the gap space (oil film damper forming gap) 9A is the flow passage of the foreign matter regulating gap 91. It is smaller than the area. Therefore, the amount of lubricating oil ejected from the lubricating oil ejection hole 76 can be secured to the same level as that of the turbocharger according to the conventional example (see FIG.
  • the bearing device it is possible to reduce the possibility that the lubricating oil ejection hole is blocked by foreign matter without installing a fine oil filter exclusively for the turbocharger.
  • problems such as enlargement of the size of the turbocharger, increase in the number of parts, and decrease in oil pressure of the oil film damper occur.
  • it is possible to reduce the possibility that the lubricating oil ejection hole is blocked by foreign matter without causing such a problem.
  • the foreign matter regulating gap 91 is provided at a position close to the lubricating oil ejection hole 76 (within the entire length range of the bearing holder 7). It is also possible to prevent foreign matter such as chips generated at a location relatively close to the lubricating oil ejection hole 76 such as the oil supply path 81 from entering the lubricating oil ejection hole 76.
  • the bearing device it is possible to reduce the possibility that the lubricating oil ejection hole is blocked by foreign matter without increasing the diameter of the lubricating oil ejection hole.
  • the capacity (supply oil amount / hydraulic pressure) of the upstream oil supply device (oil pump) is maintained in order to maintain the momentum of the lubricating oil discharged from the lubricating oil injection hole.
  • the oil amount in a bearing part will increase and the stirring resistance of oil will also increase. As a result, the turbocharger drive response may be deteriorated.
  • the foreign material recovery part 87 already described penetrates the peripheral wall 891 of the bearing housing 8 and communicates the inside of the second groove part 73 with the waste oil space 80 which is a pressure release region (region close to atmospheric pressure). For this reason, the pressure in the 2nd groove part 73 falls, and it is also considered that a favorable oil film damper cannot be maintained. In order to maintain the hydraulic pressure in the second groove 73 and the oil film damper formation gap, it is necessary to increase the capacity (supply oil amount / hydraulic pressure) of the upstream oil supply device (oil pump).
  • the pressure in the second groove 73 is maintained by making the foreign material recovery part 87 ⁇ / b> A a bottomed type recess that does not directly communicate with the pressure release region.
  • the foreign matter collecting portion 87A also communicates with the lowest position of the annular oil passage formed between the second groove 73 and the bearing holder support surface 89 in the bearing housing 8 (a foreign matter regulating gap and an oil film damper forming gap are interposed).
  • the bearing holder 8 is provided at the lowest position of the bearing holder support surface 89 of the bearing housing 8.
  • the foreign matter recovery portion 87A does not communicate with the discharge port 781 and the third groove portion 74.
  • the foreign material recovery part 87A may communicate with the annular oil passage at a position other than the lowest position.
  • the bearing device provided in the turbocharger in the present embodiment employs a semi-floating bearing 5A as a bearing portion that supports the turbine shaft 1 in the bearing housing 8A.
  • the semi-floating bearing 5A has a substantially cylindrical shape and is non-rotatably fitted in the bearing housing 8A. That is, the semi-floating bearing 5A is fixed to the bearing housing 8A by the pin 6 so as not to rotate around the cylindrical axis. However, in order to form an oil film damper between the semi-floating bearing 5A and the bearing housing 8A, a predetermined gap is secured between the semi-floating bearing 5A and the bearing housing 8A. The semi-floating bearing 5A can be moved in the radial direction.
  • first groove portion 54 and the second groove portion 55 are formed on the outer periphery 53 of the semi-floating bearing 5A at intervals from each other along the circumferential direction.
  • An annular oil passage is formed between the grooves 54 and 55 and the cylindrical bearing support surface 89A in the bearing housing 8A. This annular oil passage communicates with a lubricating oil supply passage 81 provided in the bearing housing 8A (direct communication without interposing a foreign matter regulating gap and an oil film damper forming gap). Lubricating oil is supplied directly.
  • the lubricating oil supplied to the first groove portion 54 flows out to both sides in the axial direction of the turbine shaft 1 and is formed in a substantially annular shape formed between the outer periphery 53 of the semi-floating bearing 5A and the bearing support surface 89A of the bearing housing 8A. It is supplied to the gap space 9B.
  • the lubricating oil supplied to the clearance space 9B forms an oil film damper that attenuates vibration between the semi-floating bearing 5A and the bearing housing 8A.
  • the lubricating oil supplied to the clearance space 9B is also supplied to the second groove portion 55, a clearance (not shown) between both end surfaces of the semi-floating bearing 5A and the opposing surface, the turbine shaft 1, and the like.
  • the second groove 55 is provided closer to the turbine blade 2 than the first groove 54, and an oil hole 58 is formed from the second groove 55 to the inner periphery 57 of the semi-float bearing 5A.
  • the oil hole 58 functions as an oil passage for supplying the lubricating oil supplied to the second groove portion 55 to the inner periphery 57 side of the semi-floating bearing 5A.
  • the lubricating oil supplied to the inner periphery 57 side of the semi-floating bearing 5A is supplied between the inner periphery 57 of the semi-floating bearing 5A and the turbine shaft 1 to form an oil film damper and a lubricating oil film.
  • the diameter of the outer periphery 53 of the semi-floating bearing 5A is set so as to secure a gap for forming an oil film damper (hereinafter also referred to as “oil film damper forming gap”) with the bearing support surface 89A of the bearing housing 8A.
  • oil film damper forming gap an oil film damper
  • the oil film damper forming portion 59, the grooves 54 and 55 described above, and the foreign matter regulating gap forming portion 50 are formed.
  • the oil film damper forming portion 59 is formed on the impeller 3 side from the first groove portion 54 and on the turbine blade 2 side from the second groove portion 55.
  • the foreign matter regulating gap forming portion 50 is formed between the first groove portion 54 and the second groove portion 55, and is a foreign matter that does not allow foreign matters of a certain size or more to pass through the gap with the bearing support surface 89A of the bearing housing 8A.
  • a regulation gap 91 is formed.
  • annular oil passage formed by the first groove portion 54 of the semi-floating bearing 5A and the bearing support surface 89A is also formed on the bearing support surface 89A of the bearing housing 8A in the present embodiment.
  • a foreign matter collecting portion 87 that communicates (directly communicates without interposing the foreign matter regulating gap and the oil film damper forming gap) is provided at the lowest position.
  • the foreign material recovery part 87 may be a through-hole, or may be a foreign material recovery part 87A (see FIG. 3) consisting of the aforementioned recesses.
  • recovery part 87 or 87A may be connected to positions other than the lowest position with respect to the annular oil path.
  • each part of the semi-floating bearing 5A are set as in the first embodiment. That is, the maximum value of the radial clearance of the foreign matter regulating clearance 91 is set smaller than the minimum value of the internal diameter of the oil hole 58. This reduces the possibility that the oil hole 58 is blocked by foreign matter in the lubricating oil.
  • the sum of the flow path area of the oil hole 58 and the flow path area of the clearance space 9B (gap space between the bearing support surface 89A and the outer periphery of the semi-floating bearing 5A) downstream from the inlet of the oil hole 58 is the foreign object regulation.
  • the flow path area of the gap 91 is smaller. For this reason, the amount of oil supplied to the turbine shaft 1 side through the oil hole 58 can be sufficiently ensured without increasing the amount of oil and hydraulic pressure of the lubricating oil to be supplied. Further, a sufficient amount of oil can be supplied also to the clearance space 9B on the downstream side of the second groove portion 55 provided with the oil hole 58, and a good oil film damper can be formed in the clearance space 9B.
  • the bearing device provided in the turbocharger in the present embodiment employs a full floating bearing 5B as a bearing portion that supports the turbine shaft 1 in the bearing housing 8B.
  • the full floating bearing 5B has a substantially cylindrical shape and is rotatably fitted in the bearing housing 8B. Further, in order to form the oil film damper and the lubricating oil film, a predetermined gap is secured between the full floating bearing 5B and the bearing housing 8B, and movement in the radial direction is possible within the range of the gap. It has become.
  • Reference numeral 92 is a thrust bearing that receives the thrust force of the turbine shaft 1 while rotating
  • reference numeral 93 is a ring member that is externally fitted to the turbine shaft 1 so as to rotate and is engaged with the thrust bearing 92 in the axial direction.
  • Reference numeral 94 denotes a restricting member fixed in the bearing housing 8B. The movement of the full floating bearing 5B in the axial direction is limited to a predetermined range by the ring member 93 and the regulating member 94.
  • the first groove portion 54A, the second groove portion 54B, the third groove portion 55A, and the fourth groove portion 55B are formed at intervals from each other along the circumferential direction.
  • An annular oil passage is formed between these grooves 54A, 54B, 55A, 55B and a cylindrical bearing support surface 89B in the bearing housing 8B.
  • Each annular oil passage formed between the first groove portion 54A and the second groove portion 54B and the bearing support surface 89B communicates with the branch passages 82, 82 of the lubricating oil supply passage 81 provided in the bearing housing 8B (foreign matter regulation).
  • the gaps and the oil film damper formation gaps are directly communicated with each other), and the lubricating oil is directly supplied from the branch paths 82 and 82, respectively.
  • the lubricating oil supplied to the first groove portion 54A and the second groove portion 54B flows out to both sides in the axial direction of the turbine shaft 1 and is supplied between the outer periphery 53A of the full floating bearing 5B and the bearing support surface 89B.
  • the lubricating oil supplied to the clearance space 9C forms an oil film damper that attenuates vibration between the full floating bearing 5B and the bearing housing 8B.
  • the lubricating oil supplied to the clearance space 9C is also supplied to the third groove portion 55A, the fourth groove portion 55B, both end faces of the full floating bearing 5B, the turbine shaft 1, and the like.
  • the third groove portion 55A and the fourth groove portion 55B are provided on both outer sides in the axial direction of the first groove portion 54A and the second groove portion 54B, and the third groove portion 55A and the fourth groove portion 55B (the outer periphery 53A of the full floating bearing 5B). ) To the inner periphery 57A of the full floating bearing 5B.
  • These oil holes 58A function as oil passages for supplying the lubricating oil supplied to the third groove portion 55A and the fourth groove portion 55B to the inner periphery 57A side of the full floating bearing 5B.
  • the lubricating oil supplied to the inner periphery 57A side of the full floating bearing 5B is supplied between the inner periphery 57A of the full floating bearing 5B and the turbine shaft 1 to form an oil film damper and a lubricating oil film.
  • the diameter of outer periphery 53A of full floating bearing 5B is set so as to secure a gap for forming an oil film damper (hereinafter also referred to as “oil film damper forming gap”) with bearing support surface 89B of bearing housing 8B.
  • the oil film damper forming portion 59A, the groove portions 54A, 54B, 55A, and 55B described above, and the foreign matter regulating gap forming portion 50A are formed.
  • the oil film damper forming portion 59A is formed on the impeller 3 side from the third groove portion 55A, on the turbine blade 2 side from the fourth groove portion 55B, and between the first groove portion 54A and the second groove portion 54B.
  • the foreign matter regulating gap forming part 50A is formed between the first groove part 54A and the third groove part 55A, and between the second groove part 54B and the fourth groove part 55B.
  • These foreign matter restriction gap forming portions 50A form a foreign matter restriction gap 91 that does not allow foreign matters larger than a certain size to pass through due to the gap with the bearing support surface 89B.
  • the first groove portion 54A and the second groove portion 54B of the full floating bearing 5B are formed between the bearing support surface 89B and the bearing support surface 89B of the bearing housing 8B in the present embodiment.
  • a foreign matter collecting portion 87 that communicates is provided at the lowest position of each annular oil passage.
  • the foreign matter collecting part 87 may be a through hole as shown in the figure, or may be a foreign matter collecting part 87A (see FIG. 3) consisting of the above-described recesses.
  • recovery part 87 or 87A may be connected to positions other than the lowest position with respect to the annular oil path.
  • each part of the full floating bearing 5B are set as in the first embodiment. That is, the maximum value of the radial clearance of the foreign matter regulating clearance 91 is set smaller than the minimum value of the inner diameter of the oil hole 58A. This reduces the possibility that the oil hole 58A is blocked by foreign matter in the lubricating oil.
  • the sum of the flow passage area of the oil hole 58A and the flow passage area of the clearance space 9C (gap space between the bearing support surface 89B and the outer periphery of the full floating bearing 5B) downstream from the inlet of the oil hole 58A is the foreign matter regulation.
  • the flow path area of the gap 91 is smaller. For this reason, the amount of oil supplied to the turbine shaft 1 side through the oil hole 58A can be sufficiently secured without increasing the amount of oil and hydraulic pressure of the lubricating oil to be supplied.
  • a sufficient amount of oil can be supplied to the clearance space 9C downstream of the third groove portion 55A and the fourth groove portion 55B provided with the oil holes 58A, and a good oil film damper can be formed in the clearance space 9C. it can.
  • the bearing device provided in the turbocharger according to the present embodiment is the same as the bearing holder 7 according to the first embodiment, except that the second groove 55 is omitted, and the branch path 82 of the lubricating oil supply path 81 includes the third groove 74 and the bearing holder. It communicates with an annular oil passage formed between the support surface 89 (direct communication without an oil film damper forming gap).
  • the third groove portion 74 has a tapered bottom surface 74 b inclined with respect to the axis of the turbine shaft 1.
  • the bottom surface 74b is reduced in diameter from the turbine blade 2 side toward the impeller 3 side with the axis of the turbine shaft 1 as the center.
  • the foreign matter regulating gap 91A that does not allow the passage of foreign matters of a certain size or larger includes the outer circumferential line L1 that passes through the portion 761 that is closest to the axis of the rotor 1 in the inlet contour of the lubricating oil ejection hole 76, and the bearing. It is formed by a radial clearance between the holder support surface 89 and the holder support surface 89.
  • the downstream end of the branch path 82 of the lubricant oil supply path 81 is open to an annular oil path formed between the third groove portion and the bearing holder support surface 89 in the region S described later.
  • the region S is a region on one side of the annular oil passage composed of a radial clearance larger than the radial clearance of the foreign matter regulating gap 91.
  • the region S is a region closer to the axial compressor 3 than the foreign matter regulating gap 91.
  • the foreign material collection part 87 is provided on the bearing holder support surface 89, and the foreign material collection part 87 has the third groove 74 on the bearing holder support surface 89.
  • the foreign material recovery part 87 may be a through-hole, or may be a foreign material recovery part 87A (see FIG. 3) consisting of the aforementioned recesses.
  • recovery part 87 or 87A may be connected to positions other than the lowest position with respect to the annular oil path.
  • the turbocharger having the bearing holder 7A configured as described above, when lubricating oil is discharged and supplied from the oil supply hole 86 at a certain pressure or higher (more than the pressure necessary to form the oil film damper), The lubricating oil is supplied to the first groove portion 72 and the third groove portion 74 through the lubricating oil supply path 81 and the branch paths 82 and 82. Then, the lubricating oil is supplied to the gap space 9 and the like through the first groove portion 72 and the third groove portion 74, thereby forming an oil film damper. The lubricating oil in the third groove 74 is ejected from the lubricating oil ejection hole 76 toward the ball bearing 5.
  • the maximum value C 2 + C 3 of the radial clearance of the foreign matter restricting gap 91A is smaller than the minimum value d of the inner diameter of the lubricating oil ejection hole 76 from Equation 6 described above, and therefore can pass through the foreign matter restricting gap 91A.
  • the foreign matter passes through the lubricating oil ejection hole 76. Therefore, the possibility that the lubricating oil ejection hole 76 is blocked by foreign matter in the lubricating oil is reduced.
  • the foreign matter that could not pass through the foreign matter regulating gap 91A falls below the third groove portion 74 and is collected by the foreign matter collecting portion 87.
  • the foreign matter collected in the foreign matter collection part 87 is further discharged downward from the small diameter hole part 872 of the foreign matter collection part 87.
  • the present invention can be applied to, for example, a bearing device including an oil film damper formed between the bearing housing and a bearing portion that supports the turbine shaft in the bearing housing.

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Abstract

　軸受ハウジング内でタービン軸を支持するベアリング部を備えるターボチャージャにおいて、上記ベアリング部を外周から内周に亘って貫通する油路が潤滑油中に混入した異物によって閉塞される可能性を低減する軸受装置を提供する。　タービン軸１をベアリングハウジング８内で支持するベアリング部と、ベアリングハウジング８とベアリング部のベアリングホルダ７との間に周方向に形成された環状油路７３と、ベアリング部の外周から内周に亘って貫通し、前記環状油路７３からオイルが供給されるように配設された潤滑油噴出孔７６と、を備え、環状油路と潤滑油噴出孔７６との間に、ベアリングホルダ７の外周７１とベアリングハウジング８との隙間からなる異物規制隙間９１が形成され、この異物規制隙間９１の径方向隙間の最大値Ｃ1が、潤滑油噴出孔７６の内径寸法の最小値ｄより小さい。

Description

軸受装置
　本発明は、ベアリングハウジング内でロータ軸を支持するベアリング部を備えた軸受装置に関する。特にベアリング部を外周から内周に亘って貫通した油孔を有する軸受装置に関する。
　この種の軸受装置を備えるターボチャージャの一例を図７に示す。図７では、タービン軸１０１の一端部にタービンブレード１０２が回転一体に設けられ、タービン軸１０１の他端部にコンプレッサのインペラ１０３が回転一体に設けられている。
　タービン軸１０１は、ベアリングハウジング１０８内で、ベアリングホルダ１０７とボールベアリング１０５とからなるベアリング部によって回転自在に支持されている。ボールベアリング１０５，１０５は、ベアリングホルダ１０７の両端部内に嵌め込まれている。
　ベアリングホルダ１０７は、略円筒形状をしており、ベアリングハウジング１０８内に所定の径方向隙間を確保して嵌め込まれている。ベアリングホルダ１０７の外周１０７１には、周方向に２つの溝部１０７３，１０７４が形成されており、これらの溝部１０７３，１０７４とベアリングハウジング１０８内のベアリングホルダ支持面１０８１とで環状油路が形成されている。
　タービンブレード１０２側の溝部１０７４には、ベアリングホルダ１０７の内周に通じる潤滑油噴出孔（所謂オイルジェット）１０８５が形成されており、溝部１０７４内の潤滑油はこの潤滑油噴出孔１０８５を通じて、タービンブレード１０２側から熱影響を受け易い図中右側のボールベアリング１０５に向かって噴出され、このボールベアリング１０５を冷却するようになっている。
　特許文献１～３には、既述の潤滑油噴出孔を有する軸受装置を備えるターボチャージャが開示されている。
　なお、特許文献４には、潤滑油噴出孔の記載はないが、潤滑油路の途中に円柱状空間からなる異物溜りが設けられ、この異物溜まりにより潤滑油中の異物を除去する技術が開示されている。
実開平２－７２３２９号公報 実開平６－１７３７号公報 特開２００８－５０４４８４号公報 実開平５－１４５２７号公報
　ところで、軸受部を潤滑・冷却するための潤滑油には、加工時のバリや鋳砂等の異物が混入していることがある。この場合、ベアリング部を外周から内周に亘って貫通した油孔、例えば既述の潤滑油噴出孔（オイルジェット）、が潤滑油に混入した異物によって閉塞する可能性がある。潤滑油噴出孔が閉塞すると、ボールベアリングの温度が上昇し、ボールベアリング内で適切な油膜を維持できなくなるおそれがある。
　また、ベアリング部がフローティングベアリング（セミフローティングベアリング又はフルフローティングベアリング）である場合は、上記油孔は、フローティングベアリングを外周から内周に亘って貫通し、ベアリングハウジング側から供給される潤滑油をタービン軸側へ供給する油路となる。この場合、上記油孔が閉塞すると、タービン軸とフローティングベアリングとの間で適切な油膜を維持できないおそれがある。
　もちろん、専らターボチャージャのために目の細かいオイルフィルタを設置すれば、上記油孔が異物によって閉塞する可能性を低減することができる。しかし、そうすれば、部品点数が増加して、オイルフィルタを含めた装置の体格が大きくなってしまうなどの別の問題が生じる。
　本発明は、かかる問題点に鑑みて創案されたものであり、オイルフィルタ等の別部品を設けることなく、ベアリング部を外周から内周に亘って貫通する油孔がオイル内に混入した異物によって閉塞される可能性を低減することができる軸受装置を提供することを目的とする。
　本発明の軸受装置は、上記課題を解決するために、以下のように構成されている。
　すなわち、本発明の軸受装置は、ベアリングハウジング内でタービン軸を支持するベアリング部と、前記ベアリングハウジングと前記ベアリング部との間で周方向に形成された環状油路と、前記ベアリング部の外周から内周に亘って貫通し、前記環状油路からオイルが供給されるように配設された油孔と、を備えるものを前提とし、前記環状油路と前記油孔との間に、前記ベアリング部と前記ベアリングハウジングとの隙間からなる異物規制隙間が形成されており、この異物規制隙間の径方向隙間の最大値が、前記油孔の内径の最小値より小さくなっていることを特徴とするものである。
　かかる構成を備える軸受装置によれば、異物規制隙間の径方向隙間の最大値が、油孔の内径の最小値より小さくなっていることから、異物規制隙間を通過できる異物は、油孔を通過する可能性が高くなる。これにより、油孔がオイルに混入している異物によって閉塞される可能性が低減する。
　前記ベアリング部は、前記ベアリングハウジングとの間でオイルフィルムダンパを形成しながら同ベアリングハウジング内でロータ軸を支持するものであってもよい。
　かかる構成を備える軸受装置によれば、専らこの軸受装置のためのオイルフィルタを設置することなく、上記油孔がオイルに混入している異物によって閉塞する可能性を低減できることから、オイルフィルタ設置による供給油量・油圧の低下を懸念することなく、オイルフィルムダンパを形成するために必要な油量・油圧を確保することができる。
　また、上記軸受装置において、前記油孔の流路面積と、前記異物規制隙間の下流側でオイルフィルムダンパを形成するオイルフィルムダンパ形成隙間の流路面積との和が、前記異物規制隙間の流路面積より小さくなっていることが望ましい。
　かかる構成を備える軸受装置によれば、この軸受装置に供給するオイルの油量・油圧を増加させなくても、油孔から吐出するオイルの必要油量や、上記オイルフィルムダンパ形成隙間に供給されるオイルの必要油量を容易に確保することができる。
　前記ベアリング部は、例えば、前記ベアリングハウジング内に内嵌され、同ベアリングハウジングとの間でオイルフィルムダンパを形成するベアリングホルダと、このベアリングホルダ内でタービン軸を支持するボールベアリングとからなり、前記環状油路は、前記ベアリングハウジングと前記ベアリングホルダとの間で周方向に形成されており、前記油孔は、前記ベアリングホルダを外周から内周に亘って貫通し、前記環状油路から前記異物規制隙間を介してオイルが供給されるように配設され、前記ボールベアリング又は前記ボールベアリングの近傍に向かってオイルを噴出するオイル噴出孔である。
　前記ベアリング部は、例えば、前記ベアリングハウジング内に軸線回りに回転不能に内嵌されたセミフローティングベアリングである。
　前記ベアリング部は、例えば、前記ベアリングハウジング内に軸線回りに回転自在に内嵌されたフルフローティングベアリングである。
　また、本発明の軸受装置は、以下のように構成されてもよい。
　すなわち、本発明の軸受装置は、外周に周方向に形成された溝部を有し、ベアリングハウジング内でロータ軸を支持するベアリング部と、前記ベアリングハウジングに設けられて、前記ベアリングハウジングと前記ベアリング部の溝部との間で周方向に形成される環状油路に連通するオイル供給路と、前記ベアリング部の溝部から同ベアリング部の内周に亘って貫通し、前記環状油路からオイルが供給されるように配設された油孔と、を備えるものである。前記溝部は、前記ロータ軸の軸線を中心として傾斜したテーパ状の底面を有する。前記油孔の入口輪郭のうち最も前記ロータの軸線に近い部分を周方向に通過する外周線と、前記ベアリングハウジングとの隙間から異物規制隙間が形成されている。この異物規制隙間の径方向隙間の最大値は、前記油孔の内径の最小値より小さくなっており、前記オイル供給路の下流端は、前記異物規制隙間の径方向隙間より大きい径方向隙間からなる環状油路の片側領域に対して開口している。
　かかる構成を備える軸受装置によれば、異物規制隙間の径方向隙間の最大値が、油孔の内径の最小値より小さくなっており、かつ、オイル供給路の下流端は、異物規制隙間の径方向隙間より大きい径方向隙間からなる環状油路の片側領域に対して開口していることから、環状油路に供給されたオイルに混入している異物は必ず異物形成隙間を通過する。そして、この異物規制隙間を通過できる異物は、油孔を通過する可能性が高いので、油孔がオイルに混入している異物によって閉塞される可能性が低減する。
　前記ベアリング部は、前記ベアリングハウジングとの間でオイルフィルムダンパを形成しながら同ベアリングハウジング内でロータ軸を支持するものであってもよい。
　かかる構成を備える軸受装置によれば、専らこの軸受装置のためのオイルフィルタを設置することなく、上記油孔がオイルに混入している異物によって閉塞する可能性を低減できる。これにより、オイルフィルタ設置による供給油量・油圧の低下を懸念することなく、オイルフィルムダンパを形成するために必要な油量・油圧を確保することができる。
　前記ベアリング部は、例えば、前記ベアリングハウジング内に内嵌され、同ベアリングハウジングとの間でオイルフィルムダンパを形成するベアリングホルダと、このベアリングホルダ内でロータ軸を支持するボールベアリングとからなり、前記ベアリング部の溝部は、前記ベアリングホルダの外周に周方向に形成されており、前記環状油路は、前記ベアリングハウジングと前記ベアリングホルダの溝部との間で周方向に形成されており、前記油孔は、前記ベアリングホルダの溝部の底面から同ベアリングホルダの内周に亘って貫通し、前記環状油路から前記異物規制隙間を介してオイルが供給されるように配設され、前記ボールベアリング又は前記ボールベアリングの近傍に向かってオイルを噴出するオイル噴出孔である。
　前記ベアリングハウジングには、前記環状油路内の異物を回収するために、同環状油路に連通する貫通孔が形成されていることが好ましい。
　かかる構成を備える軸受装置によれば、異物規制隙間を通過することができなかったオイル中の異物は、上記環状油路から上記貫通孔に回収されてベアリングハウジングから排出される。これにより、異物が環状油路内に残存して異物規制隙間に噛み込む可能性を低減できる。
　また、前記ベアリングハウジングには、前記環状油路内の異物を回収するために、同環状油路に連通する凹部が形成されていることが好ましい。
　かかる構成を備える軸受装置によれば、異物規制隙間を通過することができなかったオイル中の異物は、環状油路から上記凹部に回収される。これにより、異物が環状油路内に残存して異物規制隙間に噛み込む可能性を低減できる。また、異物回収のために、貫通孔ではなく、凹部を採用したことにより、環状油路内での油圧低下が抑制される。これにより、オイルフィルムダンパ形成隙間での油圧を維持し易くなり、良好なオイルフィルムダンパを形成し易くなる。
　また、前記ベアリングハウジングには、前記環状油路内の異物を回収するために、同環状油路の最下位置に連通する貫通孔が形成されていることが更に好ましい。
　かかる構成を備える軸受装置によれば、異物規制隙間を通過することができなかったオイル中の異物、特にオイルに対して沈殿し易い異物は、環状油路の最下位置まで落下して上記貫通孔に回収されベアリングハウジングから排出される。これにより、異物が環状油路内に残存して異物規制隙間に噛み込む可能性を更に低減できる。
　また、前記ベアリングハウジングには、前記環状油路内の異物を回収するために、同環状油路の最下位置に連通する凹部が形成されていることが更に好ましい。
　かかる構成を備える軸受装置によれば、異物規制隙間を通過することができなかったオイル中の異物、特にオイルに対して沈殿し易い異物は、環状油路の最下位置まで落下して上記凹部に回収される。これにより、異物が環状油路内に残存して異物規制隙間に噛み込む可能性を更に低減できる。また、異物回収のために、貫通孔ではなく、凹部を採用したことにより、環状油路内での油圧低下が抑制される。これにより、オイルフィルムダンパ形成隙間での油圧を維持し易くなり、良好なオイルフィルムダンパを形成し易くなる。
　本発明によれば、オイルフィルタ等の別部品を設けることなく、ベアリング部を外周から内周に亘って貫通する油孔がオイル内に混入した異物によって閉塞される可能性を低減することができる。
本発明の第１の実施の形態に係る軸受装置を備えるターボチャージャの要部断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係る軸受装置の断面図である。但し、ベアリングホルダは断面図示していない。 本発明の第１の実施の形態に係る軸受装置の断面図である。但し、ベアリングホルダは断面図示していない。異物回収部の変形例を説明する図でもある。 本発明の第２の実施の形態に係る軸受装置を備えるターボチャージャの要部断面図である。 本発明の第３の実施の形態に係る軸受装置を備えるターボチャージャの要部断面図である。 本発明の第４の実施の形態に係る軸受装置を備えるターボチャージャの要部断面図である。 従来例に係る軸受装置を備えるターボチャージャの要部断面図である。
　［第１の実施形態］
－ターボチャージャの構成－
　以下、本発明の第１の実施の形態について説明する。
　図１は、本発明の軸受装置を含むターボチャージャの断面図である。図２は図１の要部拡大図である。
　図１に示すように、タービン軸１（ロータ軸）の一端部には、タービンブレード２が回転一体に設けられ、タービン軸１の他端部には、コンプレッサのインペラ３が回転一体に設けられている。タービンブレード２は、タービンハウジング内の排気ガス流路に設置されており、排気ガス流路を流れる排気ガスによって回転される。インペラ３は、コンプレッサハウジング（不図示）内の新気流路に設置されている。インペラ３は、タービン軸１を介して伝達されるタービンブレード２の回転トルクによって回転され、新気を加圧しながら図示しない吸気サージタンクへ送り込む。
　タービン軸１は、ベアリングハウジング８内で、ベアリングホルダ７および一対のボールベアリング５，５からなるベアリング部によって回転自在に支持されている。
　上記ボールベアリング５，５は、回転軸に対して垂直な方向への荷重を支えるラジアル軸受であり、後述するベアリングホルダ７の両端部内に嵌め込まれている。なお、符号１１は、ボールベアリング５，５の内輪５１，５１間においてタービン軸１の外周に外嵌されたスリーブ１１であり、ボールベアリング５，５の内輪５１，５１間の距離を維持するために設けられている。
　ベアリングホルダ７は、略円筒形状をしており、ベアリングハウジング８内に、回転不能に嵌め込まれている。すなわち、ベアリングホルダ７は、その円筒軸線回りに回転しないように、ベアリングハウジング８に対してピン６にて固定されている。但し、オイルフィルムダンパを形成するために、ベアリングホルダ７とベアリングハウジング８との間には所定の隙間が確保されており、この隙間の範囲内で径方向への移動が可能となっている。
　また、図２に示すように、ベアリングホルダ７の外周７１には、周方向に沿って第１溝部７２、第２溝部７３および第３溝部７４が互いに間隔をおいて平行に形成されている。これらの溝部７２～７４とベアリングハウジング８内に形成された、円筒状のベアリングホルダ支持面８９との間で環状油路が形成される。
　第１溝部７２および第２溝部７３がベアリングホルダ支持面８９との間に形成する各環状油路には、後述する潤滑油供給路８１の分岐路８２，８２が連通しており、この分岐路８２，８２から潤滑油が供給される。これら第１溝部７２および第２溝部７３に供給された潤滑油は、タービン軸１の軸線方向両側に流れ出し、ベアリングホルダ７の外周７１とベアリングハウジング８のベアリングホルダ支持面８９との間に形成される略円環状の隙間空間９に供給される。隙間空間９に供給された潤滑油は、ベアリングホルダ７とベアリングハウジング８との間で振動を減衰するオイルフィルムダンパを形成する。
　また、第１溝部７２および第２溝部７３からタービン軸１の軸線方向両側に供給される潤滑油は、第３溝部７４、ベアリングホルダ７の両端面７５，７５とその対向壁との隙間（不図示）、両ボールベアリング５，５、タービン軸１などにも供給される。
　第３溝部７４は、既述の溝部７２～７４の中で最もタービンブレード２側に設けられており、この第３溝部７４からベアリングホルダ７の内周７９に通じる潤滑油噴出孔（所謂オイルジェット）７６が形成されている。
　上記潤滑油噴出孔７６は、ボールベアリング５又はボールベアリング５の近傍に向かって潤滑油を噴出し、ボールベアリング５を冷却するために設けられている。なお、図１において、潤滑油噴出孔７６は、ベアリングホルダ７の内周側の方が小径となった大小２段の異径孔となっている。
　符号７８１は、ベアリングホルダ７の下部に形成され、ベアリングホルダの内周７９と外周７１を連通する潤滑油の排出口である。この排出口７８１は、ベアリングホルダ７内に流れ込んだ潤滑油を下方に排出するために設けられている。
　ベアリングハウジング８は、タービンハウジングとコンプレッサハウジングとの間に連結されている。このベアリングハウジング８には、潤滑油を供給する油路である潤滑油供給路８１が形成されている。この潤滑油供給路８１は、下流側で２箇所に分岐しており、ベアリングホルダ７の第１溝部７２および第２溝部７３がベアリングホルダ支持面８９との間に形成する各環状油路に連通（後述する異物規制隙間、オイルフィルムダンパ形成隙間を介在することなく直接的に連通）している。
　また、ベアリングハウジング８のベアリングホルダ支持面８９には、ベアリングホルダ７の第２溝部７３がベアリングホルダ支持面８９との間に形成する環状油路の最下位置に連通する異物回収部８７が設けられている。なお、異物回収部８７は、後述する異物規制隙間、オイルフィルムダンパ形成隙間を介在することなく上記環状油路に直接的に連通している。この異物回収部８７は、ベアリングホルダ７の第２溝部７３から沈殿した異物を回収するために設けられている。図面に例示する異物回収部８７は、ベアリングハウジング８のベアリングホルダ支持面８９の最下位置に形成され、ベアリングハウジング８の周壁８９１を貫通した貫通孔である。この異物回収部８７は、大径孔部８７１と、これより小径で大径孔部８７１の下方に連続して設けられた小径孔部８７２とからなる。大径孔部８７１は、好ましくは、第２溝部７３の溝幅寸法と同寸法又はその寸法より若干大きい内径を有する。但し、大径孔部８７１は、排出口７８１、第３溝部７４に連通しないものとすることが好ましい。また、小径孔部８７２の寸法については、良好なオイルフィルムダンパを形成するために、その開口面積はできるだけ小さい方が好ましい。なお、異物回収部８７は、環状油路に対して最下位置以外の位置で連通したものであってもよい。
　符号８４は、上記排出口７８１に連続するように、ベアリングハウジング８の周壁８９１の最下位置に形成された潤滑油の排出口である。この排出口８４も、ベアリングホルダ７内に流れ込んだ潤滑油を下方に排出するために設けられている。
　符号８８は、ターボチャージャの排油口であり、上記排出口７８１，８４、その他の箇所から流れ出た潤滑油がこの排油口８８からターボチャージャの下方に排出される。
　－ベアリングホルダの寸法－
　つぎに、ベアリングホルダ７の寸法について図２を参照して説明する。ベアリングホルダ７の外周７１は、ベアリングハウジング８のベアリングホルダ支持面８９との間にオイルフィルムダンパを形成する隙間（以下「オイルフィルムダンパ形成隙間」ともいう。）を確保するようにその直径φＤが設定されたオイルフィルムダンパ形成部７７と、既述の第１溝部７２～第３溝部７４と、後述する異物規制隙間形成部７０とが形成されている。
　オイルフィルムダンパ形成部７７は、第１溝部７２よりインペラ３側と、第１溝部７２と第２溝部７３との間と、第３溝部７４よりタービンブレード２側とに形成されている。オイルフィルムダンパ形成部７７の直径φＤはベアリングハウジング８のベアリングホルダ支持面８９に対して径方向隙間の最大値（ベアリングホルダ支持面８９の内径とオイルフィルムダンパ形成部７７の外径との差）がＣ2となるように設定されている。ここで、径方向隙間の最大値Ｃ2は、例えば０．１ｍｍ程度とすることができる。
　異物規制隙間形成部７０は、ベアリングホルダ７の外周７１の第２溝部７３と第３溝部７４との間に形成されている。この異物規制隙間形成部７０は、ベアリングハウジング８のベアリングホルダ支持面８９との隙間で、一定サイズ以上の異物を通さない異物規制隙間９１を形成する。この異物規制隙間９１の径方向隙間の最大値をＣ1で表す。
　ところで、既述の各寸法Ｃ1、Ｃ2、Ｄと潤滑油噴出孔７６の内径の最小値ｄとは、次式１を満たしている。
　Ｃ2＋ｄ2／２Ｄ　＜　Ｃ1　＜　ｄ・・・（１）
　この式１より次式２
　Ｃ2＋ｄ2／２Ｄ　＜　Ｃ1・・・（２）
　を取り出し、両辺にπＤ／２を掛けると、
　Ｃ2πＤ／２＋πｄ2／４　＜　Ｃ1πＤ／２・・・（３）
　となる。
　このうち、Ｃ2πＤ／２は、オイルフィルムダンパ形成部７７とベアリングホルダ支持面８９との間を通る潤滑油の流路面積である。πｄ2／４は、潤滑油噴出孔７６の流路面積である。Ｃ1πＤ／２は、異物規制隙間９１を通る潤滑油の流路面積である。
　また、異物回収部８７の小径孔部８７２の内径φＺは、次式４を満たす。
　Ｚ　＞　Ｃ1・・・（４）
　例えば上記数式１～４の条件を満たす寸法として、Ｃ1＝０．２ｍｍ、Ｃ2＝０．１ｍｍ、ｄ＝０．６、Ｄ＝２１、Ｚ＝１．５が一例として挙げられる。
　以上のように各部の寸法が設定されたベアリングホルダ７およびベアリングハウジング８を有するターボチャージャにおいては、給油孔８６から一定の圧力以上（オイルフィルムダンパを形成するのに必要な圧力以上）で潤滑油が吐出供給されると、その潤滑油は潤滑油供給路８１、分岐路８２，８２を通じて、先ず、第１溝部７２および第２溝部７３に供給される。そして、これらの第１溝部７２および第２溝部７３を介して、第３溝部７４、隙間空間９等に潤滑油が供給され、これにより、オイルフィルムダンパが形成され、潤滑油噴出孔７６から潤滑油が噴出する。
　このとき、異物規制隙間９１の径方向隙間の最大値Ｃ1と潤滑油噴出孔７６の内径の最小値ｄとの関係は既述の式１より、
　Ｃ1　＜　ｄ・・・（５）
　となるので、異物規制隙間９１を通過可能な異物は、潤滑油噴出孔７６を通過する可能性が高い。したがって、潤滑油噴出孔７６が潤滑油中の異物により閉塞される可能性が低減する。
　また、異物規制隙間９１を通過することができなかった異物は、第２溝部７３の下方に落下して異物回収部８７に回収される。異物回収部８７に回収された異物は、さらに異物回収部８７の小径孔部８７２から下方へ排出される。このため、第２溝部７３の下部に異物が堆積することがなく、第２溝部７３内に異物が残存して異物規制隙間９１に噛み込む可能性を低減できる。
　また、潤滑油供給孔７６とこの潤滑油供給孔７６の入口より下流側となる隙間空間９Ａに供給される潤滑油は異物規制隙間９１を通過して供給される。しかし、既述の式３に示されるように、潤滑油供給孔７６の流路面積と上記隙間空間（オイルフィルムダンパ形成隙間）９Ａの流路面積との和が、異物規制隙間９１の流路面積より小さくなっている。このため、供給する潤滑油の油量・油圧を増加させることなく、潤滑油噴出孔７６から噴出する潤滑油の油量を従来例に係るターボチャージャ（図７参照）と同程度確保することができる。また、潤滑油噴出孔７６が設けられた第３溝部７４より下流側の隙間空間９Ａにも十分な油量を供給でき、当該隙間空間９Ａに良好なオイルフィルムダンパを形成することができる。
　また、本実施形態に係る軸受装置によれば、専らターボチャージャのために目の細かいオイルフィルタを設置することなく、潤滑油噴出孔が異物によって閉塞する可能性を低減することができる。つまり、目の細かいオイルフィルタ等の別部品を設けると、ターボチャージャの体格の肥大化、部品点数の増加、オイルフィルムダンパの油圧低下などの問題を生じるが、本実施形態に係る軸受装置によれば、そのような問題を生じることなく、潤滑油噴出孔が異物によって閉塞する可能性を低減することができる。
　また、本実施形態に係る軸受装置によれば、潤滑油噴出孔７６に近い位置（ベアリングホルダ７の全長範囲内）に異物規制隙間９１が設けられているので、例えば、ベアリングハウジング８内の潤滑油供給路８１など、潤滑油噴出孔７６に比較的近い場所で発生する切粉等の異物が潤滑油噴出孔７６へ侵入することも抑制することができる。
　また、本実施形態に係る軸受装置によれば、潤滑油噴出孔の孔径を大きくすることなく、潤滑油噴出孔が異物によって閉塞する可能性を低減することができる。つまり、潤滑油噴出孔の孔径を大きくした場合、潤滑油噴出孔から噴出する潤滑油の勢いを維持するために、上流側のオイル供給装置（オイルポンプ）の能力（供給油量・油圧）を高めることが必要となるが、そうすると、軸受部における油量が増大し、オイルの攪拌抵抗も増大する。その結果、ターボチャージャの駆動レスポンスが悪化するおそれがある。また、上流側のオイル供給装置の能力を高めると、オイルが新気流路や排気ガス流路へ漏出するおそれが生じる。しかし、本実施形態に係る軸受装置によればオイル供給装置の能力を高めることなく、潤滑油噴出孔が異物によって閉塞する可能性を低減することができるので、オイル供給装置の能力を高めることに伴う上記問題は発生しない。
　－異物回収部の変形例－
　既述の異物回収部８７は、ベアリングハウジング８の周壁８９１を貫通して、第２溝部７３内と、圧力解放領域（大気圧に近い領域）である廃油空間８０とを連通している。このため、第２溝部７３内の圧力が低下し、良好なオイルフィルムダンパを維持できなくなることも考えられる。第２溝部７３内およびオイルフィルムダンパ形成隙間内の油圧を維持するためには、上流側のオイル供給装置（オイルポンプ）の能力（供給油量・油圧）を高めなければならない。
　しかし、図３に示すように、異物回収部８７Ａを圧力解放領域と直接連通しない有底タイプの凹部とすることで、第２溝部７３内の圧力は維持される。なお、この異物回収部８７Ａもベアリングハウジング８において第２溝部７３がベアリングホルダ支持面８９との間に形成する環状油路の最下位置に連通（異物規制隙間、オイルフィルムダンパ形成隙間を介在することなく直接的に連通）する位置に設けられており、ベアリングハウジング８のベアリングホルダ支持面８９の最下位置に設けられている。また、この異物回収部８７Ａも、排出口７８１、第３溝部７４に連通しないようにすることが好ましい。なお、異物回収部８７Ａは、環状油路に対して最下位置以外の位置で連通したものであってもよい。
　［第２の実施形態］
　つぎに第２の実施形態について図４に基づいて説明する。なお、第１の実施形態における構成と同様のものについては同符号を付して説明を省略する。
　本実施形態におけるターボチャージャが備える軸受装置は、タービン軸１をベアリングハウジング８Ａ内で支持する軸受部として、セミフローティングベアリング５Ａを採用したものである。
　セミフローティングベアリング５Ａは、略円筒形状をしており、ベアリングハウジング８Ａ内に回転不能に嵌め込まれている。すなわち、セミフローティングベアリング５Ａは、その円筒軸線回りに回転しないように、ベアリングハウジング８Ａに対してピン６にて固定されている。但し、セミフローティングベアリング５Ａとベアリングハウジング８Ａとの間でオイルフィルムダンパを形成するために、セミフローティングベアリング５Ａとベアリングハウジング８Ａとの間には所定の隙間が確保されており、この隙間の範囲内でセミフローティングベアリング５Ａは径方向への移動が可能となっている。
　また、セミフローティングベアリング５Ａの外周５３には、周方向に沿って第１溝部５４および第２溝部５５が互いに間隔をあけて形成されている。これらの溝部５４，５５とベアリングハウジング８Ａ内の円筒状のベアリング支持面８９Ａとの間で環状油路が形成される。この環状油路はベアリングハウジング８Ａ内に設けられた潤滑油供給路８１に連通（異物規制隙間、オイルフィルムダンパ形成隙間を介在することなく直接的に連通）しており、この潤滑油供給路８１から潤滑油が直接供給されるようになっている。この第１溝部５４に供給された潤滑油は、タービン軸１の軸線方向両側に流れ出し、セミフローティングベアリング５Ａの外周５３とベアリングハウジング８Ａのベアリング支持面８９Ａとの間に形成される略円環状の隙間空間９Ｂに供給される。隙間空間９Ｂに供給された潤滑油は、セミフローティングベアリング５Ａとベアリングハウジング８Ａとの間で振動を減衰するオイルフィルムダンパを形成する。
　また、隙間空間９Ｂに供給される潤滑油は、第２溝部５５、セミフローティングベアリング５Ａの両端面とその対向面との隙間（不図示）、タービン軸１などにも供給される。
　第２溝部５５は、第１溝部５４よりもタービンブレード２側に設けられており、この第２溝部５５からセミフロートベアリング５Ａの内周５７に通じる油孔５８が形成されている。この油孔５８は、第２溝部５５に供給された潤滑油をセミフローティングベアリング５Ａの内周５７側に供給する油路として機能する。セミフローティングベアリング５Ａの内周５７側に供給された潤滑油は、セミフローティングベアリング５Ａの内周５７とタービン軸１との間に供給されオイルフィルムダンパおよび潤滑油膜を形成する。
　セミフローティングベアリング５Ａの外周５３は、ベアリングハウジング８Ａのベアリング支持面８９Ａとの間でオイルフィルムダンパを形成する隙間（以下「オイルフィルムダンパ形成隙間」ともいう。）を確保するようにその直径が設定されたオイルフィルムダンパ形成部５９と、既述の溝部５４，５５と、異物規制隙間形成部５０とが形成されている。オイルフィルムダンパ形成部５９は、第１溝部５４よりインペラ３側と、第２溝部５５よりタービンブレード２側とに形成されている。
　また、異物規制隙間形成部５０は、第１溝部５４と第２溝部５５との間に形成されており、ベアリングハウジング８Ａのベアリング支持面８９Ａとの隙間で、一定サイズ以上の異物を通さない異物規制隙間９１を形成する。
　また、第１の実施形態と同様に、本実施形態におけるベアリングハウジング８Ａのベアリング支持面８９Ａにも、セミフローティングベアリング５Ａの第１溝部５４がベアリング支持面８９Ａとの間に形成する環状油路の最下位置に連通（異物規制隙間、オイルフィルムダンパ形成隙間を介在することなく直接的に連通）する異物回収部８７が設けられている。異物回収部８７は図示するように貫通孔からなるものであってもよいし、既述の凹部からなる異物回収部８７Ａ（図３参照）であってもよい。また、異物回収部８７又は８７Ａは、環状油路に対して最下位置以外の位置で連通したものであってもよい。
　また、本実施形態においても、第１の実施形態と同様にセミフローティングベアリング５Ａの各部の寸法が設定されている。すなわち、異物規制隙間９１の径方向隙間の最大値が油孔５８の内径の最小値より小さく設定されている。これにより潤滑油中の異物で油孔５８が閉塞される可能性が低減する。
　また、油孔５８の流路面積と油孔５８の入口より下流側の隙間空間９Ｂ（ベアリング支持面８９Ａとセミフローティングベアリング５Ａの外周との隙間空間）の流路面積との和が、異物規制隙間９１の流路面積より小さくなっている。このため、供給する潤滑油の油量・油圧を増加させることなく、油孔５８を通じてタービン軸１側へ供給する油量を十分に確保することができる。また、油孔５８が設けられた第２溝部５５より下流側の隙間空間９Ｂにも十分な油量を供給でき、当該隙間空間９Ｂに良好なオイルフィルムダンパを形成することができる。
　［第３の実施形態］
　つぎに第３の実施形態について図５に基づいて説明する。なお、第１の実施形態における構成と同様のものについては同符号を付して説明を省略する。
　本実施形態におけるターボチャージャが備える軸受装置は、タービン軸１をベアリングハウジング８Ｂ内で支持する軸受部として、フルフローティングベアリング５Ｂを採用したものである。
　フルフローティングベアリング５Ｂは、略円筒形状をしており、ベアリングハウジング８Ｂ内に回転自在に嵌め込まれている。また、オイルフィルムダンパおよび潤滑油膜を形成するために、フルフローティングベアリング５Ｂとベアリングハウジング８Ｂとの間には所定の隙間が確保されており、この隙間の範囲内で径方向への移動が可能となっている。
　符号９２は、タービン軸１のスラスト力を回転しつつ受けるスラストベアリングであり、符号９３はタービン軸１に回転一体に外嵌され、スラストベアリング９２に対して軸線方向に係合したリング部材である。また、符号９４は、ベアリングハウジング８Ｂ内に固定された規制部材である。フルフローティングベアリング５Ｂは上記リング部材９３と規制部材９４とによって軸線方向への移動が所定範囲に限定されている。
　また、フルフローティングベアリング５Ｂの外周５３Ａには、周方向に沿って第１溝部５４Ａ、第２溝部５４Ｂ、第３溝部５５Ａおよび第４溝部５５Ｂが互いに間隔をあけて形成されている。これらの溝部５４Ａ，５４Ｂ，５５Ａ，５５Ｂとベアリングハウジング８Ｂ内の円筒状のベアリング支持面８９Ｂとの間で環状油路が形成される。第１溝部５４Ａおよび第２溝部５４Ｂがベアリング支持面８９Ｂとの間に形成する各環状油路にはベアリングハウジング８Ｂ内に設けられた潤滑油供給路８１の分岐路８２，８２が連通（異物規制隙間、オイルフィルムダンパ形成隙間を介在することなく直接的に連通）しており、この分岐路８２，８２からそれぞれ潤滑油が直接供給されるようになっている。これらの第１溝部５４Ａおよび第２溝部５４Ｂに供給された潤滑油は、タービン軸１の軸線方向両側に流れ出し、フルフローティングベアリング５Ｂの外周５３Ａとベアリング支持面８９Ｂとの間に供給される。隙間空間９Ｃに供給された潤滑油は、フルフローティングベアリング５Ｂとベアリングハウジング８Ｂとの間で振動を減衰するオイルフィルムダンパを形成する。
　また、隙間空間９Ｃに供給される潤滑油は、第３溝部５５Ａ、第４溝部５５Ｂ、フルフローティングベアリング５Ｂの両端面、タービン軸１などにも供給される。
　第３溝部５５Ａおよび第４溝部５５Ｂは、第１溝部５４Ａおよび第２溝部５４Ｂの軸線方向両外側に設けられており、これらの第３溝部５５Ａおよび第４溝部５５Ｂ（フルフローティングベアリング５Ｂの外周５３Ａ）からフルフローティングベアリング５Ｂの内周５７Ａに亘ってそれぞれ油孔５８Ａが貫通して設けられている。
　これらの油孔５８Ａは、第３溝部５５Ａ，第４溝部５５Ｂに供給された潤滑油をフルフローティングベアリング５Ｂの内周５７Ａ側に供給するための油路として機能する。フルフローティングベアリング５Ｂの内周５７Ａ側に供給された潤滑油は、フルフローティングベアリング５Ｂの内周５７Ａとタービン軸１との間に供給されオイルフィルムダンパおよび潤滑油膜を形成する。
　フルフローティングベアリング５Ｂの外周５３Ａは、ベアリングハウジング８Ｂのベアリング支持面８９Ｂとの間でオイルフィルムダンパを形成する隙間（以下「オイルフィルムダンパ形成隙間」ともいう。）を確保するようにその直径が設定されたオイルフィルムダンパ形成部５９Ａと、既述の溝部５４Ａ，５４Ｂ，５５Ａ，５５Ｂと、異物規制隙間形成部５０Ａとが形成されている。オイルフィルムダンパ形成部５９Ａは、第３溝部５５Ａよりインペラ３側と、第４溝部５５Ｂよりタービンブレード２側と、第１溝部５４Ａと第２溝部５４Ｂの間と、に形成されている。
　また、異物規制隙間形成部５０Ａは、第１溝部５４Ａと第３溝部５５Ａとの間、および、第２溝部５４Ｂと第４溝部５５Ｂとの間に形成されている。これら異物規制隙間形成部５０Ａは、ベアリング支持面８９Ｂとの隙間により、一定サイズ以上の異物を通さない異物規制隙間９１を形成する。
　また、第１の実施形態と同様に、本実施形態におけるベアリングハウジング８Ｂのベアリング支持面８９Ｂにも、フルフローティングベアリング５Ｂの第１溝部５４Ａおよび第２溝部５４Ｂがベアリング支持面８９Ｂとの間に形成する各環状油路の最下位置に連通（異物規制隙間、オイルフィルムダンパ形成隙間を介在することなく直接的に連通）する異物回収部８７がそれぞれ設けられている。異物回収部８７は、図示するように貫通孔からなるものであってもよいし、既述の凹部からなる異物回収部８７Ａ（図３参照）であってもよい。また、異物回収部８７又は８７Ａは、環状油路に対して最下位置以外の位置で連通したものであってもよい。
　また、本実施形態においても、第１の実施形態と同様にフルフローティングベアリング５Ｂの各部の寸法が設定されている。すなわち、異物規制隙間９１の径方向隙間の最大値が油孔５８Ａの内径の最小値より小さく設定されている。これにより潤滑油中の異物で油孔５８Ａが閉塞される可能性が低減する。
　また、油孔５８Ａの流路面積と油孔５８Ａの入口より下流側の隙間空間９Ｃ（ベアリング支持面８９Ｂとフルフローティングベアリング５Ｂの外周との隙間空間）の流路面積との和が、異物規制隙間９１の流路面積より小さくなっている。このため、供給する潤滑油の油量・油圧を増加させることなく、油孔５８Ａを通じてタービン軸１側へ供給する油量を十分に確保することができる。また、油孔５８Ａが設けられた第３溝部５５Ａ、第４溝部５５Ｂより下流側の隙間空間９Ｃにも十分な油量を供給でき、当該隙間空間９Ｃに良好なオイルフィルムダンパを形成することができる。
　［第４の実施形態］
　つぎに第４の実施形態について図６に基づいて説明する。なお、第１の実施形態における構成と同様のものについては同符号を付して説明を省略する。
　本実施形態におけるターボチャージャが備える軸受装置は、第１の実施の形態におけるベアリングホルダ７において、第２溝部５５が省略され、潤滑油供給路８１の分岐路８２は、第３溝部７４とベアリングホルダ支持面８９との間に形成される環状油路に連通（オイルフィルムダンパ形成隙間を介在することなく直接的に連通）している。
　また、第３溝部７４は、タービン軸１の軸線を中心として傾斜したテーパ状の底面７４ｂを有している。本実施形態では、タービンブレード２側からインペラ３側に向かってタービン軸１の軸線を中心に縮径した底面７４ｂとなっている。
　本実施形態では、一定サイズ以上の異物を通さない異物規制隙間９１Ａは、潤滑油噴出孔７６の入口輪郭のうち最もロータ１の軸線に近い部分７６１を周方向に通過する外周線Ｌ１と、ベアリングホルダ支持面８９との間の径方向隙間で形成される。
　そして、オイルフィルムダンパ形成部７７と円形の上記外周線Ｌ１との半径差をＣ3とすれば、異物規制隙間９１Ａの径方向隙間の最大値は、Ｃ2＋Ｃ3となり、このＣ2＋Ｃ3は次式６を満たす。
　Ｃ2＋Ｃ3　＜　ｄ・・・（６）
　すなわち、異物規制隙間９１Ａの径方向隙間の最大値Ｃ2＋Ｃ3は、潤滑油噴出孔７６の内径の最小値ｄより小さくなっている。
　また、潤滑油供給路８１の分岐路８２の下流端は、後述する領域Ｓ内で第３溝部とベアリングホルダ支持面８９との間で形成される環状油路に対して開口している。上記領域Ｓは、異物規制隙間９１の径方向隙間より大きい径方向隙間からなる環状油路の片側の領域であり、本実施形態では、異物規制隙間９１より軸線方向コンプレッサ３側の領域である。
　また、本実施形態においても、第１の実施形態と同様に、異物回収部８７がベアリングホルダ支持面８９に設けられており、この異物回収部８７は、第３溝部７４がベアリングホルダ支持面８９との間に形成する環状油路の最下位置に連通（オイルフィルムダンパ形成隙間を介在することなく連通）している。異物回収部８７は図示するように貫通孔からなるものであってもよいし、既述の凹部からなる異物回収部８７Ａ（図３参照）であってもよい。また、異物回収部８７又は８７Ａは、環状油路に対して最下位置以外の位置で連通したものであってもよい。
　以上のように構成されたベアリングホルダ７Ａを有するターボチャージャにおいては、給油孔８６から一定の圧力以上（オイルフィルムダンパを形成するのに必要な圧力以上）で潤滑油が吐出供給されると、その潤滑油は潤滑油供給路８１、分岐路８２，８２を通じて、第１溝部７２および第３溝部７４に供給される。そして、これらの第１溝部７２および第３溝部７４を介して、隙間空間９等に潤滑油が供給され、これにより、オイルフィルムダンパが形成される。また、第３溝部７４内の潤滑油は、潤滑油噴出孔７６からボールベアリング５に向けて噴出する。
　このとき、既述の式６より、異物規制隙間９１Ａの径方向隙間の最大値Ｃ2＋Ｃ3は潤滑油噴出孔７６の内径の最小値ｄより小さいことから、異物規制隙間９１Ａを通過可能な異物は、潤滑油噴出孔７６を通過する可能性が高い。したがって、潤滑油噴出孔７６が潤滑油中の異物により閉塞される可能性が低減する。
　また、異物規制隙間９１Ａを通過することができなかった異物は、第３溝部７４の下方に落下して異物回収部８７に回収される。異物回収部８７に回収された異物は、さらに異物回収部８７の小径孔部８７２から下方へ排出される。
　以上に説明した実施形態では本発明の軸受装置をターボチャージャに適用した場合を例に挙げて説明したが、本発明の軸受装置の適用範囲は、ターボチャージャに限定されず、その他の種類の回転機にも適用可能である。
　本発明は、例えば、ベアリングハウジングとの間でオイルフィルムダンパを形成し、タービン軸をベアリングハウジング内で支持するベアリング部を備える軸受装置に適用可能である。
　Ｌ１　外周線
　Ｓ　領域内
　１　タービン軸（ロータ軸）
　５　ボールベアリング（ベアリング部）
　５Ａ　セミフローティングベアリング
　５Ｂ　フルフローティングベアリング
　７，７Ａ　ベアリングホルダ（ベアリング部）
　８　ベアリングハウジング
　８７　異物回収部（異物を回収するための貫通孔）
　８７Ａ　異物回収部（異物を回収するための凹部）
　５４，５５，７２，７３，７４　溝部（環状油路）
　５８　油孔
　７４　第３溝部
　７４ｂ　底面
　７６　潤滑油噴出孔（油孔）
　８１　潤滑油供給路（オイル供給路）
　８２　分岐路（オイル供給路）
　９１、９１Ａ　異物規制隙間
　７６１　入口輪郭のうち最もロータの軸線に近い部分

Claims (13)

  1. 　ベアリングハウジング内でロータ軸を支持するベアリング部と、
    　前記ベアリングハウジングと前記ベアリング部との間で周方向に形成された環状油路と、
    　前記ベアリング部の外周から内周に亘って貫通し、前記環状油路からオイルが供給されるように配設された油孔と、
    　を備える軸受装置において、
    　前記環状油路と前記油孔との間に、前記ベアリング部と前記ベアリングハウジングとの隙間からなる異物規制隙間が形成されており、
    　この異物規制隙間の径方向隙間の最大値が、前記油孔の内径の最小値より小さくなっていることを特徴とする軸受装置。
  2. 　請求項１に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリング部は、前記ベアリングハウジングとの間でオイルフィルムダンパを形成しながら同ベアリングハウジング内でロータ軸を支持するものであることを特徴とする軸受装置。
  3. 　請求項２に記載の軸受装置において、
    　前記油孔の流路面積と、前記異物規制隙間の下流側でオイルフィルムダンパを形成するオイルフィルムダンパ形成隙間の流路面積との和が、前記異物規制隙間の流路面積より小さいことを特徴とする軸受装置。
  4. 　請求項２に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリング部は、前記ベアリングハウジング内に内嵌され、同ベアリングハウジングとの間でオイルフィルムダンパを形成するベアリングホルダと、このベアリングホルダ内でロータ軸を支持するボールベアリングとからなり、
    　前記環状油路は、前記ベアリングハウジングと前記ベアリングホルダとの間で周方向に形成されており、
    　前記油孔は、前記ベアリングホルダを外周から内周に亘って貫通し、前記環状油路から前記異物規制隙間を介してオイルが供給されるように配設され、前記ボールベアリング又は前記ボールベアリングの近傍に向かってオイルを噴出するオイル噴出孔である、ことを特徴とする軸受装置。
  5. 　請求項２に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリング部は、前記ベアリングハウジング内に軸線回りに回転不能に内嵌されたセミフローティングベアリングであることを特徴とする軸受装置。
  6. 　請求項２に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリング部は、前記ベアリングハウジング内に軸線回りに回転自在に内嵌されたフルフローティングベアリングであることを特徴とする軸受装置。
  7. 　外周に周方向に形成された溝部を有し、ベアリングハウジング内でロータ軸を支持するベアリング部と、
    　前記ベアリングハウジングに設けられて、前記ベアリングハウジングと前記ベアリング部の溝部との間で周方向に形成される環状油路に連通するオイル供給路と、
    　前記ベアリング部の溝部から同ベアリング部の内周に亘って貫通し、前記環状油路からオイルが供給されるように配設された油孔と、
    　を備える軸受装置において、
    　前記溝部は、前記ロータ軸の軸線を中心として傾斜したテーパ状の底面を有し、
    　前記油孔の入口輪郭のうち最も前記ロータの軸線に近い部分を周方向に通過する外周線と、前記ベアリングハウジングとの隙間から異物規制隙間が形成され、
    　この異物規制隙間の径方向隙間の最大値が、前記油孔の内径の最小値より小さくなっており、
    　前記オイル供給路の下流端は、前記異物規制隙間の径方向隙間より大きい径方向隙間からなる環状油路の片側領域に対して開口していることを特徴とする軸受装置。
  8. 　請求項７に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリング部は、前記ベアリングハウジングとの間でオイルフィルムダンパを形成しながら同ベアリングハウジング内でロータ軸を支持するものであることを特徴とする軸受装置。
  9. 　請求項８に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリング部は、前記ベアリングハウジング内に内嵌され、同ベアリングハウジングとの間でオイルフィルムダンパを形成するベアリングホルダと、このベアリングホルダ内でロータ軸を支持するボールベアリングとからなり、
    　前記ベアリング部の溝部は、前記ベアリングホルダの外周に周方向に形成されており、
    　前記環状油路は、前記ベアリングハウジングと前記ベアリングホルダの溝部との間で周方向に形成されており、
    　前記油孔は、前記ベアリングホルダの溝部の底面から同ベアリングホルダの内周に亘って貫通し、前記環状油路から前記異物規制隙間を介してオイルが供給されるように配設され、前記ボールベアリング又は前記ボールベアリングの近傍に向かってオイルを噴出するオイル噴出孔である、ことを特徴とする軸受装置。
  10. 　請求項１～９の何れか１項に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリングハウジングには、前記環状油路内の異物を回収するために、同環状油路に連通する貫通孔が形成されていることを特徴とする軸受装置。
  11. 　請求項１～９の何れか１項に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリングハウジングには、前記環状油路内の異物を回収するために、同環状油路に連通する凹部が形成されていることを特徴とする軸受装置。
  12. 　請求項１～９の何れか１項に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリングハウジングには、前記環状油路内の異物を回収するために、同環状油路の最下位置に連通する貫通孔が形成されていることを特徴とする軸受装置。
  13. 　請求項１～９の何れか１項に記載の軸受装置において、
    　前記ベアリングハウジングには、前記環状油路内の異物を回収するために、同環状油路の最下位置に連通する凹部が形成されていることを特徴とする軸受装置。
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Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012219788A (ja) * 2011-04-13 2012-11-12 Toyota Industries Corp ターボチャージャ
WO2013008591A1 (ja) * 2011-07-12 2013-01-17 株式会社Ihi ターボチャージャ
WO2013173220A1 (en) * 2012-05-15 2013-11-21 Honeywell International Inc. Turbocharger with journal bearing
JP2014009779A (ja) * 2012-07-02 2014-01-20 Nsk Ltd ターボチャージャの回転支持部
JP2014009622A (ja) * 2012-06-29 2014-01-20 Daihatsu Motor Co Ltd ターボ過給機
JP2014020461A (ja) * 2012-07-18 2014-02-03 Jtekt Corp ターボチャージャ用軸受装置
JP2015048756A (ja) * 2013-08-30 2015-03-16 株式会社Ihi ロータ軸支持構造及び過給機
JP2015110908A (ja) * 2013-12-06 2015-06-18 大豊工業株式会社 ターボチャージャの潤滑油供給機構
US20160090871A1 (en) * 2013-04-22 2016-03-31 United Technologies Corporation Low loss bearing drain
WO2017094183A1 (ja) * 2015-12-04 2017-06-08 三菱重工業株式会社 ターボチャージャ、エンジンシステム
JP2017101593A (ja) * 2015-12-01 2017-06-08 トヨタ紡織株式会社 モータ及びこれを備える電動過給機
CN113423963A (zh) * 2019-02-21 2021-09-21 三菱重工发动机和增压器株式会社 涡轮增压器

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018505342A (ja) * 2015-02-11 2018-02-22 ボーグワーナー インコーポレーテッド ターボチャージャのためのベアリング
US10316742B2 (en) * 2016-05-13 2019-06-11 Garrett Transportation I Inc. Turbocharger assembly
DE112019006849T5 (de) * 2019-03-22 2021-11-18 Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. Lagereinrichtung und Rotationseinrichtung
CN112377523B (zh) * 2020-12-29 2022-04-22 哈尔滨哈轴精密轴承制造有限公司 一种精确调节间隙轴承组座

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0272329U (ja) 1988-11-21 1990-06-01
JPH0514527U (ja) 1991-08-05 1993-02-26 株式会社アツギユニシア ウオータポンプの潤滑構造
JPH061737A (ja) 1992-06-17 1994-01-11 Mitsui Toatsu Chem Inc ランタンアルコキサイドの製造方法
JPH09242554A (ja) * 1996-03-06 1997-09-16 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd ターボチャージャのシール構造
JP2006153122A (ja) * 2004-11-29 2006-06-15 Toyota Motor Corp 軸受装置、および軸受装置を備えたターボチャージャ
JP2007170296A (ja) * 2005-12-22 2007-07-05 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 過給機
JP2008504484A (ja) 2004-06-28 2008-02-14 ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド 多厚フィルム層軸受カートリッジ及びハウジング
JP2009167872A (ja) * 2008-01-15 2009-07-30 Toyota Motor Corp 過給機

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5084646U (ja) * 1973-12-10 1975-07-19
JPS61211519A (ja) * 1985-03-13 1986-09-19 Nissan Motor Co Ltd タ−ボチヤ−ジヤの軸受構造
JPH0830501B2 (ja) * 1988-06-07 1996-03-27 日産自動車株式会社 軸受固定装置
JPH0640908Y2 (ja) * 1988-12-27 1994-10-26 日産自動車株式会社 過給機の軸受装置
DE9100928U1 (de) * 1991-01-28 1991-04-18 FAG Kugelfischer Georg Schäfer KGaA, 8720 Schweinfurt Montagehülse
US5993173A (en) * 1996-03-06 1999-11-30 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. Turbocharger
JPH112240A (ja) * 1997-06-10 1999-01-06 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd スクイーズフィルムダンパ軸受
JP2002129967A (ja) * 2000-10-24 2002-05-09 Nsk Ltd ターボチャージャ用回転支持装置
JP2005106108A (ja) * 2003-09-29 2005-04-21 Nsk Ltd 転がり軸受装置
JP2005171796A (ja) * 2003-12-09 2005-06-30 Koyo Seiko Co Ltd ターボチャージャ用軸受装置
DE202004017194U1 (de) * 2004-11-03 2006-03-16 Ab Skf Lagerung
US8118570B2 (en) * 2007-10-31 2012-02-21 Honeywell International Inc. Anisotropic bearing supports for turbochargers

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0272329U (ja) 1988-11-21 1990-06-01
JPH0514527U (ja) 1991-08-05 1993-02-26 株式会社アツギユニシア ウオータポンプの潤滑構造
JPH061737A (ja) 1992-06-17 1994-01-11 Mitsui Toatsu Chem Inc ランタンアルコキサイドの製造方法
JPH09242554A (ja) * 1996-03-06 1997-09-16 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd ターボチャージャのシール構造
JP2008504484A (ja) 2004-06-28 2008-02-14 ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド 多厚フィルム層軸受カートリッジ及びハウジング
JP2006153122A (ja) * 2004-11-29 2006-06-15 Toyota Motor Corp 軸受装置、および軸受装置を備えたターボチャージャ
JP2007170296A (ja) * 2005-12-22 2007-07-05 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 過給機
JP2009167872A (ja) * 2008-01-15 2009-07-30 Toyota Motor Corp 過給機

Cited By (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012219788A (ja) * 2011-04-13 2012-11-12 Toyota Industries Corp ターボチャージャ
US9400012B2 (en) 2011-04-13 2016-07-26 Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki Bearing structure of turbocharger
CN103649495A (zh) * 2011-07-12 2014-03-19 株式会社Ihi 涡轮增压器
WO2013008591A1 (ja) * 2011-07-12 2013-01-17 株式会社Ihi ターボチャージャ
JP2013019323A (ja) * 2011-07-12 2013-01-31 Ihi Corp ターボチャージャ
US9494049B2 (en) 2011-07-12 2016-11-15 Ihi Corporation Turbocharger
EP2733327A4 (en) * 2011-07-12 2015-08-26 Ihi Corp TURBO
US9810231B2 (en) 2012-05-15 2017-11-07 Honeywell International Inc. Turbocharger with journal bearing
CN104271921B (zh) * 2012-05-15 2017-05-17 霍尼韦尔国际公司 带有轴颈轴承的涡轮增压器
WO2013173220A1 (en) * 2012-05-15 2013-11-21 Honeywell International Inc. Turbocharger with journal bearing
JP2014009622A (ja) * 2012-06-29 2014-01-20 Daihatsu Motor Co Ltd ターボ過給機
JP2014009779A (ja) * 2012-07-02 2014-01-20 Nsk Ltd ターボチャージャの回転支持部
JP2014020461A (ja) * 2012-07-18 2014-02-03 Jtekt Corp ターボチャージャ用軸受装置
US9695714B2 (en) * 2013-04-22 2017-07-04 United Technologies Corporation Low loss bearing drain
US20160090871A1 (en) * 2013-04-22 2016-03-31 United Technologies Corporation Low loss bearing drain
JP2015048756A (ja) * 2013-08-30 2015-03-16 株式会社Ihi ロータ軸支持構造及び過給機
JP2015110908A (ja) * 2013-12-06 2015-06-18 大豊工業株式会社 ターボチャージャの潤滑油供給機構
JP2017101593A (ja) * 2015-12-01 2017-06-08 トヨタ紡織株式会社 モータ及びこれを備える電動過給機
WO2017094183A1 (ja) * 2015-12-04 2017-06-08 三菱重工業株式会社 ターボチャージャ、エンジンシステム
CN108291482A (zh) * 2015-12-04 2018-07-17 三菱重工发动机和增压器株式会社 涡轮增压器、发动机系统
JPWO2017094183A1 (ja) * 2015-12-04 2018-09-20 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 ターボチャージャ、エンジンシステム
US10954818B2 (en) 2015-12-04 2021-03-23 Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. Turbocharger and engine system
CN113423963A (zh) * 2019-02-21 2021-09-21 三菱重工发动机和增压器株式会社 涡轮增压器
CN113423963B (zh) * 2019-02-21 2023-07-04 三菱重工发动机和增压器株式会社 涡轮增压器

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