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WO2010013763A1 - 高強度破断分割用非調質鋼および破断分割用鋼部品 - Google Patents

高強度破断分割用非調質鋼および破断分割用鋼部品 Download PDF

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WO2010013763A1
WO2010013763A1 PCT/JP2009/063535 JP2009063535W WO2010013763A1 WO 2010013763 A1 WO2010013763 A1 WO 2010013763A1 JP 2009063535 W JP2009063535 W JP 2009063535W WO 2010013763 A1 WO2010013763 A1 WO 2010013763A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
hot
steel
cooled
ductility
fracture splitting
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/JP2009/063535
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English (en)
French (fr)
Inventor
高田啓督
寺本真也
福田晋作
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Isuzu Motors Ltd
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Isuzu Motors Ltd
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Priority to EP09803005.9A priority patent/EP2305851B1/en
Priority to CN2009801011994A priority patent/CN101883874B/zh
Publication of WO2010013763A1 publication Critical patent/WO2010013763A1/ja
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Ceased legal-status Critical Current

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium

Definitions

  • the stove consists of two parts of the carrier, and conventionally, the carrier was made into a bolt and fastened with bolts.
  • the carrier was made into a bolt and fastened with bolts.
  • this method it is necessary to finish the finish with a high degree of processing cost.
  • Patent 3 discloses that, in addition to M and, by dispersing the C element, sufficient can be obtained even if the C content is less than 0.35.
  • No. 6 discloses that a flat steel with a content of C 0 ⁇ 2 to 0 ⁇ 5 V 0 0 5 to 0 ⁇ 5 and a fly rate of less than 20 is applied to a broken contro.
  • Patent 7 discloses that the diameter is larger than 5 and the number is 5 or more, and the parity rate is more suitable for breaking above 20.
  • Patent 8 tZ shows a method for obtaining a random particle by controlling the chemical state while reducing the volume fraction of Pal to 40.
  • Patent 9 discloses a method of suppressing the shape by adding a relatively large amount of P. It is disclosed that it is appropriate to set the parity rate to 50 above 0 and to set P to 0 05 to 0 when the carbon content is 0 ⁇ 4 to 0 ⁇ 5. It is.
  • 2 is a fly-palite weave with a light rate of 40, and the lightness is 2500 in terms of the degree of victories, and the lightness of the light. Is disclosed as a suitable cracking material with a ratio of 0 ⁇ 80 ing.
  • the problem to be solved is excellent in hot ductility, stable in light / pile weave when cooled by air or cooled, and
  • the rate of the write / write rate is set to 60 or higher.
  • the value defined by the following two formulas must be 3 ⁇ 0.
  • the R value defined by the following formula (3 or 3) must be 3 5).
  • C M C P V and S are the abundance () of A, and A is the abundance () as an impurity.
  • S M S V and P are quantities of) and A, quantities as impure.
  • the cooling weave is characterized by the fact that it is a frit paralite weave.
  • Fig. 5 is a diagram showing the size of a conrot used in the experiment. a indicates the plane and b indicates the side .
  • the second feature is that the light integration rate of parts made of Akira Steel is controlled to a very large value of 60 or higher. In steels with a high freight integration ratio, The shape of, is small and only the final occurrence is suppressed.
  • the target of the experiment is that the component composition is C 0 ⁇ ⁇ 0 ⁇ 50 or less. ), S 0 to • 4 M 0 4 0 to 2 P 0 0 0 6 to 0 S 0 0 0 7 to 0 0 8 C 0 2 to 0 5 0 A 0 0 to 0 0 3 4 V 0 2 0 to 0 45 0-0 0 5 9 Pb 0-0 2 6 0 Ca 0-0 0 0 04 and 0 0 0 2 2-0 ⁇ 0 6 8 quasi steel experiments were conducted using hot It went with the matter.
  • the diameter was 8 and the height was 2. After heating to 5 2 3, while cooling at the time of 0 s, apply 60 60 height at 2 3 during cooling, and And cooled to room temperature.
  • the structure of the alcohol (it was corroded by the nital) was observed with an optical microscope at a magnification of 200 times, and the proportion of irregular shaped fly grains was measured.
  • the frit grains observed as a frit / pile weave are white and polygonal, but if an irregular weave is produced, the same color but with a quantity of chemicals, Judged to be bainite.
  • a fixed form basically indicates a shape with or changed to.
  • the ratio of the bait grain to the total number of the flite and bainite grains is 3, and the structure is a freight / pile weave. If the bainitic grain is 3, there is almost no material.
  • C 0 2 0 to 0 ⁇ 40 As a material for the above, C 0 2 0 to 0 ⁇ 40, below, from the 6 8 criteria used to obtain the above values. ), C 0 0 2 to 0 2 0 A 0 0 0 0 to 0 ⁇ 0 3 0 P 0 0 The 3 0 standard in the lower box was used. These materials were melted in a test furnace and made into ingots, and then hot worked into materials with a cross section of 25 m.
  • this material was cut to 0 degree, turned to 50 3, and then cooled to room temperature by applying wind of 5 S wind speed.
  • the Z 2 test is fixed to the bolt with the bolt so that the Z 2 test will not come off the split mold.
  • the inside diameter was assumed to be. Specifically, after matching the fracture and reconnecting the bolts, the difference between the measured and determined initial state of the test was obtained, and the total difference between the vertical and horizontal directions was defined as the deformation. The smaller the is, the higher it is.
  • the hardness was measured on the surface from the test surface, and the light volume fraction was measured using an optical microscope.
  • the maximum amount of light is 75 degrees at 0 ⁇ 23 under the clear C amount.
  • the component composition is C 0 to 0 ⁇ 50, the following) S 0 to 40 7 to 2 46 P 0 0 0 6 to 0 5 S 0 0 0 7 to 0 8 C 0 0 2 to 0 0 A 0 0 0 to 0
  • the diameter was 0m and the length was 0, and a thermocouple was attached at the test head. This, It was attached to a current-carrying device equipped with a device, and heated at both ends while being cooled with copper water.
  • the test is heated by electricity, cooled to 60, 0 S, constant temperature 4 7 3 3 7 3, and 2 7 3, held at 30 S, and pulled at 0 ⁇ 0 05 S Defeated.
  • the glue value was adopted as a measure of the ductility. It can be judged that steel with a small value is prone to cracking continuously.
  • the values of tensile values 4 7 3 3 7 3 and 2 7 3 are independent numbers, and the number of alloy elements is As a result, the average value of the number of elements that were determined to be prime in relation to the number of elements was calculated, and using these numbers, R defined by the following equation 3 or 3 was obtained.
  • the higher the aperture value the better.
  • the rawness of shatter is affected by the casting structure and conditions, but the relationship between the drawing value of various ductile steels and the degree of cracking and scratching was investigated. As a result, it has been found that if the aperture value is 35 or higher, the amount of continuous leakage and life can be reduced sufficiently. Therefore, the R value given by 3) or 3 is limited to 3 5. In addition, since it depends on the amount of element above the R value, it is not particularly determined.
  • C is necessary on the order of 0 ⁇ 2 3 in order to ensure the speed of the parts and to obtain good quality.
  • the light increases and decreases. Therefore, even if the tensile strength is increased by adjusting the alloy elements, the yield should not be improved so much, and will decrease, so the upper limit is limited to 0.35.
  • ⁇ C. V forms a compound. Turn the light on. The range is 0 ⁇ 2 8 to 0 ⁇ 3 2.
  • S is essential to promote the light state and increase the light rate. In addition, S stabilizes the light and reduces ductility. In order to reduce the light quality, 0 ⁇ 70 is required. However, if it exceeds 30, the hot ductility decreases. From the viewpoint of maintaining ductility, the lower limit is preferably 0 5. More preferably, it is 0 ⁇ 80 to • 0 5. M 0 7 6 ⁇
  • M is a solidifying element and an element that promotes the bainitic state.
  • the upper limit is set to 7 to prevent bainitic life.
  • M is necessary to specify S as a chemical compound and increase hot ductility.
  • the lower limit is limited to 0 ⁇ 76.
  • 0 ⁇ 8 0 ⁇ ⁇ 0 0 is there.
  • P is a light decimal and an init element.
  • 0 ⁇ 040 is required.
  • the upper limit is set to 0 ⁇ 0 80. From the standpoint of maintaining the ductility, it is preferable to have a value of 0 ⁇ 06 5. More preferably, it is 0 ⁇ 045 to 0 ⁇ 0 6 2.
  • the lower limit is set to 0 ⁇ 040.
  • the upper limit is set to 0 ⁇ .
  • C like M, is a solidifying element and at the same time an element that promotes the bainitic state. Add 0 0 5 to secure sheath hardness. However, C is more effective in promoting the init state than M, so it is limited to 0 ⁇ 20 under the bait system. It is preferably 0 ⁇ 08 to 0 ⁇ 6.
  • V is an element that forms a compound to form a light, improves yield and tension, and lowers ductility.
  • the chemicals of V have the effect of promoting the light state, thus increasing the sex rights. As a result, as the deformation is reduced, the variation of the is also reduced.
  • limit V to 2 7 .
  • the upper limit is set to 0 ⁇ 45. It is preferably 0 ⁇ 30 to 0 ⁇ 4, more preferably 0 ⁇ 3 2 to 0 ⁇ 3 7.
  • the lower limit is set to 0 ⁇ 0 0 5 0. If it is added excessively, the hot ductility is lowered and cracks or flaws are liable to occur, so the upper limit is set to 0 ⁇ 05. It is preferably 0 ⁇ 0 0 5 5 to 0 ⁇ 0 3 5.
  • composition is a basic component, other elements may be selectively contained.
  • selection elements are explained below.
  • the bait state is suppressed by promoting the flight state.
  • C a z to expect these results.
  • .e need to be added on 0.0 0 0 5, and should be added on 0.0 0 5.
  • the limit of e is 0 ⁇ 0 0 30 and the limit is 0 0 5 0.
  • P is added for improvement.
  • P since P has the effect of reducing the ductility, it is limited to 0 ⁇ 0 5 0. In order to obtain a sufficient improvement effect, a value of 0 ⁇ 0 is required.
  • C and MO are elements that can be optionally contained. If it is a quantity, it does not have any special effect on the quality of the conrogate, but in any case, it increases the probability and promotes the state of init.
  • C and C which are unavoidable, are preferably 0 ⁇ lower, and MO is preferably 0 ⁇ 0 lower.
  • b is an element that has the same effect as that of V.
  • the part of V can be replaced with b.
  • b The chemicals are higher than the V chemicals and are easy to use as raw materials.
  • the compass can be used for parts that are required at an accurate degree or parts that are repeatedly removed and installed for maintenance work.
  • the subsequent ductility of the material was evaluated by a hot tensile test.
  • the diameter was 0 and the length was 0, and a thermocouple was attached at the test stage.
  • the forging hob was made by hot forming.
  • the test was performed by opening a 50m 80m diameter 2m with a diameter of 50m and a direction perpendicular to the direction of the element before forging on the 50m diameter surface. And 0. Depth 0 at two opposite locations
  • the wedge When dropped, the wedge is driven and pulled into two tests. Note that the periphery is fixed so that the test is not released from the split mold and is pressed against the test.
  • the fly volume fraction was measured with an optical microscope, and the weaving was observed by the same method as described above to determine the absence of bainitic weaving.
  • the tissue corroded with alcohol night-like was observed with an optical microscope at a magnification of 200 times, and the irregularly shaped particles with a white amount of a compound were counted as bait. .
  • the ratio of bait grains to the total number of flies and bait grains was less than 3, and no bait was defined.
  • Fig. 2 shows the values of hot tensile strength, the results of tests of the forged con- tainer at room temperature, and (in the XY direction) along with, and R. ⁇ 2 4 is. In both cases, there is no bainite weave, and the values on the fly 6 and the hot tensile test are 3 7 are good. Also, the room temperature test and 0 2 are on 8 65 Pa and 6 93 MPa, respectively, and the pull on 8 50 Pa and the 0 ⁇ 2 force on 6 50 Pa are shown. Realized.
  • C 70 S 6 has a high C content, so the tensile strength S is 9 95 MPa high, but 0 ⁇ 2 6 2 2 MP low.
  • o 2 9 3 0 3 3 8 and 3 9 are both low in R value and have a hot tensile test value of less than 3 5, making it difficult to produce a suitable material.
  • 3 to 3 7 have a large R value, but a large amount of C a z and / or e is added, and the hot tensile test value is low. Top availability

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Abstract

質量％で、Ｃ：０．２３～０．３５％、Ｓｉ：０．７０～１．３０％、Ｍｎ：０．７６～１．１７％ 、Ｐ：０．０４０～０．０８０％、Ｓ：０．０４０～０．１１８％、Ｃｒ：０．０５～０．２０％、Ａ ｌ：０．０１０％以下、Ｖ：０．２７～０．４５％、Ｎ：０．００５０～０．０１４５％を含有し、残 部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ、三つの成分組成制約式の値が所要の値を満足し、熱間延 性を確保し、熱間鍛造後、空冷または風冷で冷却した場合に、フェライト分率６０％以上のフェライト ・パーライト組織からなる高強度破断分割用非調質鋼および破断分割用鋼部品。

Description

明の
および 術分野
本 、 して使用する 品用の 材であって、 熱間 造により 品を成形した直後に、 所定の 却を施して使用する 、 および その を素材として製 造した 度で、 かつ、 優れた を備える
品に関するものである。
近の 動車工ンジン および り用 品には、 理を することが可能な ( 下、 非 と う が適用されて る。 、 熱間 、 空冷ま たは 冷却したままでも、 すなわち 旧来の しの しても、 優れた機械的 質を実現するように成分 された鋼である。
が広く 用されて る部品のひとつとして エンジン タティ ングロ ( 下 コンロッ と う がある。 コンロ は、 キヤ の 2つの 品から っており、 従来は、 キヤ を に作製して、 ボルトで締結していた。 しか し、 この 法では、 キヤ の を高 度に仕上げる 必要があり、 加工コス トがかかる。
このため、 近年は、 キヤ が 体となった形状に熱間 造で成型 、 その 、 大 内側に切 きを加工して、 衝撃 りにより に 、 再度、 破 をつき合 わせ、 ボルトで 合する方法が採用されて る。
このような コンロッ は 接合 の 上げ 工工程を できることから、 コス ト 減になるのみならず、 コンロッ にかかる 力の 部を負担するので、 強度に優れ、 よって、 ボル トおよび 体を小型化できると メ リッ トがある。
コンロッ が広く普及した欧米にお て、 最も一般的な の 、 ０・ 7 素を含む高 で ある。 成にすると延性が低下するので、 工が容易と なり、 かつ、 の 形が小さ くなるというメ リッ トが得られる が、 反面、 降伏 さや さに るという 点がある。
来の の 点を克服する 、 特許 献に 開示されている。
および 2に記載されている
においては、 C ０ 3 ０～０・ 6 ０ ) とするこ とで、 降伏 さを向上させ 加えて、 M 有量 有量を低減 することで、 高 破壊 、 すなわち、 小さな 形を実現してい る。
また、 に第 2 子を分散させて を高めた鋼も多く 案されている。 えば、 特許 3 は、 M および 化に 加えて、 C 子を分散することにより、 C 有量が０・ 3 5 満の でも、 十分な が得られることが開示され ている。
Cの 散を利用した鋼は、 特許 4にも開示されている。
4には、 熱間 、 Cによるオ ステナイ ト粒の ピン めが不十分で混 になるため、 冷却 に大きなパ ライ ト粒 が変態 、 これが を高めることが開示されている。 5 には、 化物と Z 化物の 大 径が ０ は 下で、 その量の和が０・ ０ 5 上である に優れた 材が開示されて る。
を高める手段として、 パ ライ ト 率を高める方法も一般 的である。 6 には、 C ０・ 2～０・ 5 V ０ ０ 5 ～０・ 5 含有し、 フ ライ ト 率が 2 ０ 下のフ ライ ト パ ライ ト鋼を破 コンロッ に適用することが開示されて る。
さ らに、 特許 7 には、 の 大 径が 5 上で、 かつ、 その数が 5 ， 上で、 さ らに パ ライ ト 率が 2 ０ 上の破 割に適した が開示され て る。
方、 パ ライ トの 積率を 4 ０ 下とするとともに、 化物 態を制御することで、 ランダムで、 かつ、 の き を得 る方法が、 特許 8 tZ 示されて る。
他に、 比較的多量のPを添加して の 形を抑制する方法が 、 特許 9 示されている。 ０には、 パ ライ ト 率を 5 ０ 上とするとともに、 炭素 有量が 0・ 4～０・ 5 合には、 Pを ・ ０ 5～０・ とすることが適切であること が開示されて る。
には S V、 、 P および Vを利用 して 壊を促進する方法、 および、 きを用いて 壊を 促進する方法が開示されて る。
2 には、 フ ライ ト 率が4 ０ 上のフ ライ ト ・ パ ライ ト 織で、 さ らに フ ライ トの さが、 ビッカ ス 度 で 2 5 ０ 上、 かつ、 フェライ トの さと さの比が０・ 8 ０ 上の、 クラッキングロ の 材として好適な が開示され ている。
3には、 硬度 R C 、 P 有量 ) 、 、 炭素 C qから 出される E 2 8 ０ 4 5 4 g X C 8 8 6 2 XP 4 X を 5 ０ 下とすることにより と耐力を確保したコンロッ が開示されている 4 は、 A 、 、 、 oの が、 0 ０ A 1 KO 主 ・ 5 A 、 お 、 ０・ ０ 3 。 ・ 6 を満 、 造 後に の 分 が 間 用 が開 て る 5には、 フ ライ ト パ ライ トの 計が 9 5 上 で 化物 の アスペク ト比が ０・ ０ 下であるとと もに、 P C C ０ ０ C 有量 ( 、 フ ライ ト ０・ 4 ～０・ 7 5で、 か つ、 V e V 2 S 2 ０、 V、 S は含有 量 ( ) ０・ 8 上の破 に優れた
コネクティングロ が開示されている。
これまでに開示された コンロッ 鋼を 観すると、 織をフ ライ ト ・パ ライ ト 限定していることは共通である 。 しかし、 適正なフ ライ ト パ ライ ト 織の 率については、 大きく異なり、 フ ライ トを 2 ０ 下とするもの、 または、 パ ライ トを 4０ 下とするものなどがある。
を高める方法は、 多種多様であり、 化物の 散、 化物の 散、 有量の 減、 化の 用、 多量 のP 加、 加えて コンロ に きを加工する方法などがある 術文献 ０ 3 2 4 9 5 4
2 5 2 5 4 6
3 3 5 3 4 ０
4 2 ０ ０ 5 2 3 6 7
5 2 8 6 7 4 6
6 2 ０ ０ 3 9 3 8 4
7 2 ０ ０4 2 7 7 8 7
8 2 ０ ０ 3 342 6 7
9 ０ 2 9 3 8 9
０ 2 ０ ０ 2 2 7 5 5 7 8
9 7 6 7 8 5
2 2 ０ ０ 4 2 7 7 84０ 3 2 ０ ０ 7 9 8 9 4 2 ０ ０ 2 2 5 6 3 9 4
5 2 ０ ０ 7 2 7 7 7 ０ 5 報 発明の
明が解決しよ とする課題
明の 、 破壊分割して使用する コ ン ロッ であり、 度、 具体的には、 8 5 ０MP a 上の引 さ と、 6 5 ０MP a 上の 0・ 2 力を備えるとともに、 優れた を実現するものである。 この 求を満たすためには、 でき る限り低 成であって、 部品の 、 フィ ライ ト ・パ ライ ト 織となることが望ましい。
しかし、 炭素 有量の 鋼で、 8 5 ０M a 上の引 さを ようとすると・ 外の 金元素量を増やさざるを得なくなり 、 その 果、 熱間 、 ベイナイ トが生じ易くなる。 ベイナイ トが生じると、 が低下するだけでなく 、 降伏 さや降伏 低下して、 部品として必要な機械的 質が得られなくなる。
また、 に優れた 、 常温のみならず 間にお て も 性が低く 、 素材 の および ・ れが生じ易 。 材の 造、 熱間圧延、 および、 部品の 造 の 、 工業的に非常に重要な要件であり、 材には、 高 間延性が必要である。
明が解決しよ とする課題は、 熱間延性に優れ、 熱間 に空冷または 冷却した場合に、 安定して ライ ト ・パ ラ イ ト 織となる、 に優れた および
品を提供することである。 題を解決するための
らは、 上記 題を解決するために、 、 実験を重ねて 研究した。 その 果、 次の知 ～4 得るに至った。
鋼の基本成分 成を、 C ０ 2 3～０・ 3 5 S ０ 7 ０～ ・ 3 ０ 、 さ らに、 V ０ 2 7～０・ 4 5 として、 V 化物を 出、 分散させると、 ライ トが強化されて 、 降伏 、 および、 引張 さが向上し かつ、 延性が低下する。
2 ( 式で定義する 値を ・ 3 ) 下とすると、 熱間 、 空冷または 冷却した場合に、 ライ ト ・パー ライ ト 織を得ることができる。
０ 5 6 X C ０ ０ 7 X 3 X
０ 8 ０ X C 8 ０ X P ０ g V
5 6 X ) は、 元素の 有率 ( である。
3 れた を得るためには、 フ ライ ト ・パ ライ ト フ ライ ト 率を 6 ０ 上とする。 そのためには、 下記 2 式で定義する 値を 3・ ０ 下とする必要がある。
4 3 X C ０ 2 X S ０ X M
4 X C g X P 8 V 6 6 X 2
は、 元素の 有率 ) である。
4 れた熱間延性を得るためには、 下記 ( 3 または 3 ) 式で定義する R値を 3 5 ) 上とする必要がある。
R 4 6 7 7 4 X 3 7 7 X M
349 X 2 ０ X V 4 X
3 )
R 4 6 7 7 4 X 3 7 7 X M
3 4 9 X S ０ X V 4 X A
8 6 6 X P b
は、 元素の 有率 ) である。
、 上記 見に基づ て完成したもので、 明の 旨と するところは 次のとおりである。
、
C ０ 2 3～０ 3 5
S ０ 7 ０～ 3 ０
０ 7 6～ 7 Q
TO
P ０ ０4０～０ ０ 8 ０
S ０ ０4０～０
C ０ ０ 5～０ 2 ０
A ０ ０ ０ 下、 V ０ 2 7～０ 45
０ ０ ０ 5 ０～０ ０ 45
含有し、 残部 eおよび不可避的 物からなり、
下記 式で定義する 値が ・ 3 下、 下記 2 式で定義す る 値が 3・ ０ 下、 および、 下記 ( 3 式で定義する R値が 3 5 上であることを特徴とする 。
０ 5 6 X C ０ ０ 7 X 3 X M ０ 8 ０ X C 8 ０ X P ０ 9 V
5 6 X )
4 3 X C ０ 2 X ０ X
4X C g ０ X P 8 V 6 6 X 2 )
R 46 7 7 4 X S 3 7 7 X
349 X S ０ X V 4 X A
3
ここで C M C P V お よび、 Sは の 有量 ( ) であり、 A 、 不純 としての 有量 ( ) である。
2 ) さ らに、 質量 、
C a ０ ０ ０ ０ 5～０ ０ ０ 3 ０
Z ０ ０ ０ ０ 5～０ ０ ０ 3 ０
e ０ ０ ０ ０ 5～０ ０ ０ 3 ０ および、
０ ０ ０ 5～０
のいずれか または 2 以上を含有することを特徴とする
) に記載の 。
3 ) さ らに、 質量 、
P b ０ ０ ～０ を含有し、 上記 3 式に代えて、 下記 3 式により 義する R値が 3 5 上であることを特徴とする上記 また 2 ) に 記載の 。
R 46 7 7 4 X 3 7 7 X M
3 4 9 X S ０ X V 4 X A
8 6 6 X P 3 )
こ こで、 S M S V、 および、 P は、 の 有量 ) であり・ A 、 不純 としての 有量
である。
4) ～ 3 ) のいずれかに記載の
、 熱間 造して冷却して製造した 品であって、 冷却 の 織が、 フ ライ ト パ ライ ト 織であることを特徴とす る 。
5) 織のフェライ ト 積分率が 6 ０ 上であること を特徴とする上記 (4 に記載の 。 明の
明の 、 熱間延性に優れ、 熱間 、 空冷または 冷却した場合に、 安定してフ ライ ト ・ ライ ト 織となり、 に優れている。 そして、 明 の 鋼から製造した 、 度で、 か つ、 の が小さ く 、 優れた を有するとともに 、 製造 に必要とされる 間延性を十分に備えている。 面の 単な説明
は、 験に用いたコンロッ 大 状の を 示す図である。 a は、 平面 様を示し、 b は、 側面 様を 。 明を実施するための
下、 本 明を詳細に説明する。
の 、 すでに、 数多く 示され、 しかも、 こ れら鋼の成 、 幅広く 示されて る。 しかし、 これらの鋼 にお て、 a 的に生産ができる程度に熱間延性に優れるこ と、 ( b 空冷または 冷却した場合に、 フ ラ イ ト ・パ ライ ト 織となる こと、 ( C ) 度であること、 およ び、 ( ) 割に優れること等の必要な要件を全て えた鋼は 、 非常に少ない。
フ ライ ト ・パ ライ ト 、 ルテンサイ ト、 または 、 ベイナイ ト 織と比較して、 延性や衝撃 が低 、 の 形を 果的に抑制する効果を有して る。
そこで、 らは、 特に、 熱間 、 空冷または 冷 却し 場合に、 フ ライ ト ・パ ライ ト 織を形成するとともに、 優れた熱間延性を発現する成分 成を検討して、
品用鋼として最適な成分 成を創案した。
明の 品の 徴の 、 V 化を積極的に利用した 鋼からなり、 、 フ ライ ト ・パ ライ ト 織を備えて いることである。 来の 、 少量のべイナイ トをしば しば 有し、 これが、 械的 質の 化の 因となっ ていたが 明では、 これを改善し、 工業的な生産において、 安 定な材質を確保した。
徴の 2は、 明の鋼で 造した部品のフ ライ ト 積分率 を 6 ０ 上と、 非常に大きな値に制御していることである。 フ ライ トの 積分率を高め、 かつ、 大幅に 化した鋼においては 、 の 形が小さ く 、 下に発生する 、 最終 に発生する けが抑制される。
明の 3の 、 品としての 質に加え・
般に共通する 間延性の という 点を改善した ことである。 常の 大きな問題となるのは。
に発生する割れや ・ その後の熱間加工、 すなわち、 素材 の 間圧延 、 部品の に発生する割れや である。
的な生産にお て、 特に問題となるのは、 鋳造 に発生する 割れや であるが、 これまで、 この 題を解決することを課題と した発明は 案されておらず、 効率的な工業生産が容易でない鋼が 多く 案されて た。
、 品を熱間 造で成形 、 その 後、 空冷または 冷却した場合に、 安定して、 フ ライ ト ・パ ライ ト 織を得ると いう 題を解決するにあたって、 V を中心とする の 鋼を対象として、 熱間 造 程を再現する実験を行った。
験の 象としたのは、 成分 成が、 C ０・ ～０・ 5 ０ 以下 。 ) 、 S ０ ～ ・ 4 M ０ 4 ０～ 2 P 0 ０ ０ 6～０ S ０ 0 ０ 7～０ ０ 8 C ０ 2～０ 5 ０ A ０ ０ ～０ ０ 3 4 V ０ 2 ０～０ 45 ０～０ ０ 5 9 Pb ０～０ 2 6 ０ Ca ０～０ ０ ０4 および、 ０ ０ ０ 2 2～０・ ０ 6 8 準の鋼である 実験は、 熱間加 置を用い、 以下の 件で行った。
、 直径 8 、 高さ 2 とした。 5 2 3 に加熱 した後、 ・ ０ s の 度で冷却しつつ、 冷却 中の 2 3 で 高さ 6 ０ 工を施し、 さ らに、 ・ ０ s の 度で、 室温まで冷却した。
その 、 試験 、 中心 上で 2 、 試験 4 部 の組織を、 光学 微鏡を用 て観察し、 ベイナイ ト 織の 無を判 断した。
体的には アルコ ル (ナイタ ル にて腐食した 組織を、 光学 微鏡で、 2００倍の倍率で観察し、 不定形のフ ラ イ ト粒の割合を測定した。
フ ライ ト ・パ ライ ト 織として観察される フ ライ ト粒 は、 白色で多角形の 状をして るが、 同じく 色ながら 量の 化物が 出した不定形の 織が発現した場合、 それは、 ベイナイ ト であると判断した。 定形とは、 基本的に、 がある形状 または に変化した形状を示す。
明では、 フ ライ ト とべイナイ ト粒の総数に占めるべ イナイ ト粒の割合が 3 の 、 組織は、 フ ライ ト ・パ ライ ト 織であるとする。 ベイナイ ト粒が 3 であれば、 材質にほ とんど はな 。
験上、 C、 M C 、 P、 V、 および、 が イナイ ト 態に関与することが っているので、 これら元素の とべイナ イ ト 率の 係を重 析で調 たところ、 下記 式で定義 する 値が ・ 3 ０ ) 下のときに イナイ ト 率が 3 下 となることが分かった。 それ故、 値を ・ 3 下に限定した。
０ 5 6 X C ０ ０ 7 X S 3 X M ０ 8 ０ X C 8 ０ X P ０ 9 V
5 6 X )
こ こで C M C P V および は、 の 有量 ) である。
値の下 、 素の によるので定めない。 なお、 明が対象とする部品では、 熱間 後の 、 ０ 7 3～ 6 7 3 の 度差4０ ０ を、 温度が ０ 7 3 から 6 7 3 まで低下する経過 間で割った ) が 2・ ０ s 下であることを前提としているが、 平均 2・ ０ sで空冷した 品の 織と硬さを・ 置の
等速度 再現するには、 した後の平 度を ・ ０ s とするのが適当である。
次に、 に及ぼす組織の 響につ て検討した。
の 材として、 上記 値を求めるのに用 た 6 8 準の ち、 C ０ 2 ０～０・ 4 ０ 、 以下 。 ) 、 C ０ ０ 2～０ 2 ０ A ０ ０ ０ ０～０・ 0 3 ０ P 0 ０ 下の 囲にある 3 ０ 準を用いた。 これらの 材を、 験炉にて溶解し、 インゴッ トに 造した後、 断面 2 5 m の 材に熱間加工した。
さ らに、 熱間 程を再現するため、 この 材を 0 の さに切断し、 5 ０ 3 に 5 した後、 風速 5 S の風を当てて、 室温まで冷却した。
、 図 a) に示したコンロッ の大 を模した形状の 。
に仕上げ 工した。 径の ０ で相対する 2 所に 深さ ・ ０ 、 先端 ０・ 5m の 4 。
5 V 3 を形成し た。 さ らに (b に示すよ に、 直径 8・ ０ の 4 が、 中心 側の側面から 8・ ０ の となるよ に形成されている。
に関する 、 以下の りである。 すなわち、 に示 す試験 の 測定した後、 図 の 下方向に割れる を入れ 、 の 央に形成したく さび け口に く さびを差し込み く さ び 2 ０ ０ の り を 4 ０m さから落として、 試験 を切 位置で に破 した。
なお、 、 レ ル上にあって、 片方は固定、 もう 方はレ ル上を滑る構造となっており、 Z 2 された試験 が割型 からはずれないように、 試験 、 ボルトで に固定されている 験前後の 、 内径の の とした。 体的には、 、 破 部を突き合わせて、 再結合 ボルト めした後に、 試 験 の 測定し・ 定した初期 態の との差を求め、 上下と左右方向の差の合計を変形 とした。 が小さ ほ ど、 が高いと判断した。
また、 試験 の 面から 5 れた 面において、 硬さを測 定し、 光学 微鏡により ライ ト 積率を測定した。
の 前後に、 内径 、 硬さおよび ライ トの 積率 との 係を調査した。 その 果、 破 前後の 、 引張 さと ライ トの 積率に大きく影響されることが明らかとなった。 すなわち、 全体の さが高くて、 かつ、 ライ トが適度に 存在する場合、 特に、 ライ ト 積分率が 6 ０ 上の場合に、 衝撃破 したときの 0 ０ 下と、 十分に小さ ことが明らかとなった。
て、 値を求めた時と同じ 6 8 準の鋼を用い、 ライ ト 積分率に及ぼす鋼の合金元素量の 響を調 た。
、 直径 8 、 高さ 2mmの 状のものであり、 この 、 熱間加工 置を用いて、 5 ０ 3 に加熱し、 その 、 ０ S の 度で冷却しつつ、 冷却 中の 3 2 3 で、 高さ 6 ０ 工を施し、 さ らに、 ・ ０ s の 度で室温まで冷却した。
その 、 試験 、 中心 上で 2 、 試験 4 の 織を光学 微鏡を用 て観察し、 フ ライ ト 積率を調 た。 験上、 C、 M C 、 P、 V、 および、 がフ ライ ト 態に関与することが っているので・ これら 金元素の フ ライ ト 積分率の 係を重 析で めた。
その 果、 下記 ( 2 ) 式で定義する 値が 3・ ０ ) 下の 合に 6 ０ 上となり、 、 ０・ 7 Cを含有す る の を素材とした場合と同等 下の な となった。 このことから、 値を 3・ ０ 下に限定した。
なお、 明の C量の下 ０・ 2 3 にお て、 フ ライ ト量は 、 最大 7 5 度である。
4 3 X C ０ 2 X S ０ X M
4 X C 9 ０ X P 8 V
6 6 X 2 )
こ こで C S C P V および、 は。 の 有量 ) である。
値の下 、 素の によるので、 定めない。
さ らに、 片の 造性指標となる 後の 間延性を、 熱間引張り 験で評価した。
、 成分 成が、 C ０ ～０・ 5 ０ 、 以 下 ) S ０ ～ 4 ０ 7～ 2 46 P ０ ０ ０ 6～０ 5 S ０ ０ ０ 7～０ 8 C ０ ０ 2～ ０ ０ A ０ ０ ０ ～０
V ０～０ 4 5 ０～０ ０ 5 9 b ０～０ 2 6 ０ C a ０～０ ０ ０ 4 ０ ０ ０ 2 2～０ ０ 9 6 準の鋼である。
、 直径 ・ ０m 、 長さ ０ の 状とし、 試験 の チ で 、 熱電対を取り付けた。 これを、 置を備えた通電 置に取り付け、 両端 、 銅の水 で 冷却しつつ、 通電 熱した。
電により、 試験 を加熱、 して、 6 0 、 ０ S 、 一定温度 4 7 3 3 7 3 、 および、 2 7 3 まで冷却し、 3 ０ S 持し、 その 、 ０・ ０ ０ 5 Sで引張り破 させた。
間延性の 標として、 の り値を採用した。 この り値 が小さ 鋼は、 連続 に割れや が発生し易いと判断できる これらの 験で、 引張 4 7 3 3 7 3 、 および 2 7 3 での り値を、 独立 数とし、 合金元素を 数と して、 算し、 における 素の 関係数 計 上 意と判断された元素のみ 数の平均値を求め、 これらの数 値を用いて、 下記 3 または 3 式で定義する R を 得た。
R ) 46 7 7 4 X 3 7 7 X M
3 4 9 X S ０ X V 4 X A
3
R ) 4 6 7 7 4X S 3 7 7 X
3 4 9 X S X V 4 X A 8 6 6 X P b ( 3 )
ここで 、 M V A 、 P および S は、 の 有量 ) である。
造で を製造する際、 割れや を防止するためには、 絞り値が高いほど 利である。 れや の 生のし さは、 鋳造 の 造と 件にも影響されるが、 各種の 間延性の鋼の絞 り値と、 割れ、 キズ 度との 係を調査した。 その 果、 絞り値が 3 5 上であれば、 連続 の れや の 生を、 十分、 低減できることが解かった。 よって、 上記 3 ) または 3 式で める R値を 3 5 上に限定した。 なお R値の上 、 素の量によるので 特に定めな 。
次に、 の 成の 定理由につ て説明する。 下、 質量 意味する。
C ０ 2 3～０
Cは、 部品の さや さを確保し、 かつ、 良好な を得 るために、 0・ 2 3 上必要である。 方、 Cを多くすると、 ライ トが増加して 低下する。 それ故、 合金元素を調整し て引張 さや さを高く しても、 降伏 さがあまり向上しないばか りか、 および が低下するので、 上限を０・ 3 5 限 定する。 また・ Cは。 V 化物を形成し。 ライ トを 化 する。 ましくは、 ０・ 2 8～０・ 3 2 である。
S ０ 7０～
S は、 ライ ト 態を促進して、 ライ ト 率を増加させ るのに必須の 素である。 また、 S は、 ライ トを固持 化す るとともに、 延性を低下させる。 ライ トの 性を低下させるた めには、 0・ 7 ０ 上が必要である。 しかし ・ 3 ０ 超え ると、 熱間延性が低下する。 間延性の 保の点から、 ・ ０ 5 下が好ましい。 より好ましくは、 0・ 8 ０～ ・ ０ 5 である。 M ０ 7 6～
M は、 固持 化元素であると同時に ベイナイ ト 態を促進す る元素である。 ベイナイ トの 生を防止するため、 上限を ・ 7 とする。 また M は、 Sを 化物として 定し、 熱間延 性を高めるのに必要である。 定して高い 間延性を得るため、 下 限を 0・ 7 6 限定する。 ましく は、 0・ 8 ０～ ・ ０ ０ ある。
P ０ ０ ０～ 0
Pは ライ ト 進および イナイ ト 素である 。 ベイナイ ト 果を得るには、 0・ ０4０ 上が必要で ある。 量に添加した場合、 熱間延性が低下して 割れまたは疵が 生じ易くなるので、 上限を、 0・ ０ 8 ０ 定する。 間延性の 保の点から 0・ ０ 6 5 満が好まし 。 より好ましくは、 0・ ０45～０・ ０ 6 2 である。
S ０ ０4０～ 0
Sは、 M 結合してM S 子を形成して を向上させる 元素である。 分な被 を得るために、 下限を 0・ ０4０ とす る。 しかし、 多量に添加した場合、 機械的 質の 方性が大きくな るので、 上限を０・ とする。 ましくは、 0・ ０ 6 ０～０ である。
C ０ ０ 5～０
C は、 M 同様に固持 化元素であると同時に、 ベイナイ ト 態を促進する元素である。 さや 硬さを確保するため、 ０ ０ 5 上 加する。 しかし C は、 M より も イナイ ト 態を促進する効果が高 ため、 ベイナイ ト 制のため、 0・ 2 ０ 下に限定する。 ましくは、 0・ ０ 8～０・ 6 である。
V ０ 27～０
Vは、 化物を形成して ライ トを 化し、 降伏 、 引張 さを向上させ、 かつ、 延性を低下させる元素である。 また、 Vの 化物は、 ライ ト 態を促進する作用があるので、 性の ライ トが増大する。 その 果、 破 形が低減すると ともに の のばらつきも減少する。
これらの 分な効果を得るため、 Vを 2 7 上に限定する 。 しかし、 ０・ 45 超では、 効果が 和し、 コス トも高くなるの で、 上限を 0・ 4 5 とする。 ましくは、 ０・ 3０～０・ 4 、 より好ましくは、 0・ 3 2～０・ 3 7 である。
０ ０ ０ 5 ０～０ ０ 4 5
は、 主に、 V 化物や、 V 化物を形成して、 ベイナイ ト およびフ ライ ト 進をなす 素である。 これらの 分 な効果を得るために、 下限を 0・ ０ ０ 5 ０ とする。 剰に添加す ると、 熱間延性が低下して 割れまたは疵が生じ易くなるので、 上 限を 0・ ０ 5 とする。 ましくは、 ０・ ０ ０ 5 5～０・ ０ 3 5 である。
、 上記 成を基本成分とするが、 さ らに、 選択的に 他の元素を含有させてもよ 。 下に選択 素につ て説明する。
C a ０ ０ ０ ０ 5～０ ０ ０ 3 ０ Z ０ ０ ０ ０ 5～０ ０ ０ 3 ０ e ０ ０ ０ ０ 5～０ ０ ０ 3 ０ および、 ０ ００5～０・ ０ 5０ のいずれか または 2 以上 C a z e、 および、 は、 ずれも、 化物を する元素である。 明における微細 化物の 、 熱間 後のオ ステナイ ト 織の を防止し、 その 果、 フ ライ ト 態を促進する。
また、 フ ライ ト 態を促進することで、 ベイナイ ト 態が抑制 される。 これらの 果を期待するには C a z 。 および・ e は、 0・ ０ ０ ０ 5 上の添加が必要であり、 は、 0・ ０ ０ 5 上の添加が必要となる。
しかし、 多量に添加した場合に生成する 大な 化物や 化物 は、 熱間延性および の 下の 因となるので、 C a
および、 eの 限を 0・ ０ ０ 3 ０ とし の 限を０ ０ 5 ０ とする。 は、 化物を して イナイ ト 態を抑制する効果があ る 方、 窒化物を優先的に形成するので、 過剰に添加すると、 V 化物の を低減させてフ ライ ト量が低減する好ましくな 現 象が発現する。 このため を添加する場合 ０・ ０4０ 下 が、 よ り好まし 。
P ０ ０ ～０
P は、 向上のために添加する。 しかし・ P は・ 間延 性を低下させる効果があるので、 ０・ ０ 5 ０ 下に限定する。 分な被 向上の効果を得るためには、 ０・ ０ 上を必要と する。
その他の不可避的に含有する元素につ て説明する。
A ０ ０ ０
A 、 上記 ( 3 ) および ( 3 式のとおり、 熱間延性の 下の 因になるので、 積極的に添加しない。 A 、 A 化物と して に分散し を低下させるので、 A 添加しない方が 被 の 保のためにも有効である。 可避 としてのA 、 0・ ０ 下とする。
C ０ 5 ０ 5 MO ０ ０ C 、 および、 MOは、 任意に含有させることができる元 素である。 量であれば、 コンロッ の 質に対して特段の 及ぼさないが、 いずれも、 れ性を高めて イナイ トの 態を促 進する。 ベイナイ ト 織の 成を防止する上で 不可避 とし て 有する C および は、 ともに、 0・ 下が好ましく MOは、 0・ ０ 下が好ましい。
bは、 V 同様に 化、 組織 の 果を有する元素で あり、 Vの 部を、 bに置換することは可能である。 しかし、 b 化物は、 V 化物と比較して 度が高く 、 素材 の 程にお て し易いので、 明では、 積極的に添加 しない。
上、 本 明につ て、 コンロッ を主眼に説明した。 在のと ころ、 コンロッ 外に、 普及して な が・
、 コンロッ 同様に、 正確な 度での 必要な部品 または、 度とともに、 保全作業上、 取外しと取付けが繰 り返される部品 用することができる。
以下・ に基づいて、 明を詳細に説明する。
に成分 成を示す ( ～ 24 および
( 2 6～ 3 9 従来 ) を 、 真空 解しイ ンゴッ トとした。 これらインゴッ トを、 49 3 に加熱して、 直 径 5 5 の に鍛 した後、 放 、 これを、 評価 素材とし た。
Figure imgf000024_0001
めに、 素材の 後の 間延性を、 熱間引張 験で評 価した。 、 直径 ・ ０ 、 長さ ０ の 状とし、 試験 の チ で 、 熱電対を取り付けた。
これを、 引張 置を備えた通電 置に取り付け、 両端部を銅 の水 で冷却しつつ・ 熱して、 試験 、 6 ０ S 持した後、 ０ s で 2 7 3 まで冷却して させ、 2 7 3 に 3 0 持し、 引張 ０・ ０ ０ 5 Sで引張り 、 させて、 の り値を測定した。
また、 素材 を用 たコンロッ の 、 機械的特性・ および 、 を調 るため、 鍛造コンロッ 当の を熱間 造で 作製した。
体的には 直径 5 5 の 5 ０ 3 に加熱した後 、 棒 向と垂直に鍛造して、 厚さ 2 ０ とし、 続いて 衝 風 却により室温まで冷却した。 ０ 7 3 から 6 7 3 の間の平 ・ 7 Sであった。
の 材から、 (1 、 および、 ( )コンロッ 大 状の を加工した。 コンロッ 大 状 の の 法を、 に示す。
a) に示すように試験 は、 8 ０ X 8 ０ 厚さ 8m の 状の 直径 5 ０m の 2 を開けたもので あり、 直径 5 ０m の 面上には 鍛造前の素 の 向 と垂直な方向に、 ０。 で相対する 2 所に、 深さ ・ ０
。
０・ 5 の 4 5 V 3 を した。
さ らに ) に示すよ に、 直径 8・ ０ の 4を 、 中心 の 面から 8・ ０ の となるよ に 形成した。
、 と落 験機から 成されている。 、 形の 上に成形した 柱を中心 に沿って 2 した形状で、 片方が固定され、 片方がレ ル上を移動する。 2つの 円柱の 面には、 く さび穴が加工されている。
には、 試験 、 この にはめ込み、 く さびを入れ て 錘の下に設置する。 、 重さが 2 ０ 0 であり、 ガイ ド に沿って落下する仕組みである。
落とすと、 く さびが打ち込まれ、 試験 2つに引張 される。 なお、 、 試験 が割型から遊離しないよう 、 試験 、 に押しつけられるよう 、 周囲が固定されている。
では、 ０ で を行い、 の を突き合わせて、 ボルト めし、 および 向と垂直な 方向の 化を測定した。
また、 面から 5m れた 面上について、 光学 微鏡によ りフ ライ ト 積率を測定するとともに、 前記 法と同じ方法で、 織を観察して、 ベイナイ ト 織の 無を判断した。 すなわち、 アルコ ル (ナイタ ル にて腐食した組 織を、 光学 微鏡で、 2 ０ ０倍の倍率で観察し、 白色で 量の 化 物が 出した不定形の粒を、 ベイナイ ト として計数した。
フ ライ ト とべイナイ ト粒の総数に占めるべイナイ ト粒の 割合が 3 満の 、 ベイナイ ト 無 とし、 フ ライ ト ・パ ライ トであると定義した。
2に、 、 および、 R とともに、 熱間引張 の り値、 鍛造コ ンロッ のべイナイ トの 常温での 験結果、 および の (XY 向の の ) を示した。
Figure imgf000027_0001
・ 2 4は である。 いずれも、 ベイナイ ト 織の はなく 、 フ ライ ト 6 上、 熱間引張 験の り値 は 3 7 上と、 良好である。 また、 常温 験の さと 0 2 、 それぞれ、 8 6 5 P a 上、 6 9 3MP a 上で あり 明の 指す 8 5 ０ P a 上の引 さと、 6 5 ０ P a 上の０・ 2 力が実現して る。
これに対して、 従来 C 7 ０ S 6は C 有量が多 ため、 引張り 強さ S は 9 9 5MP a 高 ものの、 ０・ 2 6 2 2 MP 低 。
2 ～ 3 9の においては、 値の大き 2 2 7、 および、 3 2において イナイ ト 織が変態 、 験 の が大きくなって る。 また 2 2 および、 3 2は、 値が大きく フ ライ ト 率が低く 、 やはり が大 きい。
o 2 9 3 ０ 3 3 8、 および、 3 9は、 いずれもR値 が低く 、 熱間引張 験の り値が 3 5 満となっているため、 的な 材の 造が困難である。 3 ～ 3 7は、 R値は大き いものの、 C a z および または、 eが多量に添加されて おり、 熱間引張 験の り値が低い。 上の利用 能性
前述したよ に、 明の 、 熱間延 性に優れ 熱間 空冷または 冷却した場合に 安定 してフ ライ ト ・パ ライ ト 織となり、 に優れている 。 そして、 明の 鋼から製造した
度で、 かつ、 の が小さ く 、 優れた
を有するとともに、 製造 に必要とされる 間延性を十分に備える ものである。 よって、 、 産業上の利用 能性が高いもので ある。 号の 2
3 V
4

Claims

求 の
、
C ０ 2 3～０ 3 5
S ０ 7 ０～ 3 ０
M ０ 7 6～
P ０ ０4０～０ ０ 8 ０
S ０ ０4０～０
C ０ ０ 5～０ 2 ０
A ０ ０ ０ 下
V ０ 2 7～０ 45
０ ０ ０ 5 ０～０ ０ 45
含有し、 残部 eおよび不可避的 物からなり、
下記 式で定義する 値が ・ 3 下、 2 式で定義す る 値が 3・ ０ 下、 および、 3 式で定義する R値が 3 5 上であることを特徴とする 。
０ 5 6 X C ０ 7 X S 3 X M ０ 8 ０ X C 8 ０ X P ０ g V
5 6 X
4 3 X C ０ 2 X S ０ X M
4 X C 9 ０ X P 8 V 6 6 X 2
R 4 6 7 7 4 X 3 7 7 X M
3 4 9 X S ０ X V 4 X A
)
こ こで C C P V よび、 Sは の 有量 ( ) であり、 A 、 不純 としての 有量 である。
2
さ らに、 質量 、
C a ０ ０ ０ ０ 5～０ ０ ０ 3 ０
Z ０ ０ ０ ０ 5～０ ０ ０ 3 ０
e ０ ０ ０ ０ 5～０ ０ ０ 3 ０ および、
０ ０ ０ 5～０
のいずれか または 2 以上を含有することを特徴とする
に記載の 。
3
さ らに、 質量 、
P ０ ０ ～０
を含有し、 上記 3 式に代えて、 下記 3 式で定義する R値 が 3 5 上であることを特徴とする または 2に記載の
。
R 4 6 7 7 4 X 3 7 7 X M
349 X S 2 ０ X V 74 X A
8 6 6 X P b 3 )
ここで、 M S V・ および、 は、 の 有量 ( であり、 A 、 不純 としての 有量
) である。
4
～ 3の ずれかに記載の 、 熱間 造して冷却して製造した 品であって、 冷却 の 織が ライ ト ・パ ライ ト 織であることを特徴とする
。 5
織のフ ライ ト 積分率が 6 ０ 上であることを特徴 とする 4に記載の 。
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