WO2010001612A1

WO2010001612A1 - 冷凍装置

Info

Publication number: WO2010001612A1
Application number: PCT/JP2009/003083
Authority: WO
Inventors: 阪江覚; 竹上雅章
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2008-07-02
Filing date: 2009-07-02
Publication date: 2010-01-07
Anticipated expiration: 2011-01-02
Also published as: JP2010032205A; JP5152116B2

Abstract

　冷媒回路（4）には、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）とが設けられる。第１圧縮機（14a）は、庫内熱交換器（64a）で蒸発した冷媒を吸入する。一方、第３四路切換弁（33）を切り換えることによって、第２圧縮機（14b）は、庫内熱交換器（64a）で蒸発した冷媒を吸入する状態と、室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する状態とに切り換わる。第２油分離器（37b）で吐出冷媒から分離された冷凍機油は、第２圧縮機（14b）が庫内熱交換器（64a）で蒸発した冷媒を吸入する場合は第２インジェクション管（30b）へ供給され、第２圧縮機（14b）が室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する場合は第３吸入管（57c）へ供給される。

Description

冷凍装置

　本発明は、複数の利用側熱交換器が接続された冷媒回路を備え、利用側熱交換器のうちの一部と残りで冷媒が異なる温度で蒸発する冷凍サイクルを冷媒回路が行う冷凍装置に関するものである。

　従来より、冷凍サイクルを行う冷媒回路を備える冷凍装置が知られている。この種の冷凍装置は、例えば、食品等を貯蔵する冷蔵庫を冷却するための冷凍機や、室内の空調を行う空調機などに広く利用されている。

　特許文献１に開示された冷凍装置の冷媒回路には、複数の圧縮機と、各圧縮機の吐出冷媒から冷凍機油を分離する油分離器とが設けられている。そして、油分離器において吐出冷媒から分離された冷凍機油は、各圧縮機における圧縮行程中の圧縮室へ供給される。

　また、特許文献２には、室内ユニットと冷蔵ユニットとが設けられた冷凍装置が開示されている。この冷凍装置は、第１冷房冷凍運転と第２冷房冷凍運転とが行われる。この第１冷房冷凍運転及び第２冷房冷凍運転では、室内ユニットの室内熱交換器と冷蔵ユニットの冷蔵熱交換器の両方が、蒸発器として動作する。また、この冷凍装置の冷媒回路には、三つの圧縮機が接続されている。第１圧縮機は、冷蔵熱交換器で蒸発した冷媒を吸入する。第２圧縮機は、第１冷房冷凍運転では冷蔵熱交換器で蒸発した冷媒を吸入し、第２冷房冷凍運転では室内熱交換器で蒸発した冷媒を吸入する。第３圧縮機は、室内熱交換器で蒸発した冷媒を吸入する。また、第１冷房冷凍運転及び第２冷房冷凍運転では、室内熱交換器における冷媒の蒸発温度が、冷蔵熱交換器における冷媒の蒸発温度よりも高くなる。

特開２００７－１７８０５２号公報特開２００７－７８３３８号公報

　特許文献２に開示されているような冷凍装置において、特許文献１に開示されているように油分離器で吐出冷媒から分離された冷凍機油を圧縮機における圧縮行程中の圧縮室へ供給する場合は、以下で説明するような問題が生じる。

　上述したように、特許文献２に開示された冷凍装置では、室内ユニットの室内熱交換器における冷媒の蒸発温度が冷蔵ユニットの冷蔵熱交換器における冷媒の蒸発温度よりも高くなっている。また、この冷凍装置において、第１圧縮機は、専ら冷蔵熱交換器で蒸発した冷媒を吸入する一方、第２圧縮機は、冷蔵熱交換器で蒸発した冷媒と室内熱交換器で蒸発した冷媒の何れか一方を選択的に吸入する。そして、第１圧縮機が冷蔵熱交換器で蒸発した冷媒を吸入し、且つ第２圧縮機が室内熱交換器で蒸発した冷媒を吸入する状態では、第２圧縮機へ吸入される冷媒の圧力が、第１圧縮機へ吸入される冷媒の圧力よりも高くなる。

　一方、第１圧縮機と第２圧縮機のそれぞれには、圧縮行程中の圧縮室に連通する通路が形成されている。そして、この通路に連通する状態における圧縮室の内圧は、吸入冷媒の圧力が高い第２圧縮機における値の方が、吸入冷媒の圧力が低い第２圧縮機における値よりも高くなる。このため、吐出冷媒から分離された冷凍機油を第１圧縮機及び第２圧縮機の圧縮行程中の圧縮室へ同時に供給すると、圧縮室の内圧が低い第１圧縮機へ冷凍機油が偏って流入することとなり、圧縮室の内圧が高い第２圧縮機へ供給される冷凍機油の量が不足するおそれがあった。

　本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、冷媒の蒸発温度が低い熱交換器から専ら冷媒を吸入する圧縮機と、冷媒の蒸発温度の異なる熱交換器から冷媒を切り換えて吸入する圧縮機とが混在する冷凍装置において、両方の圧縮機へ確実に冷凍機油を供給して冷凍装置の信頼性を向上させることにある。

　第１の発明は、第１圧縮機（14a）、第２圧縮機（14b）、熱源側熱交換器（15）、第１利用側熱交換器（64a,64b）、及び第２利用側熱交換器（54）が接続された冷媒回路（4）を備え、該冷媒回路（4）で冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷凍装置を対象とする。そして、上記冷媒回路（4）では、上記第１圧縮機（14a）が上記第１利用側熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を常に吸入する一方、上記第２圧縮機（14b）が上記第１利用側熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する第１動作と、上記第２圧縮機（14b）が上記第２利用側熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する第２動作とが切り換え可能となっており、上記第２動作中の冷媒回路（4）では、上記第２利用側熱交換器（54）での冷媒の蒸発温度が上記第１利用側熱交換器（64a,64b）での冷媒の蒸発温度よりも高くなる一方、上記第１圧縮機（14a）及び上記第２圧縮機（14b）の吐出冷媒から冷凍機油を分離する油分離機構（36）と、上記油分離機構（36）において吐出冷媒から分離された冷凍機油を上記第１圧縮機（14a）及び上記第２圧縮機（14b）へ送り返す油戻し通路（47）とを備え、上記油戻し通路（47）は、上記第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）に冷凍機油を常に供給する一方、上記第１動作中には上記第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に冷凍機油を供給し、上記第２動作中には上記第２圧縮機（14b）へ吸入される冷媒に冷凍機油を供給するものです。

　第１の発明において、第１動作中の冷媒回路（4）では、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方が、第１利用側熱交換器（64a,64b）において蒸発した冷媒を吸入する。つまり、第１動作中において、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）は、同じ圧力の冷媒を吸入して圧縮する。また、この第１動作中において、油分離機構（36）で吐出冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し通路（47）を流れ、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）と、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）とに供給される。

　一方、第１の発明において、第２動作中の冷媒回路（4）では、第１圧縮機（14a）が第１利用側熱交換器（64a,64b）において蒸発した冷媒を吸入し、第２圧縮機（14b）が第２利用側熱交換器（54）において蒸発した冷媒を吸入する。また、第２動作中の冷媒回路（4）では、第２利用側熱交換器（54）での冷媒の蒸発温度が、第１利用側熱交換器（64a,64b）での冷媒の蒸発温度よりも高くなっている。このため、第２動作中において、第２圧縮機（14b）が吸入する冷媒の圧力は、第１圧縮機（14a）が吸入する冷媒の圧力よりも高くなる。この第２動作中において、油分離機構（36）で吐出冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し通路（47）を流れて第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）に供給される。その際、第１圧縮機（14a）へ供給される冷凍機油は、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）へ流入する。一方、第２圧縮機（14b）へ供給される冷凍機油は、第２圧縮機（14b）へ吸入される低圧冷媒と混合されて、低圧冷媒と共に第２圧縮機（14b）の圧縮室（73b）へ流入する。

　第２の発明は、上記第１の発明において、上記冷媒回路（4）には、上記第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）に接続して該第１圧縮機（14a）へ中間圧冷媒を供給する第１インジェクション管（30a）と、上記第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に接続して該第２圧縮機（14b）へ中間圧冷媒を供給する第２インジェクション管（30b）とを備えたインジェクション回路（30）が設けられ、上記油戻し通路（47）は、上記第１インジェクション管（30a）を流れる冷媒に冷凍機油を常に供給し、上記第２動作中に上記第２インジェクション管（30b）を流れる冷媒に冷凍機油を供給するものである。

　第２の発明では、冷媒回路（4）にインジェクション回路（30）が設けられる。第１動作中と第２動作中の何れにおいても、第１インジェクション管（30a）を流れる冷媒には、油戻し通路（47）を通じて油分離機構（36）から冷凍機油が供給される。この冷凍機油は、第１インジェクション管（30a）を流れる中間圧冷媒と共に、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）へ流入する。また、第１動作中には、第２インジェクション管（30b）を流れる冷媒に対して、油戻し通路（47）を通じて油分離機構（36）から冷凍機油が供給される。この冷凍機油は、第２インジェクション管（30b）を流れる中間圧冷媒と共に、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）へ流入する。

　第３の発明は、上記第２の発明において、上記インジェクション回路（30）は、上記第１インジェクション管（30a）及び上記第２インジェクション管（30b）の上流側に配置され、高圧冷媒を膨張させて中間圧冷媒にする膨張機構（67）を備え、上記第１動作中には上記第１圧縮機（14a）と上記第２圧縮機（14b）の両方へ中間圧冷媒を供給し、上記第２動作中には上記第１圧縮機（14a）へ中間圧冷媒を供給して上記第２圧縮機（14b）に対する中間圧冷媒の供給を停止するものである。

　第３の発明のインジェクション回路（30）は、第１動作中と第２動作中とで異なる動作を行う。つまり、第１動作中において、インジェクション回路（30）は、膨張機構（67）から流出した中間圧冷媒を、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方へ供給する。一方、第２動作中において、インジェクション回路（30）は、膨張機構（67）から流出した中間圧冷媒を、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）のうちの第１圧縮機（14a）だけに供給する。

　第４の発明は、上記第３の発明において、上記インジェクション回路（30）における上記膨張機構（67）の下流側で且つ上記第１インジェクション管（30a）及び上記第２インジェクション管（30b）の上流側には、少なくとも上記第１利用側熱交換器（64a,64b）へ供給される高圧冷媒を、上記膨張機構（67）から流出した中間圧冷媒と熱交換させることによって冷却する冷却熱交換器（17）が設けられるものである。

　第４の発明では、インジェクション回路（30）に冷却熱交換器（17）が設けられる。この発明のインジェクション回路（30）において、膨張機構（67）から流出した中間圧冷媒は、冷却熱交換器（17）を通過する際に高圧冷媒と熱交換し、その後に第１インジェクション管（30a）や第２インジェクション管（30b）へ流入する。冷却熱交換器（17）において冷却された高圧冷媒は、第１利用側熱交換器（64a,64b）へ供給され、空気等の対象物を冷却するために利用される。

　第５の発明は、上記第１～第４の何れか一つの発明において、上記冷媒回路（4）は、上記第１利用側熱交換器（64a,64b）と上記第２利用側熱交換器（54）の両方で冷媒が蒸発する運転中に、該第２利用側熱交換器（54）で蒸発した冷媒だけを吸入する第３圧縮機（14c）を備え、上記油戻し通路（47）は、上記油分離機構（36）において冷媒から分離された冷凍機油を、上記第３圧縮機（14c）へ吸入される冷媒に供給するものである。

　第５の発明の冷媒回路（4）では、第１利用側熱交換器（64a,64b）と第２利用側熱交換器（54）の両方で冷媒が蒸発する運転中において、第３圧縮機（14c）が第２利用側熱交換器（54）で蒸発した冷媒だけを吸入して圧縮する。油分離機構（36）において吐出冷媒から分離された冷凍機油は、第３圧縮機（14c）へ吸入される冷媒に対して、油戻し通路（47）を通じて供給される。第１動作中には、第１利用側熱交換器（64a,64b）と第２利用側熱交換器（54）の両方で冷媒が蒸発する。この第１動作中において、油戻し通路（47）は、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）と、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）と、第３圧縮機（14c）へ吸入される冷媒とに対して冷凍機油を供給する。また、第２動作中に第１利用側熱交換器（64a,64b）と第２利用側熱交換器（54）の両方で冷媒が蒸発する場合において、油戻し通路（47）は、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）と、第２圧縮機（14b）と第３圧縮機（14c）のそれぞれへ吸入される冷媒とに対して冷凍機油を供給する。

　本発明では、第１動作中と第２動作中の何れにおいても、第１圧縮機（14a）が第１利用側熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入し、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給される。一方、第２圧縮機（14b）に対する油分離機構（36）からの冷凍機油の供給箇所は、第１動作中と第２動作中とで変更される。つまり、第２圧縮機（14b）が第１利用側熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する第１動作中には、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給され、第２圧縮機（14b）が第２利用側熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する第２動作中には、第２圧縮機（14b）へ吸入される低圧冷媒に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給される。

　ここで、第２圧縮機（14b）へ吸入される冷媒の圧力は、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）の内圧よりも低い。このため、第２圧縮機（14b）へ吸入される低圧冷媒に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給される場合には、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給される場合に比べ、油分離機構（36）と第２圧縮機（14b）に対する冷凍機油の供給箇所との圧力差が拡大する。

　このため、本発明によれば、第２圧縮機（14b）が吸入する冷媒の圧力が第１圧縮機（14a）が吸入する冷媒の圧力よりも高くなる第２動作中においても、油分離機構（36）と第２圧縮機（14b）に対する冷凍機油の供給箇所との圧力差を確保することによって、油分離機構（36）から第２圧縮機（14b）へ供給される冷凍機油の量を充分に確保することができる。従って、本発明によれば、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）が互いに異なる圧力の冷媒を吸入する場合であっても、油分離機構（36）から第１圧縮機（14a）へ供給される冷凍機油の流量と、油分離機構（36）から第２圧縮機（14b）へ供給される冷凍機油の流量の両方を充分に確保することができる。その結果、第１圧縮機（14a）及び第２圧縮機（14b）の焼き付き等のトラブルを未然に防ぐことができ、冷凍装置（1）の信頼性を向上させることができる。

　第２の発明では、各圧縮機（14a,14b）へ中間圧冷媒を供給するためのインジェクション管（30a,30b）を、油分離機構（36）から各圧縮機（14a,14b）へ冷凍機油を導くための経路として利用することができる。

　第３の発明において、インジェクション回路（30）は、第１動作中には第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方へ中間圧冷媒を供給し、第２動作中には第１圧縮機（14a）へ中間圧冷媒を供給して第２圧縮機（14b）への冷媒の供給を停止する。

　ここで、第１圧縮機（14a）が第１利用側熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入し、第２圧縮機（14b）が第２利用側熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する第２動作中において、膨張機構（67）から流出した中間圧冷媒を第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方へ供給する場合を仮定する。この場合には、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）の内圧が第１圧縮機（14a）圧縮行程中の圧縮室（73a）の内圧よりも高くなっているため、膨張機構（67）から流出する冷媒の圧力を、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）の内圧よりも高い値に設定しなければならない。つまり、この場合には、膨張機構（67）から流出する冷媒の圧力が、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）の内圧よりも大幅に高い値になってしまう。そのため、この場合には、第１圧縮機（14a）へ供給される中間圧冷媒の流量が過剰になる。

　それに対し、第３の発明のインジェクション回路（30）は、第２動作中において、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）のうち第１圧縮機（14a）だけに冷媒を供給し、第２圧縮機（14b）への冷媒の供給を停止している。従って、この第３の発明によれば、第２動作中に第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方へ中間圧冷媒を供給する場合に比べ、第２動作中に第１圧縮機（14a）へ供給される中間圧冷媒の圧力を低い値に設定することが可能となり、第１圧縮機（14a）へ供給される中間圧冷媒の流量を適正な値に設定することが可能となる。

　第４の発明では、インジェクション回路（30）に冷却熱交換器（17）が設けられ、冷却熱交換器（17）において冷却された高圧冷媒が第１利用側熱交換器（64a,64b）へ供給される。

　ここで、第１利用側熱交換器（64a,64b）へ供給される高圧冷媒のエンタルピが低いほど、第１利用側熱交換器（64a,64b）において冷媒が空気等の対象物から吸熱する熱量は多くなる。一方、冷却熱交換器（17）で高圧冷媒と熱交換する中間圧冷媒の温度が低くなるほど、冷却熱交換器（17）から第１利用側熱交換器（64a,64b）へ供給される高圧冷媒のエンタルピは低くなる。従って、膨張機構（67）から冷却熱交換器（17）へ供給される中間圧冷媒の温度が低くなるほど、第１利用側熱交換器（64a,64b）において冷媒が空気等の対象物から吸熱する熱量が多くなる。

　一方、上記第３の発明について述べた通り、この第４の発明においても、第２動作中に第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方へ中間圧冷媒を供給する場合に比べ、第２動作中に膨張機構（67）から第１圧縮機（14a）へ供給される中間圧冷媒の圧力を低い値に設定することが可能となる。そして、膨張機構（67）から流出する中間圧冷媒の圧力が低くなると、その中間圧冷媒の温度も低くなるため、膨張機構（67）から冷却熱交換器（17）へ供給される中間圧冷媒の温度を低くすることが可能となる。従って、この第４の発明によれば、第２動作中に冷却熱交換器（17）から第１利用側熱交換器（64a,64b）へ供給される高圧冷媒のエンタルピを引き下げることが可能となり、第１利用側熱交換器（64a,64b）において冷媒が空気等の対象物から吸熱する熱量を増加させることが可能となる。

　第５の発明では、第２動作中に第１利用側熱交換器（64a,64b）と第２利用側熱交換器（54）の両方で冷媒が蒸発する場合において、油戻し通路（47）は、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）へ冷凍機油を供給すると同時に、第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）へ吸入される冷媒に冷凍機油を供給する。つまり、第１圧縮機（14a）に比べて吸入する冷媒の圧力が高い第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）については、それら圧縮機（14b,14c）へ吸入される冷媒に対して油戻し通路（47）が冷凍機油を供給している。従って、この発明によれば、第１圧縮機（14a）、第２圧縮機（14b）、及び第３圧縮機（14c）のそれぞれに対する冷凍機油の供給量を、充分に確保することができる。

図１は、冷凍装置の概略構成を示す冷媒回路図である。図２は、圧縮機に設けられた流体機械の概略構成を示す横断面図である。図３は、冷房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。図４は、暖房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。図５は、冷蔵冷凍運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。図６は、冷却冷房運転時に第２圧縮機が庫内熱交換器で蒸発した冷媒を吸入する場合の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。図７は、冷却冷房運転時に第２圧縮機が室内熱交換器で蒸発した冷媒を吸入する場合の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。図８は、冷却冷房運転時の冷媒回路において行われる冷凍サイクルを示すモリエル線図（圧力－エンタルピ線図）である。図９は、第１冷却暖房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。図１０は、第２冷却暖房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。図１１は、第３冷却暖房運転時の冷媒の流れを表す冷媒回路図である。図１２は、実施形態の変形例１の冷凍装置の概略構成を示す冷媒回路図である。図１３は、実施形態の変形例３の冷凍装置の概略構成を示す冷媒回路図である。図１４は、実施形態の変形例４の冷凍装置の概略構成と、第２圧縮機が庫内熱交で蒸発した冷媒を吸入する場合の冷媒の流れとを示す冷媒回路図である。図１５は、実施形態の変形例４の冷凍装置の概略構成と、第２圧縮機が室内熱交で蒸発した冷媒を吸入する場合の冷媒の流れとを示す冷媒回路図である。図１６は、実施形態の変形例５の冷凍装置の概略構成を示す冷媒回路図である。

　以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

　本実施形態は、本発明に係る冷凍装置（1）である。冷凍装置（1）は、例えばコンビニエンスストアに設けられる。冷凍装置（1）は、図１に示すように、室外に設置される室外ユニット（10）と、店内空間を空調する室内ユニット（50）と、庫内を冷却する２台の庫内ユニット（60a,60b）と、ブースタユニット（80）とを備えている。２台の庫内ユニット（60a,60b）は、冷蔵ユニット（60a）と冷凍ユニット（60b）とから構成されている。

　室外ユニット（10）には室外回路（11）が、室内ユニット（50）には室内回路（52）が、冷蔵ユニット（60a）には第１庫内回路（61a）が、冷凍ユニット（60b）には第２庫内回路（61b）が、ブースタユニット（80）にはブースタ回路（81）がそれぞれ設けられている。この冷凍装置（1）では、室外回路（11）、室内回路（52）、第１庫内回路（61a）、第２庫内回路（61b）、及びブースタ回路（81）を４本の連絡配管（2a,2b,3a,3b）で接続することによって、蒸気圧縮冷凍サイクルを行う冷媒回路（4）が構成されている。第１庫内回路（61a）と第２庫内回路（61b）は並列に接続されている。また、第２庫内回路（61b）とブースタ回路（81）は直列に接続されている。

　４本の連絡配管（2a,2b,3a,3b）は、第１液側連絡配管（2a）、第２液側連絡配管（2b）、第１ガス側連絡配管（3a）、及び第２ガス側連絡配管（3b）から構成されている。第１液側連絡配管（2a）は、一端が室外回路（11）の第１液側閉鎖弁（111）に接続され、他端が室内回路（52）に接続されている。第２液側連絡配管（2b）は、一端が室外回路（11）の第２液側閉鎖弁（112）に接続され、他端が二手に分岐して第１庫内回路（61a）と第２庫内回路（61b）に接続されている。第１ガス側連絡配管（3a）は、一端が室外回路（11）の第１ガス側閉鎖弁（113）に接続され、他端が室内回路（52）に接続されている。第２ガス側連絡配管（3b）は、一端が室外回路（11）の第２ガス側閉鎖弁（114）に接続され、他端が二手に分岐して第１庫内回路（61a）と第２庫内回路（61b）に接続されている。なお、第２庫内回路（61b）とブースタ回路（81）との間は、接続ガス管（5）によって接続されている。

　　〈室外ユニット〉
　室外回路（11）には、圧縮機ユニット（40）、室外熱交換器（15）、及びレシーバ（16）が設けられている。圧縮機ユニット（40）は、運転容量が可変の第１圧縮機（14a）と、運転容量が固定の第２圧縮機（14b）と、運転容量が固定の第３圧縮機（14c）とを備えている。圧縮機ユニット（40）では、これらの圧縮機（14a,14b,14c）の吐出側が互いに接続され、これらの圧縮機（14a,14b,14c）の吸入側が後述する第３四路切換弁（33）を介して互いに接続されている。

　第１圧縮機（14a）に設けられた電動機には、インバータを介して電力が供給される。第１圧縮機（14a）は、インバータの出力周波数を変化させることによって、その運転容量を調節可能となっている。一方、第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）は、それぞれに設けられた電動機が常に一定の回転速度で運転されるものであって、その運転容量が一定となっている。なお、第２圧縮機（14b）や第３圧縮機（14c）が運転容量が可変の圧縮機であってもよい。

　第１圧縮機（14a）は、庫内ユニット（60a,60b）で蒸発した冷媒を吸入する庫内用圧縮機を構成している。第３圧縮機（14c）は、冷房運転時に室内ユニット（50）で蒸発した冷媒を吸入する室内用圧縮機を構成している。また、第２圧縮機（14b）は、後述する第３四路切換弁（33）が第１状態のときに庫内用圧縮機として動作し、その第３四路切換弁（33）が第２状態のときに室内用圧縮機として動作する。つまり、第２圧縮機（14b）は、庫内用圧縮機と室内用圧縮機のどちらとしても動作可能である。

　第１圧縮機（14a）、第２圧縮機（14b）、及び第３圧縮機（14c）のそれぞれは、全密閉型で且つ高圧ドーム型のスクロール圧縮機である。各圧縮機（14a～14c）は、図２に示すようなスクロール式の流体機械（82）を備えている。また、図示しないが、各圧縮機（14a～14c）は、流体機械（82）を駆動するための電動機を備えている。

　この流体機械（82）では、固定スクロール（83）のラップ（75）と可動スクロール（84）のラップ（76）の間に複数の圧縮室（73a～73c）が形成されている。可動スクロール（84）が公転運動を行うと、圧縮室（73a～73c）へ冷媒が吸入されて圧縮される。具体的に、流体機械（82）では、吸入管（57）に連通する吸入ポート（98）を通って冷媒が圧縮室（73）へ吸い込まれて圧縮され、圧縮室（73a～73c）内で圧縮された冷媒が吐出管（56）に連通する吐出ポート（93）へ吐出される。また、この流体機械（82）には、後述するインジェクション管（30a,30b,30c）に連通する中間ポート（99）が形成されている。中間ポート（99）は、吸入ポート（98）と吐出ポート（93）の両方から遮断された圧縮行程中の圧縮室（73a～73c）に開口している。また、図示しないが、各圧縮機（14a～14c）のケーシングの底部には、冷凍機油が貯留されている。冷凍機油は、流体機械（82）等の摺動部に供給され、その一部が冷媒と共に吐出管（56）から吐出される。

　なお、この冷凍装置（1）では、庫内ユニット（60a,60b）における冷媒の蒸発温度の方が、室内ユニット（50）における冷媒の蒸発温度よりも低い値に設定されている。このため、各圧縮機（14a～14c）における中間ポート（99a,99b,99c）に連通する圧縮行程中の圧縮室（73a,73b,73c）の内圧（即ち、その圧縮室（73a,73b,73c）に存在する冷媒の圧力）は、冷媒の蒸発温度が低い庫内ユニット（60a,60b）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機における値よりも、冷媒の蒸発温度が高い室内ユニット（50）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機における値の方が高くなる。

　第１圧縮機（14a）の第１吐出管（56a）、第２圧縮機（14b）の第２吐出管（56b）及び第３圧縮機（14c）の第３吐出管（56c）は、１本の吐出合流管（21）に接続されている。吐出合流管（21）は、第１四路切換弁（31）に接続されている。吐出合流管（21）からは吐出分岐管（22）が分岐している。吐出分岐管（22）は、第２四路切換弁（32）に接続されている。

　各吐出管（56）には、圧縮機（14）側から順に、油分離器（37a,37b,37c）と高圧圧力スイッチ（39a,39b,39c）と逆止弁（CV1,CV2,CV3）とが配置されている。各高圧圧力スイッチ（39）は、異常高圧時に圧縮機（14）を緊急停止させるように構成されている。各逆止弁（CV1,CV2,CV3）は、圧縮機（14）へ向かう冷媒の流れを禁止するように構成されている。なお、油分離器（37a,37b,37c）についての詳細は後述する。

　第１圧縮機（14a）の第１吸入管（57a）は、第２ガス側閉鎖弁（114）に接続されている。第２圧縮機（14b）の第２吸入管（57b）は、第３四路切換弁（33）に接続されている。第３圧縮機（14c）の第３吸入管（57c）は、第２四路切換弁（32）に接続されている。第１吸入管（57a）からは、第１吸入分岐管（58a）が分岐している。第３吸入管（57c）からは、第２吸入分岐管（58b）が分岐している。第１吸入分岐管（58a）及び第２吸入分岐管（58b）は、共に第３四路切換弁（33）に接続されている。また、第１吸入分岐管（58a）及び第２吸入分岐管（58b）のそれぞれには、第３四路切換弁（33）側からの冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV7,CV8）が一つずつ設けられている。

　室外熱交換器（15）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。室外熱交換器（15）は、熱源側熱交換器を構成している。室外熱交換器（15）の近傍には、室外熱交換器（15）に室外空気を送る室外ファン（23）が設けられている。室外熱交換器（15）では、冷媒と室外空気との間で熱交換が行われる。

　室外熱交換器（15）のガス側は、第１四路切換弁（31）に接続されている。室外熱交換器（15）の液側は、第１液管（24）を介してレシーバ（16）の頂部に接続されている。第１液管（24）には、室外熱交換器（15）へ向かう冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV9）が設けられている。

　レシーバ（16）は、縦長の密閉容器状に構成されている。レシーバ（16）は、高圧の液冷媒を貯留するためのものである。レシーバ（16）の頂部には、第１液管（24）に加えて、開閉自在の第４電磁弁（SV4）が設けられたガス抜き管（48）が接続されている。また、レシーバ（16）の底部には、第２液管（25）の一端が接続されている。第２液管（25）の他端は、第１分岐管（26）と第２分岐管（27）とに分岐している。

　第１分岐管（26）は、第１液側閉鎖弁（111）に接続されている。第１分岐管（26）は、第１液側連絡配管（2a）を通じて室内回路（52）に連通している。第１分岐管（26）には、第２液管（25）へ向かう冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV10）が設けられている。第１分岐管（26）からは、第１液管（24）における逆止弁（CV9）とレシーバ（16）の間に接続された第３分岐管（28）が分岐している。第３分岐管（28）には、第１分岐管（26）へ向かう冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV11）が設けられている。

　第２分岐管（27）は、第２液側閉鎖弁（112）に接続されている。第２分岐管（27）は、第２液側連絡配管（2b）を通じて各庫内回路（61a,61b）に連通している。第２分岐管（27）には冷却熱交換器（17）が設けられている。第２分岐管（27）には、第４分岐管（29）と、後述するインジェクション回路（30）の主インジェクション管（30d）とが接続されている。

　第４分岐管（29）は、冷却熱交換器（17）と第２液側閉鎖弁（112）の間から分岐している。第４分岐管（29）は、第２分岐管（27）に接続されている方とは逆端が第１液管（24）における室外熱交換器（15）と逆止弁（CV9）の間に接続されている。第４分岐管（29）には、開度可変の電子膨張弁により構成された第１室外膨張弁（66）が設けられている。

　室外回路（11）には、インジェクション回路（30）が設けられている。インジェクション回路（30）は、第１インジェクション管（30a）と、第２インジェクション管（30b）と、第３インジェクション管（30c）と、主インジェクション管（30d）とを備え、インジェクション通路を構成している。上述したように、主インジェクション管（30d）は、第２分岐管（27）に接続されている。三つのインジェクション管（30a～30c）は、それぞれの一端が主インジェクション管（30d）に接続されている。そして、第１インジェクション管（30a）は第１圧縮機（14a）の中間ポート（99a）に、第２インジェクション管（30b）は第２圧縮機（14b）の中間ポート（99b）に、第３インジェクション管（30c）は第３圧縮機（14c）の中間ポート（99c）に、それぞれ接続されている。

　主インジェクション管（30d）には、第２分岐管（27）側から順番に、第２室外膨張弁（67）と冷却熱交換器（17）とが設けられている。第２室外膨張弁（67）は開度可変の電子膨張弁である。第２室外膨張弁（67）は、第２分岐管（27）から主インジェクション管（30d）に流入した高圧冷媒を膨張させて中間圧冷媒にする膨張機構である。また、主インジェクション管（30d）には、冷却熱交換器（17）の下流の位置にガス抜き管（48）が接続されている。

　冷却熱交換器（17）は、いわゆるプレート式熱交換器であって、第１流路（17a）と、第２流路（17b）とを備えている。第１流路（17a）は第２分岐管（27）に接続され、第２流路（17b）は主インジェクション管（30d）に接続されている。冷却熱交換器（17）は、第２分岐管（27）から第１流路（17a）へ流入した高圧冷媒と、主インジェクション管（30d）から第２流路（17b）へ流入した中間圧冷媒とを熱交換させる。そして、この冷却熱交換器（17）では、第１流路（17a）を流通する高圧冷媒が第２流路（17b）を流通する中間圧冷媒によって冷却される。

　各インジェクション管（30a,30b,30c）には、圧縮機（14a,14b,14c）側から順番に、逆止弁（CV4,CV5,CV6）と、電磁弁（SV1,SV2,SV3）とが設けられている。逆止弁（CV4,CV5,CV6）は、圧縮機（14a,14b,14c）側からの冷媒の流れを禁止する。また、電磁弁（SV1,SV2,SV3）は、その電磁弁（SV1,SV2,SV3）が設けられたインジェクション管（30a,30b,30c）が接続する圧縮機（14a,14b,14c）が停止されるときに、閉鎖される。

　第１四路切換弁（31）は、第１ポート（P1）が吐出合流管（21）に、第２ポート（P2）が第２四路切換弁（32）の第４ポート（P4）に、第３ポート（P3）が室外熱交換器（15）に、第４ポート（P4）が第１ガス側閉鎖弁（113）にそれぞれ接続されている。また、第２四路切換弁（32）は、第１ポート（P1）が吐出分岐管（22）に、第２ポート（P2）が第３吸入管（57c）に、第４ポート（P4）が第１四路切換弁（31）の第２ポート（P2）にそれぞれ接続されている。第２四路切換弁（32）の第３ポート（P3）は、封止されている。また、第３四路切換弁（33）は、第１ポート（P1）が吐出合流管（21）に接続された高圧管（120）に、第２ポート（P2）が第２吸入管（57b）に、第３ポート（P3）が第２吸入分岐管（58b）に、第４ポート（P4）が第１吸入分岐管（58a）にそれぞれ接続されている。

　第１～第３の各四路切換弁（31,32,33）は、第１ポート（P1）と第３ポート（P3）が互いに連通して第２ポート（P2）と第４ポート（P4）が互いに連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポート（P1）と第４ポート（P4）が互いに連通して第２ポート（P2）と第３ポート（P3）が互いに連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。

　本実施形態では、上述したように、各圧縮機（14a～14c）の吐出管（56a～56c）には、油分離器（37a,37b,37c）が一つずつ設けられている。各圧縮機（14a～14c）から吐出された冷媒（即ち、吐出冷媒）には、ガス冷媒と、ミスト状（即ち、微細な液滴状）となった冷凍機油とが含まれている。そして、各油分離器（37）は、各圧縮機（14a～14c）の吐出冷媒をガス冷媒と冷凍機油に分離するように構成されている。室外回路（11）では、これら三つの油分離器（37a,37b,37c）が油分離機構（36）を構成している。

　油分離機構（36）を構成する三つの油分離器（37a,37b,37c）には、油戻し回路（47）が接続されている。油戻し回路（47）は、第１油戻し管（42）と、第２油戻し管（43）と第３油戻し管（44）と、第４油戻し管（45）と、三路切換弁（46）とを備え、油戻し通路を構成している。

　第１吐出管（56a）の第１油分離器（37a）には、第１油戻し管（42）の一端が接続されている。第１油戻し管（42）の他端は、第１インジェクション管（30a）に接続された第１分岐配管（42a）と、第２インジェクション管（30b）に接続された第２分岐配管（42b）に分岐している。第１油戻し管（42）には、第１油分離器（37a）側から順番に、第１油分離器（37a）側へ戻る冷凍機油の流れを禁止する逆止弁（CV12）と、高圧の冷凍機油を中間圧に減圧するキャピラリーチューブ（41a）とが設けられている。第１油分離器（37a）で分離された冷凍機油は、第１油戻し管（42）を通じて第１圧縮機（14a）の中間圧の圧縮室（73a）へ供給される。

　第３吐出管（56c）の第３油分離器（37c）には、第４油戻し管（45）の一端が接続されている。第４油戻し管（45）の他端は、後述する第２油戻し管（43）に接続されている。第４油戻し管（45）には、第３油分離器（37c）側から順番に、第３油分離器（37c）側へ戻る冷凍機油の流れを禁止する逆止弁（CV14）と、高圧の冷凍機油を中間圧に減圧するキャピラリーチューブ（41c）とが設けられている。第３油分離器（37c）で分離された冷凍機油は、第４油戻し管（45）を通じて第３吸入管（57c）に流入し、第３吸入管（57c）を流れる冷媒と共に第３圧縮機（14c）へ吸入される。

　第２吐出管（56b）の第２油分離器（37b）には、第２油戻し管（43）の一端が接続されている。第２油戻し管（43）の他端は、第３吸入管（57c）に接続されている。第２油戻し管（43）には、第２油分離器（37b）側から順番に、第２油分離器（37b）側へ戻る冷凍機油の流れを禁止する逆止弁（CV13）と、高圧の冷凍機油を中間圧に減圧するキャピラリーチューブ（41b）と、三路切換弁（46）とが設けられている。第２油戻し管（43）は、三路切換弁（46）の上流側の部分が上流側配管（43a）となり、三路切換弁（46）の下流側の部分が下流側配管（43b）となっている。

　三路切換弁（46）には、第３油戻し管（44）の一端が接続されている。第３油戻し管（44）の他端は、第１油戻し管（42）におけるキャピラリーチューブ（41a）の下流に接続されている。三路切換弁（46）は、上流側配管（43a）が下流側配管（43b）に連通する第１状態と、上流側配管（43a）が第３油戻し管（44）に連通する第２状態とに切り換わる。この三路切換弁（46）は、油用切換機構を構成している。

　室外ユニット（10）には、各種のセンサが設けられている。具体的に、吐出合流管（21）には、吐出圧力センサ（18）が設けられている。各吐出管（56）には、吐出温度センサ（48a,48b,48c）が設けられている。第１吸入管（57a）には、第１吸入圧力センサ（19a）及び第１吸入温度センサ（20a）が設けられている。第３吸入管（57c）には、第２吸入圧力センサ（19b）及び第２吸入温度センサ（20b）が設けられている。第２分岐管（27）には、液温度センサ（72）が設けられている。インジェクション回路（30）にはインジェクション用圧力センサ（77）及びインジェクション用温度センサ（74）が設けられている。これらのセンサの検出値は、後述するコントローラ（110）に入力される。

　　〈室内ユニット〉
　室内回路（52）では、その液側端からガス側端へ向かって順に、室内膨張弁（53）と室内熱交換器（54）とが設けられている。室内膨張弁（53）は、開度が調節可能な電子膨張弁である。また、室内熱交換器（54）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。室内熱交換器（54）は、第２利用側熱交換器を構成している。室内熱交換器（54）の近傍には、室内熱交換器（54）に室内空気を送る室内ファン（55）が設けられている。室内熱交換器（54）では、冷媒と室内空気との間で熱交換が行われる。

　なお、室内ユニット（50）では、所定の条件が成立する場合のみ室内熱交換器（54）に付着した霜を融解させるための氷融解動作が行われる。所定の条件は、例えば室内熱交換器（54）の表面の温度を計測する熱交換器温度センサ（121）の検出値が所定値（例えば０℃）を下回るという条件である。氷融解動作では、室内膨張弁（53）が閉状態に設定されて、室内ファン（55）の運転が継続される。この室内ユニット（50）では、室内熱交換器（54）に霜が付着しないように室内膨張弁（53）の制御が行われるが、室内熱交換器（54）に霜が付着してしまった場合には、緊急時の動作として氷融解動作が行われる。

　　〈冷蔵ユニット、冷凍ユニット〉
　第１庫内回路（61a）及び第２庫内回路（61b）のそれぞれでは、その液側端からガス側端へ向かって順に、庫内膨張弁（63a,63b）と庫内熱交換器（64a,64b）とが設けられている。各庫内膨張弁（63a,63b）は、開度が調節可能な電子膨張弁である。各庫内熱交換器（64a,64b）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。各庫内回路（61a,61b）に設けられた庫内熱交換器（64a,64b）は、第１利用側熱交換器を構成している。各庫内熱交換器（64a,64b）の近傍には、庫内熱交換器（64a,64b）に庫内空気を送る庫内ファン（65a,65b）が設けられている。各庫内熱交換器（64a,64b）では、冷媒と庫内空気との間で熱交換が行われる。

　なお、冷蔵ユニット（60a）及び冷凍ユニット（60b）では、庫内熱交換器（64）に付着した霜を融解させるための氷融解動作が定期的に（例えば３時間置きに）行われる。氷融解動作では、庫内膨張弁（63）が閉状態に設定されて、庫内ファン（65）の運転が継続される。なお、庫内熱交換器（64）に付着した氷の加熱に電気ヒータ等の加熱手段を用いてもよい。冷蔵ユニット（60a）及び冷凍ユニット（60b）では、冷媒の蒸発温度が低いので、運転に伴って庫内熱交換器（64）に霜が付着してゆく。このため、氷融解動作が定期的に行われる。

　　〈ブースタユニット〉
　ブースタ回路（81）には、運転容量が可変のブースタ圧縮機（86）が設けられている。ブースタ圧縮機（86）の吐出管（78）には、ブースタ圧縮機（86）側から順に、油分離器（87）、高圧圧力スイッチ（88）、逆止弁（CV15）が設けられている。油分離器（87）には、キャピラリーチューブ（91）が設けられた油戻し管（92）が接続されている。また、ブースタ回路（81）には、ブースタ圧縮機（86）をバイパスするバイパス管（95）が設けられている。バイパス管（95）には、逆止弁（CV16）が設けられている。

　　〈コントローラ〉
　室外ユニット（10）には、圧縮機ユニット（40）の運転容量や、四路切換弁（31～33）等を制御することによって冷媒回路（4）の動作を制御するコントローラ（110）が設けられている。このコントローラ（110）は、冷媒回路（4）に設けられた各種のセンサ（48a～48c,…）の計測値に基づいて所定の制御動作を行う。また、コントローラ（110）は、インジェクション回路（30）や、油戻し回路（47）に対する制御動作も行う。コントローラ（110）が行う制御動作については、後述する。

　　　－運転動作－
　冷凍装置（1）が行う運転動作について説明する。この冷凍装置（1）は、７種類の運転モードを設定可能に構成されている。具体的に、この冷凍装置（1）では、<i>室内ユニット（50）の冷房のみを行う冷房運転と、<ii>室内ユニット（50）の暖房のみを行う暖房運転と、<iii>冷蔵ユニット（60a）と冷凍ユニット（60b）での庫内の冷却のみを行う冷蔵冷凍運転と、<iv>冷蔵ユニット（60a）及び冷凍ユニット（60b）での庫内の冷却と共に室内ユニット（50）での冷房を行う冷却冷房運転と、<v>室外熱交換器（15）を用いずに、冷蔵ユニット（60a）及び冷凍ユニット（60b）での庫内の冷却と室内ユニット（50）での暖房とを行う第１冷却暖房運転と、<vi>第１冷却暖房運転を行うと室内ユニット（50）の暖房能力が余るときに行う第２冷却暖房運転と、<vii>第１冷却暖房運転を行うと室内ユニット（50）の暖房能力が不足するときに行う第３冷却暖房運転とが実行可能となっている。

　　〈冷房運転〉
　冷房運転では、図３に示すように、第１四路切換弁（31）及び第２四路切換弁（32）が共に第１状態に設定された状態で、第３圧縮機（14c）の運転が行われる。冷房運転では、冷房能力が不足する場合に、第２圧縮機（14b）の運転も行われる。その際、第３四路切換弁（33）が第２状態に設定されて、第２圧縮機（14b）が室内用圧縮機として動作する。第１圧縮機（14a）は常に停止している。

　冷房運転中は、室内膨張弁（53）の開度が、例えば室内熱交換器（54）の出口の冷媒の過熱度が所定値（５℃）になるように過熱度制御される。この点は、以下の冷房を行う運転でも同じである。各庫内膨張弁（63a,63b）は閉状態に設定される。冷房運転では、室外熱交換器（15）が凝縮器となって室内熱交換器（54）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

　具体的に、冷房運転では、第３圧縮機（14c）から吐出された冷媒が、室外熱交換器（15）で凝縮し、レシーバ（16）を経て室内回路（52）に流入する。室内回路（52）では、流入した冷媒が、室内膨張弁（53）で減圧された後に、室内熱交換器（54）で室内空気から吸熱して蒸発する。冷媒によって冷却された室内空気は店内空間へ供給される。室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒は、第１ガス側連絡配管（3a）を通って第３吸入管（57c）へ流入し、その後に第３圧縮機（14c）に吸入されて圧縮される。なお、室内熱交換器（54）での冷媒の蒸発温度は、例えば５℃に設定される。

　　〈暖房運転〉
　暖房運転では、図４に示すように、第１四路切換弁（31）が第２状態に設定されて第２四路切換弁（32）が第１状態に設定された状態で、第３圧縮機（14c）の運転が行われる。暖房運転では、暖房能力が不足する場合には、第２圧縮機（14b）の運転も行われる。その際、第３四路切換弁（33）は第２状態に設定される。第１圧縮機（14a）は常に停止している。

　暖房運転中は、室内膨張弁（53）の開度が、例えば室内熱交換器（54）の出口の冷媒の過冷却度が所定値（５℃）になるように制御される。この点は、以下の暖房を行う運転でも同じである。各庫内膨張弁（63a,63b）は閉状態に設定される。暖房運転では、室内熱交換器（54）が凝縮器となって室外熱交換器（15）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

　具体的に、第３圧縮機（14c）から吐出された冷媒は、室内回路（52）に流入して、室内熱交換器（54）で室内空気に放熱して凝縮する。冷媒によって加熱された室内空気は店内空間へ供給される。室内熱交換器（54）で凝縮した冷媒は、第１室外膨張弁（66）で減圧された後に室外熱交換器（15）で蒸発し、第３圧縮機（14c）に吸入されて再び吐出される。

　　〈冷蔵冷凍運転〉
　冷蔵冷凍運転では、図５に示すように、第１四路切換弁（31）が第１状態に設定された状態で、第１圧縮機（14a）の運転が行われる。冷蔵冷凍運転では、庫内の冷却能力が不足する場合には、第２圧縮機（14b）の運転も行われる。その際、第３四路切換弁（33）が第１状態に設定されて、第２圧縮機（14b）が庫内用圧縮機として動作する。第３圧縮機（14c）は常に停止している。

　冷蔵冷凍運転中において、各庫内膨張弁（63a,63b）の開度は、対応する庫内熱交換器（64a,64b）から流出する冷媒の過熱度が所定の目標値（例えば、５℃）となるように制御される。この点は、以下の庫内の冷却を行う運転でも同じである。また、室内膨張弁（53）は閉状態に設定される。冷蔵冷凍運転では、室外熱交換器（15）が凝縮器となって各庫内熱交換器（64a,64b）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

　具体的に、冷蔵冷凍運転では、第１圧縮機（14a）から吐出された冷媒が、室外熱交換器（15）で凝縮する。そして、室外熱交換器（15）で凝縮した冷媒は、レシーバ（16）を経て、第１庫内回路（61a）及び第２庫内回路（61b）にそれぞれ分配される。

　第１庫内回路（61a）では、流入した冷媒が、庫内膨張弁（63a）で減圧された後に、庫内熱交換器（64a）で庫内空気から吸熱して蒸発する。冷媒によって冷却された庫内空気は、冷蔵ショーケースの庫内へ供給される。

　第２庫内回路（61b）では、流入した冷媒が、庫内膨張弁（63b）で減圧された後に、庫内熱交換器（64b）で庫内空気から吸熱して蒸発する。冷媒によって冷却された庫内空気は、冷凍ショーケースの庫内へ供給される。この庫内熱交換器（64b）で蒸発した冷媒は、ブースタ圧縮機（86）によって圧縮される。そして、第１庫内回路（61a）の庫内熱交換器（64a）で蒸発した冷媒と、ブースタ圧縮機（86）によって圧縮された冷媒とは、合流後に第１圧縮機（14a）に吸入されて圧縮される。

　なお、冷蔵冷凍運転では、庫内熱交換器（64a）での冷媒の蒸発温度が例えば－５℃に設定され、庫内熱交換器（64b）での冷媒の蒸発温度が例えば－３０℃に設定される。

　　〈冷却冷房運転〉
　冷却冷房運転では、第１四路切換弁（31）及び第２四路切換弁（32）が共に第１状態に設定された状態で、第１圧縮機（14a）及び第３圧縮機（14c）の運転が行われる。また、冷却冷房運転中において、第２圧縮機（14b）は、運転状況によって運転される場合と停止する場合とがある。冷却冷房運転では、室外熱交換器（15）が凝縮器となって室内熱交換器（54）及び各庫内熱交換器（64a,64b）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

　先ず、第２圧縮機（14b）が運転されている場合の冷却冷房運転について、図７を参照しながら説明する。この図７に示す運転状態において、冷媒回路（4）は、第２圧縮機（14b）が庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する第１動作を行う。

　図７に示す運転状態において、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）と第３圧縮機（14c）のそれぞれから吐出された冷媒は、室外熱交換器（15）へ流入して凝縮する。そして、室外熱交換器（15）で凝縮した冷媒は、レシーバ（16）を通過後に冷却熱交換器（17）の第１流路（17a）へ流入し、その第２流路（17b）を流れる冷媒によって冷却される。冷却熱交換器（17）の第１流路（17a）から流出した冷媒は、その一部がインジェクション回路（30）へ流入し、残りが第１庫内回路（61a）、第２庫内回路（61b）、及び室内回路（52）に分配される。

　第１庫内回路（61a）及び第２庫内回路（61b）に分配された冷媒は、冷蔵冷凍運転と同様に流れて室外回路（11）へ戻ってくる。つまり、第１庫内回路（61a）の庫内熱交換器（64a）で蒸発した冷媒は、第２ガス側連絡配管（3b）へ流入し、第２庫内回路（61b）の庫内熱交換器（64b）で蒸発した冷媒は、ブースタ圧縮機（86）で圧縮された後に第２ガス側連絡配管（3b）へ流入する。第２ガス側連絡配管（3b）を流れる冷媒は、その一部が第１吸入管（57a）を通過後に第１圧縮機（14a）に吸入されて圧縮され、残りが第２吸入管（57b）を通過後に第２圧縮機（14b）に吸入されて圧縮される。一方、室内回路（52）に分配された冷媒は、冷房運転と同様に流れて室外回路（11）へ戻り、第３圧縮機（14c）に吸入されて圧縮される。

　この図７に示す運転状態において、庫内ユニット（60a,60b）における冷却能力が冷却負荷に対して過剰であり、且つ室内ユニット（50）における冷房能力が冷房負荷と均衡している場合は、第２圧縮機（14b）が停止させられる。

　一方、図７に示す運転状態において、庫内ユニット（60a,60b）における冷却能力が冷却負荷に対して過剰であり、且つ室内ユニット（50）における冷房能力が冷房負荷に対して不足している場合は、図６に示すように、第３四路切換弁（33）が第２状態に設定され、第２圧縮機（14b）の運転が継続される。

　そこで、次に、図６に示す運転状態について説明する。この運転状態において、冷媒回路（4）は、第２圧縮機（14b）が室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する第２動作を行う。

　図６に示す運転状態において、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）と第３圧縮機（14c）のそれぞれから吐出された冷媒は、図７に示す運転状態と同様に流れ、第１庫内回路（61a）と第２庫内回路（61b）と室内回路（52）に分配される。第１庫内回路（61a）及び第２庫内回路（61b）に分配された冷媒は、図７に示す運転状態と同様に第２ガス側連絡配管（3b）を通って室外回路（11）へ戻り、第１吸入管（57a）を通過後に第１圧縮機（14a）に吸入されて圧縮される。一方、室内回路（52）へ流入した冷媒は、図７に示す運転状態と同様に第１ガス側連絡配管（3a）を通って室外回路（11）へ戻り、その一部が第２吸入管（57b）を通過後に第２圧縮機（14b）に吸入されて圧縮され、残りが第３吸入管（57c）を通過後に第３圧縮機（14c）に吸入されて圧縮される。

　冷却冷房運転中の冷媒回路（4）では、室内熱交換器（54）と、冷蔵ユニット（60a）の庫内熱交換器（64a）と、冷凍ユニット（60b）の庫内熱交換器（64b）とのそれぞれにおける冷媒の蒸発温度が、互いに異なる値に設定されている。例えば、室内熱交換器（54）での冷媒の蒸発温度は５℃に設定され、冷蔵ユニット（60a）の庫内熱交換器（64a）での冷媒の蒸発温度は－５℃に設定され、冷凍ユニット（60b）の庫内熱交換器（64b）での冷媒の蒸発温度は－３０℃に設定される。つまり、図８のモリエル線図に示すように、冷凍ユニット（60b）の庫内熱交換器（64b）における冷媒の蒸発圧力LP0が最も低く、その次に冷蔵ユニット（60a）の庫内熱交換器（64a）における冷媒の蒸発圧力LP1が低く、室内熱交換器（54）における冷媒の蒸発圧力LP2が最も高くなる。

　また、各圧縮機（14a～14c）に設けられたスクロール式の流体機械（82）では、可動スクロール（84）の位置に対応して各圧縮室（73a～73c）の容積が一義的に決まる。このため、中間ポート（99a～99c）と連通状態にある圧縮行程中の圧縮室（73a～73c）の内圧は、圧縮室（73a～73c）へ吸入される冷媒の圧力が高いほど高くなり、圧縮室（73a～73c）へ吸入される冷媒の圧力が低いほど低くなる。このため、室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する第３圧縮機（14c）において中間ポート（99c）と連通する圧縮室（73c）の内圧（即ち、中間圧MP2）は、各庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する第１圧縮機（14a）において中間ポート（99a）と連通する圧縮室（73a）の内圧（即ち、中間圧MP1）よりも高い値となる。

　　〈第１冷却暖房運転〉
　第１冷却暖房運転では、図９に示すように、第１四路切換弁（31）が第２状態に設定されて第２四路切換弁（32）が第１状態に設定された状態で、第１圧縮機（14a）の運転が行われる。第１冷却暖房運転では、庫内の冷却能力が不足する場合に、第２圧縮機（14b）の運転も行われる。その際、第３四路切換弁（33）が第１状態に設定される。第１冷却暖房運転では、室内熱交換器（54）が凝縮器となって各庫内熱交換器（64a,64b）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。第１冷却暖房運転中は、冷蔵ユニット（60a）と冷凍ユニット（60b）との冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（50）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスし、１００％の熱回収が行われる。

　具体的に、第１圧縮機（14a）から吐出された冷媒は、室内熱交換器（54）で室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（54）で凝縮した冷媒は、第１庫内回路（61a）及び第２庫内回路（61b）にそれぞれ分配される。第１庫内回路（61a）及び第２庫内回路（61b）に分配された冷媒は、冷蔵冷凍運転と同様の流れで流通し、第１圧縮機（14a）に吸入されて再び吐出される。

　　〈第２冷却暖房運転〉
　第２冷却暖房運転は、第１冷却暖房運転の際に暖房能力が余っている場合に、図１０に示すように、第２四路切換弁（32）を第２状態に切り換えることによって行われる。第２冷却暖房運転では、室外熱交換器（15）が凝縮器として動作する。第２冷却暖房運転時の設定は、第２四路切換弁（32）以外は、基本的に第１冷却暖房運転と同じである。

　第２冷却暖房運転では、第１圧縮機（14a）から吐出した冷媒の一部が、室外熱交換器（15）に流入する。室外熱交換器（15）では、流入した冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（15）で凝縮した冷媒は、室内熱交換器（54）で凝縮した冷媒と合流して、第１庫内回路（61a）及び第２庫内回路（61b）にそれぞれ分配される。第２冷却暖房運転では、冷蔵ユニット（60a）と冷凍ユニット（60b）との冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（50）の暖房能力（凝縮熱量）とはバランスせずに、余る凝縮熱が室外熱交換器（15）で放出される。

　　〈第３冷却暖房運転〉
　第３冷却暖房運転は、第１冷却暖房運転の際に暖房能力が不足する場合に、図１１に示すように、第２四路切換弁（32）を第１状態に設定すると共に第１室外膨張弁（66）を開状態に設定した状態で、第３圧縮機（14c）の運転を行うことによって行われる。第３冷却暖房運転では、室内熱交換器（54）が凝縮器となって各庫内熱交換器（64a,64b）及び室外熱交換器（15）が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

　第３冷却暖房運転では、室内熱交換器（54）で凝縮した冷媒が、第１庫内回路（61a）及び第２庫内回路（61b）だけでなく、室外熱交換器（15）側へ分配される。室外熱交換器（15）に分配された冷媒は、第１室外膨張弁（66）で減圧された後に室外熱交換器（15）で蒸発して、第３圧縮機（14c）に吸入されて再び吐出される。第３冷却暖房運転では、冷蔵ユニット（60a）と冷凍ユニット（60b）との冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（50）の暖房能力（凝縮熱量）とはバランスせずに、不足する蒸発熱が室外熱交換器（15）で吸熱される。

　　〈インジェクション動作〉
　本実施形態では、圧縮機（14a～14c）の圧縮行程中の圧縮室（73a～73c）に中間圧冷媒を供給するインジェクション動作が行われる。ここでは、冷却冷房運転中にインジェクション回路（30）が行うインジェクション動作について説明する。

　先ず、図７に示す運転状態におけるインジェクション動作について説明する。この運転状態では、冷蔵ユニット（60a）及び冷凍ユニット（60b）の庫内熱交換器（64a,64b）において蒸発した冷媒を第１圧縮機（14a）及び第２圧縮機（14b）が吸入し、室内ユニット（50）の室内熱交換器（54）において蒸発した冷媒を第３圧縮機（14c）が吸入する。

　この図７に示す運転状態において、インジェクション回路（30）では、第１電磁弁（SV1）及び第２電磁弁（SV2）が開放され、第３電磁弁（SV3）が閉鎖され、第２室外膨張弁（67）の開度調節が行われる。第２分岐管（27）から主インジェクション管（37d）へ流入した高圧の液冷媒は、第２室外膨張弁（67）を通過する際に膨張して気液二相状態の中間圧冷媒となる。第２室外膨張弁（67）から流出した中間圧冷媒は、冷却熱交換器（17）の第２流路（17b）へ流入して第１流路（17a）を流れる高圧冷媒から吸熱して蒸発する。冷却熱交換器（17）から流出した中間圧冷媒は、その一部が第１インジェクション管（30a）へ流入し、残りが第２インジェクション管（30b）へ流入する。そして、第１インジェクション管（30a）から第１圧縮機（14a）へ流入した中間圧冷媒は、中間圧ポート（99a）を通って圧縮行程中の圧縮室（73a）へ流入する。一方、第２インジェクション管（30b）から第２圧縮機（14b）へ流入した中間圧冷媒は、中間圧ポート（99b）を通って圧縮行程中の圧縮室（73b）へ流入する。

　次に、図６に示す運転状態におけるインジェクション動作について説明する。この運転状態では、冷蔵ユニット（60a）及び冷凍ユニット（60b）の庫内熱交換器（64a,64b）において蒸発した冷媒を第１圧縮機（14a）が吸入し、室内ユニット（50）の室内熱交換器（54）において蒸発した冷媒を第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）が吸入する。

　この図６に示す運転状態において、インジェクション回路（30）では、第１電磁弁（SV1）が開放され、第２電磁弁（SV2）及び第３電磁弁（SV3）が閉鎖され、第２室外膨張弁（67）の開度調節が行われる。第２分岐管（27）から主インジェクション管（37d）へ流入した高圧の液冷媒は、図７に示す運転状態と同様に、第２室外膨張弁（67）を通過する際に膨張して中間圧冷媒となり、その後に冷却熱交換器（17）の第２流路（17b）を通過する間に第１流路（17a）の高圧冷媒から吸熱する。そして、冷却熱交換器（17）から流出した中間圧冷媒は、第１インジェクション管（30a）へ流入し、第１圧縮機（14a）における圧縮行程中の圧縮室（73a）へ流入する。

　なお、この冷凍装置（1）では、例えば冷房運転のように室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機（14b,14c）だけが運転しているときには、これらの圧縮機（14b,14c）における圧縮行程中の圧縮室（73b,73c）に中間圧冷媒を供給するインジェクション動作が行われる。また、例えば冷蔵冷凍運転中のように庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機（14a,14b）だけが運転しているときには、これらの圧縮機（14a,14b）における圧縮行程中の圧縮室（73a,73b）に中間圧冷媒を供給するインジェクション動作が行われる。

　　〈油戻し動作〉
　本実施形態では、各油分離器（37a～37c）において吐出冷媒から分離された冷凍機油を各圧縮機（14a～14c）へ送り返す油戻し動作が行われる。ここでは、冷却冷房運転中に油戻し回路（47）が行う油戻し動作について説明する。

　先ず、図７に示す運転状態における油戻し動作について説明する。この運転状態では、冷蔵ユニット（60a）及び冷凍ユニット（60b）の庫内熱交換器（64a,64b）において蒸発した冷媒を第１圧縮機（14a）及び第２圧縮機（14b）が吸入し、室内ユニット（50）の室内熱交換器（54）において蒸発した冷媒を第３圧縮機（14c）が吸入する。

　この図７に示す運転状態では、油戻し回路（47）の三路切換弁（46）が第１状態に設定される。つまり、三路切換弁（46）は、第２油戻し管（43）の上流側配管（43a）が第３油戻し管（44）に連通して下流側配管（43b）から遮断される状態に設定される。

　第１油分離器（37a）では第１圧縮機（14a）の吐出冷媒から冷凍機油が分離され、この冷凍機油が第１油分離器（37a）から第１油戻し管（42）へ流入する。一方、第２油分離器（37b）では第２圧縮機（14b）の吐出冷媒から冷凍機油が分離され、この冷凍機油が第２油分離器（37b）から第２油戻し管（43）の上流側配管（43a）へ流入する。第２油分離器（37b）から流出した冷凍機油は、上流側配管（43a）から三路切換弁（46）を通って第３油戻し管（44）へ流入し、その後に第１油戻し管（42）へ流入して第１油分離器（37a）から流出した冷凍機油と合流する。その後、第１油戻し管（42）を流れる冷凍機油は、その一部が第１分岐配管（42a）へ流入し、残りが第２分岐配管（42b）へ流入する。

　第１分岐配管（42a）へ流入した冷凍機油は、第１インジェクション管（30a）を流れる中間圧冷媒に供給され、この中間圧冷媒と共に第１圧縮機（14a）における圧縮行程中の圧縮室（73a）へ流入する。一方、第２分岐配管（42b）へ流入した冷凍機油は、第２インジェクション管（30b）を流れる中間圧冷媒に供給され、この中間圧冷媒と共に第２圧縮機（14b）における圧縮行程中の圧縮室（73b）へ流入する。

　第３油分離器（37c）では第３圧縮機（14c）の吐出冷媒から冷凍機油が分離され、この冷凍機油が第３油分離器（37c）から第４油戻し管（45）へ流入する。第３油分離器（37c）から流出した冷凍機油は、第４油戻し管（45）から第２油戻し管（43）の下流側配管（43b）へ流入する。その後、下流側配管（43b）を流れる冷凍機油は、第３吸入管（57c）を流れる低圧冷媒に供給され、この低圧冷媒と共に第３圧縮機（14c）へ吸入される。

　次に、図６に示す運転状態における油戻し動作について説明する。この運転状態では、冷蔵ユニット（60a）及び冷凍ユニット（60b）の庫内熱交換器（64a,64b）において蒸発した冷媒を第１圧縮機（14a）が吸入し、室内ユニット（50）の室内熱交換器（54）において蒸発した冷媒を第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）が吸入する。

　この図６に示す運転状態では、油戻し回路（47）の三路切換弁（46）が第２状態に設定される。つまり、三路切換弁（46）は、第２油戻し管（43）の上流側配管（43a）が下流側配管（43b）に連通して第３油戻し管（44）から遮断される状態に設定される。

　第１油分離器（37a）では第１圧縮機（14a）の吐出冷媒から冷凍機油が分離され、この冷凍機油が第１油分離器（37a）から第１油戻し管（42）へ流入する。その後、第１油戻し管（42）を流れる冷凍機油は、第１分岐配管（42a）へ流入して第１インジェクション管（30a）を流れる中間圧冷媒に供給され、この中間圧冷媒と共に第１圧縮機（14a）における圧縮行程中の圧縮室（73a）へ流入する。

　第２油分離器（37b）では第２圧縮機（14b）の吐出冷媒から冷凍機油が分離され、この冷凍機油が第２油分離器（37b）から第２油戻し管（43）の上流側配管（43a）へ流入する。第２油分離器（37b）から流出した冷凍機油は、上流側配管（43a）から三路切換弁（46）を通って下流側配管（43b）へ流入する。一方、第３油分離器（37c）では第３圧縮機（14c）の吐出冷媒から冷凍機油が分離され、この冷凍機油が第３油分離器（37c）から第４油戻し管（45）へ流入し、その後に下流側配管（43b）へ流入して第２油分離器（37b）から流出した冷凍機油と合流する。下流側配管（43b）を流れる冷凍機油は、第３吸入管（57c）を流れる低圧冷媒に供給され、その一部が低圧冷媒と共に第２圧縮機（14b）へ、残りが低圧冷媒と共に第３圧縮機（14c）へそれぞれ吸入される。

　ところで、油分離器（37a～37c）で吐出冷媒から分離された冷凍機油を低圧冷媒と共に圧縮機（14a～14c）に吸入させる場合には、低圧冷媒に混入される冷凍機油の体積の分だけ圧縮機（14a～14c）へ吸入される冷媒の体積が減少してしまい、その結果、圧縮機（14a～14c）に接続する蒸発器を流れる冷媒の流量が減少してしまう。また、油分離器（37a～37c）で吐出冷媒から分離された冷凍機油の温度は、吐出冷媒の温度と同程度であり、圧縮機（14a～14c）へ吸入される冷媒の温度よりも高い。このため、油分離器（37a～37c）で吐出冷媒から分離された冷凍機油を低圧冷媒と共に圧縮機（14a～14c）に吸入させる場合には、低圧冷媒の温度が冷凍機油を供給することによって上昇し、その結果、低圧冷媒の密度が低下して圧縮機（14a～14c）へ吸入される冷媒の質量が減少してしまう。従って、冷凍機油を圧縮機（14a～14c）へ戻すことだけを考えると、油分離器（37a～37c）で吐出冷媒から分離した冷凍機油は、圧縮機（14a～14c）における圧縮行程中の圧縮室（73a～73c）へ戻すのが望ましい。

　ところが、本実施形態の圧縮機ユニット（40）では、圧縮機（14a～14c）によって吸入する冷媒の圧力が異なる場合がある。例えば、図６に示す運転状態では、第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）へ吸入される冷媒の圧力よりも、第１圧縮機（14a）へ吸入される冷媒の圧力が低くなる。そして、この運転状態では、第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）において中間圧ポート（99b,99c）に連通する圧縮室（73b,73c）の内圧が、第１圧縮機（14a）において中間圧ポート（99a）に連通する圧縮室（73a）の内圧よりも高くなる。このため、冷凍機油を各圧縮機（14a～14c）における圧縮行程中の圧縮室（73a～73c）へ分配しようとすると、内圧の低い第１圧縮機（14a）の圧縮室（73a）へ流入する冷凍機油の量が多くなり、内圧の高い第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）の圧縮室（73b,73c）へ流入する冷凍機油の量が少なくなってしまう。

　そこで、本実施形態の油戻し回路（47）は、第１圧縮機（14a）及び第３圧縮機（14c）に対する冷凍機油の供給箇所を固定する一方、第２圧縮機（14b）に対する冷凍機油の供給箇所を変更する。具体的に、図６及び図７に示す冷却冷房運転中において、油戻し回路（47）は、専ら庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する第１圧縮機（14a）に対しては、圧縮行程中の圧縮室（73a）へ冷凍機油を供給し、専ら室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する第３圧縮機（14c）に対しては、冷凍機油を第３圧縮機（14c）へ吸入される低圧冷媒と共に供給する。一方、第２圧縮機（14b）が室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する運転状態（図６に示す運転状態）において、油戻し回路（47）は、第２圧縮機（14b）へ吸入される低圧冷媒に冷凍機油を供給する。その結果、第２圧縮機（14b）に対する冷凍機油の供給量が確保される。また、第２圧縮機（14b）が庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する運転状態（図７に示す運転状態）において、油戻し回路（47）は、第２圧縮機（14b）における圧縮行程中の圧縮室（73b）に冷凍機油を供給する。その結果、第２圧縮機（14b）へ吸入される冷媒の量が確保される。

　ところで、本実施形態の圧縮機ユニット（40）では、圧縮機（14a～14c）によって吸入する冷媒の圧力が異なる場合がある。例えば、図６に示す運転状態では、第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）へ吸入される冷媒の圧力よりも、第１圧縮機（14a）へ吸入される冷媒の圧力が低くなる。そして、この運転状態では、第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）において中間圧ポート（99b,99c）に連通する圧縮室（73b,73c）の内圧が、第１圧縮機（14a）において中間圧ポート（99a）に連通する圧縮室（73a）の内圧よりも高くなる。このため、圧縮機ユニット（40）を構成する全ての圧縮機（14a～14c）へ中間圧冷媒を供給するには、第２室外膨張弁（67）から流出する中間圧冷媒の圧力を、第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）において中間圧ポート（99b,99c）に連通する圧縮室（73b,73c）の内圧よりも高い値に設定する必要がある。

　一方、第２室外膨張弁（67）から流出する中間圧冷媒の圧力が高くなると、冷却熱交換器（17）の第２流路（17b）における中間圧冷媒の蒸発温度が高くなり、その第１流路（17a）から流出する高圧液冷媒の温度が上昇してしまう。このため、圧縮機ユニット（40）を構成する全ての圧縮機（14a～14c）へ中間圧冷媒を供給する場合は、冷却熱交換器（17）から庫内熱交換器（64a,74b）へ供給される冷媒のエンタルピが上昇し、庫内熱交換器（64a,74b）において冷媒が吸熱する熱量の減少を招くおそれがある。

　また、圧縮機ユニット（40）を構成する全ての圧縮機（14a～14c）について、圧縮行程中の圧縮室（73a～73c）へ常に油分離器（37a～37c）から冷凍機油を供給する場合には、圧縮機（14a～14c）へ供給される冷凍機油の量を確保する必要があるため、例え一部の圧縮機に対して中間圧冷媒を供給する必要が無くなっても、全ての圧縮機（14a～14c）に対して中間圧冷媒を供給し続けなければならない。

　それに対し、本実施形態の油戻し回路（47）は、上述したように、第１圧縮機（14a）及び第３圧縮機（14c）に対する冷凍機油の供給箇所を固定する一方、第２圧縮機（14b）に対する冷凍機油の供給箇所を変更する。このため、室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機に対する中間圧冷媒の供給を停止した状態でも、その圧縮機に対して冷凍機油を確実に供給することができる。また、庫内熱交換器（64a,74b）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機だけに対して中間圧冷媒を供給するため、冷却熱交換器（17）の第２流路（17b）における中間圧冷媒の蒸発温度を低い値に設定することができ、その第１流路（17a）を流れる高圧冷媒を充分に冷却することが可能となる。

　　　－コントローラの制御動作－
　コントローラ（110）の制御動作について説明する。ここでは、インジェクション回路（30）のインジェクション動作中にコントローラ（110）が行う制御動作と、油戻し回路（47）の油戻し動作中にコントローラ（110）が行う制御動作とについて説明する。

　先ず、インジェクション動作中にコントローラ（110）が行う制御動作を説明する。この制御動作において、コントローラ（110）では、室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機に対し、インジェクション回路（30）を通じて冷媒を注入するか否かが判断される。ここでは、室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を第３圧縮機（14c）が吸入する場合を例に説明する。

　この場合において、コントローラ（110）は、第３吐出管（56c）の吐出温度センサ（48c）の計測値（即ち、第３圧縮機（14c）の吐出冷媒の温度）に基づいて、インジェクション動作を制御する。なお、第３圧縮機（14c）の吐出冷媒の温度は、例えば第２吸入圧力センサ（19b）の計測値から推測することも可能である。

　具体的に、コントローラ（110）は、第３圧縮機（14c）の吐出冷媒の温度が所定の基準値以上の場合には、第３圧縮機（14c）の吐出冷媒の温度を低下させる必要があると判断して、第３電磁弁（SV3）を開く。また、コントローラ（110）は、第３圧縮機（14c）にインジェクション回路（30）を通じて中間圧冷媒が供給されるように、第２室外膨張弁（67）の開度を制御する。この場合、コントローラ（110）は、インジェクション用圧力センサ（77）の計測値（即ち、第２室外膨張弁（67）から流出した中間圧冷媒の圧力）が、第２吸入圧力センサ（19b）の計測値から推測される第３圧縮機（14c）の圧縮行程中の圧縮室（73c）の内圧よりも所定の値だけ高くなるように、第２室外膨張弁（67）の開度を制御する。

　一方、コントローラ（110）は、第３圧縮機（14c）の吐出冷媒の温度が上記基準値よりも小さい場合には、第３圧縮機（14c）の吐出冷媒の温度を低下させる必要がないと判断して、第３電磁弁（SV3）を閉じる。また、コントローラ（110）は、庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機（14a,14b）にインジェクション回路（30）を通じて中間圧冷媒が供給されるように、第２室外膨張弁（67）の開度を制御する。この場合、コントローラ（110）は、インジェクション用圧力センサ（77）の計測値が、第３圧縮機（14c）の圧縮行程中の圧縮室（73c）の内圧以下で、第１吸入圧力センサ（19a）の計測値から推測される第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）の内圧よりも所定の値だけ高くなるように、第２室外膨張弁（67）の開度を制御する。

　なお、コントローラ（110）は、第３圧縮機（14c）の停止中は、第２室外膨張弁（67）を通過した冷媒の圧力が、庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機（14a,14b）の圧縮行程中の圧縮室（73）の内圧よりも所定の値だけ高くなるように、第２室外膨張弁（67）の開度を制御する。また、コントローラ（110）は、庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する圧縮機（14a,14b）の停止中は、第２室外膨張弁（67）を通過した冷媒の圧力が、第３圧縮機（14c）の圧縮行程中の圧縮室（73c）の内圧よりも所定の値だけ高くなるように、第２室外膨張弁（67）の開度を制御する。

　続いて、油戻し動作中にコントローラ（110）が行う制御動作を説明する。油戻し動作では、第２油分離器（37b）からの冷凍機油の戻し先を第２圧縮機（14b）の吸入側と第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73）とのどちらにするのかが判断される。コントローラ（110）は、第２室外膨張弁（67）と第３四路切換弁（33）に対する制御動作を行う。

　具体的に、コントローラ（110）は、第３四路切換弁（33）が第１状態に設定されている場合、つまり第２圧縮機（14b）が庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する場合には、第２油分離器（37b）で吐出冷媒から分離された冷凍機油が第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に戻るように、三路切換弁（46）を第２状態に設定する。

　一方、コントローラ（110）は、第３四路切換弁（33）が第２状態に設定されている場合、つまり第２圧縮機（14b）が室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する場合には、第２油分離器（37b）で分離された冷凍機油が第２圧縮機（14b）へ吸入される冷媒に供給されるように、三路切換弁（46）を第１状態に設定する。そうするのは、第２室外膨張弁（67）を通過した冷媒の圧力が第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）の内圧以下になっていると、第２油分離器（37b）で分離された冷凍機油を第２圧縮機（14b）の中間圧の圧縮室（73）に戻すことができないからである。また、コントローラ（110）は、第２室外膨張弁（67）を通過した冷媒の圧力が第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）の内圧よりも高くなっていれば、第２油分離器（37b）で分離された冷凍機油を第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に戻すことができるので、三路切換弁（46）を第２状態に設定する。

　　　－実施形態の効果－
　本実施形態の冷媒回路（4）では、第１圧縮機（14a）が庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入し、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73）に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給される。一方、第２圧縮機（14b）に対する油分離機構（36）からの冷凍機油の供給箇所は、第１動作中と第２動作中とで変更される。つまり、第２圧縮機（14b）が庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する第１動作中には、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給され、第２圧縮機（14b）が室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する第２動作中には、第２圧縮機（14b）へ吸入される低圧冷媒に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給される。

　ここで、第２圧縮機（14b）へ吸入される冷媒の圧力は、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73）内に存在する冷媒の圧力よりも低い。このため、第２圧縮機（14b）へ吸入される低圧冷媒に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給される場合には、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に対して油分離機構（36）から冷凍機油が供給される場合に比べ、油分離機構（36）と第２圧縮機（14b）に対する冷凍機油の供給箇所との圧力差が拡大する。

　このため、本実施形態によれば、第２圧縮機（14b）が吸入する冷媒の圧力が第１圧縮機（14a）が吸入する冷媒の圧力よりも高くなる第２動作中においても、油分離機構（36）と第２圧縮機（14b）に対する冷凍機油の供給箇所との圧力差を確保することによって、油分離機構（36）から第２圧縮機（14b）へ供給される冷凍機油の量を充分に確保することができる。従って、本実施形態によれば、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）が互いに異なる圧力の冷媒を吸入する場合であっても、油分離機構（36）から第１圧縮機（14a）へ供給される冷凍機油の流量と、油分離機構（36）から第２圧縮機（14b）へ供給される冷凍機油の流量の両方を充分に確保することができる。その結果、第１圧縮機（14a）及び第２圧縮機（14b）の焼き付き等のトラブルを未然に防ぐことができ、冷凍装置（1）の信頼性を向上させることができる。

　また、本実施形態では、各圧縮機（14a,14b）へ中間圧冷媒を供給するためのインジェクション管（30a,30b）を、油分離機構（36）から各圧縮機（14a,14b）へ冷凍機油を導くための経路として利用することができる。

　本実施形態において、インジェクション回路（30）は、第１動作中には第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方へ中間圧冷媒を供給し、第２動作中には第１圧縮機（14a）へ中間圧冷媒を供給して第２圧縮機（14b）への冷媒の供給を停止する。

　ここで、第１圧縮機（14a）が庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入し、第２圧縮機（14b）が室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する第２動作中において、膨張機構（67）から流出した中間圧冷媒を第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方へ供給する場合を仮定する。この場合には、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）の内圧が第１圧縮機（14a）圧縮行程中の圧縮室（73a）の内圧よりも高くなっているため、膨張機構（67）から流出する冷媒の圧力を、第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）の内圧よりも高い値に設定しなければならない。つまり、この場合には、膨張機構（67）から流出する冷媒の圧力が、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）の内圧よりも大幅に高い値になってしまう。そのため、この場合には、第１圧縮機（14a）へ供給される中間圧冷媒の流量が過剰になる。

　それに対し、本実施形態のインジェクション回路（30）は、第２動作中において、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）のうち第１圧縮機（14a）だけに冷媒を供給し、第２圧縮機（14b）への冷媒の供給を停止している。従って、本実施形態によれば、第２動作中に第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方へ中間圧冷媒を供給する場合に比べ、第２動作中に第１圧縮機（14a）へ供給される中間圧冷媒の圧力を低い値に設定することが可能となり、第１圧縮機（14a）へ供給される中間圧冷媒の流量を適正な値に設定することが可能となる。

　本実施形態では、インジェクション回路（30）に冷却熱交換器（17）が設けられ、冷却熱交換器（17）において冷却された高圧冷媒が庫内熱交換器（64a,64b）へ供給される。

　ここで、庫内熱交換器（64a,64b）へ供給される高圧冷媒のエンタルピが低いほど、庫内熱交換器（64a,64b）において冷媒が庫内空気から吸熱する熱量は多くなる。一方、冷却熱交換器（17）で高圧冷媒と熱交換する中間圧冷媒の温度が低くなるほど、冷却熱交換器（17）から庫内熱交換器（64a,64b）へ供給される高圧冷媒のエンタルピは低くなる。従って、膨張機構（67）から冷却熱交換器（17）へ供給される中間圧冷媒の温度が低くなるほど、庫内熱交換器（64a,64b）において冷媒が庫内空気から吸熱する熱量が多くなる。

　一方、上述した通り、本実施形態では、第２動作中に第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方へ中間圧冷媒を供給する場合に比べ、第２動作中に第２室外膨張弁（67）から第１圧縮機（14a）へ供給される中間圧冷媒の圧力を低い値に設定することが可能となる。そして、第２室外膨張弁（67）から流出する中間圧冷媒の圧力が低くなると、その中間圧冷媒の温度も低くなるため、第２室外膨張弁（67）から冷却熱交換器（17）へ供給される中間圧冷媒の温度を低くすることが可能となる。従って、本実施形態によれば、第２動作中に冷却熱交換器（17）から庫内熱交換器（64a,64b）へ供給される高圧冷媒のエンタルピを引き下げることが可能となり、庫内熱交換器（64a,64b）において冷媒が庫内空気から吸熱する熱量を増加させることが可能となる。

　本実施形態では、第２動作中に庫内熱交換器（64a,64b）と室内熱交換器（54）の両方で冷媒が蒸発する場合において、油戻し回路（47）は、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）へ冷凍機油を供給すると同時に、第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）へ吸入される冷媒に冷凍機油を供給する。つまり、第１圧縮機（14a）に比べて吸入する冷媒の圧力が高い第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）については、それら圧縮機（14b,14c）へ吸入される冷媒に対して油戻し回路（47）が冷凍機油を供給している。従って、本実施形態によれば、第１圧縮機（14a）、第２圧縮機（14b）、及び第３圧縮機（14c）のそれぞれに対する冷凍機油の供給量を、充分に確保することができる。

　　　－実施形態の変形例１－
　実施形態の変形例１について説明する。この変形例１では、図１２に示すように、第１油戻し管（42）が主インジェクション管（30d）に接続されている。

　なお、この変形例では、主インジェクション管（30d）に対して３つのインジェクション管（30a,30b,30c）が１箇所で接続されているが、主インジェクション管（30d）に対して第１インジェクション管（30a）と第２インジェクション管（30b）を１箇所で接続し、主インジェクション管（30d）に対する第１インジェクション管（30a）及び第２インジェクション管（30b）の接続位置の上流側に第３インジェクション管（30c）を接続すると共に、主インジェクション管（30d）に対する第３インジェクション管の下流側に第１油戻し管（42）を接続してもよい。これにより、第１油分離器（37a）及び第２油分離器（37b）で吐出冷媒から分離された冷凍機油が、第３圧縮機（14c）の圧縮行程中の圧縮室（73c）へは戻らなくなる。

　　　－実施形態の変形例２－
　実施形態の変形例２について説明する。この変形例２では、コントローラ（110）が、第３四路切換弁（33）の状態に連動して、三路切換弁（46）を制御するように構成されている。具体的に、コントローラ（110）は、第３四路切換弁（33）が第１状態に設定されている場合には三路切換弁（46）を常に第２状態に設定し、第３四路切換弁（33）が第２状態に設定されている場合には三路切換弁（46）を常に第１状態に設定する。

　　　－実施形態の変形例３－
　実施形態の変形例３について説明する。この変形例３では、図１３に示すように、油分離機構（36）が一つの油分離器（37d）によって構成される。

　本変形例の油分離器（37d）は、吐出合流管（21）に設けられる。この油分離器（37d）には、第１油戻し管（42）の一端が接続されている。第１油戻し管（42）には、油分離器（37d）側から順に、逆止弁（CV17）とキャピラリチューブ（41d）とが設けられている。逆止弁（CV17）は、油分離器（37d）へ向かう方向の流れを阻止する。第１油戻し管（42）は、キャピラリチューブ（41d）の下流側において、第１分岐配管（42a）と第２分岐配管（42b）とに分岐している。第１油戻し管（42）は第１インジェクション管（30a）に、第２分岐配管（42b）は第２インジェクション管（30b）に、それぞれ接続されている。また、第２分岐配管（42b）には、電磁弁（SV5）が設けられている。

　第１油戻し管（42）における逆止弁（CV17）とキャピラリチューブ（41d）の間には、第２油戻し管（43）の一端が接続されている。第２油戻し管（43）の他端は、第３吸入管（57c）に接続されている。また、第２油戻し管（43）には、キャピラリチューブ（41e）が設けられる。

　本変形例の油戻し回路（47）において、第２分岐配管（42b）の電磁弁（SV5）が開かれると、第１圧縮機（14a）及び第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73a,73b）へ油分離器（37d）から冷凍機油が供給され、第３圧縮機（14c）へ吸入される低圧冷媒に油分離器（37d）から冷凍機油が供給される。また、この油戻し回路（47）において、第２分岐配管（42b）の電磁弁（SV5）が閉じられると、第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）へ油分離器（37d）から冷凍機油が供給され、第２圧縮機（14b）及び第３圧縮機（14c）へ吸入される低圧冷媒に油分離器（37d）から冷凍機油が供給される。

　　　－実施形態の変形例４－
　実施形態の変形例４について説明する。この変形例４では、図１４に示すように、冷媒回路（4）から第３圧縮機（14c）が省略され、第１圧縮機（14a）及び第２圧縮機（14b）が圧縮機ユニット（40）を構成する。本変形例の冷凍装置（1）において、第１圧縮機（14a）と第２圧縮機（14b）の両方が庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する運転状態では、同図に示すように、室内ユニット（50）が冷房運転を休止する。一方、この冷凍装置（1）において、第１圧縮機（14a）が庫内熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入し且つ第２圧縮機（14b）が室内熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する運転状態では、図１５に示すように、室内ユニット（50）が冷房運転を行う。

　　　－実施形態の変形例５－
　上記実施形態の油戻し回路（47）では、図１６に示すように、三路切換弁（46）に代えて、第２油戻し管（43）における第３油戻し管（44）の接続箇所の下流に配置される第１電磁弁（49a）と、第３油戻し管（44）に配置される第２電磁弁（49b）とが設けられていてもよい。本変形例の油戻し回路（47）では、三路切換弁（46）ではなく、第１電磁弁（49a）及び第２電磁弁（49b）が油用切換機構を構成する。

　本変形例の油戻し回路（47）では、第１電磁弁（49a）及び第２電磁弁（49b）を操作することによって、第２油分離器（37b）で吐出冷媒から分離された冷凍機油の第２圧縮機（14b）に対する供給位置が切り換えられる。第１電磁弁（49a）が開放されて第２電磁弁（49b）が閉鎖された状態において、第２油分離器（37b）で吐出冷媒から分離された冷凍機油は、第３吸入管（57c）を流れる低圧冷媒に供給され、この低圧冷媒と共に第２圧縮機（14b）へ吸入される。一方、第１電磁弁（49a）が閉鎖されて第２電磁弁（49b）が開放された状態において、第２油分離器（37b）で吐出冷媒から分離された冷凍機油は、第２インジェクション管（30b）を流れる中間圧冷媒に供給され、この中間圧冷媒と共に第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）へ流入する。

　また、上記実施形態について、第３油戻し管（44）の入口側が、第２油戻し管（43）ではなく、第２油分離器（37b）に接続されていてもよい。つまり、第２油分離器（37b）に第２油戻し管（43）と第３油戻し管（44）をそれぞれ接続してもよい。この場合には、第２油戻し管（43）に第１電磁弁（49a）が設けられ、第３油戻し管（44）に第２電磁弁（49b）が設けられる。

　　　－その他の実施形態－
　上記実施形態について、圧縮機（14）がスクロール圧縮機以外のタイプ（ロータリ式圧縮機、スイング圧縮機等）であってもよい。

　また、上記実施形態について、冷凍装置（1）が、冷凍サイクルの高圧が冷媒の臨界圧力よりも高い値に設定される超臨界サイクルを行うように構成されていてもよい。この場合、冷凍サイクルの高圧が冷媒の臨界圧力よりも低い値に設定される通常の冷凍サイクルでは凝縮器となる熱交換器が、ガスクーラとして動作する。

　なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

　以上説明したように、本発明は、圧縮機構の吐出冷媒から冷凍機油を分離する油分離手段と、油分離手段の冷凍機油を圧縮機構へ戻す油戻し通路とが設けられた冷凍装置について有用である。

　 1　　冷凍装置
　 4 　冷媒回路
　14a 　第１圧縮機
　14b　第２圧縮機
　14c　第３圧縮機
　17　　冷却熱交換器
　30　　インジェクション回路
　30a 　第１インジェクション管
　30b 　第２インジェクション管
　36　　油分離機構
　47　　油戻し回路（油戻し通路）
　54　　室内熱交換器（第２利用側熱交換器）
　64a,64b　　庫内熱交換器（第１利用側熱交換器）
　67　　第２室外膨張弁（膨張機構）
　73a,73b 　圧縮室

Claims

　第１圧縮機（14a）、第２圧縮機（14b）、熱源側熱交換器（15）、第１利用側熱交換器（64a,64b）、及び第２利用側熱交換器（54）が接続された冷媒回路（4）を備え、該冷媒回路（4）で冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷凍装置であって、
　上記冷媒回路（4）では、上記第１圧縮機（14a）が上記第１利用側熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を常に吸入する一方、上記第２圧縮機（14b）が上記第１利用側熱交換器（64a,64b）で蒸発した冷媒を吸入する第１動作と、上記第２圧縮機（14b）が上記第２利用側熱交換器（54）で蒸発した冷媒を吸入する第２動作とが切り換え可能となっており、
　上記第２動作中の冷媒回路（4）では、上記第２利用側熱交換器（54）での冷媒の蒸発温度が上記第１利用側熱交換器（64a,64b）での冷媒の蒸発温度よりも高くなる一方、
　上記第１圧縮機（14a）及び上記第２圧縮機（14b）の吐出冷媒から冷凍機油を分離する油分離機構（36）と、
　上記油分離機構（36）において吐出冷媒から分離された冷凍機油を上記第１圧縮機（14a）及び上記第２圧縮機（14b）へ送り返す油戻し通路（47）とを備え、
　上記油戻し通路（47）は、上記第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）に冷凍機油を常に供給する一方、上記第１動作中には上記第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に冷凍機油を供給し、上記第２動作中には上記第２圧縮機（14b）へ吸入される冷媒に冷凍機油を供給する
ことを特徴とする冷凍装置。
　請求項１において、
　上記冷媒回路（4）には、上記第１圧縮機（14a）の圧縮行程中の圧縮室（73a）に接続して該第１圧縮機（14a）へ中間圧冷媒を供給する第１インジェクション管（30a）と、上記第２圧縮機（14b）の圧縮行程中の圧縮室（73b）に接続して該第２圧縮機（14b）へ中間圧冷媒を供給する第２インジェクション管（30b）とを備えたインジェクション回路（30）が設けられ、
　上記油戻し通路（47）は、上記第１インジェクション管（30a）を流れる冷媒に冷凍機油を常に供給し、上記第２動作中に上記第２インジェクション管（30b）を流れる冷媒に冷凍機油を供給する
ことを特徴とする冷凍装置。
　請求項２において、
　上記インジェクション回路（30）は、
　　上記第１インジェクション管（30a）及び上記第２インジェクション管（30b）の上流側に配置され、高圧冷媒を膨張させて中間圧冷媒にする膨張機構（67）を備え、
　　上記第１動作中には上記第１圧縮機（14a）と上記第２圧縮機（14b）の両方へ中間圧冷媒を供給し、上記第２動作中には上記第１圧縮機（14a）へ中間圧冷媒を供給して上記第２圧縮機（14b）に対する中間圧冷媒の供給を停止する
ことを特徴とする冷凍装置。
　請求項３において、
　上記インジェクション回路（30）における上記膨張機構（67）の下流側で且つ上記第１インジェクション管（30a）及び上記第２インジェクション管（30b）の上流側には、少なくとも上記第１利用側熱交換器（64a,64b）へ供給される高圧冷媒を、上記膨張機構（67）から流出した中間圧冷媒と熱交換させることによって冷却する冷却熱交換器（17）が設けられている
ことを特徴とする冷凍装置。
　請求項１乃至４の何れか一つにおいて、
　上記冷媒回路（4）は、上記第１利用側熱交換器（64a,64b）と上記第２利用側熱交換器（54）の両方で冷媒が蒸発する運転中に、該第２利用側熱交換器（54）で蒸発した冷媒だけを吸入する第３圧縮機（14c）を備え、
　上記油戻し通路（47）は、上記油分離機構（36）において冷媒から分離された冷凍機油を、上記第３圧縮機（14c）へ吸入される冷媒に供給する
ことを特徴とする冷凍装置。