WO2009060924A1

WO2009060924A1 - 剥離シート及び粘着体

Info

Publication number: WO2009060924A1
Application number: PCT/JP2008/070257
Authority: WO
Inventors: Shiori Beppu; Naoki Taya; Toshio Sugizaki
Original assignee: Lintec Corp
Current assignee: Lintec Corp
Priority date: 2007-11-08
Filing date: 2008-10-30
Publication date: 2009-05-14
Anticipated expiration: 2010-05-08
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Abstract

ロール状に巻き取った状態で長期間保管した後でも、優れた剥離性能を有し、かつブロッキングが発生しない非シリコーン系剥離シートを提供する。剥離シート１０は、剥離シート基材１１にアンダーコート層１２、剥離剤層１３が積層されて構成される。剥離剤層１３は、マルチサイト触媒を用いて重合された密度０．８００～０．９０５ｇ／ｃｍ３のポリオレフィン系熱可塑性樹脂を含むポリオレフィン系樹脂組成物から形成される。離剤層１３は、ナノインデンテーション法により測定した表面から深さ５０～１０００ｎｍの２３℃における平均弾性率が０．１～０．３ＧＰａであり、かつ表面に凹凸が形成されその表面粗さＲａ１が１００～７００ｎｍである。

Description

明細書剥離シート及び粘着体技術分野

本発明はポリオレフィン系樹脂糸诚物で形成された剥離剤層を有する剥離シートに関し、特にハードディスクドライブ等の精密電子 «の銘板ラベル、低発ガス性テープ等の用途で^ fflされる剥離シートに関する。背景技術

粘着テープ等に用いられる剥離シートは、 Sitシートの上に、剥離剤層が積層されて構成され、剥離剤層にはシリコーン系剥離剤力 S用いられるのが一般的である。シリコーン系剥離剤は、剥 »1¾力 s優れるが、低分子量シリコーン化合物の一部力 s粘着剤に転移し、粘着テープが貼着される着体がシリコーン化合物によって汚染されることがある。そのため、粘着シートがハードディスクドライブ等の電子騰の固定用途に用いられる:^、シリコーン汚染により、電子 «の誤 «Jが誘引されるおそれがある。

したがって、電子 β等へのシリコーン汚染を防止するために、シリコーン系剥離剤の代わりに、長鎖アルキル系剥離剤、アルキド系剥離剤、フッ素系剥離剤、ポリオレフィン系剥離剤等の非シリコーン系剥離剤を^ fflすることが検討されつつある。しかし、長鎖アルキル系剥離剤及びアルキド系剥離剤は、その剥離力が大きいため用途が限定的であり、またフッ素系剥離剤は剥離力が小さいものの、高価であり大量^ ¾に ffifflすることが難しい。

一方、ポリオレフイン系剥離剤は、剥離力を比較的低くすることが可能であるため、 β離力を必要とされる用途において広く^ ffiされつつある（特許文献 1〜6参照）。ポリオレフイン系樹脂を用いた剥離剤は、近年種々改良がなされており、例えば特許文献 1では、剥離剤層の剥離性能を改善するために、剥離剤層表面に表面粗さ R aが 1 〜 3 μ mの凹凸を形成すること力検討されている。

特許文献 1 ：特開 2005— 350650 報

特許文献 2 ：特許第 3776120号公報

特許文献 3 ：特開 2003— 147295号公報

特許文献 4 ：特開 2003— 147294号公報

特許文献 5 ：特表平 1 1— 508958公報

特許文献 6 ：昭 57— 45790号公報発明の開示

発明が角军決しようとする

ところで、剥離シート〖お占着シートに貼着される前には、ロール状に卷き取られた上で保管されることが一般的である。しカゝし、ポリオレフイン系樹脂を剥離剤層に用いた剥離シートは、ロール状に巻き取られて保管されることによって、剥離シートの背面と剥離剤層と力貼り付くレ、わゆるプロッキングが発生し衬くなり、シートを口ールから繰り出しにくくなるという問題がある。

また、剥離剤に使用されるポリオレフイン系樹脂は、特許文献 2に開示されるように、通常、メタ口セン等のシングルサイトで重合したものが用いられる。しかし、シングルサイト触媒で重合したポリオレフイン系樹脂は、その分子量や誠の分布範囲が狭いので、所定離に加熱されるとその嫩カ急激に変化する:^がある。そのため、製造直後においてはブロッキング力 S発生しなくても、比較的高温下で長期間保管されている間に、ブロッキング力 S発生することがある。同様に、製造直後には剥瞧能が良好であっても、長期保管後には剥翔 It生能が悪くなっている場合もある。

そこで、本発明は、上記問題点に鑑みて成されたものであり、ロール状に巻き取つた状態で長期間保管した後でも、優れた剥離を有し、カゝっブロッキング力 S発生しないポリオレフィン系樹月旨を用いた剥離シートをすること目的とする。

決するための手段

本発明に係る剥離シートは、マノけサイト纖を用いて重合された密度 0. 8 0 0 〜0. 9 0 5 g / c m³のポリオレフイン系熱可塑性樹脂を含むポリオレフイン系樹脂糸!^物から形成され、ナノインデンテーション法により測定した表面から深さ 5 0〜 1 0 0 0 n mの 2 3 °Cにおける平均弾性率が 0. 1〜0. 3 G P aであり、力つ表面に凹凸カ S形成されその表面粗さ R a が 1 0 0〜 7 0 0 n mである剥離剤層を有することを特徴とする。

表面粗さ R a ₂が剥離シートを 3 0日間 4 0°Cの環境下に放置した後の剥離剤層の表面粗さであるとすると、表面粗さ比 R a ₂ノ R a iは好ましくは 0 . 9〜1 . 1である。また、ポリオレフイン系樹脂糸滅物は、メノレトフローレート力 S l〜 2 0 gZ l 0分であること力好ましい。

上記ポリオレフイン系熱可塑性樹脂は、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ（4ーメチノレー 1一ペンテン)、及びエチレンと炭素数 3〜： I 0の α —ォレフインとの共重合体から成る群から選ばれる少なくとも 1種のポリオレフイン系樹脂を含む。

剥離シートは、の上にアンダーコート層を介して剥離剤層が積層されて構成されていても良く、また実質的にシリコーン化^を含まないことカ好ましい。

本発明に係る粘着体は、謝と、その St才に積層された剥離剤層と、剥離剤層に密着積層された粘着剤層とを備え、剥離剤層が、マゾけサイト角蝶を用いて重合された密度 0. 8 0 0 ~ 0. 9 0 5 g Z c m³のポリオレフイン系熱可塑性樹脂を含むポリオレフィン系樹脂糸滅物から形成され、ナノィンデンテーション法により測定した表面から深さ 5 0〜； I 0 0 0 n mの 2 3 °Cにおける平均弾性率が 0. 1〜0. 3 G P aであり、力つ表面に凹凸が形成されてその表面粗さ R a が 1 0 0〜 7 0 0 n mであることを特徴とする。

粘着剤層は、例えばアクリル系粘着剤により形成されることが好ましく、粘着体も実質的にシリコーン化合物を含まないことが好ましい。

発明の効果

ポリオレフイン系樹脂を用いた剥離シートにおいて、長期間保管しても、優れた剥離を維持し、力つプロッキングカ生しないようにすることができる。図面の簡単な説明

図 1は、本態に係る剥離シートを ^1"†莫な断面図である。

図 2は、本実施形態に係る粘着体を示す模^な断面図である。発明を実施するための最良の形態

以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。

図 1は、本発明の一 « ^態に係る剥離シートを^ 确な断面図である。図 2 は一実施形態に係る粘着体の模¾½な断面図である。図 1に示すように、剥離シート 1 0は剥離シート £W 1 1の一方の面に、アンダーコート層 1 2、剥讓層 1 3が順に積層されて構成される。剥離剤層 1 3は、ポリオレフイン系樹脂糸!^物から形成されると共に、その表面 1 3 Aには無数の凹凸力 S形成されている。

粘着体 2 0は、図 2に示すように、粘着シート謝 2 1の一方の面 { 占着剤層 2 2 が積層されて形成された粘着シート 2 3力粘着剤層 2 2が剥離剤層 1 3の表面 1 3 A に密着するように、剥離シート 1 0に貼着されて構成される。剥離シート 1 0は、単体でロール状に卷き取られて保管されていても良いし、粘着シート 2 3に貼着して粘着体 2 0とされた後に口一ノレ状に巻き取られて保管されてレ、ても良い。

剥離剤層 1 3を形成するポリオレフイン系樹脂糸！^物は、少なくともマノけサイト触媒を用いて重合された密度 0 . 8 0 0〜0 . 9 0 5 g c m³のポリオレフイン系熱可 »樹脂^む。ここで、密度は J I S K 7 1 1 2 - 1 9 9 9に«して測定されたものである。上記ポリオレフィン系熱可塑性樹脂の密度は、好ましくは 0 . 8 5 0〜0 . 9 0 5 gZ c m³、特に好ましくは 0. 8 8 0 ~ 0. 9 0 5 g c m³である。

上記マノ!^サイト舰某としては、チーグラー系某、フイリップス系胸某おょぴスタンダード系触媒が挙げられる。チーグラー系謹は、チタン化^ ^バナジゥム化合物等^ 化^/からなる虫媒、有機アルミニウム等の有化合物からなる助角蝶およびケィ素、チタニウム、マグネシウム等の酸化物からなる膨細体から構成される触媒である。フィリップス系 ft蝶は、酸化クロムからなる某とアルミニウム等の酸化物からなる雌担体から構成される醒である。スタンダート系角蝶は、酸化モリブデンからなる蚰某とアルミニウム等の酸化物からなる触 ¾a体から構成される触媒である。

上記ポリオレフィン系熱可塑性樹脂のゲルパーミエシヨンクロマトグラフィー（G PC) による重量平均分子量 (Mw)と数平均分子量 (Mn)の比 (Mw/Mn)は、好ましくは 3以上であり、さらに好ましく ^MwZMnが 3〜10であり、特に好ましく w/Mnが 3. 6〜8である。

上記ポリオレフイン系熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ（4—メチノレ一 1—ペンテン）、エチレンと炭素数 3〜； L 0の α一才レフィンとの共重合体、又はこれらから選ばれた 2種以上の混合物力 S使用される。これらの中でも、特にエチレンと炭素数 3〜10の α—ォレフインとの共重合体が好ましなお、上記熱可 «樹旨の密度を上 ISlgfflにすることにより、剥離シート 10 の剥隱能を良好にすることができる。また、上記熱可塑性樹脂がマルチサイト纖を用いて重合されたものであれば、 Mw/Mnを上記 |£Hにすること力容易であり、剥離シート 10をロール状に巻き取った状態で長期間保管した後でも、剥酣層の表面に形成した凹凸;^変化しにくレヽため、所定の剥 8H¾が膽され、カゝっプロッキング力生しにくくなる。

上記ポリオレフイン系樹脂誠物の樹脂成分としては、 ±3$したような密度 0. 8 00〜0. 905 gZ cm³のポリオレフイン系熱可塑性樹脂のみを含んでいても良い力 S、藤性の願からこの密度範囲外のものを含んでいても良く、例えば、雌度ポリエチレン（LDPE、密度： 0. 910 gズ cm³以上 0. 930 g/cm³未満)、中密度ポリエチレン（MDPE、密度： 0. 930 gZcm³以上 0. 942 gZcm³ 未満)、高密度ポリエチレン（HDPE、密度： 0. 942 cm³以上）などのポリエチレン樹脂；ポリプロピレン樹脂 (PP) ；ォレフイン系エラストマ一（TPO) などのポリオレフイン系熱可脂をさらに含んでいても良い。これらの中でも、ポリエチレン樹脂が好ましく、特に、赚度ポリエチレンが好ましい。上記ポリエチレン樹脂のゲルパーミエーシヨンクロマトグラフィー（GPC) による平均分子量 (M w) と数平均分子量 ( n) の比 (Mw/ n) は、 6以上であることが雌性を向上しうる点で好ましい。

上記ポリオレフィン系樹脂組成物に含まれる密度 0. 800〜0. 905 g/cm ³のマノけサイト触媒を用いて重合されたポリオレフイン系熱可塑性樹脂の割合は、ポリオレフィン系樹月 #賊物を 100 とすると、好ましくは 50重量⁰/。〜 100重量⁰ん特に好ましくは 60重量⁰/。〜 100重量⁰ /₀である。勿論、ポリオレフィン系榭脂糸滅物には、上記したポリオレフィン系熱可塑性樹脂！^のポリオレフィン系樹脂やその他の樹脂を含んで、ても良レ、。

ポリオレフイン系榭脂糸滅物は、そのメルトフローレート（MFR) が l〜20 g / 10分であることが好ましい。 MF R力 1 g Z 10分を下回ると、樹脂の流謝生が低く成膜しにくくなり、 20g/l0分を上回ると樹脂の流動性が高くなりすぎて一定厚さの膜を形^ Tることが困難になる。 MFRは、 J I SK7210— 1997にして、 190°C、荷重 21. 2 Nの測定条件下で測定されたものである。なお、剥離剤層 13の厚さは、 3〜 30 /i mであること力 S好ましレ、。本実膨態においては、上 l¾t脂力 ^s適：混合され又は職で個されることにより、剥離剤層 13の表面 13 Aから深さ 50〜： L 000 nmの 23°Cにおける平均弾性率力 SO. 1〜0. 3GP aに設定されている。 23°ςにおける平均弾性率は、ナノインデンテーション法 [測定：ナノインデンター（商品名. Na no I nd e n t e r SA2、 MTS¾ ) ]で測定されたものであって、剥離剤層 13の表面 13Aの 20 箇所を任意に選定し、その各表面から深さ 50 nmの位置から深さ 1000 nm (^立置まで均等に 70箇所にぉレ、て弾性率を測定し、その相加平均値を求めたものである。

剥離剤層 13の 23 °Cにおける平均弾性率を上記範囲にすることにより、剥離シート 10を粘着シート 23から剥 ITTる際の剥離力を適切に設定することが可能である。また、 23 °Cにおける平均弾性率を 0. lGPa以上とすることにより、剥離シート 1 0又着体 20をロール状にしたときにブロッキングが発生しにくくなる。

剥離剤層 13の表面 13 Aには、その表面粗さが 100〜700 nmとなるように無数の凹凸力 S形成されている。表面粗さ R a ,を上記範囲にすることにより、剥離シート 10を剥 i るときの剥離力を適切な値に設定することができると共に、プロッキングの発生も防止することができる。表面 13 Aの凹凸は、例えば、エンボス加工等によって表面に脚な凹凸力 S形成されたローラ等が、難した剥離剤層 13に押し付けられて形成される。

表面粗さ Rajは、 ANS I/ASME B46. 1： 1995に基づいて、 23°C で光干渉面粗さ計（商品名. WYKO NT1100、 Ve e c ο^Μ) によって、対物レンズ倍率 50倍、内部レンズ率 1倍の条件で測定された算術平均粗さである。剥離剤層 13は軟らかいため、接触式で表面粗さ R a iを測定すると、時の表面変化により測定誤差が大きくなるおそれがあるが、本実施形態のように非式で測定すると、より正確な表面粗さ R a iを得ることができる。

剥離シート 10は、高件下で長期間纖した後でも、表面粗さの変化が少ないこと力 S好ましい。例えば剥離シート 10がロール状に巻かれて所定条件下 (40°C ) で長期間（30日間）腿された後、再度シート状に繰り出されたときの、剥離シート 10の表面粗さを Ra₂とすると、表面粗さ比 Ra₂ZRa は 0. 9〜1. 1であることが好ましレ、。なお、表面粗さ R a ₂は、表面粗さ R a iと同じ条件で測定されたものである。

本実膨態に係る剥離シート 10は、比較的低い剥離力が要求される用途に棚される剥離シートであって、剥離シート 10を粘着シート 23から剥るときの剥離力は、 50-500 mN 20 mmであることが好ましレ、。剥離力が上記上限を超えると、剥離力が重くなりすぎて、粘着剤の一部力 S剥離シート 10と共に剥がれる剥離不良が発生するおそれがある。また、上記下限を下回ると、剥離力が軽くなりすぎて、粘着シート 23が不意に剥離シート 10から剥がれるおそれがある。なお、本明細書において、剥離力は、 J I S Z 0237に βして測定して得られた値をいう。

アンダーコート層 12は、剥離シート謝 11の一方の画こ、押出積層、コーティング等されて形成される層であり、剥離シート Si才 1 1と剥離剤層 1 3の間の層として形成される。アンダーコート層 1 2は、上記剥離剤層 1 3と同様のポリオレフイン系樹脂糸城物から形成されても良いが、赚度ポリエチレン等力好適にされ、上記した平均弾性率が剥離剤層 1 3よりも高いこと力；好ましい。なお、アンダーコート層 1 2の上にはさらに 1以上の他の層力 S設けられていても良い。

剥離剤層 1 3は、ポリオレフイン系樹脂糸城物力 S例えば押出麵されることによつて、上記アンダーコート層 1 2の上、直接又は 1以上の他の層を介してされる。

剥離シート謝 1 1及びネ占着シート謝 2 1としては、剥離シート 1 0若しく ίΐ¾ 着シート 2 3のとして知られている公知の才から適 31^して使用することができ、例えば、熱可誰樹脂等によって形成された樹脂フィルム、金属箔、又はこれらの複合体を用いることができる。粘着剤層 2 2を形财る粘着剤としては、非シリコーン系の粘着剤ならば特に制限無く用いることができ、例えばアクリル系粘着剤等力 S使用される。

本実施形態では、剥離剤層 1 3の平均弾性率及び表面粗さ R aい並びに ±iiEした樹脂の密度力 S所定細内に設定されることにより、ロール状にされたときに発生するブロッキングが抑制されると共に、剥離シート 1 0の剥離力が良好になる。そして、剥離剤層 1 3がマノサイト難で重合された樹脂を含むことにより、剥離剤の分子 4¾び糸城が不均一になるので、剥離剤層 1 3力 s加熱されたときの変化を抑えることができる。したがって、剥離シートがローノレ状にされた後、比較的高温環境下において長期間保管された齢でも、表面粗さの変ィび剥離力の変化が低減され、それによりプロッキング力されると共にな剥離生能力 s維持される。

また、本実施形態では、剥離剤層 1 3がポリオレフイン系樹脂組成物によって形成され、さらに着剤層 2 2が非シリコーン系樹脂で形成されることにより、剥離シート 1.0及ひ占着体 2 0が実質的にシリコーン化^を含まないようにすることができる

(実施例）

本発明について、以下実施例を用いてさらに詳細に説明するが、本発明は以下の実施例の構成に限定されるわけではなレ、。

議例 1 ]

密度 0. 9 1 8 g / c m³の |£¾度ポリエチレン（商品名「ノノくテック L D L C

6 0 5 YJ、日本ポリエチレン（株）製）を、厚さ 3 8 At mの汎用 P E Tフイノレム（商品名「ノレミラー S— 2 8 J、東レ（株）製）上に、厚さ 1 5 μ πιとなるように押し出し塗工して、アンダーコート層を形成した。次いで、アンダーコート層の上に、マルチサィト触媒を用いて重合された密度 0. 8 9 5 gZ c m³のエチレン一 1ーブテン共重合体（商品名「ェクセレン EU L 7 3 1」、住友化学（株）製、 Mw/Mn = 3 . 9 ) 7 0重量部と、密度 0. 9 1 8 g Z c m³の ί 度ポリエチレン（商品名「ノバテック L D L C 6 0 4J、日本ポリエチレン（株）製、 Mw Mn = 8. 0) 3 0重量部とを混合して得られたポリオレフイン系樹脂滅物を、厚さが 20 mになるように、赚 2 80°Cで押し出し塗工して剥離剤層を形成した。その後、表面にエンボス加工が施されている用ラミロールに剥離剤層を押し当てて、剥離剤層をしつつ、剥離剤層の表面に脑な凹凸を形成し、実施例 1の剥離シートを得た。なお、上記ポリオレフイン系樹脂組成物の MFRは 8. 2 10分であった。

醜例 2]

剥離剤層を形るためのポリオレフイン系樹脂糸!^物として、マノ ^サイトを用いて重合された密度 0. 900 g/c m³のエチレン一 1ーブテン共重合体（商品名「エタセレン VL200」、住友化学（株）製、 MwZMn=3. 9) 70fifi部と、 |S¾度ポリエチレン（商品名「ノバテック LD LC604J、 Mw/Mn=8. 0) 3 om*部とを混合して得られた混合樹脂を用いたは、 »例 1と同様に ¾ϋした。なお、実施例 2において、ポリオレフイン系樹脂組成物の MFRは 3. Og/10分であった。

[比糊 1]

剥離剤層を形财るためのポリオレフィン系樹脂糸滅物として、シングルサイト触媒を用いて重合された密度 0. 870 g/cm³のエチレン ·プロピレン共重合体（商品名「タフマー P0280G」、三^ ί匕学（株）製、 MwZMn = 2. 0) 50重量部と、密度 0. 916 gZcm³の ίδ¾度ポリエチレン（商品名「ノバテック LD LC 800」、 S本ポリエチレン（株）製） 50 fift部とを混合して得られた混合樹脂を用いたま、実施例 1と同様に実施した。なお、ポリオレフイン系樹脂糸城物の MFR は 5. 9 gZl 0分であった。

[比翻 2]

剥離剤層を形 β¾·Τるためのポリオレフイン系樹脂糸滅物として、密度 0. 919 g cm ³の ί 度ポリエチレン（商品名「ノバテック LD LC605YJ、日本ポリェチレン（株）製）を用いた以外は、実施例 1と同様に実施した。なお、ポリオレフイン系樹脂組成物の MF Rは 7. 4g/l 0分であった。

隱讓]

した測^法により、各実施例、の剥離シートについて、剥離剤層の表面粗さ R a ,及び 23°Cにおける平均弾性率を測定した。

また、厚さ 5 Ομιηの PETフィルム上に、アクリル系粘着剤（商品名「PLシン

J、リンテック（株）製）を、テストコ一ターを用いて厚さが 23μπιとなるように塗布し、 120でで 1分間鎌して粘着剤層を形成して粘着シートを得た。その粘着シートに、剥離剤層力 S粘着剤層に密着するように、各実施例、翻の剥離シートを貼付し粘着体を腿し、その粘着体において剥離シートの剥離力を測定した。各辦生の測定値を表 1、 2に示す。

瞧進処理後の誦權]

92 mm径のコアに、 φ畐 340mm、長さ 100 Omの剥離シートを巻き取り、口ール状の剥離シートを作製した。口ール状の剥離シートを、 4 0での恒温槽に入れて 3 0曰間放置し、足進処理を施した。艱進処理を施した剥離シートをロールから繰り出し、シート状にした上で 1W進後の表面粗さ R a ₂を測定した。また、足進処理後の剥離シートをロールから繰り出し、上記難諫と同様に、繰り出されたシート状の剥離シートに粘着シートを貼付し粘着体をした。そして、その粘着体において、熱促進後の剥離シートの剥離力を測定した。足進後の表面粗さ R a ₂及び剥離力、表面粗さ比 R a ₂/R a 並びに下記式により算出した剥離力変化率を表 1、 2に^ T。剥離力変化率叫 (難進前の剥離力—觀進後の剥離力) z 前の剥離力 ί Χ

1 0 0 (%)

[耐ブ口ッキング性評価]

籠進処理を施した剥離シートをロールから繰り出し、耐ブロッキング性をした。プロッキングが少なく、剥離シートがスムーズに操り出すことができたものについては、表 1において〇とした。一方、プロッキングが多く剥離シートの繰り出しが難しかったものについては Xとした。

表 1

表 2

表 1、 2に示すように、実施例 1、 2においては、表面粗さ R _a！を 1 0 0〜7 0 O nmに、 2 3 °Cにおける平均弾性率を 0. 1〜0. 3 G P aに設定し、力つ所定のマルチサイト角蝶によって重合した樹脂を用いることによって、剥離力を適正な値に設定することができた。また、謝足進処理を施しても表面粗さ等の物性変化を少なくすることができたので、耐プロッキング性離び剥離力を良好に維ることができた。

それに対して、比較例 1においては、表面粗さ R a iや 2 3 °Cにおける平均弾性率を適正な値に設定することができた力密度 0. 8 0 0〜0 . 9 0 5 gZc m³のマルチサイト瞧によって重合した棚旨まないため、纖進処理を施すと、表面粗さ等の辦生変化によりブロッキングが発生した。また、簾進処理後においては、剥離力が低下していることから明らかなように、長管により優れた剥 gtttfgを維持できなくなることが翻军できる。一方、賺例 2では、 2 3 °Cにおける平均弾性率を高くすることにより、耐ブロッキング性能ば良好にすることができたが、剥離力が高すぎて優れた剥» ^を有する剥離シートを得ることができなかった。

Claims

請求の範囲

1. マルチサイト触媒を用いて重合された密度 0. 800〜0. 905 gZcm³のポリォレフィン系熱可塑性樹脂を含むポリオレフィン系樹脂! ^物から形成され、ナノィンデンテーション法により測定した表面から深さ 50〜1000 nmの 23°Cにおける平均弾性率が 0. 1〜0. 3GPaであり、力つ表面に凹凸が形成されその表面粗さ R a iが 100〜700 nmである剥離剤層を有することを赚とする剥離シート。

2. 表面粗さ比 Ra₂/Ra jが 0. 9~1. 1であることを特徴とする請求項 1に記載の剥離シート。

(ただし、 Ra₂は、剥離シートを 30日間 40°Cの^^下に ¾mした後の fS剥離剤層の表面粗さである）

3. 嫌己ポリオレフイン系樹脂糸滅物は、メルトフローレートが:!〜 20 gZl 0分であることを赚とする請求項 1に記載の剥離シート。

4. 前記ポリオレフイン系熱可塑性樹脂は、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ（4—メチルー 1一ペンテン)、及ぴエチレンと炭素数 3〜： L 0の α—ォレフィンとの共重合体から成る群から選ばれる少なくとも 1種のポリォレフィン系樹脂を含むことを赚とする請求項 1に記載の剥離シート。

5. 才の上にアンダーコート層を介して firia剥離剤層力 s積層されていることをとする請求項 1に? E¾の剥離シート。

6. 実質的にシリコーン化合物を含まないことを特徴とする請求項 1に雄の剥離シー卜。

7. 謝と、その謝に漏された剥離剤層と、 sine剥離剤層に密着積層された粘着剤層とを備える粘着体にぉ、て、

己剥離剤層は、マゾけサイト賺を用いて重合された密度 0. 800〜0. 905 g,c m³のポリオレフィン系熱可塑性樹脂^むポリオレフィン系樹脂糸! ^物から形成され、ナノインデンテーション法により測定した表面から深さ 50〜： L OOOnmの 23 °Cにおける平均弾性率が 0. 1〜0. 3GPaであり、力つ表面に凹凸が形成されてその表面粗さ R_{3 l}が 100〜700n mであることを [とする粘着体。

8. tifte占着剤層は、アクリル系粘着剤により形成されることを特徴とする請求項 7に記載の粘着体。