WO2008113623A1 - Hochdruckpumpe zur förderung von kraftstoff mit einer verbesserten ausbildung der lageranordnung zur lagerung der nockenwelle - Google Patents
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Definitions
- High pressure pump for delivering fuel with an improved design of the bearing assembly for supporting the camshaft
- the present invention relates to a high pressure pump for delivering fuel for a common rail fuel injection system according to the closer defined in the preamble of claim.
- High-pressure pumps for conveying fuel of the type of interest here are preferably formed with a cam drive, so that a camshaft is rotatably mounted in the pump body or in a flange body introduced into it.
- the camshaft is rotatably mounted in the pump body or in a flange body introduced into it.
- the high-pressure pump rotates about a camshaft axis and displaces one
- Tappet unit in a lifting movement, which cooperates with a valve unit for conveying the fuel. Due to the high operating pressures of a common rail fuel injection system, high forces act on the camshaft via the cam drive, which is guided by a slide bearing arranged on the left and on the right side by the cam drive
- the sliding bearings comprise a radial bearing bush for receiving radial forces, wherein an axial bearing disc is provided, which receives the forces in the direction of the camshaft axis.
- the camshaft is axially supported either in both directions of the camshaft axis with an axial bearing disc, wherein a structure with a single axial bearing can be provided.
- the thrust washer and the radial bearing bush can be made in one piece and of uniform material or the thrust bearing disc is joined end to the radial bearing bushing.
- the connection of the thrust washer with the Radial bearing bush can be made cohesively or positively, preferably a welded joint is used.
- the prior art also provides high pressure pumps, in which the 5 Axiallageremia and the radial bearing bush are installed separately from each other in the housing.
- the fixation of the thrust washer is realized with dowel pins, this additional components and additional assembly operations are necessary, and therefore a unit of thrust washer and radial bearing bushing is preferred.
- L 5 and the radial bearing bushing come so that they can fail.
- the damage result is a fracture of the weld between the thrust washer and the radial bearing bush, so that this leads to failure of the high-pressure pump.
- a fracture of the weld occurs in particular when the thrust washer is not flush with the plan contact surface in the pump body, so that under unfavorable loads voltage peaks and maximum
- the invention includes the technical teaching that extends the axial bearing disc in the non-installed state in a radial direction of extent of ⁇ 90 ° relative to the camshaft axis, wherein the radial direction of extent to the radial bearing bushing points and in the installed state by means of an elastic deformation of the Axiallageremia in a 90 ° to the camshaft axis extending thrust bearing plane can be brought.
- the invention is based on the idea that the thrust washer by the inventive geometric design in the installed state in the region of
- Weld produces a state of stress, in which a breakage of the weld does not occur.
- the pump body has a plan contact surface, which is brought to the required accuracy by a machining operation, so that the axial bearing washer can lie flush against it when installed.
- the radial direction of extension of the axial bearing disc in the non-0 installed state includes an angle to the camshaft axis of 80 ° - 89.99 ° and preferably from
- the radial bearing bushing and the _ 5 thrust washer have a multi-component structure, so that a steel jacket the
- the radial bearing bush is pressed into a bearing bore introduced in the pump body and / or in the flange body.
- a flange body is provided, which also receives the bearing of the camshaft 5. This is a storage in the pump body itself and another storage in the flange.
- a mountable and removable bearing assembly of the camshaft wherein a first bearing in the pump body and a second bearing is provided in the flange body. Pressing the radial bearing bush into the corresponding bore in the pump body or in the flange body offers a particularly easy joining possibility, wherein it must be ensured that the pressing force of the radial bearing bush in
- the bearing bore must be sufficiently large to overcome the spring force in the thrust washer, and to ensure retention of the thrust washer on the plan contact surface, so that due to the spring action of the thrust washer, the radial bearing bush can not automatically withdraw from the bearing bore.
- other joining options are also possible, so that a clearance between the radial bearing bush and the
- Bearing bore can be possible, and the axial fixation of the radial bearing bush or the
- the surface pressure between the thrust washer and the face abutment surface over the radial width of the thrust washer has a uniform distribution
- Camshaft axis are chosen so that from the inside of the thrust washer to the radial outside there is a uniform surface pressure.
- the bending moment over the radius of the axial bearing disc decreases uniformly towards the outside, so that a plane axial bearing plane is formed when installed.
- the transition between the plan contact surface and the bearing bore in the pump body includes a chamfer.
- the formation of the chamfer can of course also be provided in the flange, so that in the throat between the thrust washer and the radial bearing bush, the weld a corresponding Can take space, so that the chamfer releases this space.
- the surface pressure between the plan contact surface and the thrust washer does not begin immediately radially on the inside in the axial bearing disk, but only after the end of the phase in the radial direction. This results in an advantageous geometric design and an improved 5 voltage introduction into the weld.
- the uniform stress distribution also applies to the surface pressure between the thrust washer and the plan run of the camshaft, so that here also advantageously a uniform distribution of surface pressure over the radial width of the
- L 0 thrust washer is present. This also relieves the weld between the thrust washer and the radial bearing bushing.
- FIG. 1 is a cross-sectional side view of a high-pressure pump with a camshaft which is rotatably received within the pump body by means of a left-side and a right-side radial bearing bush and at least one thrust bearing bushing;
- FIG. 2 shows a cross-sectional view of a unit made of a radial bearing bush and a thrust bearing washer welded to it in the uninstalled state
- the high-pressure pump 1 shown in FIG. 1 comprises a pump body 2, in which a camshaft 4 is rotatably mounted in the direction of a camshaft axis 6.
- the camshaft 4 comprises a cam drive 3, which sets a plunger unit 16 in a stroke movement, so that it can cooperate with a valve unit 17 to promote the Fuel effect.
- the thrust washer 8 serves to receive forces acting axially in the direction of the camshaft axis 6, which are introduced into the camshaft 4 either externally or through the cam drive.
- the thrust washer 8 is located on the flange 5, L 0 wherein the radial bearing bushing 7 and the thrust bearing 8 is pressed into the flange 5.
- the radial bearing bush 7b is press-fitted into the pump body 2, so that the respective radial bearing bushes 7a and 7b are axially fixed.
- FIG. 2 shows a view of a bearing unit in a non-installed state, which L 5 comprises at least one radial bearing bush 7 and an axial bearing disk 8.
- Axial bearing washer 8 is connected by a peripheral weld 12 with the radial bearing bushing 7.
- the axial bearing disc has a radial extension direction 9, which assumes a value of ⁇ 90 ° to the camshaft axis 6.
- the employment of the thrust washer 8 is uniform on the circumference, so that regardless of the circumferential direction, the radial direction of extent 9 the same angle ⁇ 90 ° to
- Camshaft axis 6 assumes.
- the thrust washer 8 is connected via the weld 12 with the radial bearing bushing 7, wherein the weld 12 is provided on the full circumference of the bearing assembly.
- FIG. 3 shows the bearing arrangement according to FIG. 2 in a built-in in the pump body 2
- the radial bearing bushing 7 is pressed into the bearing bore 13 so that the axial bearing disk 8 rests flat against the planar contact surface 11 in the pump body 2.
- an elastic deformation of the thrust bearing 8 is caused so that it rests flat on the plan contact surface 11 over the entire radius from the inside to the outside radially.
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Abstract
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Hochdruckpumpe (1), insbesondere zur Förderung von Kraftstoff für ein Common-Rail-Kraftstoffeinspritzsystem, umfassend einen Pumpenkörper (2), in dem wenigstens ein Nockentrieb (3) mit einer Nockenwelle (4) aufgenommen ist, wobei diese mittels zumindest einer Lageranordnung im Pumpenkörper (2) und /oder in einem Flanschkörper (5) drehbar um eine Nockenwellenachse (6) gelagert ist, und wobei die Lageranordnung eine sich in Richtung der Nockenwellenachse (6) erstreckende Radiallagerbuchse (7) und eine Axiallagerscheibe (8) umfasst, welche endseitig an der Radiallagerbuchse (7) angeformt und/oder mit dieser verbunden ist, wobei sich die Axiallagerscheibe (8) im nicht eingebauten Zustand in eine radiale Erstreckungsrichtung (9) von <90° relativ zur Nockenwellenachse (6) erstreckt, wobei die radiale Erstreckungsrichtung (9) zur Radiallagerbuchse (7) hin weist und im eingebauten Zustand mittels einer elastischen Verformung der Axiallagerscheibe (8) in eine sich 90° zur Nockenwellenachse (6) erstreckende Axiallagerebene (10) bringbar ist.
Description
5 Beschreibung
Titel
Hochdruckpumpe zur Förderung von Kraftstoff mit einer verbesserten Ausbildung der Lageranordnung zur Lagerung der Nockenwelle
L O
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Hochdruckpumpe zur Förderung von Kraftstoff für ein Common- Rail- Kraftstoffeinspritzsystem gemäß der im Oberbegriff des Anspruchs näher definierten Art.
L 5 Stand der Technik
Hochdruckpumpen zur Förderung von Kraftstoff der hier interessierenden Art werden vorzugsweise mit einem Nockentrieb ausgebildet, so dass eine Nockenwelle im Pumpenkörper bzw. in einen in diesen eingebrachten Flanschkörper drehbar gelagert ist. Die Nockenwelle
_ 0 rotiert im Betrieb der Hochdruckpumpe um eine Nockenwellenachse, und versetzt eine
Stößeleinheit in eine Hubbewegung, die mit einer Ventileinheit zur Förderung des Kraftstoffs zusammenwirkt. Aufgrund der hohen Betriebsdrücke eines Common- Rail- Kraftstoffeinspritzsystems wirken hohe Kräfte über den Nockentrieb auf die Nockenwelle, welche durch eine linksseitig sowie rechtsseitig vom Nockentrieb angeordnete Gleitlagerung
_ 5 aufgenommen werden, die Gleitlagerungen umfassen eine Radiallagerbuche zur Aufnahme radialer Kräfte, wobei eine Axiallagerscheibe vorgesehen ist, welche die Kräfte in Richtung der Nockenwellenachse aufnimmt. Die Nockenwelle ist entweder in beiden Richtungen der Nockenwellenachse mit einer Axiallagerscheibe axial gelagert, wobei eine Anordnung mit einer einzigen Axiallagerung vorgesehen sein kann. Die Radiallagerbuchse und die Axiallagerscheibe
30 sind dabei als ein einheitliches Bauteil ausgebildet, wobei in Abhängigkeit von der konstruktiven Ausführung die Axiallagerscheibe und die Radiallagerbuchse einteilig und materialeinheitlich miteinander ausgeführt sein können oder die Axiallagerscheibe ist endseitig an die Radiallagerbuchse gefügt. Die Verbindung der Axiallagerscheibe mit der
Radiallagerbuchse kann stoffschlüssig oder formschlüssig erfolgen, wobei vorzugsweise eine Schweißverbindung verwendet wird.
Es sei erwähnt, dass der Stand der Technik auch Hochdruckpumpen bietet, bei denen die 5 Axiallagerscheibe sowie die Radiallagerbuchse getrennt voneinander im Gehäuse verbaut werden. Die Fixierung der Axiallagerscheibe wird mit Spannstiften realisiert, wobei hierfür zusätzliche Komponenten sowie zusätzliche Montagevorgänge notwendig sind, und daher eine Einheit aus Axiallagerscheibe und Radiallagerbuchse bevorzugt wird.
L 0 Bei derartigen Lagerungen der Nockenwelle in einer Hochdruckpumpe entsteht das Problem, dass die Plananlage der Axiallagerscheibe an die Plananlagefläche im Pumpenkörper nicht gewährleistet ist, da elastische Verformungen der Axiallagerscheibe bei einer erheblichen axialen Belastung der Axiallagerung der Nockenwelle nicht aufrecht erhalten bleiben kann. Dabei kann es zu einer sehr hohen Belastung der Schweißnaht zwischen der Axiallagerscheibe
L 5 und der Radiallagerbuchse kommen, so dass diese versagen kann. Als Schadensfolge ergibt sich ein Bruch der Schweißnaht zwischen der Axiallagerscheibe und der Radiallagerbuchse, so dass dieses zu einem Ausfall der Hochdruckpumpe führt. Ein Bruch der Schweißnaht erfolgt insbesondere dann, wenn die Axiallagerscheibe nicht bündig an der Plananlagefläche im Pumpenkörper anliegt, so dass bei ungünstigen Belastungen Spannungsspitzen und maximale
_ 0 Flächenpressungen zwischen Axiallagerscheibe und Plananlagefläche auftreten, die eine
Überlastung und damit einen Bruch der Schweißnaht hervorrufen.
Es ist daher die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Hochdruckpumpe zur Förderung von Kraftstoff zu schaffen, welche eine verbesserte Lageranordnung zur Lagerung der Nockenwelle _ 5 innerhalb des Pumpenkörpers aufweist.
Diese Aufgabe wird ausgehend von einer Hochdruckpumpe zur Förderung von Kraftstoff gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 in Verbindung mit dessen kennzeichnenden Merkmalen gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den abhängigen 30 Ansprüchen angegeben.
Die Erfindung schließt die technische Lehre ein, dass sich die Axiallagerscheibe im nicht eingebauten Zustand in eine radiale Erstreckungsrichtung von < 90° relativ zur Nockenwellenachse erstreckt, wobei die radiale Erstreckungsrichtung zur Radiallagerbuchse hinweist und im eingebauten Zustand mittels einer elastischen Verformung der
Axiallagerscheibe in eine sich 90° zur Nockenwellenachse erstreckende Axiallagerebene bringbar ist.
Die Erfindung geht dabei von dem Gedanken aus, dass die Axiallagerscheibe durch die 5 erfindungsgemäße geometrische Ausgestaltung im eingebauten Zustand im Bereich der
Schweißnaht einen Spannungszustand hervorruft, bei welchem ein Bruch der Schweißnaht nicht auftritt. Durch das gezielte Anstellen der Axiallagerscheibe kann nach dem Fügen der Einheit aus Axiallagerscheibe und Radiallagerbuchse sicher gestellt werden, dass die Axiallagerscheibe sicher an der Plananlagefläche am Pumpenkörper anliegt und ein Bruch der Schweißnaht L 0 vermieden wird. Die Verformung der Axiallagerscheibe von der radialen Erstreckungsrichtung
< 90° bis in die plane Axiallagerebene erfolgt durch eine elastische Verformung. Dabei wird lediglich die Federwirkung der Axiallagerscheibe ausgenutzt, so dass diese sowohl radial innenseitig als auch radial außenseitig plan an der Plananlagefläche anliegt.
L 5 Vorteilhafterweise weist der Pumpenkörper eine Plananlagefläche auf, welche durch eine spanende Nachbearbeitung auf die geforderte Genauigkeit gebracht wird, so dass die Axiallagerscheibe im eingebauten Zustand plan an dieser anliegen kann.
Vorteilhafterweise schließt die radiale Erstreckungsrichtung der Axiallagerscheibe im nicht _ 0 eingebauten Zustand einen Winkel zur Nockenwellenachse von 80° - 89,99° und bevorzugt von
86°-89,9° ein. Es ist bevorzugt ein Winkel nahe 90° zu wählen, um die Belastung der Schweißnaht durch die elastische Biegung der Axiallagerscheibe im eingebauten Zustand minimal zu halten. Dabei ist ein Winkel von 89° besonders vorteilhaft, wobei der Winkel auch abhängig ist von der Dicke der Axiallagerscheibe. Die Radiallagerbuchse sowie die _ 5 Axiallagerscheibe weisen einen mehrkomponentigen Aufbau auf, so dass ein Stahlmantel die
Grundform der Lagerbuchse bzw. der Axiallagerscheibe bildet, und als Gleitoberfläche zur Bildung des Gleitlagers ein PEEK- Material oder ein kohlefaserverstärktes Material in den Stahlmantel eingebracht ist. Die elastische Biegung der Axiallagerscheibe beschränkt sich jedoch auf den Stahlmantel, wobei die Schweißnaht die jeweiligen Stahlkomponenten der 30 Axiallagerscheibe sowie der Radiallagerbuchse verbindet. So kann angenommen werden, dass bei einer dickeren Ausführung der Stahlkomponente ein fast rechter Winkel zu bevorzugen ist, wobei bei einer dünneren Ausbildung der Stahlkomponente eine größere Abweichung von einem rechten Winkel vorgesehen sein kann, da dabei die auftretenden Biegekräfte aufgrund der geringeren Steifigkeit ebenfalls geringer sind.
- A -
Aus konstruktiven Gründen ist es von besonderem Vorteil, dass die Radiallagerbuchse in einer im Pumpenkörper und/oder im Flanschkörper eingebrachten Lagerbohrung eingepresst ist. Aus Montagegründen wird ein Flanschkörper vorgesehen, welcher ebenfalls die Lagerung der 5 Nockenwelle aufnimmt. Damit befindet sich eine Lagerung im Pumpenkörper selbst und eine weitere Lagerung im Flanschkörper. Bei der Montage der Hochdruckpumpe wird zunächst eine erste Lagerung in dem Pumpenkörper eingepresst, so dass anschließend die Nockenwelle in die Lagerung gefügt werden kann. Nachfolgend wird eine zweite Lagerung in den Flanschkörper eingepresst, welcher abschließend im Pumpenkörper eingesetzt und mit diesem verschraubt
L 0 wird. Somit wird eine montierbare und demontierbare Lageranordnung der Nockenwelle geschaffen, wobei eine erste Lagerung im Pumpenkörper und eine zweite Lagerung im Flanschkörper vorgesehen ist. Das Einpressen der Radiallagerbuchse in die entsprechende Bohrung im Pumpenkörper bzw. im Flanschkörper bietet eine besonders einfach Fügemöglichkeit, wobei darauf zu achten ist, dass die Einpresskraft der Radiallagerbuchse in
L 5 die Lagerbohrung hinreichend groß sein muss, um die Federkraft in der Axiallagerscheibe zu überwinden, und ein Halten der Axiallagerscheibe an der Plananlagefläche zu gewährleisten, so dass sich aufgrund der Federwirkung der Axiallagerscheibe die Radiallagerbuchse nicht selbsttätig aus der Lagerbohrung zurückziehen kann. Andere Fügemöglichkeiten sind jedoch ebenfalls möglich, so dass auch eine Spielpassung zwischen der Radiallagerbuchse und der
_ 0 Lagerbohrung möglich sein kann, und die axiale Fixierung der Radiallagerbuchse bzw. der
Axiallagerscheibe mittels zusätzlicher Elemente erfolgt.
Vorteilhafterweise weist die Flächenpressung zwischen der Axiallagerscheibe und der Plananlagefläche über der radialen Breite der Axiallagerscheibe eine gleichförmige Verteilung
_ 5 auf. Hierbei kann der Winkel zwischen der Erstreckungsrichtung der Axiallagerscheibe und der
Nockenwellenachse so gewählt werden, dass von der Innenseite der Axiallagerscheibe bis zur radialen Außenseite eine gleichförmige Flächenpressung vorliegt. Das Biegemoment über dem Radius der Axiallagerscheibe nimmt dabei nach außen hin gleichförmig ab, so dass sich im eingebauten Zustand eine plane Axiallagerebene ausbildet.
30
Weiterhin ist von Vorteil, dass der Übergang zwischen der Plananlagefläche und der Lagerbohrung im Pumpenkörper eine Fase umfasst. Die Ausbildung der Fase kann selbstverständlich ebenfalls im Flanschkörper vorgesehen sein, so dass in der Kehle zwischen der Axiallagerscheibe und der Radiallagerbuchse die Schweißnaht einen entsprechenden
Bauraum einnehmen kann, so dass die Fase diesen Bauraum freigibt. Darüber hinaus beginnt die Flächenpressung zwischen der Plananlagefläche und der Axiallagerscheibe nicht unmittelbar radial innenseitig in der Axiallagerscheibe, sondern erst nach dem Ende der Phase in radialer Richtung. Damit ergibt sich eine vorteilhafte geometrische Ausgestaltung und eine verbesserte 5 Spannungseinleitung in die Schweißnaht.
Die gleichförmige Spannungsverteilung trifft auch auf die Flächenpressung zwischen der Axiallagerscheibe und dem Plananlauf der Nockenwelle zu, so dass auch hier vorteilhafterweise eine gleichförmige Verteilung der Flächenpressung über der radialen Breite der
L 0 Axiallagerscheibe vorliegt. Auch dadurch wird die Schweißnaht zwischen der Axiallagerscheibe und der Radiallagerbuchse entlastet.
Weitere, die Erfindung verbessernde Maßnahmen werden nachstehend gemeinsam mit der Beschreibung eines bevorzugten Ausführungsbeispiels der Erfindung anhand der Figuren näher L 5 dargestellt.
Ausführungsbeispiel
Es zeigt: 20
Fig. 1 eine quergeschnittene Seitenansicht einer Hochdruckpumpe mit einer Nockenwelle, welche mittels einer linksseitigen und einer rechtsseitigen Radiallagerbuchse und wenigstens einer Axiallagerbuchse innerhalb des Pumpenkörpers drehbar aufgenommen ist;
_ 5 Fig. 2 eine Querschnittsansicht einer Einheit aus Radiallagerbuchse und einer an diese angeschweißten Axiallagerscheibe im nicht eingebauten Zustand; und
Fig. 3 die Einheit aus Radiallagerbuchse und der Axiallagerscheibe in einem in dem Pumpenkörper eingebauten Zustand. 30
Die in Fig. 1 dargestellte Hochdruckpumpe 1 umfasst einen Pumpenkörper 2, in welchem eine Nockenwelle 4 in Richtung einer Nockenwelleachse 6 drehbar gelagert ist. Die Nockenwelle 4 umfasst einen Nockentrieb 3, welcher eine Stößeleinheit 16 in eine Hubbewegung versetzt, so dass diese mit einer Ventileinheit 17 zusammenwirken kann, um eine Förderung des
Kraftstoffes zu bewirken. Die Lagerang der Nockenwelle 4 erfolgt über zwei Lageranordnungen, so dass eine linksseitig vom Nockentrieb angeordnete erste Radiallagerbuchse 7 a innerhalb eines Flanschkörpers 5 eingebracht ist, und eine zweite Radiallagerbuchse 7b rechtsseitig im Pumpenkörper 2 selbst eingebracht ist. Damit befindet 5 sich sowohl linksseitig als auch rechtsseitig vom Nockentrieb 3 eine Radiallagerang, wobei linksseitig eine Axiallagerscheibe 8 vorgesehen ist, welche an die Radiallagerbuchse 7a angeschweißt ist. Die Axiallagerscheibe 8 dient zur Aufnahme von axial in Richtung der Nockenwellenachse 6 wirkenden Kräften, welche entweder extern oder durch den Nockentrieb in die Nockenwelle 4 eingeleitet werden. Die Axiallagerscheibe 8 liegt am Flanschkörper 5 an, L 0 wobei die Radiallagerbuchse 7 sowie die Axiallagerscheibe 8 in den Flanschkörper 5 eingepresst ist. Ferner ist die Radiallagerbuchse 7b in den Pumpenkörper 2 eingepresst, so dass die jeweiligen Radiallagerbuchsen 7a und 7b axial fest angeordnet sind.
Fig. 2 zeigt eine Ansicht einer Lagereinheit in einem nicht eingebauten Zustand, welche L 5 zumindest eine Radiallagerbuchse 7 und eine Axiallagerscheibe 8 umfasst. Die
Axiallagerscheibe 8 ist durch eine umlaufende Schweißnaht 12 mit der Radiallagerbuchse 7 verbunden. Erfmdungsgemäß weist die Axiallagerscheibe eine radiale Erstreckungsrichtung 9 auf, die zur Nockenwellenachse 6 einen Wert < 90° annimmt. Die Anstellung der Axiallagerscheibe 8 ist auf dem Umfang gleichförmig, so dass unabhängig von der _ 0 Umfangsrichtung die radiale Erstreckungsrichtung 9 denselben Winkel < 90° zur
Nockenwellenachse 6 annimmt. Die Axiallagerscheibe 8 ist über die Schweißnaht 12 mit der Radiallagerbuchse 7 verbunden, wobei auch die Schweißnaht 12 auf dem vollen Umfang der Lageranordnung vorgesehen ist.
_ 5 Fig. 3 zeigt die Lageranordnung gemäß der Fig. 2 in einem in dem Pumpenkörper 2 eingebauten
Zustand. Zum Einbau ist die Radiallagerbuchse 7 in die Lagerbohrung 13 eingepresst, so dass sich die Axiallagerscheibe 8 plan an die Plananlagefläche 11 im Pumpenkörper 2 anlegt. Damit wird eine elastische Verformung der Axiallagerscheibe 8 hervorgerufen, so dass diese über den gesamten Radius von innenseitig bis radial außenseitig plan an der Plananlagefläche 11 anliegt.
30 Damit wird die Schweißnaht 12 entlastet, so dass keine ungünstigen Spannungsspitzen in der
Schweißnaht auftreten, und ein Brach der Schweißnaht vermieden wird. Der Übergang der Plananlagefläche 11 zur Lagerbohrang 13 weißt eine Fase 14 auf, so dass der Beginn der Plananlage der Axiallagerscheibe 8 an die Plananlagefläche 11 erst bei einem Radius erfolgt, welcher größer ist als der Radius der Lagerbohrang 13. Gemäß der erfindungsgemäßen
Anordnung wird gewährleistet, dass die Axiallagerscheibe 8 insgesamt eine plane Anlauffläche für die Nockenwelle bietet, um eine gleichmäßige Verteilung der Flächenpressung sowohl zwischen der Nockenwelle und der Axiallagerscheibe 8 als auch zwischen der Axiallagerscheibe 8 und der Plananlagefläche 11 im Pumpenkörper 2 hervorzurufen. 5
Die Erfindung beschränkt sich in ihrer Ausführung nicht auf das vorstehend angegebene bevorzugte Ausführungsbeispiel. Vielmehr ist eine Anzahl von Varianten denkbar, welche von der dargestellten Lösung auch bei grundsätzlich anders gearteten Ausführungen Gebrauch macht. L O
Claims
1. Hochdruckpumpe (1), insbesondere zur Förderung von Kraftstoff für ein Common- Rail- Kraftstoffeinspritzsystem, umfassend einen Pumpenkörper (2), in dem wenigstens ein Nockentrieb (3) mit einer Nockenwelle (4) aufgenommen ist, wobei diese
L 0 mittels zumindest einer Lageranordnung im Pumpenkörper (2) und /oder in einem
Flanschkörper (5) drehbar um eine Nockenwellenachse (6) gelagert ist, und wobei die Lageranordnung eine sich in Richtung der Nockenwellenachse (6) erstreckende Radiallagerbuchse (7) und eine Axiallagerscheibe (8) umfasst, welche endseitig an der Radiallagerbuchse (7) angeformt und/oder mit dieser verbunden ist,
L 5 dadurch gekennzeichnet, dass sich die Axiallagerscheibe (8) im nicht eingebauten Zustand in eine radiale Erstreckungsrichtung (9) von <90° relativ zur Nockenwellenachse (6) erstreckt, wobei die radiale Erstreckungsrichtung (9) zur Radiallagerbuchse (7) hin weist und im eingebauten Zustand mittels einer elastischen Verformung der Axiallagerscheibe (8) in eine sich 90° zur Nockenwellenachse (6) erstreckende Axiallagerebene (10) bringbar ist.
- 0
2. Hochdruckpumpe (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Pumpenkörper (2) eine Plananlagefläche (11) aufweist, an welcher die Axiallagerscheibe (8) im eingebauten Zustand plan zur Anlage gebracht ist.
_ 5 3. Hochdruckpumpe (1) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die radiale Erstreckungsrichtung (9) der Axiallagerscheibe (8) im nicht eingebauten Zustand einen Winkel (15) zur Nockenwellenachse (6) von 80° bis 89,99° und bevorzugt von 86° bis 89,9° einschließt.
30 4. Hochdruckpumpe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Axiallagerscheibe (8) mittels einer Schweißnaht (12) an die Radiallagerbuchse (7) angeschweißt ist.
5. Hochdruckpumpe (1) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Radiallagerbuchse (7) in einer im Pumpenkörper (2) und/oder im Flanschkörper (5) eingebrachten Lagerbohrung (13) eingepresst ist.
5 6. Hochdruckpumpe (1) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Flächenpressung zwischen der Axiallagerscheibe (8) und der Plananlagefläche (11) über der radialen Breite der Axiallagerscheibe (8) eine gleichförmige Verteilung aufweist.
L O 7. Hochdruckpumpe (1) nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Übergang zwischen der Plananlagefläche (11) und der Lagerbohrung (13) im Pumpenkörper (2) eine Fase (14) umfasst.
8. Hochdruckpumpe (1) nach einem der vorgenannten Ansprüche,
L 5 dadurch gekennzeichnet, dass beim Plananlauf der Nockenwelle (4) zwischen dieser und der
Axiallagerscheibe (8) eine über der radialen Erstreckung der Axiallagescheibe (8) gleichförmige Flächenpressung vorliegt, um die Schweißnaht (12) zu entlasten.
Priority Applications (4)
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