WO2006112157A1

WO2006112157A1 - 冷凍サイクル装置及びその運転方法

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Publication number: WO2006112157A1
Application number: PCT/JP2006/303870
Authority: WO
Inventors: Tetsuya Saito; Yuuichi Yakumaru; Tomoichiro Tamura; Masaya Honma
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2005-04-14
Filing date: 2006-03-01
Publication date: 2006-10-26
Anticipated expiration: 2007-10-14
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Abstract

　圧縮機１と放熱器２と膨張機３と蒸発器５とを順次接続して冷媒を循環させる冷凍サイクル装置の運転方法であって、放熱器２は室外機及び室内機のいずれか一方に設けられるとともに、蒸発器５は室外機及び室内機の他方に設けられ、圧縮機１の起動時に室外ファンの能力を所定の時間、通常運転時より低減し、所定の時間経過後、室外ファンを通常運転時の設定速度で運転するようにした。

Description

冷凍サイクル装置及びその運転方法

技術分野

[0001] 本発明は、膨張機を利用した冷凍サイクル装置及びその運転方法に関するものである。

背景技術

[0002] 近年、冷凍サイクルの更なる高効率化を図る手段として、膨張弁に代えて膨張機を備え、冷媒が膨張する過程でその圧力エネルギーを膨張機によって電力又は動力の形で回収し、その回収分だけ圧縮機の入力を低減する動力回収サイクルが提案されている（例えば、特許文献 1参照)。

[0003] 図 17は、特許文献 1に記載された従来の冷凍サイクル装置を示すものである。圧縮機 1は走行用エンジン等の図示しない駆動手段により駆動されて冷媒を吸入圧縮するものであり、圧縮機 1にて吐出された冷媒は放熱器 2にて冷却される。放熱器 2から流出した冷媒は、膨張機 3へと流入して冷媒の膨張エネルギーを機械エネルギー（回転エネルギー）に変換回収し、その回収した機械エネルギー（回転エネルギー）を発電機 4に供給して電力を発生させるようにしたものである。膨張機 3にて減圧膨張した冷媒は蒸発器 5で蒸発気化した後、再び圧縮機 1へと吸入される。

[0004] 膨張機 3にて膨張エネルギーを機械エネルギーに変換しながら冷媒を減圧するので、放熱器 2から流出した冷媒は、図 18に示すように、等エントロピ線 (_c→d)に沿つて相変化しながらェンタルピを低下させていく。したがって、冷媒の減圧時に膨張仕事をすることなく単純に断熱膨張させる場合 (等ェンタルピ変化させる場合)と比較して、膨張仕事 Aiexp分だけ蒸発器 5のェンタルピを増大させることができるので、冷凍能力を増大させることが可能となる。また、膨張仕事 Aiexp分だけ発電機 4に機械エネルギー（回転エネルギー）を供給できるので、発電機 4にて Aiexp分の電力を発生することが可能となる。その電力を圧縮機 1へ供給することにより圧縮機 1の駆動に必要な電力を低減することができるので、冷凍サイクルの COP (成績係数)を向上させることが可能となる。特許文献 1：特開 2000— 329416号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] し力しながら、膨張機 3は冷凍サイクル内の高低圧差を利用して駆動するものであるので、上記従来の構成では、圧縮機 1の起動時等の冷凍サイクルが安定しておらず、高低圧差が十分に確保されていない状態では、膨張機 3を駆動するのに必要なトルクが不足し、膨張機 3が駆動しない状態で圧縮機 1が運転し続けることとなる。このとき、膨張機 3は停止しているので動力回収はされず、圧縮機 1と膨張機 3がー軸で直結されている場合は逆に圧縮機 1の負荷が大きくなり、消費電力が増大するといつた課題があった。また、冷凍サイクルは膨張機 3の前後で閉塞した状態となるので、冷凍サイクルの低圧が異常低下して圧縮機 1に冷媒が供給されな、状態となって冷媒による圧縮機 1の冷却効果が得られず、圧縮機 1を損傷する恐れや、スクロール方式の圧縮機 1の場合は、正常な公転運動が損なわれて、冷媒の漏れによる効率低下や、羽根への過度な荷重による羽根の磨耗促進等の不具合が生じる恐れがあつた。

[0006] 本発明は、従来技術の有するこのような問題点に鑑みてなされたものであり、圧縮機の起動時は、放熱器あるいは蒸発器の能力を制御することで、速やかに膨張機が駆動するのに必要な差圧を確保し、圧縮機起動時の動力回収ロスを最小限に抑え、且つ圧縮機の信頼性を向上した冷凍サイクル装置及びその運転方法を提供することを目的としている。

課題を解決するための手段

[0007] 上記目的を達成するため、本発明は、圧縮機と放熱器と膨張機と蒸発器とを順次接続して冷媒を循環させる冷凍サイクル装置の運転方法であって、前記放熱器は室外機及び室内機のいずれか一方に設けられるとともに、前記蒸発器は室外機及び室内機の他方に設けられ、前記圧縮機の起動時に室外ファンの能力を所定の時間、通常運転時より低減し、所定の時間経過後、前記室外ファンを通常運転時の設定速度で運転するようにしたことを特徴とする。

[0008] また、本発明は、圧縮機と放熱器と膨張機と蒸発器とを順次接続して冷媒を循環させる冷凍サイクル装置であって、前記放熱器は室外機及び室内機の、ずれか一方に設けられるとともに、前記蒸発器は室外機及び室内機の他方に設けられ、前記冷凍サイクル装置は、室外ファンの能力を制御する制御器をさらに備え、前記圧縮機の起動時に、前記制御器は前記室外ファンの能力を所定の時間、通常運転時より低減するように制御するようにしたことを特徴とする。

[0009] あるいは、前記圧縮機の起動時に、前記制御器は前記室外ファンの能力を通常運転時より低減するように制御し、前記膨張機の入口圧力と出口圧力との差圧が所定値以上になると、前記制御器は前記室外ファンを通常運転時の設定速度で運転するように制御するようにしてもょ、。

[0010] 上記構成により、速やかに膨張機が駆動するのに必要な差圧を確保することができるので、膨張機が駆動するまでの時間を短縮できる。

[0011] また、冷凍サイクル装置は、膨張機をバイパスする膨張弁を有するバイパス回路を備え、圧縮機の起動時は、ノィパス回路側に冷媒を流入させるとともに、放熱器能力と蒸発器能力の少なくとも一方を所定の時間、通常運転時より能力を低減するように制御したものである。

[0012] これにより、圧縮機起動時に冷凍サイクルが閉塞することはないので、冷凍サイクルの低圧の異常低下を回避することができる。

発明の効果

[0013] 本発明の冷凍サイクル装置あるいはその運転方法によれば、圧縮機の起動時は、放熱器と蒸発器の能力を制御することにより、速やかに膨張機が駆動するのに必要な差圧を確保することができるので、膨張機が駆動するまでの時間を短縮でき、圧縮機起動時の動力回収ロスを最小限に抑え、且つ、圧縮機の信頼性を向上することができる。

図面の簡単な説明

[0014] [図 1]図 1は本発明の実施の形態 1における冷凍サイクル装置の構成図

[図 2]図 2は本発明の実施の形態 1における別の冷凍サイクル装置の構成図

[図 3]図 3は本発明の実施の形態 1における冷凍サイクル装置のモリエル線図

[図 4]図 4は本発明の実施の形態 1における冷凍サイクル装置のフローチャート [図 5]図 5は本発明の実施の形態 1における冷凍サイクル装置の圧力変化線図

[図 6]図 6は本発明の実施の形態 1における別の冷凍サイクル装置の構成図

[図 7]図 7は本発明の実施の形態 2における冷凍サイクル装置の構成図

[図 8]図 8は本発明の実施の形態 2における冷凍サイクル装置のフローチャート

[図 9]図 9は本発明の実施の形態 2の変形例における冷凍サイクル装置の構成図

[図 10]図 10は本発明の実施の形態 2の変形例における冷凍サイクル装置のフローチャート

[図 11]図 11は本発明の実施の形態 2の別の変形例における冷凍サイクル装置の構成図

[図 12]図 12は本発明の実施の形態 3における冷凍サイクル装置の構成図

[図 13]図 13は本発明の実施の形態 3における冷凍サイクル装置のフローチャート

[図 14]図 14は本発明の実施の形態 4における冷凍サイクル装置の構成図

[図 15]図 15は本発明の実施の形態 4における冷凍サイクル装置のフローチャート

[図 16]図 16は本発明の実施の形態 4における冷凍サイクル装置の圧力変化線図

[図 17]図 17は従来の冷凍サイクル装置の構成図

[図 18]図 18は従来の冷凍サイクル装置のモリエル線図

符号の説明

1 圧縮機

2, 2a, 2b 放熱器

3 膨張機

4 発電機

5 蒸発器

6 バイパス回路

7 膨張弁

8 放熱器能力制御器

9 放熱器用ファン

10 蒸発器能力制御器

11 蒸発器用ファン 12 第一の圧力計

13 第二の圧力計

14 第一の温度計

15 第二の温度計

16 電流十

17 一次側冷媒回路

18 二次側冷媒回路

19 貯湯タンク

20 循環ポンプ

21 利用側回路

22 給湯栓

23 風呂釜

24 貯湯タンク水温温度計

31 放熱器用ファン制御部

32 蒸発器用ファン制御部

33 循環ポンプ制御部

211、 212、 213、 214、 215、 216 コントローラ

221、 226 タイマー

301、 302 開閉弁

発明を実施するための最良の形態

[0016] 以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。

実施の形態 1.

本実施の形態 1の冷凍サイクル装置は、図 1に示すように、圧縮機 1と放熱器 2と膨張機 3と蒸発器 5とが順次接続されて、冷媒が循環する冷凍サイクルを備え、さらに、放熱器 2の能力を制御する放熱器能力制御器 8、または、蒸発器 5の能力を制御する蒸発器能力制御器 10の、ずれかを備えて、る。

[0017] 冷凍サイクル装置は、望ましくは膨張機 3に接続した発電機 4も有している。膨張機 3は、冷媒の膨張エネルギーを機械エネルギーに変換して動力を回収するものである。膨張機 3で冷媒の膨張エネルギーを機械エネルギー（回転エネルギー）に変換して回収し、回収した機械エネルギー（回転エネルギー）を発電機 4に供給して電力を発生させる。発生した電力は、例えば圧縮機 1の駆動源等に利用される。膨張機 3にて回収された膨張エネルギーが供給されることで電力を発生する発電機 4を備えることにより、圧縮機 1と膨張機 3がー軸で直結されている場合と比較して、起動時の圧縮機の負荷を低減することができるので、消費電力の低減が可能となる。

[0018] 次に、放熱器 2および放熱器能力制御器 8について説明する。

[0019] 放熱器 2としては、空冷式と水冷式のものがある。

[0020] 放熱器能力制御器 8は、放熱器能力、すなわち放熱器 2の放熱量を制御するためのもので、放熱器 2の冷却手段を備えている。冷却手段には、放熱器用ファンによつて放熱器に空気を送って熱交換させるもの（空冷式)や、水あるいはその他の流体によって熱交換させるもの (水冷式など)等がある。本実施の形態 1では、放熱器 2は空冷式熱交換器であり、放熱器能力制御器 8は、電動式の放熱器用ファン 9と放熱器用ファン 9へ電圧を供給する放熱器用ファン制御部 31とで構成されている。

[0021] 本実施の形態 1の特徴の一つに、冷房運転時の室外機に設けられた放熱器用ファン 9の能力を放熱器用ファン制御部 31により低減することがあり、圧縮機 1の起動時に、放熱器用ファン 9の能力を低減することによって、放熱器 2の温度は速やかに上昇する。これにより、膨張機 3の入口での高圧を上昇させることができ、膨張機 3を速やかに駆動させることができる。

[0022] 一般に、放熱器能力は下記 (数 1)で表される。

[0023] (数 1) Q (W) =K (W/m²K) X A (m²) X ΔΤ (K)

但し、 Q (W) :放熱器能力

K(W/m²K)：熱通過率

A (m²) :放熱器の表面積

△T(K)： (放熱器温度-空気または水温度）とする。

[0024] 膨張機 3を速やかに駆動させるためには、膨張機 3の入口と出口で、高低圧差を速やかに大きくすれば解決できる。そのためには、膨張機入口の高圧を上昇させるか、膨張機出口の低圧を低下させればよい。 [0025] 膨張機入口の高圧を上昇させるためには、冷媒の物性より放熱器 2の温度を上昇させればよい。つまり、（数 1)より AT(K)を増加させるように冷凍サイクルを動作させればよぐ K (W/m²K)か A (m²)を減少させればよ!、。 K (W/m²K)を減少させるには、空冷式放熱器ではファン風量低減、水冷式放熱器では水側循環ポンプの流量を低減すればよい。また、 A (m²)を減少させるには、図 2に示すような並列に接続された複数の放熱器 2a、 2bを有する場合は、例えば開閉弁 301、 302の開閉動作により使用する放熱器の数量を減らせばょ、。

[0026] 次に、蒸発器 5および蒸発器能力制御器 10について説明する。

[0027] 蒸発器能力制御器 10は、蒸発器 5の吸熱量を制御するためのもので、蒸発器 5の加熱手段を備えている。本実施の形態 1では、蒸発器 5も空冷式熱交換器である。蒸発器能力制御器 10は、電動式の蒸発器用ファン 11と蒸発器用ファン 11へ電圧を供給する蒸発器用ファン制御部 32とで構成されており、蒸発器用ファン 11によって送風することで、空気と蒸発器 5で熱交換させる。

[0028] 本実施の形態 1の別の特徴に、暖房運転時の室外機に設けられた蒸発器用ファン 11の能力を蒸発器用ファン制御部 32により低減することがあり、前述したように、膨張機 3が駆動するまでの時間を短縮するためには、膨張機 3の出入口での高低圧差を速やかに確保する必要がある。そのための一つの方法は、膨張機 3の出口の低圧を速やかに低下させること、すなわち、蒸発器 5の温度を速やかに低下させることである。圧縮機 1の起動時に、蒸発器用ファン 11の能力を低減することにより、速やかに蒸発器 5の温度は低下する。これにより、膨張機 3の出口での低圧を低下させることができ、速やかに膨張機 3を駆動させることができる。

[0029] 本実施の形態 1の冷凍サイクル装置には、図 1に示すように望ましくはさらに、膨張機 3をバイパスするバイパス回路 6を設けるともに、バイパス回路 6内に減圧手段として膨張弁 7を有する。圧縮機 1の起動時は、バイパス回路 6側に冷媒を流入させるとともに、放熱器用ファン 9と蒸発器用ファン 11の少なくとも一方の能力を所定の時間（例えば、 3分以上）、通常運転時より低減するように制御することが望ましい。これにより、圧縮機 1の起動時に冷凍サイクルが閉塞することはないので、冷凍サイクルの低圧の異常低下を回避することが可能となり、圧縮機 1の信頼性向上と、圧縮機 1起動時の膨張機 3の動力回収ロス低減を両立することができる。

[0030] また、本実施の形態 1の冷凍サイクル装置は、圧縮機 1の起動と停止、膨張弁 7の開度、放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10を制御するコントローラ (制御器） 211を有している。コントローラ 211には、タイマー 221が内蔵されている。このタイマ一 221は、図 1ではコントローラ 211に内蔵して設けられている力コントローラ 211の外部にコントローラ 211と接続して設けられていてもよい。後述するように、タイマー 2 21によって、圧縮機 1の起動時の冷凍サイクル装置の制御から、通常運転時の制御に移行することによって、簡便で、低コストなシステムの構築が可能になる。

[0031] 次に、以上のように構成される冷凍サイクル装置の通常運転時の冷媒のエネルギ一状態の変化を、家庭用空調機を例に取り図 3に示すモリエル線図を参照して説明する。

[0032] 低温低圧の冷媒は、圧縮機 1の動作により圧縮されて高温高圧の冷媒となり、吐出される（A→B)。

[0033] 吐出された冷媒は、放熱器 2にて放熱用器ファン 9の作用により、冷房運転時は室外、暖房運転時は室内の空気と熱交換し、膨張機 3へ流入する (B→C)。

[0034] 膨張機 3において等エントロピ膨張を行い、機械エネルギーを発生しながら減圧され、蒸発器 5に至る。この時、制御器 211により膨張弁 7は全閉状態となっている（C →D)。

[0035] 蒸発器 5内にて蒸発器用ファン 11の作用により、冷房運転時は室内、暖房運転時は室外の空気と熱交換した冷媒はガス状となり、その後、図示しない吸込配管を通つて圧縮機 1へと吸い込まれる（D→A)。

[0036] これにより、放熱器 2を暖房機、自動販売機等の加熱源として使用する場合は、発電機 4で発生した電力を圧縮機 1の駆動源として利用すると、成績係数 COP= (IB -iC) / ( (iB-iA) - (iE— iD) )となり、従来の膨張弁やキヤビラリチューブ等で等ェンタルピ膨張させる冷凍サイクル装置と比較して、圧縮機 1の所要動力を低減することができるので効率が向上する。

[0037] なお、蒸発器 5を冷房機、家庭用冷蔵庫、業務用冷蔵庫、製氷機、自動販売機等の冷却源で使用する場合は、発電機 4で発生した電力を圧縮機 1の駆動源として利用すると、成績係数 COP= ( (iA—iE) + (iE-iD) ) / ( (iB-iA)一（iE— iD) )となり、従来の膨張弁やキヤビラリチューブ等で等ェンタルピ膨張させる冷凍サイクル装置と比較して、圧縮機 1の所要動力を低減し、且つ冷凍効果が増加するのでさらに効率が向上する。

[0038] 次に、本実施の形態 1の冷凍サイクル装置の運転方法について、図 4のフローチヤートを用いて説明する。ここでは、暖房機として用いる場合を例にとって説明する。

[0039] 暖房機の場合、図示しない室内温度検知手段が設定温度以下を検知すると、コントローラ (制御器) 211により圧縮機 1が起動するとともに、タイマー 221の積算力 Sスタートし、起動ステップ 100に移る。起動ステップ 100で制御器 211より放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、放熱器用ファン 9および蒸発器用フアン 11を停止する (あるいは、停止状態を続ける）とともに、膨張弁 7の絞り開度を適宜制御し、ステップ 110に移る。この時、膨張機 3にて膨張エネルギーの回収は行われず (膨張機 3は停止状態)、膨張弁 7にて等ェンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。

[0040] ステップ 110では、タイマー 221の積算値 TAと予め設定された設定時間 TX1が比較される。タイマー 221の積算値 TAが設定時間 TX1より小さい場合は、冷凍サイクルの閉塞を回避するために起動ステップ 100に戻り、タイマー 221の積算値 TAが設定時間 TX1以上になるまで、起動ステップ 100の運転状態を維持する。タイマー 22 1の積算値 TAが設定時間 TX1以上の場合は、通常運転ステップ 120に移り、制御器 211より放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を通常運転に適した設定速度で運転するとともに膨張弁 7を全閉とし、放熱器 2および蒸発器 5の能力を最大限に引き上げるとともに、膨張機 3側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。また、このときタイマー 221の積算値 TAはリセットされる。

[0041] 通常運転ステップ 120を続けているとき、例えば、図示しない室内温度検知手段が設定温度以上を検知すると、ステップ 130に移り、制御器 211により圧縮機 1、放熱器用ファン 9、蒸発器用ファン 11が停止する。

[0042] 以上は、暖房機の場合について説明したが、冷房機の場合も同様である。 [0043] 図 5では、圧縮機 1が起動して力の膨張機 3の出入口の圧力変化を実線で、膨張機 3の出入口の差圧を破線で示している。圧縮機 1起動前は、膨張機 3の出入口の圧力はバランスのとれた状態であるので差圧はほぼ OMPaである。

[0044] 圧縮機 1が起動すると、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を停止しているので、放熱器 2の温度は速やかに上昇し、蒸発器 5の温度は速やかに下降し、その結果として、膨張機 3の入口圧力 PGは速やかに上昇し、膨張機 3の出口圧力 PEは速やかに下降する。また、膨張機 3の出入口の差圧は速やかに増加し、差圧 A (PG — PE)が膨張機 3の起動トルク、すなわち起動差圧である ΔΡΧとなると、例えば膨張機 3がスクロール膨張機の場合は図示しない可動スクロールが回転し始め、冷媒を減圧膨張すると共に、膨張エネルギーが回収される。そこで、圧縮機 1が起動してからの積算時間 (設定時間 TX1)と膨張機 3が駆動するのに必要な差圧 ΔΡΧの関係を実験的に求めておくと、図 4のフローチャートで示したように、ステップ 110から通常運転ステップ 120に移り、膨張機 3が駆動すると同時に、制御器 211により、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を運転するとともに膨張弁 7を全閉とし、放熱器 2 および蒸発器 5の能力を引き上げることが可能となる。

[0045] また、圧縮機 1の起動時はバイパス回路 6側に冷媒を通過させるように制御し、膨張機 3の出入口の差圧を十分に確保して力膨張機 3側への冷媒の供給を開始することにより、冷凍サイクルが閉塞することはないので、冷凍サイクルの低圧の異常低下を回避することができ、圧縮機 1の信頼性を向上することが可能となる。

[0046] なお、本実施の形態 1の冷凍サイクル装置は、膨張機 3をバイパスするバイパス回路 6を備えた構成としたが、図 6に示すように、膨張機 3をバイパスするバイパス回路 6 力い構成としても、圧縮機 1の起動時に放熱器用ファン 9もしくは蒸発器用ファン 1 1を停止することで、放熱器用ファン 9又は蒸発器用ファン 11を通常運転した場合よりも、速やかに膨張機 3を駆動することが可能となる。

[0047] また、圧縮機 1の起動時に放熱器用ファン 9と蒸発器用ファン 11を停止するとした力各ファンへの印加電圧を通常運転時より小さくして、通常運転時よりも放熱器 2および蒸発器 5を通過する風量を低減することにより、圧縮比の過度の増大を防止できるので、圧縮機 1の信頼性を確保しつつ、膨張機 3を速やかに駆動することにより動力回収ロスを低減することが可能となる。

[0048] 以上の説明では、圧縮機 1の起動時に放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11 を停止あるいは減速運転する場合について説明したが、本発明の要旨は、冷房機等における圧縮機の起動時、室外機に設けられた放熱器用ファンを停止あるいは減速運転したり、暖房機等における圧縮機の起動時、室外機に設けられた蒸発器用ファンを停止あるいは減速運転することにあり、換言すれば、圧縮機の起動時において、特に室外ファンを停止あるいは減速制御することにある。

[0049] また、上述した実施の形態 1は、図 1の暖房機あるいは冷房機を例にとり説明したが、本発明は、冷媒の流れを切り替える四方弁を備えた空気調和機にも勿論適用可能であり、以下に説明する実施の形態においても同様である。

[0050] なお、圧縮機の起動時に室外ファン及び室内ファンの両方とも停止した場合に、効果が大きいのは明らかである力一方のみ停止した場合、または、一方のみ風量を低減した場合等も、両方とも通常運転する場合よりは、膨張機 3を速やかに駆動することができる。また、放熱器用ファン 9又は蒸発器用ファン 11の一方のみを備えている冷凍サイクル装置 (例えば、後述する実施の形態 4参照）でも、そのファンの停止又は風量低減により、本発明の効果は得られる。

[0051] 実施の形態 2.

本実施の形態 2の冷凍サイクル装置は、図 7に示すように、図 1に示す冷凍サイクル装置に加えて、膨張機 3の入口圧力を検出する第一の圧力計 12を膨張機 3の入口側配管に、膨張機 3の出口圧力を検出する第二の圧力計 13を膨張機 3の出口側配管に配設し、第一の圧力計 12および第二の圧力計 13からの信号により、膨張弁 7の開度、放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10を制御するコントローラ (制御器） 212を有している。

[0052] 本実施の形態 2の冷凍サイクル装置の運転方法は、実施の形態 1でタイマーによつて行って!/、た起動ステップ力も通常運転ステップへの移行を、第一の圧力計 12と第二の圧力計 13が検知する圧力の差が設定値以上となることにより制御する方法である。このような運転方法により、膨張機 3が駆動するのに適正な差圧が確保されている力を最も正確に判断することができ、より確実に膨張機 3により動力回収を開始すると同時に、放熱器 2と蒸発器 5の能力を引き上げる通常運転状態へ速やかに移行することが可能となる。

[0053] 第一の圧力計 12の配置位置としては、図 7に示すように、膨張機 3の入口側が最も適切であるが、冷凍サイクルの圧縮機 1の吐出側から放熱器 2の出口に至る位置であれば、同様の役割を果たすことができる。第二の圧力計 13の配置位置としては、図 7に示すように、膨張機 3の出口側の配管が最も適切であるが、冷凍サイクルの膨張機 3の出口側から、圧縮機 1の吸込側であれば、同様の役割を果たすことができる

[0054] 次に、本実施の形態 2の冷凍サイクル装置の運転方法について、図 8のフローチヤートを基に詳細に説明する。

[0055] 例えば、暖房機の場合、図示しない室内温度検知手段が設定温度以下を検知すると、制御器 212により圧縮機 1が起動し、起動ステップ 200に移る。起動ステップ 20 0で制御器 212より放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を停止状態にする (または停止状態を続ける )とともに、膨張弁 7の絞り開度を適宜制御し、ステップ 210に移る。この時、膨張機 3 にて膨張エネルギーの回収は行われず (膨張機 3は停止状態)、膨張弁 7にて等ェンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。

[0056] ステップ 210では、制御器 212は第一の圧力計 12の検出値 PG (入口圧力）と、第二の圧力計 13の検出値 PE (出口圧力）の差分 A (PG— PE)を演算するとともに、差分△ (PG— PE)と予め設定された差圧値 ΔΡΧを比較する。差分△ (PG— PE)が差圧値 ΔΡΧより小さい場合は、起動ステップ 200に戻り、差分 A (PG— PE)が差圧値 △PX以上になるまで、起動ステップ 200の運転状態を維持する。差分 A (PG— PE) が差圧値 ΔΡΧ以上になると、通常運転ステップ 220に移り、制御器 212により放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を運転するとともに膨張弁 7を全閉とし、放熱器 2および蒸発器 5の能力を引き上げるとともに、膨張機 3側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。

[0057] 次に、図示しない室内温度検知手段が設定温度以上を検知すると、ステップ 230 に移り、制御器 212により圧縮機 1、放熱器用ファン 9、蒸発器用ファン 11が停止する

[0058] このように、膨張機 3の出入口の圧力を検知することにより、膨張機 3が駆動するのに適正な差圧が確保されているかどうかを最も正確に判断することが可能となり、より確実に膨張機 3により動力回収を開始すると同時に、放熱器 2と蒸発器 5の能力を引き上げる通常運転状態へ速やかに移行することが可能となる。これにより、圧縮機 1 の起動時に膨張機 3をバイパスし、放熱器用ファン 9と蒸発器用ファン 11を停止する時間を最小限にすることができるので、圧縮機 1の起動時の動力回収ロスを最小限に抑えることが可能となる。

[0059] 図 9は、上述した実施の形態 2の変形例としての冷凍サイクル装置を示しており、第二の圧力計 13の代わりに、蒸発器 5の温度を検知する第一の温度計 14 (例えば、サ一ミスタ)を備えている。第一の圧力計 12により検知された圧力値と、第一の温度計 1 4により検知された温度により、圧縮機 1の起動ステップから、通常運転ステップに移行することにより、正確かつ低コストでステップの移行が実現できる。

[0060] 第一の温度計 14は、蒸発器 5の温度を検知できる位置であればょ、。具体的には、膨張機 3の出口力蒸発器 5の出口に至る配管に設置されていればよい。

[0061] この冷凍サイクル装置は、より望ましくは、図 9に示すように、放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10、膨張弁 7の開度を制御するコントローラ (制御器) 213を備えている。コントローラ 213には、第一の温度計 14により検知された温度を基に、使用冷媒の物性力飽和圧力、すなわち膨張機 3の出口側の圧力を演算する膨張機出口圧力演算手段が備えられてヽる。

[0062] 以上のように構成される冷凍サイクル装置の圧縮機 1の起動時の制御方法につ!、て、図 10のフローチャートを基に説明する。

[0063] 例えば、暖房機の場合、図示しない室内温度検知手段が設定温度以下を検知すると、コントローラ (制御器） 213により圧縮機 1が起動し、起動ステップ 300に移る。起動ステップ 300で制御器 213より放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を停止状態にするとともに、膨張弁 7の絞り開度を適宜制御し、ステップ 310に移る。なお、制御器 213に備えられた膨張機出口圧力演算手段により第一の温度計 14の検出値力膨張機 3の出口圧力 PE'を常時、演算している。この時、膨張機 3にて膨張エネルギーの回収は行われず (膨張機 3は停止状態)、膨張弁 7にて等ェンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。

[0064] ステップ 310では、制御器 213は第一の圧力計 12の検出値 PG (入口圧力）と、第一の温度計 14の検出値力も推定した膨張機 3の出口圧力 PE'の差分 A (PG— PE' )を演算するとともに、差分△ (PG— PE' )と予め設定された差圧値 ΔΡΧを比較する。差分 A (PG— ΡΕ' )が差圧値 ΔΡΧより小さい場合は、起動ステップ 300に戻り、差分△ (PG— PE' )が差圧値 ΔΡΧより大きくなるまで、起動ステップ 300の運転状態を維持する。差分 A (PG— PE' )が差圧値 ΔΡΧより大きい場合は、通常運転ステップ 320に移り、制御器 213により放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を運転するとともに膨張弁 7を全閉とし、放熱器 2および蒸発器 5の能力を引き上げるとともに、膨張機 3側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。

[0065] 次に、図示しない室内温度検知手段が設定温度以上を検知すると、ステップ 330 に移り、制御器 213により圧縮機 1、放熱器用ファン 9、蒸発器用ファン 11が停止する

[0066] これにより、膨張機 3が駆動するのに適正な差圧が確保されているかどうかを、膨張機 3の出口圧力を第二の圧力計 13で検出する場合と比較して、正確且つ低コストで推定することが可能となる。

[0067] なお、膨張機 3の出入口の圧力差は膨張機 3の入口側の圧力への依存度が大き!/、ので、第一の圧力計 12の検出値のみで、膨張機 3が駆動するのに適正な差圧が確保されている力否力を大まかに推定することも可能である。この場合、第二の圧力計 13または第一の温度計 14を設けなくてもよくなるので、さらに安価な冷凍サイクルの提供が可能となる。

[0068] 図 11は、上述した実施の形態 2の別の変形例としての冷凍サイクル装置を示しており、圧力計は用いないで、圧縮機 1の吐出側から放熱器 2の入口に至る配管の温度を検知する第二の温度計 15を用いた構成である。膨張機 3の入口圧力と圧縮機 1 の吐出側力放熱器 2の入口に至る配管の温度とは相関関係があるので、圧縮機 1 の吐き出し温度を測定することにより、膨張機 3の入口圧力を推定し、さらにこの入口圧力に基づ、て膨張機 3前後の差圧を推定することができる。

[0069] この変形例では、第二の温度計 15が設定温度以上を検知すると、コントローラ (制御器) 214により放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を運転するとともに膨張弁 7を全閉とし、放熱器 2および蒸発器 5の能力を引き上げるとともに、膨張機 3側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する通常運転状態への移行をさらに低コストで実現することが可能となる。

[0070] 実施の形態 3.

図 12は、本実施の形態 3における冷凍サイクル装置の概略図を示すものである。なお、実施の形態 1と同一構成については同一符号を付す。

[0071] 図 12において、本実施の形態 3の冷凍サイクル装置は、発電機 4を流れる電流を検知する電流計 16を配設し、電流計 16の信号により、膨張弁 7の開度、放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10を制御するコントローラ (制御器） 215が設けられている。

[0072] 以上のように構成される冷凍サイクル装置の圧縮機 1の起動時の制御方法につ!、て、図 13のフローチャートを基に説明する。

[0073] 例えば、暖房機の場合、図示しない室内温度検知手段が設定温度以下を検知すると、制御器 215により圧縮機 1が起動し、起動ステップ 400に移る。起動ステップ 40 0で制御器 215より放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を停止するとともに、膨張弁 7の絞り開度を適宜制御し、ステップ 410に移る。この時、膨張機 3にて膨張エネルギーの回収は行われず (膨張機 3は停止状態)、膨張弁 7にて等ェンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。

[0074] ステップ 410では、制御器 215は、電流計 16より発電機 4を流れる電流値 A1を検知し、ステップ 420へ移る。ステップ 420では発電機 4を流れる電流値 A1と予め設定された電流値 AX (例えば、 0アンペア）が比較される。発電機 4を流れる電流値 A1が予め設定された電流値 AXより小さい場合は、発電機 4が発電を開始していない、すなわち膨張機 3が駆動していないと判断し、発電機 4を流れる電流値 A1が予め設定された電流値 AX以上になるまで、起動ステップ 400の状態を維持する。発電機 4を流れる電流値 A1が予め設定された電流値 AX以上の場合は、発電機 4が発電を開始している、すなわち膨張機 3が駆動していると判断し、通常運転ステップ 430に移り、制御器 215より放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、放熱器用ファン 9および蒸発器用ファン 11を運転するとともに膨張弁 7を全閉とし、放熱器 2および蒸発器 5の能力を引き上げるとともに、膨張機 3側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。

[0075] 次に、図示しない室内温度検知手段が設定温度以上を検知すると、ステップ 440 に移り、制御器 215により圧縮機 1、放熱器用ファン 9、蒸発器用ファン 11が停止する

[0076] このように、発電機 4の電流値を検出することにより、膨張機 3が駆動したことを正確に把握でき、膨張機 3により動力回収が開始されると同時に、放熱器 2と蒸発器 5の能力を引き上げる通常運転状態へ速やかに移行することが可能となるので、圧縮機 1起動時の膨張機 3の動力回収ロスを最小限に抑えることができる。

[0077] 実施の形態 4.

図 14は、本実施の形態 4における冷凍サイクル装置の概略図を示すものである。なお、実施の形態 1〜3と同一構成については同一符号を付す。

[0078] 図 14において、本実施の形態 4の冷凍サイクル装置は、一次側冷媒回路 17と二次側冷媒回路 18とで構成されている。一次側冷媒回路 17は、圧縮機 1と、例えば二重管仕様である水冷式の放熱器 2と、冷媒の膨張エネルギーを機械エネルギーに変換して動力を回収する膨張機 3と、蒸発器 5を順次直列に接続し、膨張機 3をバイパスするバイパス回路 6を設けるともに、バイパス回路 6内に減圧手段として膨張弁 7を配設した構成となっている。また、二次側冷媒回路 18は、貯湯タンク 19と、放熱器 2と、水を循環させるための循環ポンプ 20とで構成されている。放熱器能力制御器 8は、循環ポンプ 20と循環ポンプ 20へ電圧を供給する循環ポンプ制御部 33とで構成され、循環ポンプ 20の作用により、二次側冷媒回路 18を流れる水量を可変とすることにより、放熱器 2の能力制御を可能としている。なお、放熱器 2は、一次側冷媒回路 17 と二次側冷媒回路 18の冷媒の流れが対向流となるように構成されている。また、貯湯タンク 19は下部より水道水を流入し、上部より放熱器 2の作用により高温となった温水を利用側回路 21へ供給する構成となっており、利用側回路 21を通過した温水は、給湯栓 22を介して風呂釜 23等へ供給されて利用される。また、貯湯タンク 19内には、貯湯タンク 19内の水温を検知する貯湯タンク水温温度計 24 (例えば、サーミスタ）が設けられており、貯湯タンク水温温度計 24からの信号により圧縮機 1の起動と停止を制御するとともに、膨張弁 7の開度、放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10を制御するタイマー 226を内蔵したコントローラ（制御器） 216が設けられている。

[0079] 以上のように構成される冷凍サイクル装置の圧縮機 1の起動時の制御方法につ!、て、図 15のフローチャートを基に説明する。

[0080] ステップ 500において、貯湯タンク水温温度計 24により検出された貯湯タンク水温 TB (°C)が設定温度 TL (°C)以下を検知するとステップ 510に移り、制御器 216により圧縮機 1が起動するとともに、タイマー 226の積算がスタートする。起動ステップ 520 で制御器 216より放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、循環ポンプ 20および蒸発器用ファン 11を停止する（又は停止状態を続ける）とともに、膨張弁 7の絞り開度を適宜制御し、ステップ 530に移る。この時、膨張機 3にて膨張ェネルギ一の回収は行われず (膨張機 3は停止状態)、膨張弁 7にて等ェンタルピ膨張する冷凍サイクル運転となる。

[0081] ステップ 530では、タイマー 226の積算値 TAと予め設定された設定時間 TX2が比較される。ステップ 530で、タイマー 226の積算値 TAが設定時間 TX2を超えるまでは、起動ステップ 520に戻り、タイマー 226の積算値 TAが設定時間 TX2より大きくなるまで起動ステップ 520の運転状態を維持する。タイマー 226の積算値 TAが設定時間 TX2より大きくなると、通常運転ステップ 540に移り、制御器 216より放熱器能力制御器 8、蒸発器能力制御器 10に信号が送られ、循環ポンプ 20および蒸発器用ファン 11を運転するとともに膨張弁 7を全閉とし、放熱器 2および蒸発器 5の能力を引き上げるとともに、膨張機 3側のみに冷媒を供給して膨張エネルギーを回収する、通常運転状態となる。また、このときタイマー 226の積算値 TAはリセットされる。 [0082] 次に、ステップ 550で貯湯タンク水温温度計 24により検出された貯湯タンク水温 T B (°C)が設定温度 TH (°C)以上を検知すると、ステップ 560に移り、制御器 216により圧縮機 1、循環ポンプ 20、蒸発器用ファン 11が停止する。

[0083] 図 16では、圧縮機 1が起動して力もの膨張機 3の出入口の圧力変化を実線で、膨張機 3の出入口の差圧を破線で示している。圧縮機 1起動前は、膨張機 3の出入口の圧力はバランスのとれた状態であるので差圧はほぼ OMPaである。

[0084] 圧縮機 1が起動すると、循環ポンプ 20および蒸発器用ファン 11を停止しているので、放熱器 2の温度は速やかに上昇し、蒸発器 5の温度は速やかに下降し、その結果として、膨張機 3の入口圧力 PGは速やかに上昇し、膨張機 3の出口圧力 PEは速やかに下降する。また、膨張機 3の出入口の差圧は速やかに増加し、差圧 A (PG— PE)が膨張機 3の起動トルク、すなわち起動差圧である ΔΡΧとなると、例えば膨張機 3がスクロール膨張機の場合は図示しない可動スクロールが回転し始め、冷媒を減圧膨張すると共に、膨張エネルギーが回収される。そこで、圧縮機 1が起動してからの積算時間 (設定時間 TX2)と膨張機 3が駆動するのに必要な差圧 ΔΡΧの関係を実験的に求めておくと、図 15のフローチャートで示したように、ステップ 530から通常運転ステップ 540に移り、膨張機 3が駆動すると同時に、制御器 216により、循環ボンプ 20および蒸発器用ファン 11を運転するとともに膨張弁 7を全閉とし、放熱器 2および蒸発器 5の能力を引き上げることが可能となる。

[0085] なお、実施の形態 1と同様に、膨張機 3をバイパスするバイパス回路 6を備えた構成としたが、膨張機 3をバイパスするバイパス回路 6がない構成としても、圧縮機 1の起動時に循環ポンプ 20もしくは蒸発器用ファン 11を停止することで、速やかに膨張機 3を駆動することが可能となる。

[0086] また、圧縮機 1の起動時に循環ポンプ 20を停止するとした力循環ポンプ 20への印加電圧を通常運転時より小さくして、通常運転時よりも放熱器 2に流入する二次側冷媒回路 18の水量を低減することにより、圧縮比の過度の増大を防止できるので、圧縮機 1の信頼性を確保しつつ、膨張機 3を速やかに駆動することにより動力回収口スを低減することが可能となる。

[0087] 上述したように、実施の形態 1〜3と同様に、給湯機等の温水を利用する冷凍サイクル装置においても、冷凍サイクルの高圧を速やかに上昇させることができるので、膨張機 3が駆動するのに必要な差圧を速やかに確保することができ、膨張機 3が駆動するまでの時間の短縮が可能となるので、圧縮機 1起動時の膨張機 3の動力回収口スを低減することができる。

[0088] また、実施の形態 1〜4において、冷媒として、二酸ィ匕炭素を用いるのが望ましい。

二酸化炭素を冷媒として使用し、高圧側を超臨界状態にして運転することにより、冷凍サイクル内での膨張機 3の出入口の高低圧差が大きくなるので、膨張機 3を回転させるのに必要な圧力差 (トルク)をより速やかに得ることが可能となり、圧縮機 1の起動時に放熱器用ファン 9と蒸発器用ファン 11を停止する時間を短縮できるので、圧縮機 1起動時の動力回収ロスを最小限に抑えることが可能となる。

産業上の利用可能性

[0089] 以上のように、本発明にカゝかる冷凍サイクル装置は、圧縮機の起動時は放熱器 2の冷却手段と蒸発器 5の加熱手段の少なくとも一方を所定の時間、通常運転時より能力を低減するように制御することにより、圧縮機起動時の膨張機の動力回収ロスを低減することができるので、給湯機、冷暖房空調機器、自動販売機、家庭用冷蔵庫、業務用冷蔵庫、製氷機等、幅広い機器への用途にも適用できる。

Claims

請求の範囲

[1] 圧縮機と放熱器と膨張機と蒸発器とを順次接続して冷媒を循環させる冷凍サイクル装置の運転方法であって、

前記放熱器は室外機及び室内機のいずれか一方に設けられるとともに、前記蒸発器は室外機及び室内機の他方に設けられ、

前記圧縮機の起動時に室外ファンの能力を所定の時間、通常運転時より低減し、所定の時間経過後、前記室外ファンを通常運転時の設定速度で運転するようにした冷凍サイクル装置の運転方法。

[2] 前記室外ファンは前記放熱器に設けられ、冷房運転における前記圧縮機の起動時、前記室外ファンによる風量を前記所定の時間、通常運転時における風量より低減することにより前記放熱器の能力を低減するようにした請求項 1に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。

[3] 前記室外ファンは前記蒸発器に設けられ、暖房運転における前記圧縮機の起動時、前記室外ファンによる風量を前記所定の時間、通常運転時における風量より低減することにより前記蒸発器の能力を低減するようにした請求項 1に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。

[4] 前記圧縮機の起動時、前記膨張機をバイパスするバイパス回路に冷媒を流入させるようにした請求項 1に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。

[5] 前記所定の時間は、前記圧縮機の起動時から前記膨張機の入口圧力と出口圧力との差圧が所定値以上になるまでの時間である請求項 1に記載の冷凍サイクル装置の運転方法。

[6] 圧縮機と放熱器と膨張機と蒸発器とを順次接続して冷媒を循環させる冷凍サイクル装置であって、

前記冷凍サイクル装置は、室外ファンの能力を制御する制御器をさらに備え、前記圧縮機の起動時に、前記制御器は前記室外ファンの能力を所定の時間、通常運転時より低減するように制御する冷凍サイクル装置。

[7] 前記室外ファンは前記放熱器に設けられ、前記制御器は、冷房運転における前記圧縮機の起動時、前記室外ファンによる風量を前記所定の時間、通常運転時における風量より低減することにより前記放熱器の能力を低減するように制御する請求項 6 に記載の冷凍サイクル装置。

[8] 前記室外ファンは前記蒸発器に設けられ、前記制御器は、暖房運転における前記圧縮機の起動時、前記室外ファンによる風量を前記所定の時間、通常運転時における風量より低減することにより前記蒸発器の能力を低減するように制御する請求項 6 に記載の冷凍サイクル装置。

[9] 前記膨張機をバイパスする膨張弁を備えたバイパス回路をさらに備え、前記圧縮機の起動時、前記バイパス回路に冷媒を流入させるようにした請求項 6に記載の冷凍サイクル装置。

[10] タイマーをさらに備え、前記圧縮機の起動時、前記圧縮機が起動してから前記タイマ一をスタートさせ、前記タイマーが設定時間に達すると、通常運転に移行するようにした請求項 6に記載の冷凍サイクル装置。

[11] 前記膨張機にて回収された膨張エネルギーが供給されることにより電力を発生する発電機をさらに備えた請求項 6に記載の冷凍サイクル装置。

[12] 前記発電機を流れる電流を検知する電流計をさらに備え、前記圧縮機の起動後に、前記電流計が設定値以上を検知すると、通常運転に移行するようにした請求項 11に記載の冷凍サイクル装置。

[13] 前記放熱器は水冷式放熱器である請求項 6に記載の冷凍サイクル装置。

[14] 前記制御器は、電動式の循環ポンプと前記循環ポンプを駆動するための制御部とで構成され、前記圧縮機の起動時、前記放熱器と熱交換する水量を前記所定の時間

、通常運転時の水量より低減するようにした請求項 13に記載の冷凍サイクル装置。

[15] 前記冷媒は二酸化炭素である請求項 6に記載の冷凍サイクル装置。

[16] 圧縮機と放熱器と膨張機と蒸発器とを順次接続して冷媒を循環させる冷凍サイクル装置であって、

前記放熱器は室外機及び室内機のいずれか一方に設けられるとともに、前記蒸発器は室外機及び室内機の他方に設けられ、前記冷凍サイクル装置は、室外ファンの能力を制御する制御器をさらに備え、前記圧縮機の起動時に、前記制御器は前記室外ファンの能力を通常運転時より低減するように制御し、前記膨張機の入口圧力と出口圧力との差圧が所定値以上になると、前記制御器は前記室外ファンを通常運転時の設定速度で運転するように制御する冷凍サイクル装置。

[17] 前記圧縮機の吐出側から前記放熱器の出口に至る配管に配設された圧力計をさらに備え、前記圧縮機の起動後に、前記圧力計の検出値により前記差圧を推定するようにした請求項 16に記載の冷凍サイクル装置。

[18] 前記圧縮機の吐出側から前記放熱器の出口に至る配管に配設された第一の圧力計と、前記膨張機の出口力前記圧縮機の吸込側に至る配管に配設された第二の圧力計とをさらに備え、前記圧縮機の起動後に、前記第一の圧力計と前記第二の圧力計が検知する圧力値とにより前記差圧を検知するようにした請求項 16に記載の冷凍サイクル装置。

[19] 前記圧縮機の吐出側から前記放熱器の出口に至る配管に配設された圧力計と、前記膨張機の出口から前記蒸発器の出口に至る配管に配設された温度計とをさら〖こ備え、前記圧縮機の起動後に、前記圧力計が検知する圧力値と、前記温度計により検知された温度に基づいて演算された圧力値とにより前記差圧を検知するようにした請求項 16に記載の冷凍サイクル装置。

[20] 前記圧縮機の吐出側から前記放熱器の入口に至る配管の温度を検知する温度計をさらに備え、前記圧縮機の起動後に、前記温度計により検知された温度に基づいて前記差圧を推定するようにした請求項 16に記載の冷凍サイクル装置。

[21] 前記膨張機にて回収された膨張エネルギーが供給されることにより電力を発生する発電機をさらに備えた請求項 16に記載の冷凍サイクル装置。

[22] 前記放熱器は水冷式放熱器である請求項 16に記載の冷凍サイクル装置。

[23] 前記制御器は、電動式の循環ポンプと前記循環ポンプを駆動するための制御部とで構成され、前記圧縮機の起動時、前記放熱器と熱交換する水量を前記所定の時間、通常運転時の水量より低減するようにした請求項 22に記載の冷凍サイクル装置。

[24] 前記冷媒は二酸化炭素である請求項 16に記載の冷凍サイクル装置。