WO2005102710A1

WO2005102710A1 - 液体噴射装置用液体供給チューブおよび液体噴射装置

Info

Publication number: WO2005102710A1
Application number: PCT/JP2005/007168
Authority: WO
Inventors: Youkou Saito; Tadashi Utsunomiya; Toshio Kumagai; Hitoshi Matsumoto; Masanori Takemura; Kazuyuki Saito; Yasushi Soya
Original assignee: Bridgestone Corp; Seiko Epson Corp
Current assignee: Bridgestone Corp; Seiko Epson Corp
Priority date: 2004-04-22
Filing date: 2005-04-13
Publication date: 2005-11-03
Anticipated expiration: 2006-10-22
Also published as: US7824020B2; US20080211884A1; EP1741559B1; CN100509407C; EP1741559A4; JP2005305878A; JP4252926B2; CN1946558A; EP1741559A1

Abstract

　往復移動するキャリッジに搭載された噴射ヘッドに対して、液体噴射装置本体側に配置された液体タンクより液体を供給する液体供給チューブであって、前記液体供給チューブは、長尺状の弾性部材とこの弾性部材の長手方向に沿って当該弾性部材に対して気密状態に接合されたフィルム部材とにより構成され、前記弾性部材とフィルム部材とにより形成される空間部を液体供給路とし、かつ該弾性部材が特定の樹脂組成物からなる液体供給チューブである。曲げ剛性を低くすることができると共に、耐水分透過性および耐ガスバリア性を低コストで実現することができる。

Description

明細書

液体噴射装置用液体供給チューブおよび液体噴射装置

技術分野

[0001] この発明は、往復移動するキャリッジに搭載された噴射ヘッドに対して、液体噴射装置本体側に配置された液体タンクより液体を供給する液体供給チューブおよびこれを用いた液体噴射装置に関する。

背景技術

[0002] 従来、液体をターゲットに噴射させる液体噴射装置として、インク滴を紙に噴射させて画像等を印刷するインクジェット式記録装置がある。このインクジェット式記録装置は、キャリッジに搭載されて主走査方向に往復移動する噴射ヘッド（以下記録ヘッドと記載する）と、前記主走査方向に直交する副走査方向にターゲット（以下記録用紙と記載する）を搬送させる手段が具備され、噴射データ (以下印刷データと記載する）に基づ!/、て記録ヘッドより液滴（以下インク滴と記載する）を噴射させることにより、記録用紙に対して印刷が行われる。そして、主にホームユーズとして使用されるこの種の記録装置の多くは、記録ヘッドにインクを供給するための各液体タンク（以下インクタンクと記載する）が、前記記録ヘッドを搭載したキャリッジ上に着脱可能に装着できるように構成されている。

[0003] ところで、前記したようにインクタンクがキャリッジ上に搭載されるオンキャリッジタイプの記録装置においては、大容量のインクタンクを利用することは困難であり、したがつて、比較的大量の印刷を実行しょうとする場合においては、インクタンクの頻繁な交換を余儀なくされる。このために、タンクの交換作業に人手を要するだけでなぐ結果としてランニングコストも上昇することは免れな!/、。

したがって、例えば業務用として用いられるこの種の記録装置においては、大容量のインクタンクを記録装置の本体側に配置し、前記インクタンク力可撓性の液体供給チューブ (以下インク供給チューブと記載する）を介して、キャリッジに搭載された記録ヘッドに対してそれぞれインクを供給するような構成 (オフキャリッジタイプ)が採用される（例えば、特許文献 1参照)。また、インクジェットプリンター用の低硬度熱可塑性材料に関しては、特許文献 2がある。

[0004] 特許文献 1 :特開 2003— 320680

特許文献 2：国際公開番号 WO03Z027183

発明の開示

[0005] このようなオフキャリッジタイプの記録装置においては、プリンタサイズ (印刷可能な用紙のサイズ)が大きくなるほど、インク供給チューブの引き回し距離が大きくなり、ィンクタンク力キャリッジに至る前記インク供給チューブにおける動圧 (圧力損失）が大きくなる。このために、各インク供給チューブの内径が大きなものを採用する必要が生ずる。

カロえて、前記したようなオフキャリッジタイプの記録装置において用いられるインク供給チューブの殆どは、断面が円環状になされており、したがって基本的にその曲げ剛性が大きぐさらに前記したように各インク供給チューブの内径が大きなものを採用した場合には、なおさら曲げ剛性が増大するため、この曲げ剛性を克服するために、キャリッジの駆動力を一層高める必要が生ずる。また、曲げ剛性の増大に伴って、各チューブの屈曲径を大きく設計せざるを得ず、いずれにしても記録装置のさらなる大型化を招くことになる。

[0006] 一方、前記したインク供給チューブにお!/、ては、インク溶媒の主体をなす水分の蒸発を抑える必要があり、また、外気がチューブ内のインクに溶解してインクの脱気度を低下させるという問題も抱えている。このために、インク供給チューブの肉厚を厚くさせる対処も考えられるが、この様にチューブの肉厚を厚くさせた場合には、前記したようなチューブの曲げ剛性の増大が顕著になる。

チューブを構成する材料として、特許文献 2に記載されるような気体機密性が高ヽ低硬度熱可塑性材料を用いることも考えられる力チューブの剛性を小さくするために、材料を低硬度にするには、大量の液状ポリマーやオイル成分を添加する必要があり、その結果、材料の気体機密性は悪ィ匕してしまう懸念がある。

また、前記した耐水分透過性および耐ガスノリア性を向上させるためにチューブを二層および三層にするなどの対処も提案されているが、基本的に断面が円環状に構成されたチューブを多層構造にすることは、前記した曲げ剛性の増大を伴うことは避けられず、また、チューブを二層および三層構成とすることは、押し出し成型機において、それぞれの層を形成するための金型等が個別に必要となり、コストアップを伴うことになる。

[0007] 本発明は、上記のインクジェット式記録装置のように液体噴射装置本体側に配置された液体タンク力キャリッジ側の噴射ヘッドに液体を供給する液体供給チューブの前記した技術的な課題に着目してなされたものであり、その曲げ剛性を低くすることができると共に、耐水分透過性および耐ガスノリア性を低コストで実現することができる液体噴射装置用液体供給チューブおよび液体噴射装置を提供することを目的とするものである。

[0008] 前記した目的を達成するためになされたこの発明にかかる液体供給チューブは、往復移動するキャリッジに搭載された噴射ヘッドに対して、液体噴射装置本体側に配置された液体タンクより液体を供給する液体供給チューブであって、前記液体供給チューブは、長尺状の弾性部材とこの弾性部材の長手方向に沿って当該弾性部材に対して気密状態に接合されたフィルム部材とにより構成され、前記弾性部材とフイルム部材とにより形成される空間部を液体供給路とし、かつ弾性部材が、以下の特徴を有する榭脂組成物力もなる点に特徴を有する（第一の発明）。

(A) (a)イソブチレン単位を主体とする重合体ブロックと、（b)スチレン単位を主体とする重合体ブロックとを有する、 (b) - (a) - (b)型イソブチレン系トリブロック共重合体と、（B)エチレン系重合体及び Z又はプロピレン系重合体と、（C)液状ポリブテンを含み、

(1)厚さ 0. 5mmのシートサンプルを用いて測定した空気透過度 QilS K7126 ;A法 (差圧法）、 40°C]が 200cm³Z (m² · 24hr · atm)以下であり、

(2)厚さ 0. 5mmのシートサンプルを用いて測定した透湿度 (JIS Z0208 ;40°C、 9 0%RH)が 2. OgZ (m²' 24hr)以下であり、

(3)硬度 QilS 6253 (15秒後）]カ^[13—八硬度で30〜60度でぁり、

(4)メルトフローレート [MFR] (JIS K7210 ; 190。C、 52. 185N (5. 325Kgf) )力 OOgZlO分である。

[0009] または、弾性部材が、以下の特徴を有する榭脂組成物からなる点に特徴を有する（第二の発明)。

(D) (a)イソブチレン単位を主体とする重合体ブロックと、（b)スチレン単位を主体とする重合体ブロックとを有する、重量平均分子量 50, 000〜80, 000の（b)— (a) (b)型イソブチレン系トリブロック共合体と、 (E) (c)イソプチレン単位を主体とする重合体ブロックと、（d)スチレン単位を主体とする重合体ブロックとを有する、重量平均分子量 90, 000〜130, 000の（d) - (c) - (d)型イソブチレン系トリブロック共重合体を、質量比 20： 80〜60： 40の割合で配合してなり、

(2)厚さ 0. 5mmのシートサンプルを用いて測定した透湿度 (JIS Z0208 ;40°C、 9 0%RH)が 2. 0gZ(m²' 24hr)以下であり、

(3)硬度 QilS 6253 (15秒後）]カ^[13—八硬度で30〜60度でぁり、

(4)メル卜フローレ一卜 [MFR] (JIS K7210 ; 270。C、 98. 0665N (10Kgf) )力 00 OgZlO分である。

[0010] この発明にかかる液体供給チューブを用いた液体噴射装置によると、液体供給チユーブが、長尺状の弾性部材とこの弾性部材の長手方向に沿って当該弾性部材に対して気密状態に接合されたフィルム部材とにより構成され、前記弾性部材とフィルム部材とにより形成される空間部を液体供給路とし、かつ弾性部材として特定の部材を用いたので、その曲げ剛性を低くすることができ、キャリッジの往復運動に抵抗を与える度合いを遥かに少なくすることができる。

図面の簡単な説明

[0011] [図 1]この発明にかかるインク供給チューブを用いた記録装置の全体構成を示した斜視図である。

[図 2]図 1に示す記録装置に用いられたインク供給チューブの外観構成を示した斜視図である。

[図 3]図 2に示すインク供給チューブを、その端部に取り付けられた接続部材側から拡大して見た状態の正面図である。

[図 4]図 3における A— A線より矢印方向に見た状態の断面図である。 [図 5]図 4における B— B線より矢印方向に見た状態の断面図である。

[図 6]図 5における鎖線で囲まれた C部分を拡大して示した断面図である。

[図 7]インク供給チューブの端部を透視状態で示した斜視図である。

[図 8]インク供給チューブの一部にダンパー機能を持たせる例を示した斜視図である

[図 9]インク供給チューブの好ましい他の例を示した断面図および斜視図である。

[図 10]インク供給チューブの好ましいさらに他の例を示した断面図および斜視図である。

符号の説明

1キャリッジ

5ターゲット搬送手段としての紙送り部材

7ターゲットとしての記録用紙

8噴射ヘッドとしての記録ヘッド

10キヤッビング手段

13ワイピング杳材

15タンクホルダ

16B〜16Y液体タンクとしてのインクタンク

17, 19被接続部材

20液体供給チューブとしてのインク供給チューブ

20a屈曲部

21接続部材

22円柱状接続管

23角柱状接続管

25開口部

31弾性部材

32フイノレム咅附

33液体供給路としてのインク供給路 (空間部）

34薄膜 (アルミラミネート層） 36切欠き部

37拡大空間部

発明を実施するための最良の形態

[0013] 以下、この発明にかかるインク供給用チューブを用いたインクジェット式記録装置について、図に示す実施の形態に基づいて説明する。図 1はその記録装置本体の基本構成を斜視図によって示したものである。図 1において符号 1はキャリッジであり、このキャリッジ 1はキャリッジモータ 2により駆動されるタイミングベルト 3を介し、ガイド部材 4に案内されて紙送り部材 5の長手方向に沿った主走査方向に往復移動されるように構成されている。

[0014] 前記紙送り部材 5には、紙送りローラ 6が配置されており、この紙送りローラ 6と図示せぬ従動ローラとによって挟まれた記録用紙 7が、紙送りローラ 6の回転駆動によって前記した主走査方向に直交する副走査方向に搬送されるように構成されて！、る。この場合、前記紙送り部材 5の上面には、多数の突起部 5aが長手方向に沿って間欠的に形成されており、記録用紙 7はこの突起部 5aの上面に沿って搬送されるようになされる。

そして、前記キャリッジ 1における記録用紙 7に対向する下側面には、破線で示すようにインクジェット式記録ヘッド 8が搭載されており、印刷データに基づ!/、て前記記録ヘッド 8よりインク滴が適宜噴射されることにより、前記記録用紙 7に印刷を行うことができる。

[0015] 一方、符号 10は、非印刷領域 (ホームポジション）に配置されたキヤッビング手段であって、このキヤッビング手段 10は前記記録ヘッド 8が直上に移動した時に、上方に移動して記録ヘッドのノズル形成面（この実施の形態にぉ、ては、記録ヘッド 8の下側面）を封止することができるように構成されている。そしてキヤッビング手段 10の下方には、キヤッビング手段 10の内部空間に負圧を与えるための吸引ポンプ 11が配置されている。

[0016] 前記キヤッビング手段 10は、記録装置の休止期間中にお、て、記録ヘッド 8のノズル形成面を封止してノズル開口からのインク溶媒の蒸発を抑制させる蓋体として機能すると共に、前記吸引ポンプ 11からの負圧を記録ヘッド 8に作用させて、記録ヘッドからインクを吸引排出させることで、記録ヘッドのインク滴噴射機能のメンテナンスを行うクリーニング操作も実行できるように構成されて、る。

[0017] そして、図 1に示すようにキヤッビング手段 10に隣接した印刷領域側には、ゴムなどの弾性素材を短冊状に形成したワイピング部材 13が配置されて、て、キャリッジ 1がキヤッビング手段 10側に往復移動する際に、必要に応じて記録ヘッドの移動経路に水平方向に進退し、記録ヘッド 8のノズル形成面を払拭して清掃するワイビング動作がなされるように構成されて、る。

[0018] 一方、図 1に示したように、記録装置の側端部（図 1における右端部）には、タンクホルダ 15が備えられており、このタンクホルダ 15には、インクタンクとしてのブラックインクを供給するブラックインクタンク 16B、シアン、マゼンタおよびイェローインクを供給する各カラーインクタンク 16C, 16M, 16Yがそれぞれ装置の前方力も着脱可能となるように装着されている。

[0019] これら各インクタンクが装着されたタンクホルダ 15より、タンクホルダ 15の上部に搭載された第 1の被接続部材 17に対してインク輸送管 18が接続されており、各インク輸送管 18を介して第 1の被接続部材 17に対して前記した各インクタンク力のインクが送給されるように構成されて、る。

なお、この実施の形態においては、特に図示していないが、前記した各インクタンクの外郭ケースが気密状態に構成され、各タンクケース内にはそれぞれにインクを封入した可撓性のインクパックが収容されている。そして、インクタンクを構成する外郭ケース内に加圧空気を供給することで、各インクを加圧空気によって押し出すように構成されている。

[0020] 一方、前記したキャリッジ 1の上部にも、第 2の被接続部材 19が搭載されており、これら第 1および第 2の被接続部材 17, 19間には、後述する各接続部材を介して、この発明にかかるインク供給チューブ 20の各端部がそれぞれ接続される。これにより、各インクタンク力のインクが個別にキャリッジ側に供給され、前記した記録ヘッドより印刷データに基づいてインク滴が噴射されるように作用する。

なお、図 1に示す形態においては、偏平にして長尺状に形成されたインク供給チューブ 20が採用されている。そして、インク供給チューブ 20は、前記した第 1の被接続部材 17より帯状の偏平面が水平状態となるようにして水平方向に延出され、 U字状の屈曲部 20aを介して水平方向に折り返され、前記した第 2の被接続部材 19に接続されている。したがって、前記したインク供給チューブ 20に形成される U字状の屈曲部 20aは、キャリッジ 1の移動に伴って、インク供給チューブの長手方向において順次転移することになる。

[0021] 図 2は、図 1に示す記録装置に採用されたインク供給チューブ 20の外観構成を示したものである。このインク供給チューブ 20の各端部には、合成樹脂により形成された第 1と第 2の接続部材 21a, 21bがそれぞれ取り付けられている。そして、この実施の形態においては、前記したようにタンクホルダ 15に装着された 4つの各インクタンク 16B, 16C, 16M, 16Yからのインクを記録ヘッド側に供給するようになされており、したがって、これに対応して前記各接続部材 21a, 21b〖こは、円柱状に形成された 4 つの接続管 22a, 22bがそれぞれ形成されている。

[0022] そして、前記第 1の接続部材 21aに形成された各接続管 22aは、図 1に示した第 1 の被接続部材 17に接続され、第 2の接続部材 21bに形成された各接続管 22bは、図 1に示した第 2の被接続部材 19に接続されて、各インクがキャリッジ 1に搭載された記録ヘッド 8に供給されるようになされる。なお、図 2に示す符号 20aは、この形態のィンク供給チューブ 20の実使用時において形成される前記した U字状の屈曲部を示している。

[0023] 図 3ないし図 6は、図 2に外観構成を示したインク供給チューブ 20の各部の構成を拡大して示したものである。すなわち、図 3は前記した第 1と第 2の接続部材 21a, 21 bをその端部側から見た状態を示しており、図 4は図 3における A— A線より矢印方向に見た断面図で示している。また図 5は図 4における B—B線より矢印方向に見た断面図で示しており、図 6は図 5における鎖線で囲まれた C部分を拡大して示した断面図で示している。なお、前記した第 1および第 2の接続部材 21a, 21bは、共に同一形状になされており、したがって、図 3ないし図 6においては、各接続部材は代表して共に符号 21で示しており、また各接続部材に形成された円柱状の各接続管は代表して共に符号 22で示して、る。

[0024] 図 5に示すように、このインク供給チューブ 20は、 5本の弾性部材 31が等間隔となるように、平行状態に配列されている。そして、前記弾性部材 31の一面および他面、すなわち上下両面において、同じく長尺状に成型されたフィルム部材 32が弾性部材 31に対して熱溶着の手段により気密状態に接合されている。これにより、隣接する各弾性部材 31と上下のフィルム部材 32とにより囲まれた 4つの空間部力図 6に符号 3 3として示すようにインク供給路になされ、この各インク供給路 33は各弾性部材 31を介し、長尺の偏平面に沿った形で独立して形成されている。

[0025] 本発明の第一発明では、前記弾性部材 31が以下の特徴を有する榭脂組成物からなることを特徴とする。

(3)硬度 QilS 6253 (15秒後）]カ^[13—八硬度で30〜60度でぁり、

(4)メルトフローレート [MFR] (JIS K7210 ; 190。C、 52. 185N (5. 325Kgf) )力 OOgZlO分以下である。

[0026] さらには、前記弾性部材 31が以下の特徴を有する榭脂組成物であることが好ましい。

(5)引張り強さ及び伸び (JIS K6251；ダンベル状 3号形、 23°C)力それぞれ 5MP a以上及び 400%以上である。

[0027] 前記 (A)成分であるイソブチレン系トリブロック共重合体において、（a)イソブチレン単位を主体とする重合体ブロックとは、イソブチレン単位が 50質量％以上、好ましくは 70質量％以上、より好ましくは 90質量％以上を占める重合体ブロックのことをいう。イソブチレン単位を主体とする重合体ブロック中の、イソブチレン単位以外の単位を形成する単量体としては、カチオン重合可能な単量体であれば特に限定されな、が、芳香族ビニル類、脂肪族ォレフイン類、イソプレン，ブタジエン，ジビュルベンゼン等のジェン類、ァリルエーテル類、 β ピネン等の単量体が例示できる。これらは単独で用いてもよ!、し、 2種以上を組み合わせて用いてもょ、。

[0028] 一方、（b)スチレン単位を主体とする重合体ブロックとは、スチレン単位が 50質量⁰ /₀ 以上、好ましくは 70質量％以上、より好ましくは 90質量％以上を占める重合体ブロックのことをいう。スチレン単位を主体とする重合体ブロック中の、スチレン単位以外の単位を形成する単量体としては、カチオン重合可能な単量体であれば特に限定されないが、 α—メチルスチレン、 13ーメチノレスチレン、 ρ—メチノレスチレン、 tert—ブチノレスチレン、モノクロロスチレン、ジクロロスチレン、メトキシスチレン、インデンなどの芳香族ビュル類、脂肪族ォレフイン類、ジェン類、ァリルエーテル類、 β ピネンなどの単量体が例示できる。これらは単独で用いてもよいし、 2種以上を組み合わせて用いてもよい。

配合時に用いるこの (Α)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体は、 (b) - (a) 一（b)型であり、（a)イソブチレン単位を主体とする重合体ブロックと（b)スチレン単位を主体とする重合体ブロックの含有割合につ!/、ては特に制限はな、が、得られる榭脂組成物の物性の面から、（a)イソブチレン単位を主体とする重合体ブロックが 60〜 85質量％で、（b)スチレン単位を主体とする重合体ブロックが 40〜 15質量％であることが好ましぐ前記 (a)重合体ブロック 65〜80質量％で、前記 (b)重合体ブロックが 35〜20質量％であることが特に好ま U、。

[0029] また、配合時に用いる前記 (A)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体の重量平均分子量に特に制限はないが、得られる榭脂組成物の機械的特性及び成形性などの面力ら、 40, 000〜200, 000力好ましく、特に 50, 000〜150, 000力 ^好まし!/ヽ。なお、この重量平均分子量は、ゲルパーミエーシヨンクロマトグラフィー法（GPC法）により測定したポリスチレン換算の値である。

当該イソブチレン系トリブロック共重合体の製造方法については特に制限はなぐ従来公知の方法を用いることができる。例えば α クロル—イソプロピルベンゼン等の一官能成分、 1, 4 ビス（α—クロ口イソプロピル）ベンゼン（ρ ジクミルク口ライドともいう）等の二官能成分又は 1, 3, 5 トリス（α—クロ口イソプロピル）ベンゼン等の三官能成分を開始剤兼連鎖移動剤とし、 BC1や TiClなどのルイス酸を触媒としてリ

3 4

ビングカチオン重合を行うィ-ファー法 (例えば米国特許第 4276394号明細書に開示されて!/、る方法)を用いて、分子量が制御されたイソブチレン単位を主体とする重合体を形成させ、引続きスチレンを主体とする単量体を添加して共重合させること〖こより、所望のイソブチレン系トリブロック共重合体を得ることができる。

[0030] 第一発明の榭脂組成物においては、（B)成分として、エチレン系重合体及び Z又はプロピレン系重合体が用いられる。

前記エチレン系重合体としては、高密度、中密度、低密度ポリエチレンや直鎖状低密度ポリエチレン、超高分子量ポリエチレン、エチレン—酢酸ビニル共重合体、ェチレンアクリル酸ェチル共重合体などを例示することができる。

一方、プロピレン系重合体としては、プロピレン単独重合体、プロピレンエチレンブロック共重合体やランダム共重合体、プロピレンエチレンジェン化合物共重合体などを例示することができる。これらの中でも結晶性のポリプロピレン系榭脂が好ましぐこの結晶性のポリプロピレン系榭脂としては、例えば結晶性を有するァイソタクチックプロピレン単独重合体、エチレン単位の含有量の少な、エチレンプロピレンランダム共重合体、プロピレン単独重合体力なるホモ部とエチレン単位の含有量の比較的多いエチレン—プロピレンランダム共重合体力もなる共重合部とから構成されたプロピレンブロック共重合体、さらには前記プロピレンブロック共重合体における各ホモ部又は共重合部力さらにブテン 1などの aーォレフインを共重合したものからなる結晶性のプロピレンエチレン α—ォレフイン共重合体などが挙げられる。この（Β)成分を含有することにより、榭脂組成物は熱融着性が向上すると共に、成形時の収縮率が小さくなる。

[0031] 本第一発明に係る榭脂組成物においては、（Β)成分として、前記のエチレン系重合体を一種又は二種以上用いてもょ、し、プロピレン系重合体を一種又は二種以上用いてもよぐまた、エチレン系重合体一種以上とプロピレン系重合体一種以上とを組み合わせて用いてもよ!、。

[0032] 本第一発明に係る榭脂組成物において、（C)成分として用いられる液状ポリブテンは、イソブチレン単位を主体とする数平均分子量 200〜3, 000程度のものが好適である。このような液状ポリブテンとしては、例えばナフサ分解で生成する C留分からブ

4 タジェンを抽出した残りの留分をそのまま原料として用、て得られた若干のブテン 1が共重合してなるイソブチレンを主体とする低重合体、あるいは高純度イソプチレンの低重合体やイソブチレンに少量のイソプレンを共重合させてなる液状ブチルゴムなどを用いることができる。これらは一種を単独で用いてもよぐ二種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの液状ポリブテンを含むことにより、榭脂組成物は、柔軟性が向上すると共に、水蒸気ノリア性も向上する。

[0033] 本発明の第一の発明に係る榭脂組成物は、以下に示す性状を有する。

まず、 JIS K7126の A法（差圧法）に基づき、厚さ 0. 5mmのシートサンプルを用いて測定した空気透過度 QilS K7126 ;A法 (差圧法）、 40°C]が 200cm³/ (m²' 2 4hr'atm)以下であり、優れたガスノリア性を有している。該空気透過度は、好ましくは 180cm³Z (m² · 24hr · atm)以下であり、さらには 160cm V (m² · 24hr · atm)以下であることが好ましい。この空気透過度の下限については特に制限はないが、通常 50cm³Z (m² · 24hr · atm)程度である。

また、 JIS Z0208に基づき、厚さ 0. 5mmのシートサンプルを用いて測定した透湿度 (JIS Z0208 ;40°C、 90%RH)が 2. 0gZ (m²' 24hr)以下であり、水蒸気に対するノリア性にも優れている。該透湿度は、好ましくは 1. 8g/ (m²' 24hr)以下、さらに好ましくは 1. ⁷gZ (m²' ²4hr)以下、特に好ましくは 1. ⁵gZ (m²' ²4hr)以下である。この透湿度の下限については特に制限はないが、通常 0. 5gZ (m²' 24hr)程度である。

JIS K6253 (15秒後）に基づいて測定した硬度が、 JIS—A硬度で 30〜60度である。該硬度が上記範囲にあれば、柔軟性が良好であると共に、適度の機械物性を有している。

[0034] メルトフローレート [MFR] (JIS K7210 ; 190。C、 52. 185N (5. 325Kgf) )力 0 OgZlO分以下である。 MFRが上記の範囲にあれば、良好な射出成形性を有すると共に、機械物性も良好である。好ましい MFRは 10〜80gZlO分、より好ましくは、 1 0〜60gZlO分である。

さらに、 JIS K6251に基づき、引張り強さ及び伸び (JIS K6251 ;ダンベル状 3号形、 23°C)が、それぞれ 5MPa以上及び 400%以上であることが好ましぐ 6MPa以上及び 500%以上であることがさらに好ましい。

[0035] 本発明の榭脂組成物における前記 (A)成分、 (B)成分及び (C)成分の含有割合は当該榭脂組成物が前述の性状を有するために、（A)成分 100質量部に対し、 (B) 成分が 5〜40質量部であり、（C)成分が 5〜40質量部であることが好ましぐ特に (B )成分が 10〜30質量部であり、（C)成分が 15〜35質量部であることが好ましい。

[0036] 本発明の第二発明では、前記弾性部材 31が以下の特徴を有する榭脂組成物からなることを特徴とする。

(3)硬度 QilS 6253 (15秒後）]カ^[13—八硬度で30〜60度でぁり、

[0037] さらには、前記弾性部材 31が以下の特徴を有する榭脂組成物であることが好ましい。

(5)引張り強さ及び伸び (JIS K6251；ダンベル状 3号形、 23°C)力それぞれ 5MP a以上及び 300%以上である。

[0038] 前記 (D)成分及び (E)成分であるイソブチレン系トリブロック共重合体にぉ、て、それぞれ、（a)及び (c)で示されるイソブチレン単位を主体とする重合体ブロックとは、ィソブチレン単位が 50質量％以上、好ましくは 70質量％以上、より好ましくは 90質量 %以上を占める重合体ブロックのことをいう。イソブチレン単位を主体とする重合体ブロック中の、イソブチレン単位以外の単位を形成する単量体としては、カチオン重合可能な単量体であれば特に限定されないが、芳香族ビニル類、脂肪族ォレフイン類

、イソプレン、ブタジエン、ジビュルベンゼン等のジェン類、ァリルエーテル類、 13 ピネン等の単量体が例示できる。これらは単独で用いてもよいし、 2種以上を組み合わせて用いてもよい。

[0039] 一方、（b)および (d)スチレン単位を主体とする重合体ブロックとは、スチレン単位力 0質量％以上、好ましくは 70質量％以上、より好ましくは 90質量％以上を占める重合体ブロックのことをいう。スチレン単位を主体とする重合体ブロック中の、スチレン単位以外の単位を形成する単量体としては、カチオン重合可能な単量体であれば特に限定されないが、 α—メチルスチレン、 j8—メチルスチレン、 ρ—メチルスチレン、 tert—ブチノレスチレン、モノクロロスチレン、ジクロロスチレン、メトキシスチレン、インデンなどの芳香族ビニル類、脂肪族ォレフイン類、ジェン類、ァリルエーテル類、 β ピネンなどの単量体が例示できる。これらは単独で用いてもよいし、 2種以上を組み合わせて用いてもよい。

[0040] この（D)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体及び（Ε)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体は、それぞれ (b) - (a) - (b)型及び (d) - (c) - (d)型であり、 ( a)イソブチレン単位を主体とする重合体ブロックと (b)スチレン単位を主体とする重合体ブロックの含有割合、及び (c)イソブチレン単位を主体とする重合体ブロックと（d) スチレン単位を主体とする重合体ブロックの含有割合につ、ては特に制限はな、が、得られる榭脂組成物の物性の面から、それぞれイソブチレン単位を主体とする重合体ブロックが 60〜85質量％で、スチレン単位を主体とする重合体ブロック力 0〜 15 質量％であることが好ましぐイソブチレン単位を主体とする重合体ブロックが 65〜8 0質量％で、スチレン単位を主体とする重合体ブロックが 35〜20質量％であることが特に好ましい。

[0041] 本発明においては、前記のイソブチレン単位を主体とする重合体ブロックとスチレン単位を主体とする重合体ブロックの含有割合は、 (D)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体及び (E)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体にぉ、て、同一であつてもよく、異なっていてもよい。

また、本発明においては、前記 (D)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体の重量平均分子量は、 50, 000〜80, 000の範囲で選定され、（E)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体の重量平均分子量は 90, 000〜130, 000の範囲で選定される。該 (D)成分の重量平均分子量が 50, 000未満では得られる榭脂組成物は、成形性は良好であるが、圧縮永久歪みが大きぐ加熱成形時の復元性が悪い。一方、（E)成分の重量平均分子量が 130, 000を超えると成形性が悪くなり、射出成形が困難となる。なお、この重量平均分子量は、ゲルパーミエーシヨンクロマトグラフィー法 (GPC法）により測定したポリスチレン換算の値である。

[0042] 本発明においては、前記 (D)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体と、（E)成分のイソブチレン系トリブロック共重合体の配合割合は、質量比20 : 80〜60 :40の割合で選定される。この配合割合が上記の範囲にあれば、所定の性状を有する榭脂組成物を得ることができ、本発明の目的が達せられる。好ましい配合割合は、質量比 25： 75〜45： 55の範囲である。

前記イソブチレン系トリブロック共重合体の製造方法については特に制限はなぐ従来公知の方法を用いることができる。例えば α クロル—イソプロピルベンゼン等の一官能成分、 1, 4 ビス（α—クロ口イソプロピル）ベンゼン（ρ ジクミルク口ライドともいう）等の二官能成分又は 1, 3, 5 トリス（α—クロ口イソプロピル）ベンゼン等の三官能成分を開始剤兼連鎖移動剤とし、 BC1や TiClなどのルイス酸を触媒としてリ

3 4

[0043] 本発明の第二の発明に係る榭脂組成物は、以下に示す性状を有する。

また、 JIS Z0208に基づき、厚さ 0. 5mmのシートサンプルを用いて測定した透湿度 (JIS Z0208 ;40°C、 90%RH)が 2. OgZ (m²' 24hr)以下であり、水蒸気に対するノリア性にも優れている。該透湿度は、好ましくは 1. 8g/ (m²' 24hr)以下、さらに好ましくは 1. 7g/ (m²' 24hr)以下、特に好ましくは 1. 5g/ (m²' 24hr)以下である。この透湿度の下限については特に制限はないが、通常 0. 5gZ (m²' 24hr)程度である。

[0044] メル卜フローレ一卜 [MFR] (JIS K7210 ; 270。C、 98. 0665N (10Kgf) )力 OOOg ZlO分以下である。 MFRが上記の範囲にあれば、良好な射出成形性を有すると共に、機械物性も良好である。好ましい MFRは 3000gZlO分以下、さらに好ましくは、 lOOOgZlO分以下である。

さら〖こ、引張り強さ及び伸び (JIS K6251 ;ダンベル状 3号形、 23°C)が、それぞれ 5MPa以上及び 300%以上であることが好ましぐ 6MPa以上及び 500%以上であることがさらに好ましい。

[0045] 本発明に係る榭脂組成物には、前記の (A)〜(E)成分以外に、本発明の目的が損なわれない範囲で、所望により、例えば他の熱可塑性エラストマ一や他のォレフィン系榭脂、さらには、可塑剤、充填材、補強剤、シランカップリング剤、接着性付与剤、ラジカル架橋剤や架橋助剤、老化防止剤 (フエノール系酸化防止剤、芳香族ァミン系酸化防止剤、硫黄系ヒドロペルォキシド分解剤、リン系ヒドロペルォキシド分解剤、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、サリシレート系紫外線吸収剤、ベンゾフエノン系紫外線吸収剤、ヒンダードアミン系光安定剤、ニッケル系光安定剤等）、光硬化性榭脂、ワックス類、フロー性改良剤、滑剤、界面活性剤、発泡剤、難燃剤、顔料等の各種添加剤を適宜配合することができる。

[0046] 溶融混練装置としては、例えば、ラボプラストミル、ブラベンダー、バンバリ一ミキサ一、ニーダー、ロール等のような密閉式混練装置またはバッチ式混練装置、単軸押出機、二軸押出機等のような連続式の溶融混練装置を用いることができる。

このようにして得られた本発明の榭脂組成物は、熱可塑性榭脂組成物に対して一般に採用される成形方法及び成形装置を用いて成形でき、例えば、押出成形、射出成形、プレス成形、ブロー成形などによって溶融成形することができる。

[0047] これらの榭脂組成物は、フィルム部材 32を構成する合成樹脂と熱溶着を容易にすることができ、また熱溶着を実行することにより良好な気密状態を確保することができる。また、該榭脂組成物は、柔軟な素材であり図 1および図 2に示すように、その偏平面において無理なく U字状に屈曲させることができ、これによりキャリッジの往復運動に抵抗を与える度合いを遥かに少なくすることができる。

また、インク供給チューブ 20を構成する各フィルム部材 32のそれぞれの表面には、図 6に示すように予めアルミラミネート処理による薄膜 34が施されており、これにより、インク供給チューブ 20に対して、耐ガスノリア性および耐水分透過性を効果的に持たせることができる。

[0048] 一方、前記したインク供給チューブ 20の各端部に取り付けられる接続部材 21には、図 3および図 4に示すように、円柱状に形成された前記各接続管 22に対向する位置に角柱状に形成された接続管 23が形成されている。そして、一方の円柱状の接続管 22と他方の角柱状の接続管 23とを貫通するように開口部 25が形成されている。前記した角柱状の接続管 23は、インク供給チューブ 20の各端部において、インク供給チューブ 20に形成された各インク供給路 33にそれぞれ接続されるものである。すなわち、前記した角柱状の接続管 23は、図 6に示したように、その上下の面において前記フィルム部材 32によって熱溶着され、また、その左右において弾性部材 31 に圧入されている。なお、角柱状の接続管 23における前記弾性部材 31に圧入される左右の側壁には、予め接着剤を塗布しておくことで、圧入後の弾性部材 31との間で気密状態が保持できるようにすることが望ましい。あるいは、弾性部材である榭脂組成物と相溶性を有する榭脂を用いて接続部材を形成し、インサート加工等により弾性部材と接続部剤を一体的に形成することが好ましい。

[0049] 図 7は、前記したインク供給チューブ 20の端部に接続部材 21を取り付けた状態を透視状態で示したものであり、すでに説明した各部に相当する部分を同一符号で示している。

[0050] ところで、この種のオフキャリッジタイプの記録装置によると、キャリッジ 1の往復移動に伴い、インク供給チューブ内のインクが受ける加速度により、記録ヘッド側にインクの圧力変動を及ぼす場合がある。そこで、この種の記録装置においては、一般的にキャリッジ上にダンパー部材を搭載して、前記したインクの圧力変動を吸収するようにしている。

し力しながら、以上説明したインク供給チューブ 20によると、弾性部材 31とフィルム部材 32とにより囲まれたインク供給路 33は、特にフィルム部材 32の伸縮性によりダンパー機能を持たせることができる。したがって前記した構成のインク供給チューブ 20 を用いることで、格別にダンパー部材を備えることのない記録装置も提供することができる。

[0051] 一方、前記した構成のインク供給チューブ 20であっては、フィルム部材 32によるダンパー機能を充分に得ることができない場合もある。そこで、図 8に示したように隣接する各弾性部材 31の対向する部分に切欠き部 36を設け、対向する弾性部材 31の間隔が拡張された拡大空間部 37を形成した構成を好適に利用することができる。なお、図 8においては上面のフィルム部材 32を除去した状態で示している。

この構成によると、拡大空間部 37によって、インク供給チューブ 20の一部に、フィルム部材 32による広、面積部分を確保することができ、これによりダンパー機能を効果的に発揮することができる。なお、前記した拡大空間部 37は、インク供給チューブ 20におけるインク供給路 33の下流側、すなわち、キャリッジ 1側に配置することが望ましい。

[0052] 次に図 9は、この発明に力かるインク供給チューブの他の好ましい例を示したものである。なお、ここで図 9 (A)は、図 9 (B)における D—D線より矢印方向に見た断面図で示しており、また、図 9 (B)は、インク供給チューブの長手方向を短縮した状態の斜視図で示している。この図 9に示したインク供給チューブ 20においては、長尺状の一対の弾性部材 31が互ヽに平行状態に配列され、各弾性部材 31の一面および他面において、フィルム部材 32がそれぞれ気密状態に接合されている。そして、各弾性部材 31とフィルム部材 32とにより囲まれた空間部がインク供給路 33になされている。そして、この図 9に示されたインク供給チューブ 20においても、弾性部材 31としてエラストマ一を用い、上下のフィルム部材 32をエラストマ一に熱溶着することで気密状態に接合することが望ましい。また、図 9には示されていないが、上下のフィルム部材 32における外側部分には、図 6に示した例と同様に予めアルミラミネート処理による薄膜 34を施しておくことが望ま、。

なお、図 9に示したインク供給チューブ 20においても、その両端部に合成樹脂による接続部材が取り付けられて、図 1に示す第 1と第 2の被接続部材 17, 19の間に接続され、インクタンクより記録ヘッド側にインクを供給するようになされる。また、この図 9に示した実施の形態においては、 1本のインク供給チューブ 20について、 1つのィンク供給路 33が形成されているので、図 1に示す構成の記録装置においては、 4本のインク供給チューブ 20を独立して利用することになる。

[0053] この図 9に示したインク供給チューブ 20の形態においても、弾性部材 31として機能するエラストマ一として比較的柔軟な素材を選定することで、キャリッジの往復運動に抵抗を与える度合いを遥かに少なくすることができる。そして、インク供給チューブ 20 を構成する各フィルム部材 32のそれぞれの表面に、前記したようにアルミラミネート処理による薄膜を施しておくことで、インク供給チューブ 20に対して、耐ガスバリア性および耐水分透過性を効果的に持たせることができる。

[0054] 最後に図 10は、この発明に力かるインク供給チューブのさらに他の好ましい例を示したものである。なお、ここで図 10 (A)は、図 10 (B)における E—E線より矢印方向に見た断面図で示しており、また、図 10 (B)は、インク供給チューブの長手方向を短縮した状態の斜視図で示している。この図 10に示したインク供給チューブ 20においては、長尺状の弾性部材 31における一面および他面に、フィルム部材 32の長手方向に直交する両端部が気密状態に接合されている。

すなわち、弾性部材 31の両面にフィルム部材 32が袋状に接合されることで、インク供給路 33が形成されている。これにより、インク供給路 33の内面における前記弾性部材 31による周長、すなわち、弾性部材 31の厚さよりもフィルム部材 32による周長が長く形成されている。 [0055] そして、この図 10に示されたインク供給チューブ 20においても、弾性部材 31としてエラストマ一を用、、前記フィルム部材 32を弾性部材 31としてのエラストマ一に対して袋状に熱溶着することで、気密状態に接合することができる。また、図 10には示していないが、袋状に接合されるフィルム部材 32における外側部分には、図 6に示した例と同様に予めアルミラミネート処理による薄膜 34を施しておくことが望ましい。なお、図 10に示したインク供給チューブ 20においても、その両端部に合成樹脂による接続部材が取り付けられて、図 1に示す第 1と第 2の被接続部材 17, 19の間に接続され、インクタンクより記録ヘッド側にインクを供給するようになされる。また、この図 10に示した実施の形態においても、 1本のインク供給チューブ 20について、 1つのィンク供給路 33が形成されているので、図 1に示す構成の記録装置においては、 4本のインク供給チューブ 20を利用することになる。

[0056] この図 10に示したインク供給チューブ 20の形態においても、同様に弾性部材 31として機能するエラストマ一として比較的柔軟な素材を選定することで、キャリッジの往復運動に抵抗を与える度合いを少なくすることができる。そして、インク供給チューブ 20を構成するフィルム部材 32の表面に、前記したようにアルミラミネート処理による薄膜を施しておくことで、インク供給チューブ 20に対して、耐ガスバリア性および耐水分透過性を効果的に持たせることができる。

なお、上記各実施形態では、液体噴射装置として、インクを吐出する記録装置 (フアクス、コピー等を含む印刷装置）について説明したが、他の液体を噴射する液体噴射装置であってもよい。例えば、液晶ディスプレイ、 ELディスプレイ及び面発光ディスプレイの製造等に用いられる電極材ゃ色材等の液体を噴射する液体噴射装置、バイォチップ製造に用いられる生体有機物を噴射する液体噴射装置、精密ピペットとしての試料噴射装置であってもよ、。

産業上の利用可能性

[0057] この発明に力かる液体供給チューブを用いた液体噴射装置によると、液体供給チユーブが、長尺状の弾性部材とこの弾性部材の長手方向に沿って当該弾性部材に対して気密状態に接合されたフィルム部材とにより構成され、前記弾性部材とフィルム部材とにより形成される空間部を液体供給路とし、かつ弾性部材として特定の部材を用いたので、その曲げ剛性を低くすることができ、キャリッジの往復運動に抵抗を与える度合いを遥かに少なくすることができる。また、液体供給チューブを構成する前記フィルム部材に、予めアルミラミネート層等の薄膜を形成しておくことで、液体供給チューブの耐水分透過性おょび耐ガスノリア性を低コストで実現することができる。

Claims

請求の範囲 [1] 往復移動するキャリッジに搭載された噴射ヘッドに対して、液体噴射装置本体側に配置された液体タンクより液体を供給する液体供給チューブであって、前記液体供給チューブは、長尺状の弾性部材とこの弾性部材の長手方向に沿って当該弾性部材に対して気密状態に接合されたフィルム部材とにより構成され、前記弾性部材とフイルム部材とにより形成される空間部を液体供給路とし、かつ該弾性部材が以下の特徴を有する榭脂組成物からなる液体供給チューブ。 (A) (a)イソブチレン単位を主体とする重合体ブロックと、（b)スチレン単位を主体とする重合体ブロックとを有する、 (b) - (a) - (b)型イソブチレン系トリブロック共重合体と、（B)エチレン系重合体及び Z又はプロピレン系重合体と、（C)液状ポリブテンを含み、 (1)厚さ 0. 5mmのシートサンプルを用いて測定した空気透過度 QilS K7126 ;A法 (差圧法）、 40°C]が 200cm3Z (m2 · 24hr · atm)以下であり、 (2)厚さ 0. 5mmのシートサンプルを用いて測定した透湿度 (JIS Z0208 ;40°C、 9 0%RH)が 2. 0gZ(m2' 24hr)以下であり、 (3)硬度 QilS 6253 (15秒後）]カ^[13—八硬度で30〜60度でぁり、 (4)メルトフローレート [MFR] (JIS K7210 ; 190。C、 52. 185N (5. 325Kgf) )力 OOgZlO分以下である。 [2] 前記榭脂組成物が、さらに以下の特徴を有する請求項 1に記載の液体供給チューブ (5)引張り強さ及び伸び (JIS K6251；ダンベル状 3号形、 23°C)力それぞれ 5MP a以上及び 400%以上である。 [3] 往復移動するキャリッジに搭載された噴射ヘッドに対して、液体噴射装置本体側に配置された液体タンクより液体を供給する液体供給チューブであって、前記液体供給チューブは、長尺状の弾性部材とこの弾性部材の長手方向に沿って当該弾性部材に対して気密状態に接合されたフィルム部材とにより構成され、前記弾性部材とフイルム部材とにより形成される空間部を液体供給路とし、かつ該弾性部材が以下の特徴を有する榭脂組成物からなる液体供給チューブ。 (D) (a)イソブチレン単位を主体とする重合体ブロックと、（b)スチレン単位を主体とする重合体ブロックとを有する、重量平均分子量 50, 000〜80, 000の（b)— (a) (b)型イソブチレン系トリブロック共合体と、 (E) (c)イソプチレン単位を主体とする重合体ブロックと、（d)スチレン単位を主体とする重合体ブロックとを有する、重量平均分子量 90, 000〜130, 000の（d) - (c) - (d)型イソブチレン系トリブロック共重合体を、質量比 20： 80〜60： 40の割合で配合してなり、

(3)硬度 QilS 6253 (15秒後）]カ^[13—八硬度で30〜60度でぁり、

(4)メル卜フローレ一卜 [MFR] (JIS K7210 ; 270。C、 98. 0665N (10Kgf) )力 00 OgZlO分以下である。

[4] 前記榭脂組成物が、さらに以下の特徴を有する請求項 3に記載の液体供給チューブ

[5] 請求項 1な!、し 4のヽずれかに記載の液体供給チューブを具備したことを特徴とする液体噴射装置。