WO2005049270A1 - 研削方法 - Google Patents

Abstract

　硬脆性材料によって成形されたワーク５を回転させながら砥石により外周を所定形状に研削する研削方法である。ワーク５の回転軸８と交差する方向に砥石を切り込んで研削するプランジ研削をワーク８の長さ方向における適宜箇所（プランジ研削部位２１）に行った後、ワーク５の回転軸８と平行な方向に沿って砥石を相対的に走行させて研削するトラバース研削をプランジ研削部位２１に向かって行う。こうすると、ＤＰＦのハニカム構造体のような硬脆性材料からなるワークの外周を短時間で所定の外形に研削出来るとともに、研削に伴うチッピングの発生を防止することが可能である。

Description

明 細 書

研削方法

技術分野

[0001] 本発明は、硬脆性材料によって成形されたワークの外周を研削する研削方法に関 する。

背景技術

[0002] ディーゼル内燃機関では、エンジン力もの排ガス中に含まれて 、るディーゼル微粒 子を捕集するために、ディーゼルエンジンパティキュレートフィルタ（DPF)が組み込 まれている。この DPFは、炭化珪素（SiC)等の多孔質のハ-カムセグメントの複数を 接着材によって接合することにより形成されるものであり、複数のハ-カムセグメントを 接合したセグメント接合体の外周を研削して、円形、楕円形等の適宜の形状のハ- カム構造体に成形した後、外周面にコート材を被覆した構造となつて ヽる。

[0003] 図 4一図 6は、 DPFに用いるハ-カム構造体の製造を工程順に示す図である。ハニ カム構造体の原体 1は、図 4に示されるように、断面矩形状のハ-カムセグメント 2を 接着材 3によって接合した大きな矩形断面となっている。この原体 1は保持機構 10に より保持されており、この保持状態で矢印 A方向に回転させながらダイヤモンドビー ズソー 4を矢印 B方向に走行させて外周面を研削することにより、断面が円や楕円と なったハ-カム構造体 5とする。

[0004] 図 5は、ダイヤモンドビーズソー 4によって研削されたノヽ-カム構造体 5を示す斜視 図であり、破線 6で示される目的の最終形状に近似し、且つ最終形状よりも幾分大き めな形状に成形されている。従って、外周を研削して最終形状とする仕上げ研削を 行う必要がある。

[0005] 図 6は、仕上げ研削の状態を示す斜視図であり、ハニカム構造体 5は、長さ方向の 両端部にゴム等の弾性材カゝらなる押圧板 7が押し付けられることにより保持された状 態となつており、この保持状態で回転軸 8を中心に矢印 C方向に回転する。これに対 し、砲石 9は、矢印 D方向に回転しながら、矢印 Eで示されるようにハ-カム構造体 5 に接近して切り込み、この切り込み状態で矢印 F方向に走行することにより、ハ-カム 構造体 5の外周の研削を行って最終形状に成形される。

[0006] 最終の仕上げ研削においては、プランジ研削又はトラバース研削（クリープフィード 研削を含む）の何れか一方の研削手段により加工が行われている。プランジ研削は、 ワークであるハ-カム構造体 5の回転軸 8と直交に交差するように砲石を接近させて 切り込む加工であり、トラバース研削は、ワークであるハ-カム構造体 5の回転軸 8と 平行な方向に沿って砥石を走行させて研削する加工である。

[0007] 図 7及び図 9は、プランジ研削による加工を示す図であり、図 10は、トラバース研削 による加工を示す図である。

[0008] 図 7にその手順が示されるプランジ研削においては、総型砲石を用いるものが多く 、その場合、砲石 11として、ハ-カム構造体 5の長さよりも幾分長幅となったものが使 用される。図 7において（a)—（c)に示されるように、総型砥石 11を回転させながらハ 二カム構造体 5に切り込み、ハ-カム構造体 5が所定の外径となったときに、総型砥 石 11を退避させて加工を終了する。

[0009] このような総型砲石 11を用いる場合には、ハ-カム構造体 5の全体に対する研削を 行うため、加工時間が短いメリットがある反面、砲石 11が大型のため、極めて高価と なるデメリットを有している。又、ハ-カム構造体 5が高硬度の SiC力もなるため、砲石 11の摩耗が激しぐ砲石 11の形状修正のためのドレッシングを頻繁に行う必要があ り、形状管理が面倒となっている。

[0010] 図 8は、研削加工を終了した後の砥石 11を示す図であり、ハ-カム構造体 5が常に 同じ部位に接触するため、摩耗部位 11aが略同じ箇所となっており、この摩耗部位 1 laがハ-カム構造体 5と接触することにより、高精度に研削することが出来ない原因 となっている。

[0011] 以上のことから、プランジ研削では、図 9に示される平型砥石 12を用いた加工が行 われている。この平型砥石 12は、ワークであるハ-カム構造体 5の長さよりも小さな幅 となっており、図 9における（a)に示されるように、砥石 12及びハ-カム構造体 5を回 転させながら、砲石 12をノヽ-カム構造体 5の回転軸 8と直交する方向に切り込む。こ の切り込みは、ハ-カム構造体 5の長さ方向における一方の端部 5aに対して行うもの である。 [0012] この切り込みにより、ハ-カム構造体 5の端部 5aの切り込み部位が所定の外径とな つた時点で、図 9における（b)に示されるように砲石 12を退避させる。そして、図 9に おける（c)に示されるように砲石 12をノ、二カム構造体 5の長さ方向（横方向）に幾分 ずらした後、図 9における（d)に示されるように砲石 12を再度、切り込んで加工を行う 。以上の砥石 12の切り込み、退避及び横ずれをハ-カム構造体 5の一端部 5aから 他端部 5bに向力つて複数回繰り返すことにより、ハ-カム構造体 5の外径を所定の 径とする。

[0013] 図 10は、トラバース研削を示す図であり、図 9に示されるプランジ研削と同様に、砥 石 12として平型砥石を用いる。トラバース研削では、砥石 12を横方向にハ-カム構 造体 5へ切り込み、この切り込み状態で、ハ-カム構造体 5の一端部力 他端部 5bに 向力つてハ-カム構造体 5の回転軸 8と平行な方向に走行させながら、ハ-カム構造 体 5の外面の研削を行う。

発明の開示

[0014] 図 9に示されるプランジ研削では、砥石 12の切り込み、退避及び横ずれを複数回 繰り返す必要があるため、加工時間が極めて長くなり、生産性が悪い問題を有してい る。又、切り込みの際には、砲石 12における同じ部分がハ-カム構造体 5と接触する ため、その部分の摩耗が激しぐ摩耗した影響がハニカム構造体 5の加工面に出る問 題もある。

[0015] 図 10に示されるトラバース研削では、加工時間が短い反面、加工終了時にハ-カ ム構造体 5のエッジ部が欠けるチッビングが発生し易 、問題を有して!/、る。

[0016] 図 11は、チッビングの発生メカニズムを示す図であり、図 10における（c)の H部の 拡大断面図である。砲石 12をノ、二カム構造体 5の長さ方向に沿って送る最終段階で 、砲石 12の送り方向の剪断力がハ-カム構造体 5の強度を上回ると、ハ-カム構造 体 5の他端部 5bが他の部分力も切り離されることによりチップ 13となる。これにより、 ハ-カム構造体 5の他端部 5bに欠け 14が発生する。このようなチッビングが発生する と、不良品となるため、歩留まりが悪くなる問題が発生する。

[0017] 図 12及び図 13は、チッビングの発生を防止する従来の方法をそれぞれ示す図で ある。 [0018] 図 12に示される方法は、砥石 12の切り込み を小さくするものである。即ち、ハニ カム構造体 5に対する砲石 12の進出量が小さくなるように制御するものであり、切り込 み を小さくした分、ハ-カム構造体 5から脱落するチップ 13が小さくなり、ハ-カム 構造体 5の他端部 5bに発生する欠け 14を小さくすることが出来る。し力しながら、図 12の方法では、ハ-カム構造体 5が目標とする外径となるまでの繰り返し切り込み数 が多くなり、加工時間が増大する新たな問題となっている。

[0019] 図 13に示される方法は、ダミー材 16を用いるものである。ダミー材 16は、ハニカム 構造体 5と同じ材質及び構造となっており、ハ-カム構造体 5の他端面に貼り合わせ られた状態で研削に供される。又、ダミー材 16はハ-カム構造体 5の目標の径よりも 大きな径となっており（図 13における（a)参照）、ハ-カム構造体 5を研削する砲石 12 が他端部 5bに達すると、砲石 12はダミー材 16に切り込むようになつている（図 13に おける（b)参照)。この切り込みにより、砲石 12がダミー材 16の自由端部に達すると、 ダミー材 16に欠け 17が発生するが、ハ-カム構造体 5には欠けが発生することを防 止することが出来る。

[0020] しかしながら、図 13に示される方法では、ダミー材 16をノ、二カム構造体 5の端面に 貼り付けたり、端面力 剥がす必要があり、工程が増加する問題を有している。又、ハ 二カム構造体 5の端面が不揃いの場合には、ダミー材 16の貼り付けが難しぐ作業性 が低下する問題も有して 、る。

[0021] 本発明は、このような従来の問題を考慮してなされたものであり、硬脆性材料からな るワークの加工時間を短くすることが出来るとともに、面倒な操作を行う必要がなくヮ 一クの端部の欠けを防止することが可能な研削方法を提供することを目的とする。研 究が重ねられた結果、以下の手段により、上記目的が達成出来ることが見出された。

[0022] 本発明によれば、硬脆性材料によって成形されたワークを回転させながら砥石によ り外周を所定形状に研削する方法であって、上記ワークの回転軸と交差する方向に 砲石を切り込んで研削するプランジ研削をワークの長さ方向における適宜箇所に行 つた後、ワークの回転軸と平行な方向に沿って砲石を相対的に走行させて研削する トラバース研削を前記プランジ研削部位に向力つて行う研削方法が提供される (本明 細書にぉ 、て第 1の研削方法とも 、う）。 [0023] 本発明の第 1の研削方法は、ワークの長さ方向の適宜箇所にプランジ研削を行い、 このプランジ研削部位に向力つて砲石を走行させてトラバース研削を行うことにより、 ワークの外周を所定の最終形状にカ卩ェする。この加工では、ワークに対するプランジ 研削は一部分であり、ワークの長さ方向の大部分をトラバース研削によって加工する ため、加工時間を短くすることが出来る。又、トラバース研削の最終段階では、既に所 定の形状に形成されたプランジ研削部位に砲石が達するため、チップが発生するこ と力 Sなく、チップに起因した欠けがワークに発生することがない。このため、チッビング を防止するための面倒な操作が不要となり、加工の操作性を向上させることが出来る

[0024] 本発明の第 1の研削方法においては、上記プランジ研削をワークの長さ方向の少 なくとも一端部に対して行うことが好ましい。この好ましい態様によれば、ワークの一 端部に対してプランジ研削を行うため、トラバース研削では、ワークの一端部に向か つた一方向に沿って砲石を走行させるだけで良ぐ砲石の操作性が更に向上する。

[0025] 本発明の第 1の研削方法においては、上記プランジ研削をワークの長さ方向にお ける中間部に対して行うことが好ましい。この好ましい態様によれば、ワークの中間部 に対してプランジ研削を行い、この中間部のプランジ研削部位に向力つてトラバース 研削を行うため、砲石の操作性を向上させることが出来る。

[0026] 又、本発明によれば、硬脆性材料によって成形されたワークを回転させながら砲石 により外周を所定形状に研削する方法であって、前記ワークの回転軸と平行な方向 に沿って砲石を相対的に走行させて研削するトラバース研削をワークの長さ方向の 一端部から中間部にまで行った後、前記トラバース研削をワークの長さ方向の他端 部から中間部に向かって行う研削方法が提供される (本明細書において第 2の研削 方法ともいう）。尚、本明細書において、単に本発明の研削方法というときは、第 1の 研削方法及び第 2の研削方法の両方を指す。

[0027] 本発明の第 2の研削方法は、第 1段階のトラバース研削をワークの中間部にまで行 い、この中間部に向力つて第 2段階のトラバース研削を行うため、プランジ研削が不 要となり、加工時間を短くすることが出来る。又、第 2段階のトラバース研削の最終段 階では、既に所定の形状に形成された中間部に砥石が達するため、チップが発生す ることがなく、チップに起因した欠けがワークに発生することがない。これにより、チッ ビングを防止するための面倒な操作が不要となり、加工の操作性を向上させることが 出来る。

[0028] 本発明の第 1の研削方法及び第 2の研削方法は、上記ワークがディーゼルェンジ ンパティキュレートフィルタに用いるハ-カム構造体である場合に好適に利用される。 即ち、ワークがディーゼルエンジンパティキュレートフィルタに用いるハ-カム構造体 であっても、短時間で且つチッビングを発生することがなくなる。このため、ハニカム 構造体の生産性及び歩留まりが向上する。

[0029] 本発明の第 1の研削方法及び第 2の研削方法においては、上記プランジ研削及び トラバース研削力 乾式下、砲石の回転速度を lOOmZsec以上の高周速に設定し て行うことが好まし 、。砲石の回転速度を lOOmZsec以上の高周速に設定して研削 を行うようにしたので、砲石の摩耗を少なくして研削スピードを向上させることが出来 る。

[0030] 本発明の第 1の研削方法によれば、ワークの長さ方向の大部分をトラバース研削に よって加工するため、加工時間を短くすることが出来、しかもトラバース研削の最終段 階では、既に所定の形状に形成されたプランジ研削部位に砥石が達するため、チッ ビングが発生することがない。このため、チッビングを防止するための面倒な操作が 不要となり、加工の操作性を向上させることが出来る。

[0031] 力！]えて、本発明の第 1の研削方法の好ましい態様によれば、ワークの一端部に向か つて一方向に沿って砲石を走行させるだけであるため、砲石の操作性が更に向上す る。

[0032] 更に、本発明の第 1の研削方法の好ましい態様によれば、中間部のプランジ研削 部位に向カゝつて砥石を走行させてトラバース研削を行うため、砥石の操作性を向上さ せることが出来る。

[0033] 本発明の第 2の研削方法によれば、プランジ研削が不要となるため、加工時間を短 くすることが出来、し力も、第 2段階のトラバース研削では、既に所定の形状に形成さ れた中間部に砲石が達するため、チッビングが発生することがない。このため、チッピ ングを防止するための面倒な操作が不要となり、加工の操作性を向上させることが出 来る。

[0034] 本発明の第 1の研削方法及び第 2の研削方法によれば、上記効果に加えて、ディ ーゼルエンジンパティキュレートフィルタに用いるハ-カム構造体であっても、短時間 で且つチッビングを発生することがなくなり、ハ-カム構造体の生産性及び歩留まり が向上する。

[0035] 本発明の第 1の研削方法及び第 2の研削方法によれば、上記効果に加えて、砲石 寿命を延ばす効果があり、生産性が更に向上する。

図面の簡単な説明

[0036] [図 1]本発明の研削方法における第 1実施形態による研削手順を示す正面図である

[図 2]本発明の研削方法における第 2実施形態による研削手順を示す正面図である

[図 3]本発明の研削方法における第 3実施形態による研削手順を示す正面図である

[図 4]ハニカム構造体の原体を研削加工する状態を示す斜視図である。

[図 5]図 4によってカ卩ェされたハ-カム構造体の斜視図である。

[図 6]従来法によるハニカム構造体の外周を仕上げ研削する状態を示す斜視図であ る。

[図 7]従来法の総型砥石を用いてプランジ研削を行う手順を示す正面図である。

[図 8]従来法の総型砲石を用いた場合の不都合を示す正面図である。

[図 9]従来のプランジ研削の手順を示す正面図である。

[図 10]従来のトラバース研削の手順を示す正面図である。

[図 11]チッビングが発生するメカニズムを示す正面図である。

[図 12]チッビングを防止するための従来の方法を示す正面図である。

[図 13]チッビングを防止するための従来の別の方法を示す正面図である。

符号の説明

[0037] 5…ハ-カム構造体、 5a——方の端部、 5b…他方の端部、 8…回転軸、 12, 22· ··砲 石、 21· ··プランジ研削部位。 発明を実施するための最良の形態

[0038] 以下、本発明の実施の形態について、適宜、図面を参酌しながら説明するが、本 発明はこれらに限定されて解釈されるべきものではなぐ本発明の範囲を逸脱しない 限りにおいて、当業者の知識に基づいて、種々の変更、修正、改良を加え得るもの である。例えば、図面は、好適な本発明の実施の形態を表すものであるが、本発明 は図面に表される態様や図面に示される情報により制限されない。本発明を実施し 又は検証する上では、本明細書中に記述されたものと同様の手段若しくは均等な手 段が適用され得る力 好適な手段は以下に記述される手段である。

[0039] 以下に具体的に説明する実施形態は、本発明を、研削対象のワークとしてディー ゼルエンジンパティキュレートフィルタに用いるハ-カム構造体に適用した場合の実 施形態である。

[0040] ワークとしてのハ-カム構造体の製造は、例えば以下のようにして行われる。 SiC、 窒化珪素、コージエライト、アルミナ、ムライト、ジルコユア、燐酸ジルコニウム、アルミ -ゥムチタネート、チタ-ァあるいはこれらの組み合わせからなるセラミックス、 Fe— Cr A1系金属、ニッケル系金属又は金属 Siと SiC等を原料とし、これにメチルセルロー スゃヒドロキシプロポキシルメチルセルロース等のバインダ、界面活性剤、水等を添 加して、可塑性の坏土を作製する。

[0041] この坏土を押出成形して、隔壁により仕切られた多数の貫通孔を有する形状に成 形する。この成形体をマイクロ波や熱風等によって乾燥した後、焼成することにより矩 形断面のハニカムセグメントを製造する。

[0042] このハ-カムセグメントの複数本を接着材により接合することにより、図 4に示される 大きな矩形断面のハニカム構造体の原体 1とする。接着材としては、上述したハニカ ムセグメントと共通のセラミックス粉に、セラミックファイバ等の無機繊維、有機'無機の ノインダ及び水等の分散媒を添加したものを、使用することが出来る。

[0043] そして、図 4に示されるダイヤモンドビーズソー 4を用いて外周面を研削することによ り、円形断面のハ-カム構造体 5とする（図 5参照)。この発明では、このハ-カム構造 体 5を仕上げ研削して最終の所定形状に加工する。

[0044] 図 1は、本発明の研削方法における第 1実施形態の研削手順を示す図である。研 削に際して、ワークとしてのハ-カム構造体 5は、ゴム等の弾性体力もなる押圧板 7に よって長さ方向の両端部が保持されている。押圧板 7は、モータ（図示省略）に連結さ れた回転軸 8に取り付けられており、研削加工時に回転軸 8が回転することにより、ハ 二カム構造体 5は回転する。

[0045] 研削を行う砲石 12は、ハ-カム構造体 5の長さよりも幅の小さな平型砲石が使用さ れる。この砲石 12は、回転しながらハ-カム構造体 5の外周面に接触して、研削を行

[0046] 図 1に示される第 1実施形態では、プランジ研削とトラバース研削とを組み合わせて 行うものであり、プランジ研削を行った後、トラバース研削を行うようになっている。

[0047] プランジ研削では、図 1における（a)に示されるように、砥石 12をノヽ-カム構造体 5 の一方の端部 5aに接近させた状態で、回転軸 8と直交に交差する方向へ切り込みを 行う。切り込みは、ハ-カム構造体 5が目標とする径となるように、その切り込み量が 制御される。この切り込みにより、ハ-カム構造体 5の一方の端部 5aにはプランジ研 削部位 21が形成される。

[0048] 一方の端部 5aに対する切り込みの後、図 1における（b)に示されるように砲石 12を ハ-カム構造体 5から退避させた後、砲石 12を平行移動させて、ハ-カム構造体 5の 他方の端部 5bに位置させ、この他方の端部 5bからトラバース研削を行う。

[0049] トラバース研削は、砲石 12をノヽ-カム構造体 5の他方の端部 5bに切り込んだ後、 図 1における（c)に示されるように、砥石 12を矢印で示される回転軸 8と平行な方向 に沿って走行させながら研削を行う。即ち、砲石 12はプランジ研削部位 21に向かつ て走行するものである。このトラバース研削における切り込み量は、上述したプランジ 研削の研削量と同等となるように制御するものである。砲石 12の走行により、砲石 12 はハ-カム構造体 5の一方の端部 5aに形成されているプランジ研削部位 21に達す る。これにより、ハ-カム構造体 5全体の外周を目標の径に加工することが出来る。

[0050] このような第 1実施形態では、ハ-カム構造体 5に対するプランジ研削をノヽ-カム構 造体 5の一方の端部 5aに対して行うため、プランジ研削はハ-カム構造体 5の一部 分に対するものとなっている。そして、ハ-カム構造体 5の他の大部分に対しては、ト ラバース研削による加工を行うため、加工時間を短くすることが出来る。 [0051] 又、トラバース研削の最終段階では、既に所定の形状に形成されたプランジ研削 部位 21に砲石 12が達するため、ハ-カム構造体 5に砲石 12の剪断力が作用するこ とがない。このため、チップが発生することがなぐチップに起因した欠けが発生する ことがない。これにより、チッビングを防止するための面倒な操作が不要となり、加工 の操作性を向上させることが出来る。

[0052] 図 2は、本発明の研削方法における第 2実施形態の研削手順を示す図である。この 実施形態では、プランジ研削をノ、二カム構造体 5の長さ方向の中間部（略中央部分） に対して行うものである。即ち、図 2における（a)に示されるように、砥石 12をハ-カム 構造体 5の長さ方向の中間部に対して切り込んで、プランジ研削部位 21を形成する 。このプランジ研削の後においては、トラバース研削を行う。

[0053] トラバース研削では、図 2における（b)に示されるように、 2つの砲石 12、 22を用い る。これらの砲石 12、 22は、ハ-カム構造体 5の両端部から回転軸 8と平行な方向に 沿って走行することによりトラバース研削を行う。即ち、砲石 12、 22は、図 2における（ c)の矢印で示されるように、中間部のプランジ研削部位 21に向力つて相互に接近す るように走行するものである。そして、砲石 12、 22がプランジ研削部位 21に達するこ とにより、ハ-カム構造体 5全体の外周が目標の径に加工される。

[0054] この実施形態においても、第 1実施形態と同様に、短時間での加工を行うことが出 来るとともに、チッビングが発生しないため、チッビングを防止するための面倒な操作 が不要となり、加工の操作性を向上させることが出来る。特に、この実施形態では、ト ラバース研削の際に 2つの砲石 12、 22を用いるため、トラバース研削を更に短時間 で行うことが出来るメリットがある。

[0055] 図 3は、本発明の研削方法における第 3実施形態による研削手順を示す図である。

この実施形態では、ノ、二カム構造体 5に対して、 2段階のトラバース研削を行うもので ある。

[0056] 即ち、第 1段階のトラバース研削では、図 3における（a)に示されるように、砲石 12を ハニカム構造体 5の長さ方向の一方の端部 5aに対して切り込み、この切り込み状態 で砲石 12を回転軸 8と平行な方向に走行させる。この走行は、ハ-カム構造体 5の長 さ方向の中間部に達した時点で停止する。即ち、図 3における (b)に示されるように、 砥石 12はハ-カム構造体 5の中間部に達したとき、砥石 12をノヽ-カム構造体 5から 退避させ、その後、砲石 12をノヽ-カム構造体 5の他方の端部 5bまで移動させる。

[0057] 図 3における（c)は、第 2段階のトラバース研削を示しており、砥石 12をハ-カム構 造体 5の他方の端部 5bに切り込み、この切り込み状態で砲石 12を回転軸 8と平行な 方向に走行させる。この走行は、第 1段階のトラバース研削と反対の方向に行うもの であり、砲石 12が第 1段階のトラバース研削終了部分に達した時点で加工を終了す る。これにより、ハ-カム構造体 5全体の外周を目標の径に加工することが出来る。こ の第 2段階のトラバース研削の最終段階では、既に所定の形状に形成された中間部 に砲石 12が達するため、チッビングが発生することがなくなる。

[0058] この実施形態では、第 1段階及び第 2段階のトラバース研削を行うことによって加工 を終了するため、プランジ研削が不要となり、加工時間を短くすることが出来る。又、 第 2段階のトラバース研削の最終段階で、チッビングが発生しないため、チッビングを 防止するための面倒な操作が不要となり、加工の操作性を向上させることが出来る。

[0059] 表 1は、以上の実施形態を従来の研削方法と定性的に比較したものであり、 A方法 は第 1実施形態の方法、 B方法は第 2実施形態の方法、 C方法は第 3実施形態の方 法に、それぞれ対応している。又、表 1における数値は、従来のプランジ研削を「1」と し、このプランジ研削に対する比較率を示すものである。 A— C方法は、いずれも従 来の研削方法に比べて、有効な優位性を有して 、る。

[0060] [表 1]

又、好ましくは、前述した第 1一 3実施形態において、プランジ研削及びトラバー 研削を、乾式下、砲石 12 (22)の回転速度を100111736₍：以上の高周速に設定 行う。 [0062] この構成によれば、砲石 12 (22)の回転速度を lOOmZsec以上の高周速に設定 して研削を行うようにしたので、砥石の摩耗を少なくして研削スピードを向上させるこ とが出来、ひいては砲石寿命を延ばす効果があり、生産性が更に向上する。

[0063] 本発明は、既に述べたように、以上の実施形態に限定されることなぐ種々変形が 可能である。例えば、研削対象となるワークとしては、硬脆性材料であれば良ぐセラ ミックス力もなる多孔質、その他の材料を用いることが出来る。又、ワークは楕円、扇 形、三角形等の非円形に研削加工する場合であっても良ぐこの場合には、数値制 御による研削を行うことにより可能となる。

産業上の利用可能性

[0064] 本発明の研削方法は、硬脆性材料によって成形されたあらゆるワークを研削する手 段として有用である。特に、ワークがディーゼルエンジンパティキュレートフィルタに用 いるハ-カム構造体である場合に、好適に利用される。

Claims

請求の範囲

[1] 硬脆性材料によって成形されたワークを回転させながら、砲石により外周を所定形 状に研削する方法であって、

前記ワークの回転軸と交差する方向に砲石を切り込んで研削するプランジ研削を、 前記ワークの長さ方向における適宜箇所に行った後、

前記ワークの回転軸と平行な方向に沿って砲石を相対的に走行させて研削するト ラバース研削を、前記プランジ研削部位に向力つて行う研削方法。

[2] 前記プランジ研削を、前記ワークの長さ方向の少なくとも一端部に対して行う請求 項 1に記載の研削方法。

[3] 前記プランジ研削を、前記ワークの長さ方向における中間部に対して行う請求項 1 に記載の研削方法。

[4] 硬脆性材料によって成形されたワークを回転させながら砲石により外周を所定形状 に研削する方法であって、

前記ワークの回転軸と平行な方向に沿って砲石を相対的に走行させて研削するト ラバース研削を、前記ワークの長さ方向の一端部から中間部にまで行った後、 前記トラバース研削を、前記ワークの長さ方向の他端部から中間部に向かって行う 研削方法。

[5] 前記ワークがディーゼルエンジンパティキュレートフィルタに用いるハ-カム構造体 である請求項 1一 4の何れか一項に記載の研削方法。

[6] 前記プランジ研削及びトラバース研削力 乾式下、砲石の回転速度を lOOmZsec 以上の高周速に設定して行う請求項 1一 5の何れか一項に記載の研削方法。