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WO2004016998A1 - コンプレッサの冷媒漏れ検知装置 - Google Patents

コンプレッサの冷媒漏れ検知装置 Download PDF

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WO2004016998A1
WO2004016998A1 PCT/JP2003/002817 JP0302817W WO2004016998A1 WO 2004016998 A1 WO2004016998 A1 WO 2004016998A1 JP 0302817 W JP0302817 W JP 0302817W WO 2004016998 A1 WO2004016998 A1 WO 2004016998A1
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WO
WIPO (PCT)
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duty
value
drive value
refrigerant
drive
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2003/002817
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Munehiro Horie
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toshiba Corp
Original Assignee
Toshiba Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toshiba Corp filed Critical Toshiba Corp
Priority to US10/522,145 priority Critical patent/US7181954B2/en
Priority to EP03708533A priority patent/EP1531310A4/en
Publication of WO2004016998A1 publication Critical patent/WO2004016998A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F25B49/005—Arrangement or mounting of control or safety devices of safety devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F25B2500/22—Preventing, detecting or repairing leaks of refrigeration fluids
    • F25B2500/221—Preventing leaks from developing
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    • F25B2500/22—Preventing, detecting or repairing leaks of refrigeration fluids
    • F25B2500/222—Detecting refrigerant leaks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F25B2700/15—Power, e.g. by voltage or current
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D2400/00—General features of, or devices for refrigerators, cold rooms, ice-boxes, or for cooling or freezing apparatus not covered by any other subclass
    • F25D2400/04—Refrigerators with a horizontal mullion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D2400/00—General features of, or devices for refrigerators, cold rooms, ice-boxes, or for cooling or freezing apparatus not covered by any other subclass
    • F25D2400/24—Protection against refrigerant explosions

Definitions

  • the present invention relates to a refrigerant leak detection device in a compressor of a refrigerator using a flammable refrigerant.
  • an invention for detecting the leakage of combustible refrigerant when the drive circuit of the brushless DC motor that drives the compressor is driven by the PWM control, the load fluctuation of the refrigeration cycle is monitored and specified.
  • a load fluctuation there has been proposed an invention that determines that refrigerant is leaking, stops energization of components such as electrical components, and reduces the risk of ignition of flammable refrigerants (for example, Japanese Patent Application No. 20-210). 0 2-0 1 0 8 1 7).
  • the load of the compressor that supplies the flammable refrigerant to the refrigerant flow path fluctuates greatly, and this load fluctuation is reduced by the duty of the PWM controlled compressor. It is determined by measuring the value, and when the rate of change of the duty value fluctuates within a predetermined range, it is determined that there is leakage of the flammable refrigerant.
  • the duty value changes regardless of the load fluctuation of the refrigeration cycle, and the flammability is actually increased. Even if refrigerant leakage has not occurred, erroneous detection may be triggered by leakage of flammable refrigerant from a change in the duty value.
  • the present invention has been made in view of the above-described problems, and has been developed in consideration of the above problems. To provide.
  • the invention of claim 1 is a compressor for supplying a compressed flammable refrigerant to a refrigeration cycle of a refrigerator, a brushless DC motor for driving the compressor, and a drive signal to the brushless DC motor.
  • a refrigerant leakage detection device for a compressor comprising: a switching circuit to be supplied; a control unit that performs PWM control of the switching circuit; and a DC power supply unit that supplies DC power for driving the switching circuit.
  • a duty measuring means for measuring a duty value of the PWM signal in the control means, a driving value measuring means for measuring a driving value of a voltage, current, power, etc.
  • the duty value measured by the duty measuring means is the duty measured at the duty measurement time.
  • Duty determining means for determining whether or not a duty-variation range based on a drive value has been exceeded; and a time change per unit time of a drive value measured at a drive value measurement reference time by the drive value measuring means.
  • Drive value determining means for determining whether the rate exceeds a drive value reference change rate, and the duty value determining means determines that the duty exceeds the fluctuation range, and the drive value determining means determines the drive value reference value.
  • the duty determination means determines that the duty exceeds one fluctuation range, and the drive value determination change rate determines the drive value reference change rate.
  • Refrigerant leakage determining means for determining that no flammable refrigerant has leaked when it is determined that refrigerant gas has exceeded refrigerant refrigerant leakage. It is a detection device.
  • the invention of claim 2 is the refrigerant leakage detection device for a compressor according to claim 1, wherein the duty-one measurement reference time and the drive value measurement reference time are set at different times.
  • the invention according to claim 3 is a compressor that compresses and supplies a combustible refrigerant to a refrigeration cycle of a refrigerator, a brushless DC motor that drives the compressor, and a switching circuit that supplies a drive signal to the brushless DC motor.
  • the switching A refrigerant leakage detection device for a compressor, comprising: a control unit for performing a PWM control of a circuit; and a DC power supply unit for supplying a DC power supply for driving to the switching circuit, wherein a duty of a PWM signal in the control unit is provided.
  • a drive value determining means for determining whether or not a drive value fluctuation range based on a drive value measured at the measurement reference time has been exceeded; It is determined that the flammable refrigerant has leaked when the duty-one determination means determines that the duty-per-hour rate of change has been exceeded and the drive value determination means determines that the drive value fluctuation width does not exceed, and Refrigerant leak determining means for determining that the flammable refrigerant has not leaked when the duty determining means determines that the duty time change rate has been exceeded and when the drive value determining means has determined that the drive value fluctuation range has been exceeded.
  • a refrigerant leak detection device for a compressor comprising:
  • the invention according to claim 4 is the refrigerant leakage detection device for a compressor according to claim 3, wherein the duty-one measurement reference time and the drive value measurement reference time are set at different times.
  • the invention according to claim 5 is a compressor that compresses and supplies a flammable refrigerant to a refrigeration cycle of a refrigerator, a brushless DC motor that drives the compressor, and a switching that supplies a drive signal to the brushless DC motor.
  • a refrigerant leakage detection device for a compressor comprising: a circuit; and a control means for performing PWM control on the switching circuit, wherein a duty measurement means for measuring a duty value of a PWM signal in the control means; First duty determining means for determining whether or not the duty value measured by the duty one measuring means has exceeded a duty fluctuation range based on the duty value measured at the first duty measuring reference time; And the duty value per unit time measured at the second duty-one measurement reference time by the duty measuring means.
  • the first duty determining means determine that the duty-variable range has been exceeded, and that the second duty determining means does not exceed the duty-reference change rate.
  • the first duty determining means has determined that the duty-variation range has been exceeded, and the second duty-determining means has determined that the duty reference change rate has been exceeded.
  • a refrigerant leakage determination unit that determines that no flammable refrigerant is leaking.
  • the invention of claim 6 is the compressor leakage detection device according to claim 5, wherein the first duty-one measurement reference time and the second duty-one measurement reference time are set at different times. .
  • the invention according to claim 7 provides a compressor that compresses and supplies a flammable solvent to a refrigeration cycle of a refrigerator, a brushless DC motor that drives the compressor, and a drive signal that supplies a brushless DC motor to the refrigerator.
  • a refrigerant leak detection device for a compressor comprising: a switching circuit; control means for performing PWM control of the switching circuit; and DC power supply means for supplying DC power for driving the switching circuit.
  • a drive value measuring means for measuring a drive value such as a voltage, a current, and an electric power of the DC power supply supplied by the supply means, and a drive value measured by the drive value measuring means is measured at a first drive value measurement reference time.
  • First drive value determining means for determining whether or not a drive value variation range based on the measured drive value has been exceeded, and second drive value measurement by the drive value measuring means.
  • a second drive value determining means for determining whether a time change rate per unit time of the drive value measured at the reference time exceeds the drive value reference change rate, and a drive value variation width in the first drive value determination means.
  • the first drive value determination means drives Refrigerant leakage determining means for determining that the flammable refrigerant is not leaking when it is determined that the value fluctuation range has been exceeded and when the second drive value determining means determines that the drive value reference change rate has been exceeded.
  • This is a compressor leakage detecting device for a compressor.
  • the invention of claim 8 wherein the first drive measurement reference time and the previous second drive value measurement reference time 8.
  • the flammable refrigerant is used when the duty-one determining means determines that the duty-variation width has been exceeded and the drive-value determining means determines that the drive-value-based change rate does not exceed the reference value. Is determined to have leaked. On the other hand, if the measured drive value based on the drive value reference change rate exceeds the drive value, the duty value is changed by the DC power supply means, and it is determined that the flammable refrigerant is not leaking.
  • the flammable refrigerant has leaked when it is detected.
  • the first duty determination means determines that the duty-variation range has been exceeded and the second duty-determination means determines that the duty-reference change rate has been exceeded, the flammable refrigerant leaks. It is determined that there is not.
  • the first drive value determination means determines that the drive value fluctuation range is exceeded and the second drive value determination means determines that the drive value reference change rate is not exceeded. Is determined when the flammable refrigerant has leaked. On the other hand, when the first drive value determination means determines that the drive value fluctuation range has been exceeded and the second drive value determination means determines that the drive value reference change rate has been exceeded, the flammable refrigerant has leaked. It is determined that there is not.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a refrigerator showing one embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a block diagram of the refrigeration cycle of the refrigerator.
  • FIG. 3 is a block diagram of a motor driving device in a refrigerator.
  • FIG. 4 is a waveform diagram of each signal in the driving device.
  • FIG. 5 is a flowchart showing detection of the duty value D (t) and the voltage value V (t).
  • FIG. 6 is a graph showing the relationship between the single duty value D (t) and the time in the upper part, and the graph showing the relationship between the voltage value V (t) of the DC power supply and the time in the lower part.
  • FIG. 7 is a flowchart of a process for determining whether there is a refrigerant leak.
  • FIG. 1 is a sectional view of an intercooled refrigerator 1 according to the present embodiment.
  • a refrigerator room 2 Inside the refrigerator 1, a refrigerator room 2, a vegetable room 3, a switching room 4, and a freezing room 5 are provided from the top. An ice-making room (not shown) is provided beside the switching room 4 as a part of the freezing room 5.
  • a compressor room 12 and a blower fan 29 for a condenser are provided in a machine room 6 behind the freezer room 5.
  • a freezing room evaporator (hereinafter referred to as F eva) 26 for cooling the switching room 4 and the freezing room 5 is provided on the back side of the switching room 4. Further, on the back of the switching room 4, a switching room damper 8 for adjusting the flow rate of the cool air from the F-eva 26 to adjust the temperature inside the switching room 4 to a set temperature is arranged.
  • F eva freezing room evaporator
  • a refrigerator compartment evaporator (hereinafter referred to as R-eva) 18 for cooling the refrigerator compartment 2 and the vegetable compartment 3 is provided.
  • a blower fan (hereinafter, referred to as an F fan) 28 for blowing the cool air cooled by the F eva 26 to the switching room 4 and the freezing room 5 is provided above the F eva 26.
  • R Eva 18 the cold air cooled by R Eva 18 is sent to refrigerator compartment 2 and vegetable compartment 3.
  • a blower fan (hereinafter referred to as R fan) 20 for blowing air is provided.
  • a deodorizing device 32 is provided on the partition plate 30 of the refrigerator compartment 2 and the vegetable compartment 3.
  • a main control unit 7 composed of a microcomputer is provided. The main controller 7 controls the compressor 12, the R fan 20, the F-an 28, and a three-way valve 22, which will be described later.
  • the operation unit 9 of the main control unit 7 is provided in front of the door of the refrigerator compartment 2.
  • FIG. 2 shows a refrigeration cycle 10 of the refrigerator 1.
  • the refrigerant flow path is switched by the refrigerant switching mechanism of the three-way valve 22.
  • the one-way outlet of the three-way valve 22 is connected to the cold storage tube 16 and the R-eva 18 in order, the other outlet of the three-way valve 22 is connected to the free-side cavity tube 24, and the R-eva 18 It merges with the outlet pipe and is connected to the inlet side of F-eva 26.
  • the outlet pipe of the Feva 26 is connected to the suction side of the compressor 12.
  • the alternate cooling operation means that the high-temperature refrigerant compressed and pressurized by the compressor 12 is radiated by the condenser 14, and the refrigerant discharged from the refrigerant enters the three-way valve 22, cools the R-eva 18 or F 26, and
  • R mode the refrigeration / cooling mode
  • F mode the refrigeration / cooling mode
  • the three-way valve 22 is switched, the refrigerant flows through the refrigerator tube 16, evaporates at the R evaporator 18, and the cool air is sent to the refrigerator compartment 2 and the vegetable compartment 3 by the R fan 20 for cooling. .
  • the three-way valve 22 is switched, and the refrigerant is The refrigerant flow path is switched so that the refrigerant flows, and the refrigerant evaporates in the fuel evaporator 26 and returns to the compressor 12.
  • the cool air in F-eva 26 is sent to freezing room 5 by F fan 28
  • the mode is switched at predetermined time intervals, or when the temperature in the refrigerator 2 becomes higher than the upper limit temperature in the refrigerator, or when the refrigerator is frozen.
  • Each mode is started when the inside temperature of the room 5 becomes higher than the inside upper limit temperature.
  • the compressor 12 stops.
  • the compressor 12 is a reciprocating compressor and is driven by a series-wound three-phase brushless DC motor 101.
  • the drive device 100 of the brushless DC motor (hereinafter simply referred to as motor) 101 will be described with reference to FIGS.
  • the structure of the driving device 100 will be described based on the circuit diagram of FIG.
  • the driving device 100 is roughly divided into a switching circuit 102, a voltage doubler rectifier circuit 103, an AC power supply 104, a gate drive circuit 105, a position detection circuit 106, a motor control unit 107, a current limit detection circuit 108, and a voltage detection circuit 150. Consisting of This driving device 100 is configured to generate a DC power supply 280 V from an AC power supply 104 of AC 100 V by a voltage doubler rectifier circuit 103 and drive a motor 101 by a switching circuit 102.
  • the switching circuit 102 composed of one three-phase bridge driver has the following configuration.
  • Two NPN-type switching transistors Tr 1 and Tr 4 are connected in series, and diodes 118 and 121 are connected between the respective collector terminals and the emitter terminals of the switching transistors Tr 1 and Tr 4. Are connected to form one series circuit are doing.
  • one series circuit is composed of the switching transistors Tr2 and Tr5 and the diodes 119, 122, and one series circuit is composed of the switching transistors Tr3 and Tr6 and the diodes 120 and 123.
  • Three series circuits are connected in parallel.
  • Each of the Y-connected stator windings 101 u, v, of the motor 101 is connected to two switching transistors Tr 1, Tr 4 and Tr 2, Tr 5 and ⁇ ⁇ 3, Tr 6 of the respective series circuits. Connected to points 125U, 125V, 125w.
  • the voltage doubler rectifier circuit 103 converts AC 100 to 0 to 280 V. After full-wave rectification is performed by a pre-charge circuit 109 composed of diodes, the smoothing capacitors 110 and 111 Double voltage.
  • the gate drive circuit 105 generates and outputs gate signals to the gate terminals of the six switching transistors Tr 1 to Tr 6 of the switching circuit 102 based on a conduction signal based on the PWM signal from the motor control unit 107.
  • the position detection circuit 106 detects the drive current flowing through the stator winding of each phase, and branches the detection line from the stator windings 101u, 101V, 101w of each phase.
  • the detection lines 130 and 131 are connected in series to the detection line branched from the u phase, and then grounded.
  • the detection resistors 132, 133 are also connected in series to the V phase and then grounded.
  • the detection resistors 134 and 135 are connected in series and grounded.
  • Two resistors 128, 130 are connected between the emitter-side terminals of the three switching transistors Tr1, Tr2, Tr3 and the collector-side terminals of the switching transistors Tr4, Tr5, Tr6. Is connected, and an intermediate detection line for taking the DC intermediate voltage is drawn from the connection point of these resistors 128 and 130.
  • the above-mentioned intermediate voltage detection line is connected to one terminal side, and a line for taking the voltage between the detection resistors 130 and 131 in the u-phase detection line is connected to the + terminal. Connected.
  • the V-phase comparison 13 In the 7th and w-phase comparators 138, the DC Zhonglu voltage line and the detection lines of each phase are connected to one terminal side and + terminal side.
  • the outputs of the three comparators 136, 137, and 138 are connected to the input terminals of the controller 107.
  • the output from this comparator will be referred to as position signals Pul.PV1 and Pwl.
  • the current limit detection circuit 108 detects a current flowing through the shunt resistor 140 provided between the voltage doubler rectifier circuit 103 and the switching circuit 102, and limits the output when the current exceeds a threshold value. Is output to the control unit 107.
  • the voltage detection circuit 150 detects a voltage value of the DC voltage output from the voltage doubler rectification circuit 103, and the detected voltage value is output to the motor control unit 107.
  • the motor control unit 107 which is composed of a microcomputer, receives an energization signal by PWM control based on the position signal from the position detection circuit 106, the limit instruction signal from the current limit detection circuit 108, and the speed command signal from the main control unit 7 of the refrigerator 1. Is generated and output to the gate drive circuit 105. That is, the driving is performed overnight.
  • the motor control unit 107 is provided with a ROM 127b and a RAM 127a for storing data.
  • the operating state of the driving device 100 will be described with reference to FIGS.
  • the rotor position detection of the motor 101 is a method of detecting the induced voltage generated in the non-conducting phase in the 120 ° energized rectangular wave driving method, and the stator windings 101 1 u, 10 lv, 101
  • the voltage based on the drive current of w and the intermediate voltage of DC 280 V are divided and compared by the comparators 136 to 138 and input to the motor controller 107 as the position signals Pu 1.PV 1 and Pw 1 .
  • This position signal Pu l. Pv l, Pw 1 is the reference signal for turning the motor 101
  • the motor control unit 107 converts these signals based on the position signals Pu1, PV1, and Pwl of the comparators 1336 to 1338.
  • the position signals Pu2, PV2, and Pw2 corrected by shifting the phase by 30 ° are generated.
  • These phase-corrected position signals are converted into logic to generate energization signals.
  • the PWM signal is omitted in FIG. 4, for example, the PWM signal is combined with the PWM signal of the switching transistor on the high side, that is, on the upstream side, to adjust the voltage, and to adjust the rotational speed.
  • An energization signal based on the signal is output.
  • the electrical angle is 60 as shown in (a) to (d) of FIG. Since the signal changes from high to low or from low to high each time, this time is measured each time, and half of the time is set to 30 ° of the electrical angle, and phase shift, that is, commutation is performed.
  • the current limit in the current limit detection circuit 108 is converted into a voltage by the shunt resistor 140, compared with the reference voltage in the comparator inside the current limit detection circuit 108, and when the current exceeds the threshold, The motor control unit 107 cuts the 0 N period of the PWM signal.
  • the motor control unit 107 in the driving device 100 also detects refrigerant leakage of combustible refrigerant. A configuration for detecting the leakage of the flammable refrigerant will be described.
  • the position of the leak greatly differs between the high pressure side and the low pressure side of the refrigeration cycle 10.
  • the temperature of FEV 26 is from 118 ° C to 126 ° C.
  • C is the boiling point of isobutane. C (1 atm) or less.
  • R eva 18 the temperature of the refrigerator 2 approaches the boiling point when the refrigerator 2 is cooled. Therefore, if pinholes or cracks occur in the F-eva 26 or R-eva 18 inside the chamber (low-pressure side), the refrigerant is hardly released to the atmosphere during the start-up operation. Rather, outside air is drawn into the refrigeration cycle.
  • the refrigerant pressure is higher than the atmospheric pressure.
  • similar pinholes and cracks are generated on the high pressure side, so that the refrigerant immediately leaks from the perforated portion, and the refrigerant pressure in the refrigerant flow path decreases.
  • the refrigerant In order to reliably determine the leakage of the flammable refrigerant when such a flammable refrigerant leaks or is likely to occur, the refrigerant is divided into the high pressure side and the low pressure side of the refrigeration cycle 10 and A corresponding determination method is required. Therefore, in consideration of this point, the refrigerant leakage is determined based on one duty value for controlling the compressor 12.
  • the duty value of the compressor 12 is, as described above,
  • the motor 101 is controlled by a PWM signal.
  • the ratio between the ON period and the OFF period of this PWM signal is called a duty value. For example, if the duty value is 100%, The power is full power because the ON period is 100%, half power when the ON period is 50%, and stops when the ON period is 0% because the ON period is zero.
  • This duty value depends on the rotation speed of the motor 101 and the load, but even if the load is constant, the duty value changes with the operating frequency (rotation speed), and the load changes.
  • the degree of change of the duty value with respect to varies with the operating frequency.
  • load fluctuation can be observed regardless of the operating frequency.
  • a (t) D (t 0) -D (t) ⁇ ⁇ (1)
  • a (t) is the duty fluctuation range at the inspection time t
  • D (t 0) is the duty measurement reference time
  • the duty value at t0, D (t) is the duty value at the inspection time t.
  • the calculated duty fluctuation width A (t) exceeds the predetermined reference duty fluctuation width Aa. In this case, it can be determined that there is a refrigerant leak.
  • the method of obtaining this reference duty one value D (t0) is as follows.When the operation of the refrigeration cycle 10 changes or after the operating frequency of the compressor 12 is switched, the duty value D ( The duty value D (to) at time t0 when t) changes is set as the reference duty value. Details will be described later.
  • the refrigeration cycle 10 draws in air from the pressure difference with the atmosphere, and the pressure inside the refrigeration cycle 10 increases. Then, a load is applied to the compressor 12 as the pressure increases, and the duty value D (t) increases.
  • the duty value D (t) of the compressor 12 is reduced.
  • the duty value changes, but also when the voltage value of the DC power source changes, the duty value also changes.
  • the relationship between the DC 280V and the duty value is such that the duty value increases as the voltage value decreases, and the duty value decreases as the voltage value increases.
  • the refrigerant for preventing the output value of the voltage doubler rectifier circuit 103 that is, the change in the duty value due to the change in the voltage value of the DC power supply from being erroneously detected as a refrigerant leak.
  • the leak detecting means will be described below. (5-3) Details of refrigerant leak detection
  • step 1 Measurement of one duty value D (t) and voltage value of DC power supply V (t)
  • Fig. 5 shows measurement of one duty value D (t) and voltage value of DC power supply V (t). It is a flowchart for performing. Hereinafter, description will be made based on this flowchart.
  • step 1 the duty value D (t) and the current value are measured every 16 seconds, so if 16 seconds have elapsed, proceed to step 2; otherwise, continue counting for 16 seconds.
  • step 2 the duty value D (t) and the voltage value V (t) are sampled.
  • the motor control section 107 samples the duty value D (t) because the duty value D (t) of the currently output PWM signal is known.
  • the current voltage value V (t) is sampled based on the output from the circuit 150. Then go to step 3.
  • step 3 in order to calculate the average value for one minute, it is determined whether or not one minute has elapsed. If one minute has not elapsed, the process returns to step 1, and if one minute has elapsed, Go to step 4.
  • step 4 the average value of the duty value D (t) and the voltage value V (t) measured during one minute is calculated. That is, since the duty one value D (t) and the voltage value V (t) are sampled every 16 seconds, it is possible to sample three times in one minute. Calculate the average value of the voltage value V (t) and proceed to step 5.
  • step 5 the process returns to step 1 if sampling of the duty value D (t) and the voltage value V (t) is continued, and ends if sampling is stopped.
  • the duty value D (t) and the current value every 16 seconds can be sampled, and the average value at one minute intervals can be calculated. It is assumed that the sampling of the duty one value D (t) and the voltage value V (t) is always continued irrespective of the driving state of the compressor 12 and the like. When the power is turned off, the process ends.
  • Fig. 6 shows that when the refrigerant leaks on the low pressure side, the duty value D (t) rises and the voltage increases. This is an explanation when the value V (t) drops, and the upper graph in FIG. 6 shows the temporal change of the duty value D (t), and the duty per minute as described above. The average value of one value D (t) is indicated by a black circle. In addition, the lower part of FIG. 6 shows a temporal change of the voltage value V (t), and the average value of the voltage value V (t) for one minute is indicated by a black circle.
  • the time of the change is set as the duty measurement reference time t0.
  • the motor control unit 107 stores the duty value D (t 0) at the time t 0 in the RAM 127 a as a reference duty value, and updates the value each time there is a change.
  • the change can be the following cases.
  • step 11 it is determined whether or not the inspection time is the duty value D (t).
  • the test of this duty value; D (t) is performed every minute.
  • step 12 the average value of the duty value D (t) at the inspection time t calculated in the flowchart of FIG. 6 is extracted.
  • step 13 the average value of the duty value D (t) is increased, and it is determined whether or not the duty fluctuation width A (t) described above exceeds the reference duty fluctuation width Aa. For example, it is determined in Step 1 that there is no refrigerant leakage. On the other hand, if it exceeds, it is determined that there is a possibility of refrigerant leakage, and the process proceeds to step 14.
  • step 14 the average value of the voltage value V (t) at the inspection time t is extracted, and the voltage of the unit time before the inspection time t-1 (specifically, one minute before) is extracted.
  • the average of the value V (t-1) is extracted, and the time change rate ⁇ per unit time (per minute) is calculated.
  • step 15 when the voltage value V (t) decreases and the time change rate AV exceeds the voltage value reference change rate ⁇ a as shown by the solid line at the bottom of FIG. 6, that is, when AV> AVa Then, it is determined that the DC power supply (the output of the voltage doubler rectifier circuit 103) is fluctuating and no refrigerant leakage has occurred, and the process proceeds to step S17.
  • time t8 is the measurement reference time.
  • the time change rate ⁇ V of the voltage value V (t) does not exceed the voltage value reference change rate a as shown by the dotted line in FIG.
  • step 16 the controller 107 determines that there is a refrigerant leak, outputs a refrigerant leak detection signal to the main controller 7, stops all the driving of the refrigerator 1, and sends the user a Inform
  • the duty value D (t ) Since not only the duty fluctuation width of the duty value D (t) but also the time change rate ⁇ of the voltage value V (t) is detected, the duty value D (t ) Does not erroneously be judged as a refrigerant leak, and the refrigerant leak can be accurately judged.
  • the duty measurement reference time of the duty value D (t) is at t0, and the measurement reference time for checking the time change rate of the voltage value V (t) is at t8. By changing the measurement reference time in this way, refrigerant leakage can be detected. (5-3-3-2-3) Processing when refrigerant leaks on the high pressure side
  • Fig. 5 describes the case where a refrigerant leak occurs on the low pressure side, the duty value D (t) increases, and the voltage value V (t) decreases, but conversely, a refrigerant leak occurs on the high pressure side. Then, when the duty value D (t) decreases and the voltage value V (t) increases, it can be detected in the same manner.
  • duty fluctuation width A in the above embodiment is defined by the expression (1), it may be defined by the following expression (2) instead.
  • a (t) (D (t 0) -D (t)) / D (t 0)
  • a (t) is the duty fluctuation width at the inspection time t
  • D (t 0) is the duty-one value at the measurement reference time t
  • D (t) is the duty value at the inspection time t It is.
  • the duty value D (t) is detected by the duty-variation range A, and the voltage value V (t) is detected by the time-change rate ⁇ . Is calculated by the rate of change of time, and the voltage value V (t) is calculated by
  • the time change rate of the duty one value D (t) and the duty one fluctuation width may be detected to determine whether there is a refrigerant leak.
  • the voltage value fluctuation range of the voltage value V (t) and the time rate of change ⁇ may be simultaneously detected to determine whether there is a refrigerant leak.
  • the time of the voltage value V (t) detected by the voltage detection circuit 150 is determined by the same control based on the time rate of change ⁇ I of the current value detected by the current limit detection circuit 108 and the current value fluctuation range. May be performed.
  • the power value P (t) V (t) XI obtained by multiplying the current value I (t) detected by the drive current limit detection circuit 108 and the voltage value V (t) detected by the voltage detection circuit 150 (t) may be used for the determination.
  • the change in the duty value is a change based on a change in the DC power supply.
  • the refrigerant leak detection device of the compressor in a refrigerator, it is possible to reliably detect a refrigerant leak in the refrigerator.

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Abstract

冷蔵庫１のコンプレッサ１２のブラシレスＤＣモータ１０１の駆動装置１００の制御を行うモータ制御部１０７では、デューティー測定基準時間ｔ０で測定したデューティー値Ｄ（ｔ０）の基準デューティー変動幅Ａａを、検出時間ｔで検出したデューティー値Ｄ（ｔ）のデューティー変動幅Ａ（ｔ）が越えて、かつ、直流電源における電圧値Ｖ（ｔ）の電圧値時間変化率ΔＶが基準変化率ΔＶａを越えたと判断されたときには、可燃性冷媒が漏れていないと判断する。

Description

g コンプレッサの冷媒漏れ検知装置
[技術分野] 本発明は、 可燃性冷媒を用いる冷蔵庫のコンプレッサにおける冷媒漏れ検知装 置に関するものである。
[背景技術] イソブタン等の可燃性泠媒を使った冷蔵庫においては、 可燃性冷媒が冷凍サイ クルから漏れた場合において、 漏れた濃度が着火範囲であり、 かつ、 周囲に着火 元があると、 その漏れた可燃性冷媒に着火する恐れがある。
そのため、 可燃性冷媒の漏れを検出する発明としては、 コンプレッサを駆動す るブラシレス D Cモ一夕の駆動回路を P WM制御でィンバ一夕駆動する場合に、 冷凍サイクルの負荷変動を監視し、 特定の負荷変動があった場合に、 冷媒漏れと 判断して、 電気部品等の部品に対する通電を停止し、 可燃性冷媒の着火の危険性 を減らす発明が提案されている （例えば、 特願 2 0 0 2 - 0 1 0 8 1 7 ) 。
すなわち、 冷蔵庫の冷凍サイクルから可燃性冷媒の漏れが発生した場合に、 冷 媒流路に可燃性冷媒を供給するコンプレッサの負荷が大きく変動するので、 この 負荷変動を P WM制御されるコンプレヅサのデューティー値を測定することによ り判定し、 このデューティー値の変化率が所定範囲内に変動した場合に、 可燃性 冷媒の漏れがあると判定する。
しかしながら、 上記の発明であると、 コンプレッサに直流電源を供給する直流 電源電圧に変動が起きた場合には、 冷凍サイクルの負荷変動に関係なく、 デュー ティ一値が変化し、 実際には可燃性冷媒の漏れが発生していないにもかかわら ず、 そのデューティ一値の変化から可燃性冷媒の漏れがあると誤った検知を誘発 する可能性がある。
そこで、 本発明は上記問題点に鑑み、 直流電源電圧が変動しても、 可燃性冷媒 の漏れの誤った検知を防止することができるコンプレツザの冷媒漏れ検知装置を 提供するものである。
[発明の開示] 請求項 1の発明は、 冷蔵庫の冷凍サイクルへ可燃性冷媒を圧縮して供給するコ ンプレッサと、 前記コンプレヅサを駆動するブラシレス D Cモータと、 前記ブラ シレス D Cモー夕へ駆動信号を供給するスィツチング回路と、 前記スィヅチング 回路を P WM制御する制御手段と、 前記スィツチング回路に駆動用の直流電源を 供給する直流電源供給手段と、 を有したコンプレッサの冷媒漏れ検知装置であつ て、 前記制御手段における P WM信号のデュ一ティー値を測定するデューティ一 測定手段と、 前記直流電源供給手段によって供給される直流電源に関する電圧、 電流、 電力等の駆動値を測定する駆動値測定手段と、 前記デューティー測定手段 によって測定したデューティ一値が、 デュ一ティ一測定基準時間で測定したデュ 一ティ一値を基準にしたデューティ一変動幅を越えたか否かを判定するデューテ ィー判定手段と、 前記駆動値測定手段によって駆動値測定基準時間で測定した駆 動値の単位時間当たりの時間変化率が、 駆動値基準変化率を越えた否かを判定す る駆動値判定手段と、 前記デューティ一判定手段においてデューティ一変動幅を 越えたと判断され、 かつ、 前記駆動値判定手段において駆動値基準変化率を越え ない判断されたときに可燃性冷媒が漏れたと判定し、 また、 前記デューティー判 定手段においてデューティ一変動幅を越えたと判断され、 かつ、 前記駆動値判定 手段において駆動値基準変化率を越えたと判断されたときに可燃性冷媒が漏れて いないと判定する冷媒漏れ判定手段と、 を有することを特徴とするコンプレッサ の冷媒漏れ検知装置である。
請求項 2の発明は、 前記デューティ一測定基準時間と前記駆動値測定基準時間 が異なる時刻に設定されていることを特徴とする請求項 1記載のコンプレッサの 冷媒漏れ検知装置である。
請求項 3の発明は、 冷蔵庫の冷凍サイクルへ可燃性冷媒を圧縮して供給するコ ンプレッサと、 前記コンプレッサを駆動するブラシレス D Cモータと、 前記ブラ シレス D Cモ一夕へ駆動信号を供給するスィツチング回路と、 前記スィツチング 回路を P WM制御する制御手段と、 前記スィツチング回路に駆動用の直流電源を 供給する直流電源供給手段と、 を有したコンプレッサの冷媒漏れ検知装置であつ て、 前記制御手段における P WM信号のデューティ一値を測定するデューティ一 測定手段と、 前記直流電源供給手段によって供給される直流電源に関する電圧、 電流、 電力等の駆動値を測定する駆動値測定手段と、 前記デューティー測定手段 によってデューティ一測定基準時間で測定したデューティ一値の単位時間当たり の時間変化率が、 デューティ一基準変化率を越えたか否かを判定するデューティ —判定手段と、 前記駆動値 定手段によって測定した駆動値が、 駆動値測定基準 時間で測定した駆動値を基準にした駆動値変動幅を越えた否かを判定する駆動値 判定手段と、 前記デューティ一判定手段においてデューティ一時間変化率を越え たと判断され、 かつ、 前記駆動値判定手段において駆動値変動幅を越えないと判 断されたときに可燃性冷媒が漏れたと判定し、 また、 前記デューティー判定手段 においてデューティー時間変化率を越えたと判断され、 かつ、 前記駆動値判定手 段において駆動値変動幅を越えたと判断されたときに可燃性冷媒が漏れていない と判定する冷媒漏れ判定手段と、 を有することを特徴とするコンプレッサの冷媒 漏れ検知装置である。
請求項 4の発明は、 前記デューティ一測定基準時間と前記駆動値測定基準時間 が異なる時刻に設定されていることを特徴とする請求項 3記載のコンプレッサの 冷媒漏れ検知装置である。
請求項 5の発明は、 冷蔵庫の冷凍サイクルへ可燃性冷媒を圧縮して供給するコ ンプレッサと、 前記コンプレッサを駆動するブラシレス D Cモ一夕と、 前記ブラ シレス D Cモー夕へ駆動信号を供給するスィツチング回路と、 前記スィヅチング 回路を P WM制御する制御手段と、 を有したコンプレッサの冷媒漏れ検知装置で あって、 前記制御手段における P WM信号のデューティ一値を測定するデューテ ィ一測定手段と、 前記デューティ一測定手段によって測定したデューティ一値 が、 第 1デュ一ティ一測定基準時間で測定したデューティ一値を基準にしたデュ —ティ一変動幅を越えたか否かを判定する第 1デューティー判定手段と、 前記デ ユーティー測定手段によって第 2デューティ一測定基準時間で測定したデューテ ィー値の単位時間当たりの時間変化率が、 デューティ一基準変化率を越えた否か を判定する第 2デューティ一判定手段と、 前記第 1デューティー判定手段におい てデューティ一変動幅を越えたと判断され、 かつ、 前記第 2デューティー判定手 段においてデューティ一基準変化率を越えていない判断されたときに可燃性冷媒 が漏れた判定し、 前記第 1デューティー判定手段においてデューティ一変動幅を 越えたと判断され、 かつ、 前記第 2デューティ一判定手段においてデューティー 基準変化率を越えたと判断されたときに可燃性冷媒が漏れていないと判定する冷 媒漏れ判定手段と、 を有することを特徴とするコンプレッサの冷媒漏れ検知装置 である。
請求項 6の発明は、 前記第 1デューティ一測定基準時間と前記第 2デューティ 一測定基準時間が異なる時刻に設定されていることを特徴とする請求項 5記載の コンプレッサの冷媒漏れ検知装置である。
請求項 7の発明は、 冷蔵庫の冷凍サイクルへ可燃性泠媒を圧縮して供給するコ ンプレッサと、 前記コンプレッサを駆動するブラシレス D Cモー夕と、 前記ブラ シレス D Cモ一夕へ駆動信号を供給するスィツチング回路と、 前記スィツチング 回路を P WM制御する制御手段と、 前記スィツチング回路に駆動用の直流電源を 供給する直流電源供給手段と、 を有したコンプレツザの冷媒漏れ検知装置であつ て、 前記直流電源供給手段によって供給される直流電源に関する電圧、 電流、 電 力等の駆動値を測定する駆動値測定手段と、 前記駆動値測定手段によって測定し た駆動値が、 第 1駆動値測定基準時間で測定した駆動値を基準にした駆動値変動 幅を越えたか否かを判定する第 1駆動値判定手段と、 前記駆動値測定手段によつ て第 2駆動値測定基準時間で測定した駆動値の単位時間当たりの時間変化率が、 駆動値基準変化率を越えた否かを判定する第 2駆動値判定手段と、 前記第 1駆動 値判定手段において駆動値変動幅を越えたと判断され、 かつ、 前記第 2駆動値判 定手段において駆動値基準変化率を越えていないと判断されたときに可燃性冷媒 が漏れた判定し、 前記第 1駆動値判定手段において駆動値変動幅を越えたと判断 され、 かつ、 前記第 2駆動値判定手段において駆動値基準変化率を越えたと判断 されたときに可燃性冷媒が漏れていないと判定する冷媒漏れ判定手段と、 を有す ることを特徴とするコンプレッサの冷媒漏れ検知装置である。
請求項 8の発明は、 前記第 1駆動測定基準時間と前第 2記駆動値測定基準時間 が異なる時刻に設定されていることを特徴とする請求項 7記載のコンプレッサの 冷媒漏れ検知装置である。
請求項 1、 2の発明であると、 デューティ一判定手段においてデューティ一変 動幅を越えたと判断され、 かつ、 駆動値判定手段において駆動値基準変化率を越 えないと判断したときに可燃性冷媒が漏れたと判定する。 これに対し、 駆動値基 準変化率を測定した駆動値が越えている場合には直流電源供給手段によるデュー ティー値の変動であり、 可燃性冷媒が漏れていないと判断する。
請求項 3、 4の発明であると、 デュ一ティ一判定手段においてデューティー時 間変化率を越えたと判断され、 かつ、 駆動値判定手段において駆動値変動幅を越 えていないと判断されたときに可燃性冷媒が漏れたと判定する。 これに対し、 測 定した駆動値が、 駆動値変動幅を越えている場合には、 直流電源の変動によるデ ユーティ一値の変動であると判断して、 可燃性泠媒が漏れていないと判定する。 請求項 5、 6の発明であると、 第 1デューティ一判定手段においてデューティ —変動幅を越えたと判断され、 かつ、 第 2デュ一ティ一判定手段においてデュー ティ一基準変化率を越えていない判断されたときに可燃性冷媒が漏れた判定す る。 これに対し、 第 1デュ一ティ一判定手段においてデューティ一変動幅を越え たと判断され、 かつ、 第 2デューティ一判定手段においてデューティ一基準変化 率を越えたと判断されたときに可燃性冷媒が漏れていないと判定する。
請求項 7、 8の発明であると、 第 1駆動値判定手段において駆動値変動幅を越 えたと判断され、 かつ、 第 2駆動値判定手段において駆動値基準変化率を越えて いないと判断されたときに可燃性冷媒が漏れた判定する。 これに対し、 第 1駆動 値判定手段において駆動値変動幅を越えたと判断され、 かつ、 第 2駆動値判定手 段において駆動値基準変化率を越えたと判断されたときに可燃性冷媒が漏れてい ないと判定する。
[図面の簡単な説明] 図 1は、 本発明の一実施例を示す冷蔵庫の縦断面図である。
図 2は、 冷蔵庫の冷凍サイクルの構成図である。 図 3は、 冷蔵庫におけるモータの駆動装置のプロック図である。
図 4は、 駆動装置における各信号の波形図である。
図 5は、 デューティー値 D ( t ) と電圧値 V ( t ) の検出を示すフローチヤ一 トである。
図 6は、 上段がデューティ一値 D ( t ) と時間との関係を示すグラフであり、 下段が直流電源の電圧値 V ( t ) と時間との関係を示すグラフである。
図 7は、 冷媒漏れか否かの判断を行う処理のフローチャートである。
[発明を実施するための最良の形態] 以下、 図面を参照しながら本発明の実施例を具体的に説明する。
本実施例について図 1から図 7に基づいて説明する。
( 1 ) 冷蔵庫 1の構造
図 1は、 本実施例を示す間冷式の冷蔵庫 1の断面図である。
冷蔵庫 1内部は、 上段から冷蔵室 2、 野菜室 3、 切替室 4、 冷凍室 5が設けら れている。 また、 切替室 4の横には、 冷凍室 5の一部として不図示の製氷室が設 けられている。
冷凍室 5の背面にある機械室 6には、 コンプレッサ 1 2と凝縮器用送風ファン 2 9が設けられている。
切替室 4の背面には、 切替室 4と冷凍室 5を冷却するための冷凍室用蒸発器 (以下、 Fエバという） 2 6が設けられている。 また、 切替室 4の背面には、 F エバ 2 6からの冷気の流量を調整して、 切替室 4の庫内温度を設定温度に調整す る切替室用ダンパ 8が配されている。
野菜室 3の背面には、 冷蔵室 2と野菜室 3を冷却するための冷蔵室用蒸発器 (以下、 Rエバという） 1 8が設けられている。
Fエバ 2 6の上方には、 Fエバ 2 6によって冷却された冷気を切替室 4と冷凍 室 5に送風するための送風ファン （以下、 Fファンという） 2 8が設けられてい o
Rエバ 1 8の上方には、 Rエバ 1 8で冷却された冷気を冷蔵室 2と野菜室 3に 送風するための送風ファン （以下、 Rファンという） 20が設けられている。 冷蔵室 2と野菜室 3の仕切り板 30には、 脱臭装置 32が設けられている。 冷蔵庫 1の背面には、 マイクロコンピュータ一よりなる主制御部 7が設けられ ている。 この主制御部 7は、 コンプレヅサ 12、 Rファン 20、 F アン 28、 後述する三方弁 22を制御する。 また、 主制御部 7の操作部 9は、 冷蔵室 2の扉 の前面に設けられている。
(2) 冷凍サイクル 10の構成
図 2は、 冷蔵庫 1の冷凍サイクル 10である。
この冷凍サイクル 10では、 R 600 a (イソブタン） の可燃性冷媒を使用す る
コンプレッサ 12から吐出された可燃性冷媒は、 凝縮器 14を通った後、 三方 弁 22の冷媒切換機構によって冷媒流路が切り替えられる。
この三方弁 22の一方の出口には冷蔵側キヤビラリ一チューブ 16と Rエバ 1 8が順次接続され、 三方弁 22の他方の出口には冷凍側キヤビラリ一チューブ 2 4が接続され、 Rエバ 18の出口側配管と合流して Fエバ 26の入口側に接続さ れている。 Fエバ 26の出口側配管は、 コンプレッサ 12の吸込側に繋がってい る。
(3) 交互冷却運転
まず、 冷蔵庫 1における交互冷却運転について説明する。
交互冷却運転とは、 コンプレヅサ 12で圧縮、 加圧された高温の冷媒は凝縮器 14で放熱され、 それを出た冷媒は三方弁 22に入り、 Rエバ 18または F 26を冷却して下記で説明する冷蔵冷却モード （以下、 Rモードという） と冷凍 冷却モード （以下、 Fモードという） を交互に行う運転をいう。
(3- 1) Rモード
Rモードでは、 三方弁 22を切り替え、 冷蔵側キヤビラリチューブ 16に冷媒 を流し、 Rエバ 18で蒸発して、 この冷気が Rファン 20によって冷蔵室 2と野 菜室 3に送られ冷却する。
(3-2) Fモード
Fモードでは、 三方弁 22を切り替え、 冷凍側キヤビラリチューブ 24に冷媒 が流れるように冷媒流路を切り替え、 Fエバ 26で蒸発し、 コンプレッサ 12に 戻る。 Fエバ 26における冷気は、 Fファン 28によって冷凍室 5等に送られ
^> ο
(3-3) Rモードと Fモードの切り替えのタイミング
上記のような Rモードと Fモードを交互に行う場合に、 そのモードの切替え は、 所定時間毎に行うか、 または冷蔵室 2の庫内温度が庫内上限温度より高くな つた場合、 または冷凍室 5の庫内温度が庫内上限温度より高くなつた場合に各モ —ドを開始する。
また、 冷蔵室 2の庫内温度が庫内下限温度より低くなり、 かつ、 冷凍室 5の庫 内温度が庫内下限温度より低くなるとコンプレッサ 12は停止する。
(4) コンプレッサ 12の駆動構成
コンプレッサ 12は、 レシプロ型のコンプレッサであって、 直巻方式の三相の ブラシレス D Cモ一夕 101によって駆動するものである。 以下、 このブラシレ ス D Cモータ （以下、 単にモー夕という） 10 1の駆動装置 100について図 3、 図 4に基づいて説明する。
(4- 1) 駆動装置 100の構造
駆動装置 100の構造について、 図 3の回路図に基づいて説明する。
駆動装置 100は、 大きく分けて、 スィツチング回路 102、 倍電圧整流回路 103、 交流電源 104、 ゲートドライブ回路 105、 位置検出回路 106、 モ —夕制御部 107、 電流制限検出回路 108、 電圧検出回路 150よりなる。 この駆動装置 100は、 倍電圧整流回路 103により AC 100 Vの交流電源 104から直流電源 280Vを生成し、 スィヅチング回路 102によりモータ 1 01を駆動する構成となっている。
(4- 1- 1) スィツチング回路 102
三相ブリッジドライバ一よりなるスイッチング回路 102は、 次のような構成 となっている。
2個の NP N型のスィツチングトランジスタ Tr lと T r 4が直列に接続さ れ、 スイッチングトランジスタ Tr 1と T r 4のそれそれのコレクタ端子とエミ ヅ夕端子の間にはダイオード 118， 121が接続され、 一つの直列回路を構成 している。 同様にスイッチングトランジスタ T r 2， T r 5とダイオード 1 1 9， 122で一つの直列回路を構成し、 スイッチングトランジスタ Tr 3， T r 6とダイオード 120， 123で一つの直列回路を構成し、 これら三つの直列回 路が並列に接続されている。
モータ 10 1の Y結線された各固定子卷線 101 u, v， が、 それそれ各直 列回路の二つのスイッチングトランジスタ T r 1 , Tr4と Tr 2， Tr 5と Τ Γ3， Tr 6の接続点 125U， 125 V, 125 wに接続されている。
(4- 1-2) 倍電圧整流回路 103
倍電圧整流回路 103は、 前記したように、 AC 100 を0〇280 Vに変 換するものであり、 ダイオードより構成されるプリヅジ回路 109で全波整流し た後、 平滑コンデンサ 110， 1 11により倍電圧にしている。
(4— 1— 3) ゲート ドライブ回路 105
ゲートドライブ回路 105は、 スィツチング回路 102の 6つのスィヅチング トランジスタ Tr lから Tr 6のゲート端子にゲート信号を、 モー夕制御部 10 7からの PWM信号に基づく通電信号によって生成してそれぞれ出力する。
(4- 1-4) 位置検出回路 106
位置検出回路 106は、 各相の固定子巻線に流れる駆動電流を検出するもので あり、 各相の固定子卷線 101 u， 101 V, 101 wから検出ラインを分岐さ せている。 このうち u相から分岐した検出ラインには検出抵抗 130， 131を 直列に接続した後接地し、 V相においても検出抵抗 132， 133を直列に接続 した後接地し、 w相においても検出ラインに検出抵抗 134と 135を直列に接 続して接地している。
そして、 三つのスイッチングトランジスタ T r 1， T r 2 , Tr3のエミヅ夕 側の端子の間とスイッチングトランジスタ T r 4， T r 5 , Tr 6のコレクタ側 の端子の間に二つの抵抗 128， 130を接続し、 この抵抗 128， 130の接 続点から直流中間電圧を取るための中間検出ラインを引き出してきている。
u相用のコンパレ一夕 136においては、 一端子側に前記した中間電圧検出ラ インを接続し、 +側端子に u相検出ラインにおける検出抵抗 130と 131の間 の電圧を取るためのラインを接続している。 以下同様に V相のコンパレ一夕 13 7と w相のコンパレー夕 138においても直流中閭電圧ラインと各相の検出ライ ンを一端子側と +端子側に接続している。
そして、 この三つのコンパレ一夕 136， 137, 138の出力がモ一夕制御 部 107の入力端子に接続されている。 以下このコンパレータからの出力を位置 信号 Pu l. P V 1 , Pwlとする。
(4- 1-5) 電流制限検出回路 108
電流制限検出回路 108は、 倍電圧整流回路 103とスィツチング回路 102 との間に設けられているシャント抵抗 140に流れる電流を検知し、 この電流が 閾値を超えた場合には、 その出力を制限するように指示する制限指示信号をモ一 夕制御部 107に出力する。
(4- 1-6) 電圧検出回路 150
電圧検出回路 150は、 倍電圧整流回路 103から出力される直流電圧の電圧 値を検出するものであり、 その検出した電圧値はモータ制御部 107に出力され る ο
(4一 1— 7) モ一夕制御部 107
マイクロコンピュータ一よりなるモータ制御部 107は、 位置検出回路 106 からの位置信号と電流制限検出回路 108からの制限指示信号と、 冷蔵庫 1の主 制御部 7からの速度指令信号から PWM制御によって通電信号を生成して、 ゲ一 トドライブ回路 105に出力する。 すなわち、 インバ一夕駆動を行う。
また、 モータ制御部 107には、 データを記憶するための ROM 127 bと R AM 127 aが設けられている。
(4-2) 駆動装置 100の動作状態
駆動装置 100の動作状態を図 3から図 4に基づいて説明する。
モー夕 101の回転子の位置検出は 120° 通電矩形波駆動法において、 非通 電相に発生する誘起電圧を検出する方法であり、 モータ 101の固定子巻線 10 1 u, 10 l v， 101 wの駆動電流に基づく電圧と D C 280 Vの中間電圧を それそれ分圧してコンパレ一夕 136〜 138で比較して位置信号 Pu 1. P V 1， Pw 1としてモー夕制御部 107に入力される。
この位置信号 Pu l. Pv l , Pw 1がモー夕 101を回す基準の信号とな り、 モー夕制御部 1 0 7の内部では、 図 4の波形図に示すように、 コンパレータ 1 3 6〜 1 3 8の位置信号 P u 1， P V 1 , P w lに基づいて、 これら信号を 3 0 ° 位相をシフトさせて補正した位置信号 P u 2， P V 2 , P w 2を生成する。 これら位相補正した位置信号をロジック変換して通電信号を生成する。 図 4にお いては P WM信号を省略しているが、 例えばハイサイ ド側すなわち上流側のスィ ツチングトランジスタの P WM信号と合成して電圧を調整し、 回転数を調整する ように P WM信号に基づく通電信号を出力する。
また、 位置検出を行う場合には、 図 4の （a ) 〜 （d ) に示すように、 電気角 で 6 0。 毎に信号がハイからローまたはローからハイに変わるため、 この時間を 毎回計測してその半分の時間を電気角の 3 0 ° として位相シフト、 すなわち転流 を行っている。
さらに、 電流制限検出回路 1 0 8における電流制限は、 シャント抵抗 1 4 0に より電圧に変換し、 電流制限検出回路 1 0 8内部のコンパレータにおける基準電 圧と比較し、 電流が閾値より増加すると、 モー夕制御部 1 0 7が P WM信号の 0 N期間をカツトする。
( 5 ) 可燃性冷媒の漏れ検知の構成
上記駆動装置 1 0 0におけるモータ制御部 1 0 7においては、 可燃性冷媒の冷 媒漏れの検知も行っている。 その可燃性冷媒の漏れを検知する構成について説明 する。
まず、 その構成を説明する前に、 可燃性泠媒の漏れを検知する理論について説 明する。
( 5 - 1 ) 可燃性泠媒が漏れた場合のデューティ一値の変化について
可燃性冷媒が漏れる場合には、 その漏れた位置が冷凍サイクル 1 0の高圧側と 低圧側では大きく異なる。 つまり、 庫内が通常温度に冷却されていると Fエバ 2 6は一 1 8 °Cから一 2 6。Cでイソブタンの沸点である一 1 1。C ( 1 a t m) 以下 となる。 また、 Rエバ 1 8でも冷蔵室 2の冷却時は沸点温度に近くなる。 従つ て、 庫内側 （低圧側） である Fエバ 2 6や Rエバ 1 8にピンホール、 亀裂等が発 生した場合には起動運転時では冷媒が大気に放出されることは殆どなく、 むしろ 外気が冷凍サイクル中に吸い込まれることになる。 一方、 冷媒圧力が大気圧より も高くなるので、 高圧側では同じようなピンホール、 亀裂等の発生で冷媒が穴あ き箇所からすぐに漏れ出し、 冷媒流路内の泠媒圧力が低下することになる。
このような可燃性冷媒の漏れが発生し、 あるいは漏れが発生する恐れがある事 態のときに確実に冷媒漏れを判定するためには、 冷凍サイクル 10における高圧 側、 低圧側に分けてそれそれに対応した判定方法が必要となる。 そのため、 この 点を考慮してコンプレッサ 12の制御を行うためのデューティ一値により冷媒漏 れの判定を行っている。
コンプレヅサ 12のデューティー値とは、 上記で説明したようにモ一夕制御部
107は、 PWM信号によってモー夕 101を制御しているわけであるが、 この PWM信号の ON期間と OFF期間の比率をデューティ一値といい、 例えば、 デ ユーティ一値が 100%の場合には ON期間が 100 %であるためフルパワーと なり、 ON期間が 50%の場合にはハーフパワーとなり、 0%の場合には ON期 間がゼロであるため停止している。
このデューティ一値は、 モー夕 101の回転数と負荷に依存しているわけであ るが、 負荷が一定であっても、 運転周波数 （回転数） によってデューティ一値は 変化し、 負荷の変化に対するデューティ一値の変化の度合いは運転周波数によつ て変わってくる。 しかし、 任意のデュ一ティ一値を基準に取り、 その基準デュー ティー値からの変動幅を算出することで、 運転周波数に関係なく負荷変動を観測 することができる。
すなわち、 下記の （1) 式で定義する。
A (t ) =D (t 0) -D (t ) · · · (1) 但し、 A ( t) は検査時間 tにおけるデュ一ティー変動幅、 D (t 0) はデュ —ティー測定基準時間 t 0におけるデュ一ティ一値、 D (t ) は検査時間 tにお けるデューティ一値である。
このようにコンプレッサ 12の負荷とデュ一ティー変動幅 A ( t ) には一定の 関係があるので、 算出されたデューティー変動幅 A (t) が予め決められた基準 デューティ一変動幅 A aを越えた場合には冷媒漏れがあるものと判断できる。 この基準デューティ一値 D (t 0) の取り方であるが、 冷凍サイクル 10の挙 動に変化があった場合やコンプレッサ 12の運転周波数の切り替えた後等、 冷媒 漏れに関係なくデューティー値 D (t ) が変化する時刻 t 0のデュ一ティ一値 D (t o) を基準デューティー値とする。 なお、 詳細は後から説明する。
ところで、 前記で説明したように冷媒漏れが低圧側と高圧側で発生した場合に その挙動が異なってくるが、 例えば低圧側である Rエバ 18や Fエバ 26に亀裂 等の漏れ箇所が発生した場合には、 冷凍サイクル 10は大気との圧力差から空気 を吸い込み、 冷凍サイクル 10内部の圧力は上昇していく。 そして、 圧力上昇に 伴いコンプレッサ 12に負荷がかかりデューティ一値 D ( t ) が上昇する。 これに対し、 高圧側で漏れが発生した場合には、 冷媒圧力が大気圧よりも大き いので、 直ちに冷媒漏れが発生する。 このため、 冷媒流路内の冷媒量が減少しコ ンプレッサ 12の負荷が減少する。 そのため、 コンプレッサ 12のデュ一ティ一 値 D (t ) が減少することとなる。
(5-2) デューティ一値と直流電源の電圧値の変動の関係
ところで、 上記のように冷媒漏れが発生した場合にデューティ一値が変化する が、 これ以外に直流電源の電圧値が変動した場合にもデューティー値が変化す 倍電圧整流回路 103からの出力である直流 280Vとデューティ一値との相 関関係は、 電圧値が減少すればデューティ一値は増加し、 逆に電圧値が増加すれ ばデューティ一値は減少する関係にある。
そこで、 本実施例ではこの相関関係に着目し、 倍電圧整流回路 103の出力 値、 すなわち直流電源の電圧値の変動によるデュ一ティ一値の変動を誤って冷媒 漏れと検知しないようにする冷媒漏れ検知手段について以下説明していく。 (5-3) 冷媒漏れ検知の内容
冷媒漏れの検知する内容の具体例について、 図 5から図 7に基づいて説明す o
(5-3- 1) デューティ一値 D (t ) と直流電源の電圧値 V ( t ) の測定 図 5は、 デューティ一値 D (t) と直流電源の電圧値 V (t ) の測定を行うた めのフローチャートである。 以下このフローチャートに基づいて説明する。 ステップ 1においては、 デューティ一値 D ( t ) と電流値の測定を 16秒毎に 行うため、 16秒が経過していればステップ 2に進み、 経過していなければ 16 秒間のカウントを続ける。
ステップ 2において、 デューティー値 D (t ) と電圧値 V (t ) のサンプリン グを行う。 このサンプリングは、 モー夕制御部 107において、 現在出力されて いる PWM信号のデューティー値 D ( t ) がわかるため、 このデューティ一値 D (t ) をサンプリングし、 また、 モータ制御部 107は電圧検出回路 150から の出力に基づいて現在の電圧値 V (t ) をサンプリングする。 そしてステップ 3 に進む。
ステップ 3においては、 1分間の平均値を計算するために、 1分経過している か否かを判定し 1分が絰過していなければステップ 1に戻り、 1分が経過してい ればステップ 4に進む。
ステップ 4においては、 1分間に測定されたデューティー値 D (t) と電圧値 V (t ) の平均値をそれそれ算出する。 すなわちデューティ一値 D (t ) と電圧 値 V ( t ) は 16秒毎にサンプリングされているため、 1分間では 3回サンプリ ングすることができるため、 その 3回分のデューティー値 D ( t ) と電圧値 V ( t ) の平均値をそれそれ算出しステップ 5に進む。
ステップ 5においては、 デューティ一値 D ( t ) と電圧値 V (t ) のサンプリ ングを続けるのであればステップ 1に戻り、 サンプリングを停止するのであれば 終了する。
この処理によって、 16秒毎のデューティ一値 D ( t ) と電流値をサンプリン グし、 そして 1分間隔の平均値を算出することができる。 なお、 このデューティ 一値 D (t ) と電圧値 V ( t ) のサンプリングはコンプレヅサ 12の駆動状態等 に関係なく常に継続しているものとする。 そして、 電源が OFFされた場合には この処理を終了する。
(5-3-2) 冷媒漏れの検知処理
次に、 図 6のグラフと図 7のフローチャートに基づいて、 冷媒漏れの検知処理 について説明する。
図 6は、 低圧側で冷媒漏れが発生して、 デューティー値 D (t ) が上昇し電圧 値 V ( t ) が下降した場合の説明であり、 図 6の上段のグラフは、 デューティー 値 D (t ) の時間的変化を示すものであり、 上記で説明したように 1分間毎のデ ユーティ一値 D (t ) の平均値が黒丸で示されている。 また、 図 6の下段は、 電 圧値 V (t) の時間的変化を示すものであり、 1分間の電圧値 V ( t ) の平均値 が黒丸で示されている。
(5 - 3 - 2 - 1) 基準デュ一ティ一値の記憶
図 5のデューティー値 D (t ) と直流電源の電圧値 V (t ) の測定処理におい て、 下記で示す変化があった場合には、 その変化の時刻をデュ一ティー測定基準 時間 t 0として、 その時刻 t 0におけるデューティー値 D (t 0) を基準デュー ティ一値としてモー夕制御部 1 07が RAM 1 27 aに記憶し、 変化がある度 に、 その値を更新する。
その変化とは、 次のような場合が考えられる。
• Rモードから Fモードに替わった場合
• Fモードから Rモードの切り替わった場合
· コンプレッサ 12の運転周波数が変更された場合
•コンプレッサ 12が起動した場合
(5 - 3 - 2 - 2) 低圧側で冷媒漏れが発生した時の処理
図 7に基づいて、 低圧側で冷媒漏れが発生した時の処理を説明する。
ステップ 1 1において、 デュ一ティ一値 D (t ) の検査時間であるか否かを判 定する。 このデュ一ティ一値; D ( t ) の検査は 1分毎に行うものである。
ステップ 12において、 図 6のフローチャートにおいて算出した検査時間 tに おけるデューティー値 D (t) の平均値を抽出してくる。
ステップ 13において、 デューティー値 D (t ) の平均値が上昇して、 前記で 説明したデュ一ティ一変動幅 A (t ) が基準デューティー変動幅 Aaを越えたか 否かを判断し、 越えていなければステップ 1 Ίにおいて冷媒漏れでないと判断す る。 一方、 越えている場合には冷媒漏れの可能性があるとしてステヅプ 14に進 む。
ステップ 14においては、 検査時間 tにおける電圧値 V (t ) の平均値を抽出 すると共に、 この検査時間より単位時間前 t一 1 (具体的には、 1分前） の電圧 値 V (t - 1) の平均値を抽出し、 単位時間当たり （1分間当たり） の時間変化 率 Δνを算出する。
ステップ 15において、 電圧値 V (t ) が下降して、 時間変化率 AVが図 6の 下段の実線に示すように電圧値基準変化率 Δν aを越えている場合、 すなわち、 AV>AVaの場合には、 直流電源 （倍電圧整流回路 103の出力） が変動して おり、 冷媒漏れが起こっていないと判断しステップ 17に進む。 なお、 図 6のグ ラフでは、 時間 t 8が測定基準時間となる。 一方、 電圧値 V (t ) の時間変化率 △Vが図 6の下段の点線に示すように電圧値基準変化率 aを越えていない場 合には、 冷媒漏れであるとしてステップ 16に進む。
ステップ 16においては、 冷媒漏れであると判断し、 モ一夕制御部 107は、 主制御部 7に対し冷媒漏れ検知信号を出力し、 冷蔵庫 1の全ての駆動を停止し、 ュ一ザにその旨を知らせる。
以上により、 デュ一ティ一値 D (t) のデューティー変動幅だけでなく、 電圧 値 V (t ) の時間変化率 Δνも検出しているため、 直流電源の変動によるデュー ティ一値 D (t ) の変動を誤って冷媒漏れと判断することがなく、 正確に冷媒漏 れの判断を行うことができる。
また、 デューティー値 D ( t) のデューティー測定基準時間が t 0にあり、 電 圧値 V (t ) の時間変化率を検査する測定基準時間が t 8にある。 このように測 定基準時間を異ならしめることにより、 冷媒漏れを検知することができる。 (5— 3— 2— 3)高圧側で冷媒漏れが発生した時の処理
図 5は、 低圧側で冷媒漏れが発生しデューティ一値 D (t ) が上昇し電圧値 V (t) が下降した場合について説明したが、 これとは逆に高圧側で冷媒漏れが発 生して、 デューティー値 D ( t ) が下がり、 電圧値 V ( t ) が上昇する場合につ いても同様に検出することが可能である。
(変更例 1)
上記実施例におけるデューティー変動幅 Aは、 （1) 式で定義したが、 これに 代えて下記の （2) 式のように定義してもよい。
A (t) = (D (t 0) -D (t ) ) /D (t 0) · · · (2) 但し、 A ( t ) は検査時間 tにおけるデューティー変動幅、 D (t 0) はデュ 一ティ一測定基準時間 t 0におけるデューティ一値、 D (t ) は検査時間 tにお けるデュ一ティー値である。
(変更例 2)
上記実施例では、 デューティー値 D ( t ) はデューティ一変動幅 Aで検出し、 電圧値 V (t) は時閭変化率 Δνで検出したが、 これに代えて、 デューティ一値 D (t ) を時間変化率 で算出し、 電圧値 V (t ) を電圧値変動幅で算出す
O o
そして、 デューティ一値 D (t ) の時間変化率が閾値を越え、 かつ、 電圧値変 動幅が閾値を越えないときに冷媒漏れであると判定し、 これに対し、 デューティ —値 D (t ) の時間変化率 ADが閾値を越え、 かつ、 電圧値変動幅が閾値を越え るときには冷媒漏れでないと判定する。
(変更例 3)
また、 デューティ一値 D (t ) の時間変化率とデューティ一変動幅を検出し、 これによつて冷媒漏れであるかどうかを判断してもよい。
すなわち、 デューティ一値 D (t ) の時間変化率が閾値を越え、 かつ、 デュー ティ一変動幅が閾値を越えないときに冷媒漏れであると判定し、 これに対し、 デ ユーティ一値 D ( t ) の時間変化率 Δϋが閾値を越え、 かつ、 デューティ一変動 幅が閾値を越えるときには冷媒漏れでないと判定する。
(変更例 4)
また、 電圧値 V ( t ) の電圧値変動幅と時間変化率 Δνを同時に検出し、 冷媒 漏れであるか否かを判断してもよい。
すなわち、 電圧値 V (t ) の時間変化率が閾値を越え、 かつ、 デューティ一変 動幅が閾値を越えないときに冷媒漏れであると判定し、 これに対し、 電圧値 V ( t ) の時間変化率 Δνが閾値を越え、 かつ、 電圧値変動幅が閾値を越えるとき には冷媒漏れでないと判定する。
(変更例 5)
上記実施例では、 電圧検出回路 150によって検出した電圧値 V (t ) の時間 変化率 Δ νを用いたが、 これに代えて、 電流制限検出回路 1 0 8で検出した電流 値の時間変化率 Δ Iや電流値変動幅に基づいて上記と同様の制御による冷媒漏れ の判定を行っても良い。
また、 駆動電流制限検出回路 1 0 8で検出した電流値 I ( t ) と電圧検出回路 1 5 0で検出した電圧値 V ( t ) をかけた電力値 P ( t ) = V ( t ) X I ( t ) で判断してもよい。
[産業上の利用可能性] 以上により本発明であると、 デューティ一値の変化が大きく、 かつ、 電圧値の 変化が大きい場合には、 そのデューティー値の変化は直流電源の変化に基づく変 化であって冷媒漏れによる変化でないと判断することにより、 冷媒漏れの誤検出 を行うことがない。
そして、 このコンプレッサの冷媒漏れ検出装置を冷蔵庫に用いることにより、 冷蔵庫における冷媒漏れの検知を確実に行うことができる。

Claims

請求の範囲
1 . 冷蔵庫の冷凍サイクルへ可燃性冷媒を圧縮して供給するコンプレッサと、 前記コンプレヅサを駆動するブラシレス D Cモー夕と、
前記ブラシレス D Cモー夕へ駆動信号を供給するスィツチング回路と、 前記スィツチング回路を P WM制御する制御手段と、
前記スイツチング回路に駆動用の直流電源を供給する直流電源供給手段と、 を有したコンプレッサの冷媒漏れ検知装置であって、
前記制御手段における P WM信号のデューティ一値を測定するデューティ一測 定手段と、
前記直流電源供給手段によって供給される直流電源に関する電圧、 電流、 電力 などの駆動値を測定する駆動値測定手段と、
前記デューティ一測定手段によって測定したデューティ一値が、 デュ一ティ一 測定基準時間で測定したデューティ一値を基準にしたデューティー変動幅を越え たか否かを判定するデューティ一判定手段と、
前記駆動値測定手段によって駆動値測定基準時間で測定した駆動値の単位時間 当たりの時間変化率が、 駆動値基準変化率を越えた否かを判定する駆動値判定手 段と、
前記デューティ一判定手段においてデューティ一変動幅を越えたと判断され、 かつ、 前記駆動値判定手段において駆動値基準変化率を越えない判断されたとき に可燃性冷媒が漏れたと判定し、 また、 前記デューティ一判定手段においてデュ 一ティー変動幅を越えたと判断され、 かつ、 前記駆動値判定手段において駆動値 基準変化率を越えたと判断されたときに可燃性冷媒が漏れていないと判定する冷 媒漏れ判定手段と、
を有する
ことを特徴とするコンプレツザの冷媒漏れ検知装置。
2 . 前記デューティー測定基準時間と前記駆動値測定基準時間が異なる時刻に設 定されている ことを特徴とする請求項 1記載のコンプレッサの冷媒漏れ検知装置。
3 . 冷蔵庫の冷凍サイクルへ可燃性冷媒を圧縮して供給するコンプレッサと、 前記コンプレッサを駆動するブラシレス D Cモ一夕と、
前記ブラシレス D Cモータへ駆動信号を供給するスィツチング回路と、 前記スィツチング回路を P WM制御する制御手段と、
前記スィツチング回路に駆動用の直流電源を供給する直流電源供給手段と、 を有したコンプレッサの冷媒漏れ検知装置であって、
前記制御手段における P W M信号のデューティ一値を測定するデューティ一測 定手段と、
前記直流電源供給手段によって供給される直流電源に関する電圧、 電流、 電力 などの駆動値を測定する駆動値測定手段と、
前記デュ一ティー測定手段によってデューティー測定基準時間で測定したデュ 一ティ一値の単位時間当たりの時間変化率が、 デューティ一基準変化率を越えた か否かを判定するデューティ一判定手段と、
前記駆動値測定手段によって測定した駆動値が、 駆動値測定基準時間で測定し た駆動値を基準にした駆動値変動幅を越えた否かを判定する駆動値判定手段と、 前記デュ一ティ一判定手段においてデューティ一時間変化率を越えたと判断さ れ、 かつ、 前記駆動値判定手段において駆動値変動幅を越えないと判断されたと きに可燃性冷媒が漏れたと判定し、 また、 前記デューティ一判定手段においてデ ユーティ一時間変化率を越えたと判断され、 かつ、 前記駆動値判定手段において 駆動値変動幅を越えたと判断されたときに可燃性冷媒が漏れていないと判定する 冷媒漏れ判定手段と、
を有する
ことを特徴とするコンプレヅサの冷媒漏れ検知装置。
4 . 前記デューティー測定基準時間と前記駆動値測定基準時間が異なる時刻に設 定されている
ことを特徴とする請求項 3記載のコンプレヅサの冷媒漏れ検知装置。
5 . 冷蔵庫の冷凍サイクルへ可燃性冷媒を圧縮して供給するコンプレッサと、 前記コンプレッサを駆動するブラシレス D Cモ一夕と、
前記ブラシレス D Cモ一夕へ駆動信号を供給するスィツチング回路と、 前記スィツチング回路を P WM制御する制御手段と、
を有したコンプレッサの冷媒漏れ検知装置であって、
前記制御手段における P WM信号のデュ一ティ一値を測定するデューティー測 定手段と、
前記デューティ一測定手段によって測定したデューティー値が、 第 1デューテ ィ一測定基準時間で測定したデューティー値を基準にしたデューティ一変動幅を 越えたか否かを判定する第 1デューティー判定手段と、
前記デューティ一測定手段によって第 2デューティ一測定基準時間で測定した デュ一ティ一値の単位時間当たりの時間変化率が、 デューティ一基準変化率を越 えた否かを判定する第 2デューティ一判定手段と、
前記第 1デューティ一判定手段においてデューティ一変動幅を越えたと判断さ れ、 かつ、 前記第 2デューティ一判定手段においてデューティ一基準変化率を越 えていない判断されたときに可燃性冷媒が漏れた判定し、 前記第 1デューティー 判定手段においてデューティ一変動幅を越えたと判断され、 かつ、 前記第 2デュ —ティ一判定手段においてデューティ一基準変化率を越えたと判断されたときに 可燃性冷媒が漏れていないと判定する冷媒漏れ判定手段と、
を有する
ことを特徴とするコンプレッサの冷媒漏れ検知装置。
6 . 前記第 1デューティ一測定基準時間と前記第 2デューティ一測定基準時間が 異なる時刻に設定されている
ことを特徴とする請求項 5記載のコンプレツザの冷媒漏れ検知装置。
7 . 冷蔵庫の冷凍サイクルへ可燃性冷媒を圧縮して供給するコンプレッサと、 前記コンプレッサを駆動するブラシレス D Cモ一夕と、 前記ブラシレス D Cモ一夕へ駆動信号を供給するスィツチング回路と、 前記スィツチング回路を P WM制御する制御手段と、
前記スイツチング回路に駆動用の直流電源を供給する直流電源供給手段と、 を有したコンプレッサの冷媒漏れ検知装置であって、
前記直流電源供給手段によって供給される直流電源に関する電圧、 電流、 電力 などの駆動値を測定する駆動値測定手段と、
前記駆動値測定手段によって測定した駆動値が、 第 1駆動値測定基準時間で測 定した駆動値を基準にした駆動値変動幅を越えたか否かを判定する第 1駆動値判 定手段と、
前記駆動値測定手段によって第 2駆動値測定基準時間で測定した駆動値の単位 時間当たりの時間変化率が、 駆動値基準変化率を越えた否かを判定する第 2駆動 値判定手段と、
前記第 1駆動値判定手段において駆動値変動幅を越えたと判断され、 かつ、 前 記第 2駆動値判定手段において駆動値基準変化率を越えていないと判断されたと きに可燃性冷媒が漏れた判定し、 前記第 1駆動値判定手段において駆動値変動幅 を越えたと判断され、 かつ、 前記第 2駆動値判定手段において駆動値基準変化率 を越えたと判断されたときに可燃性冷媒が漏れていないと判定する冷媒漏れ判定 手段と、
を有する
ことを特徴とするコンプレツサの冷媒漏れ検知装置。
8 . 前記第 1駆動測定基準時間と前第 2記駆動値測定基準時間が異なる時刻に設 定されている
ことを特徴とする請求項 7記載のコンプレツザの冷媒漏れ検知装置。
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