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WO2003014584A1 - Filetage interieur de dent de scie inverse - Google Patents

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WO2003014584A1
WO2003014584A1 PCT/JP2001/006788 JP0106788W WO03014584A1 WO 2003014584 A1 WO2003014584 A1 WO 2003014584A1 JP 0106788 W JP0106788 W JP 0106788W WO 03014584 A1 WO03014584 A1 WO 03014584A1
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WO
WIPO (PCT)
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flank
inverted
saw
inclination angle
clearance
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PCT/JP2001/006788
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English (en)
French (fr)
Inventor
Nobuyuki Sugimura
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Original Assignee
Individual
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Publication date
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B33/00—Features common to bolt and nut
    • F16B33/02—Shape of thread; Special thread-forms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B39/00—Locking of screws, bolts or nuts
    • F16B39/22—Locking of screws, bolts or nuts in which the locking takes place during screwing down or tightening
    • F16B39/28—Locking of screws, bolts or nuts in which the locking takes place during screwing down or tightening by special members on, or shape of, the nut or bolt
    • F16B39/30—Locking exclusively by special shape of the screw-thread

Definitions

  • the present invention relates to a reverse saw tooth screw used for an accumulator or the like.
  • a saw-toothed female screw is provided at the tip of the container body of the accumulator, and an external thread of the lid is screwed to the female screw.
  • the saw-toothed female screw is shaped like a combination of a square screw and a triangular screw, and one side of each female thread is provided with a pleated flank for receiving the load of the male screw, and the other side is provided with , Clearance flank is provided.
  • the angle of inclination of the flank flank is formed to be smaller than that of the clearance flank.For example, the angle of skew of the flank flank is formed at 7 °, and that of the clearance flank is formed at 45 °. Have been.
  • the diameter expansion becomes smaller when the inclination angle of the pleated flanks is small. For example, when the inclination angle is 7 °, the diameter expansion diameter is about 1/5 as compared with the case where the inclination angle is 30 °. For this reason, the distal end portion of the container main body hardly expands, so that the load of the external thread applied to the internal thread cannot be released to the next internal thread and is damaged.
  • the first to third largest female threads on the proximal end Since a load is applied and a particularly large tensile stress is generated at the root of the female thread, it often breaks from this point.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and has as its object to prevent breakage of a female screw. Disclosure of the invention
  • An inverted saw-toothed screw according to the present invention includes a standard saw-toothed screw having a clearance flank and a pleated flank.
  • the pleated flank is an inverted clearance flank.
  • the inverted saw tooth screw according to the present invention is an inverted pleated flank which receives a load from the inverted clearance flank by reversing the shape of the flank flank and the shape of the clearance flank of the saw toothed female screw. Is formed.
  • a reverse saw tooth screw according to the present invention is characterized in that the inclination angle of the clearance flank of the saw tooth screw is set to the inclination angle of the inverted pleated flank receiving a load, and the clearance flank is shifted to the inverted flank. It is formed on an inverted clear flank smaller than the angle of the Tusha flank.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a first embodiment of the present invention, and is an enlarged view of a main part of FIG. 3, and FIG. 2 shows a state where a reverse saw-toothed screw of FIG. 1 is under load.
  • FIG. 3 is an enlarged sectional view of a main part of FIG. 4, and FIG. 4 is a longitudinal sectional view showing an accumulator.
  • FIG. 5 is an enlarged longitudinal sectional view showing a second embodiment of the present invention
  • FIG. 6 is an enlarged longitudinal sectional view showing a third embodiment of the present invention
  • FIG. 7 is a fourth embodiment of the present invention. It is a longitudinal section enlarged view.
  • the accumulator ACC has a bladder 2 built in a container body 1.
  • the bladder 2 is a pleated bladder, which has a folding habit so as to be folded into a predetermined shape.
  • the flange 3 of the bladder 2 is locked to the upper part 1 a of the container body 1 and is fixed by the lid 5.
  • the lid 5 is provided with a supply / exhaust port 6 communicating with the inside of the bladder 2 and a male screw 21 screwed into the female screw 20 of the container body 1.
  • the internal thread 20 is an inverted saw-toothed female thread, and has two internal threads F1 to F12, but the internal thread F1 has a proximal end 20 D side of the internal thread 20. , And the female thread F12 is located on the tip 2 OW side.
  • This reverse saw female screw is a saw tooth female screw, for example, a saw tooth female screw with a pleated flank inclination angle of 15 ° and a clearance flank inclination angle of 45 °, a female screw thread F
  • the shape (tilt angle) of the clearance flank and the shape (tilt angle) of the clearance flank of 1 to F12 are opposite to each other.
  • the inclination angle of the pleated flank is formed at the inclination angle ⁇ of the inverted clearance flank 20 B.
  • the inclination angle of the inverted flank flank 20 A] 3 is the inclination angle of the clearance flank 45 °
  • the inclination angle ⁇ of the inverted clearance flank ⁇ is the inclination angle 1 of the pleated flank. 5 °.
  • the inverted pleated flank 20 A and the inverted clearance flank 32 B are continuous through the thread valley bottom 20 C.
  • the radius rl of this valley bottom 20 C is formed to 0.4 mm. ing.
  • the radius rl of the thread root is appropriately selected as necessary, but is preferably in the range of 1/10 to 1/3 of the thread pitch.
  • a through hole 10 is provided in the bottom 1 b of the container body 1, and a supply / discharge cylinder 13 is attached to the through hole 10 via an O-ring. Flange 1 of this supply / discharge cylinder 1 3 4 is pressed into contact with the receiving portion 11 of the through hole 10.
  • a port valve 16 with a cushion cup 15 is slidably supported on the supply / discharge cylinder 13. The supply / discharge cylinder 13 is fixed to the container body 1 by a nut 17. Next, the operation of the present embodiment will be described.
  • the load applied to the female thread F 1 is dispersed and generates a pressing force in the direction of arrow A 20, that is, an expanding force. It is elastically deformed and spreads outward while sliding on the side of one male thread M 1.
  • the inclination angle jS of the inverted pleated flank 20 A is 45 °, which is three times the pleated flank inclination angle 15 ° of the conventional example, so that the amount of circumferential displacement is greatly increased.
  • the load that cannot be covered by the female thread F 1 is released and is applied to the next thread F 2, and the load that cannot be fully loaded by the female thread F 2 is released and Thread F3.
  • the total load on the male screw is transmitted to the female threads F1 to F12.
  • the reverse plunger female screw has an inverted pleat flank 2 OA inclination angle] 3 of 50 ° and an inverted clearance.
  • Hula The inclination angle of the link 20B] 3 is 10 ° and the radius r1 of the female thread root is 0.21mm.
  • the inverted saw-toothed female screw is a stepped tapered female screw.
  • the female screw has a stepped portion 20X and a tapered portion 20Y.
  • the female threads F 1 to F 3 of the stepped portion 20 X are cut at the peaks, and the line connecting the peaks is a straight line L parallel to the center line 10 C of the accumulator.
  • the female threads F3 to F12 of the tapered portion 20Y are peak-cut, and the line connecting the peaks is a center line 10C from the base end 20D side toward the tip end 2OW side. Becomes a taper line T inclined in a direction approaching.
  • the embodiment of the present invention is not limited to the above, and may be, for example, as follows.
  • the flank with the smaller inclination angle (the surface receiving the load) is set as the lower surface of the female thread, and the one with the larger inclination angle
  • the saw-toothed screw in the reverse arrangement for example, with the top and bottom of the saw-toothed screw turned upside down, with the tip down and the base up
  • the flank with the larger inclination angle becomes the inverted pressure flank that receives the load
  • the flank with the smaller inclination angle becomes the inverted clearance flank.
  • the reverse saw-tooth female screw may be used.
  • the inclination angle of the inverted pleated flank] 3 may be appropriately selected within the range of 30 ° to 60 ° instead of being equal to the inclination angle of the clearance of the saw-tooth female screw.
  • the inclination angle 0 of the inverted clearance may be set to a different inclination angle.
  • the inclination angle ⁇ is formed to be smaller than the inclination angle / 3 of the inverted pleated flank, and the angle ⁇ is appropriately selected within a range of 0 ° to 15 °.
  • the inclination angle of the pret-shaft flank] 3 is 45 °, 0 ° is adopted as the reverse clearance inclination angle ⁇ .
  • the total load applied to the external thread was set to 33 26 20N, and the tensile load was calculated by the finite element method.
  • the maximum tensile stress (N ⁇ mm 2 ) of the female thread valleys of the peaks F 1 to F 12 was examined, the results shown in Table 1 below were obtained.
  • A is an inverted clear flank inclination angle of 15 °, an inverted pleated flank inclination angle of 45 °, a female screw root with a radius of 0.4mm and a reverse saw-toothed female screw (first embodiment)
  • B is an inverted shape clear lance flank angle of inclination 15 °, opposite the saw blade internally threaded (second embodiment) of radius 0.21mm tilt angle 45 ° female thread root of Gyakukatachi pre Tsu Shah Frank
  • C is the Gyakukatachiku 1 lance Frank Inclination angle 10 °, Inclination angle 50 of inverted pleatshaflank.
  • D is the inclination angle of the inverted clearance flank 15 °, the inclination angle of the inverted pleated flank 45 °, the radius of the female thread root 0.4mm, stepped taper inverted saw-tooth female screw (fourth embodiment),
  • E is a conventional serrated female screw with a clearance flank inclination angle of 7 °, a pleated flank inclination angle of 45 °, and a radius of 0.21 mm at the female thread root
  • F is a 60 ° triangular female thread.
  • the root tensile stress of the female threads F1 to F3 on the base end side is larger than that of the other female threads F4 to F12.
  • the female thread A, B, C, and D should have a lower root valley tensile stress than the other female threads E and F.
  • the tensile stress at the root of the female thread of A must be the smallest. 4
  • the root stress of the female screw thread A of the inverted saw tooth screw A is about 1 / 2.8 of that of the saw tooth screw E, which is extremely small.
  • the amount of displacement in the circular direction tends to increase as the female thread number increases.
  • the amount of displacement in the circular direction of the inverted saw-tooth female screws B and C is larger than that of the normal female screw F.
  • the amount of deviation in the circular direction is larger in the reverse saw tooth screw C than in the reverse saw tooth screw B, and the effect of the invention.
  • the inverted pleated flank receiving the load is formed at the inclination angle of the clearance flank of the saw toothed screw, the inclination angle of the load receiving surface is significantly larger than that of the saw toothed screw. Become larger. For this reason, the diameter expansion diameter is larger than in the conventional example, and the load borne by the female thread is reduced, so that the female thread can be prevented from being damaged.
  • the inverted saw-toothed screw according to the present invention is used not only for an internal pressure container such as an accumulator, but also for a female screw for power and the like with only one load on an inverted plenum flank.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Closures For Containers (AREA)

Description

明 細 書 逆のこ歯めねじ 技術分野
この発明は、 アキュムレータ等に用いられる、 逆のこ歯めねじに関するもの である。 技術背景
アキュムレータの容器本体の先端部には、 のこ歯めねじが設けられており、 このめねじには蓋体のおねじが螺合されている。
該のこ歯めねじは、 角ねじと三角ねじを組み合わせたような形状であり、 各 めねじ山の一側面には、おねじの荷重を受けるプレツシャフランクが設けられ、 他側面には、 クリアランスフランクが設けられている。 前記プレツシャフラン クの傾斜角度は、 前記クリアランスフランクのそれより小さく形成され、 例え ば、 前記プレツシャフランクの傾斜角度は、 7 ° に形成され、 クリアランスフ ランクのそれは、 4 5 ° に形成されている。
アキュムレータ内の圧力が上昇すると、 蓋体が押し上げられ、 おねじがめね じのプレツシャフランクに圧接して、 該プレツシャフランクを押し上げる。 このプレツシャフランクに働く押し上げ力は、 分散され容器本体を外方に広 げる力、 所謂拡径力、 を発生させる。
この拡径カは、 プレツシャフランクの傾斜角度が小さいときには、 小さくな る。 例えば、 前記傾斜角度が、 7 ° の場合には、 該傾斜角度が 3 0 ° の場合に 比べ、 拡径カは約 1 / 5となる。 そのため、 容器主体の先端部は、 ほとんど拡 径しないので、 めねじ山にかかるおねじ山の荷重を次のめねじ山に逃がすこと ができず、 破損してしまう。 特に、 基端側のめねじ山 1番目〜 3番目に大きな 荷重がかかり、 めねじ谷底に特に大きな引っ張り応力が発生するので、 この部 分から破損することが多い。
この発明は、 上記事情に鑑み、 めねじの破損を防止することを目的とする。 発明の開示
この発明に係る逆のこ歯めねじは、 クリアランスフランクとプレツシャフラ ンクとを有する、 標準状態ののこ歯めねじを逆状態にして、 該クリアランスフ ランクを荷重を受ける逆プレツシャフランクにし、 又、 該プレツシャフランク を逆形クリアランスフランクとしたことを特徴とするものである。
この発明に係る逆のこ歯めねじは、 のこ歯めねじのプレツシャフランクの形 状とクリアランスフランクとの形状を逆にし、 逆形クリアランスフランクと荷 重を受ける逆形プレツシャフランクとを形成するものである。
この発明に係る逆のこ歯めねじは、 のこ歯めねじのクリアランスフランクの 傾斜角度を、 荷重を受ける逆形プレツシャフランクの傾斜角度にし、 又、 クリ ァランスフランクを前記逆形プレツシャフランクの傾斜角度より小さい逆形ク リアランスフランクに形成するものである。 図面の簡単な説明
第 1図は本発明の第 1実施例を示す縦断面図であり第 3図の要部拡大図、 第 2図は第 1図の逆のこ歯めねじが荷重を受けている状態を示す縦断面図、 第 3 図は第 4図の要部拡大断面図、第 4図はアキュムレータを示す縦断面図である。 第 5図は本発明の第 2実施例を示す縦断面拡大図、 第 6図は本発明の第 3実 施例を示す縦断面拡大図、 第 7図は本発明の第 4実施例を示す縦断面拡大図で ある。 発明の実施をするための最良の形態
この発明の第 1実施例を図 1〜図 4により説明する。
アキュムレータ ACCは、 容器本体 1内にブラダ 2を内蔵している。 このブラ ダ 2は、 プリーツブラダであり、 所定形状に折り畳まれるように折り癖がつけ られている。 このブラダ 2のフランジ部 3は、 容器本体 1の上部 1 aに係止さ れ、 蓋体 5により固定されている。 この蓋体 5には、 ブラダ 2内に連通する給 排気口 6と、 容器主体 1のめねじ 2 0に螺合するおねじ 2 1とが設けられてい る。 このめねじ 2 0は、 逆のこ歯めねじであり、 1 2個のめねじ山 F1 〜 F12 を備えているが、 めねじ山 F1 は、 めねじ 2 0の基端部 2 0 D側に位置し、 め ねじ山 F12は、 先端部 2 O W側に位置している。
この逆のこ歯めねじは、 のこ歯めねじ、 例えば、 プレツシャフランクの傾斜 角度が 1 5 ° 、 クリアランスフランクの傾斜角度が 4 5 ° ののこ歯めねじ、 の めねじ山 F 1〜F 12のプレツシャフランクの形状 （傾斜角度） とクリアランス フランクの形状 （傾斜角度） とが互いに逆になつており、 クリアランスフラン クの傾斜角度が、 荷重を受ける逆形プレツシャフランク 2 O Aの傾斜角度 /3に 形成され、 プレツシャフランクの傾斜角度が逆形クリアランスフランク 2 0 B の傾斜角度 Θに形成されている。
即ち、 逆形プレツシャフランク 2 0 Aの傾斜角度 ]3は、 クリアランスフラン クの傾斜角度 4 5 ° であり、 又、 逆形クリアランスフランクの傾斜角度 Θは、 プレツシャフランクの傾斜角度 1 5 ° である。
逆形プレツシャフランク 2 0 Aと逆形クリアランスフランク 3 2 Bは、 めね じ谷底 2 0 Cを介して連続しているが、 この谷底 2 0 Cの半径 rl は、 0.4mmに 形成されている。 このねじ谷底の半径 rl は、 必要に応じて適宜選択されるが、 ねじピッチの 1/10〜 1/3の範囲が好適である。
容器本体 1の底部 1 bには、 貫通穴 1 0が設けられ、 この貫通穴 1 0には O リングを介して給排筒 1 3が揷着されている。 この給排筒 1 3のフランジ部 1 4は貫通穴 1 0の受部 1 1に圧接されている。 給排筒 1 3にはクッションカッ プ 1 5の付いたポぺット弁 1 6が摺動自在に支持されている。 この給排筒 1 3 には、 ナット 1 7により容器本体 1に固定されている。 次に、 本実施例の作動について説明する。
給排筒 1 3を介して図示しない液圧回路にアキュムレータ Acc を接続する。 該液圧回路の液圧が変化し、 容器本体 1内の圧力が上昇すると、 蓋体 5は矢 印 A 5方向に押圧され、 第 2図に示すように、 おねじ 2 1のおねじ山 M 1 がめ ねじ 2 0の逆形プレツシャフランク 2 O Aに圧接する。
この時、 めねじ山 F 1にかかる荷重は、 分散され、 矢印 A 2 0方向の押圧力、 即ち、 拡径力、 を発生させるので、 逆形プレツシャフランク 2 0 Aは、 おねじ 2 1のおねじ山 M 1 の側面上を滑るようにしながら弾性変形し外方に拡がる。 この逆形プレツシャフランク 2 0 Aの傾斜角度 jSは 4 5 ° であり、 従来例の プレツシャフランクの傾斜角度 1 5 ° の 3倍なので、 周方向変位量は大幅に増 加する。 そして、 めねじ山 F 1 で負担しきれない荷重は、 逃がされて次のめね じ山 F 2にかかるとともに、 該めねじ山 F 2で負担しきれない荷重は、 逃され て次のめねじ山 F 3 にかかる。 このような過程を繰り返し、 おねじにかかる全 荷重は、 めねじ山 F 1〜F 12に伝達される。 この発明の第 2実施例を第 5図により説明する。
この実施例と第 1実施例 （第 1図〜第 4図） との相違は、 逆のこ歯めねじのめ ねじ谷底 2 0 Cの半径が 0.21mmである点である。 この発明の第 3実施例を第 6図により説明する。
この実施例と第 1実施例 （第 1図〜第 4図） との相違は、 逆のこ歯めねじの 逆形プレツシャフランク 2 O Aの傾斜角度 ]3が 5 0 ° 、 逆形クリアランスフラ ンク 2 0 Bの傾斜角度] 3が 1 0 ° 、 めねじ谷底の半径 r 1力 0.21mm、 である点 である。 この発明の第 4実施例を第 7図により説明する。
この実施例と第 1実施例 （第 1図〜第 4図） との相違は、 逆のこ歯めねじが段 付きテーパめねじである点である。 このめねじは、 段状部 2 0 Xとテーパ部 2 0 Yとを備えている。 この段状部 2 0 Xのめねじ山 F 1 〜F 3 は、 山頂カツ ト され、 それらの山頂を結ぶ線はアキュムレータの中心線 1 0 Cに平行な直線 L となる。 前記テーパ部 2 0 Yのめねじ山 F 3〜F 12は、 山頂カットされ、 それ らの山頂を結ぶ線は基端部 2 0 D側から先端部 2 O W側に向かって中心線 1 0 Cに近づく方向に傾斜するテーパ線 Tとなる。
この発明の実施例は、 上記に限定されるものではなく、 例えば、 次の様にし ても良い。
標準配置状態、 例えば、 先端を上側に、 基端を下側に配設し、 傾斜角度の小 さい方のフランク （荷重を受ける面） をめねじ山の下側の面にし、 傾斜角度の 大きい方のフランクをその上側の面にした状態、 ののこ歯めねじを、 逆配置状 態、 例えば、 該のこ歯めねじの上下を逆にした状態、 にし、 先端を下側にし基 端を上側にすると、 傾斜角度の大きい方のフランクが、 荷重を受ける逆形プレ ッシャフランクとなり、 又、 傾斜角度の小さい方のフランクが逆形クリアラン スフランクとなる。 この様に、 のこ歯めねじを逆状態にすることにより、 逆の こ歯めねじにしても良い。
又、 逆形プレツシャフランクの傾斜角度 ]3は、 のこ歯めねじのクリアランス の傾斜角度と等しい角度にする代わりに、 3 0 ° 〜6 0 ° の範囲で適宜選択し ても良い。
更に、 逆形クリアランスの傾斜角度 0は、 のこ歯めねじのプレツシャフラン クの傾斜角度と等しい角度とする代わりに、 それと異なる傾斜角度にしても良 い。 なお、 前記傾斜角度 Θは、 逆形プレツシャフランクの傾斜角度 /3より小さ く形成されるが、 その角度 Θは、 0° 〜1 5° の範囲内で適宜選択され、 例え ば、 逆形プレツシャフランクの傾斜角度 ]3が 4 5° の場合、 逆形クリアランス 傾斜角度 Θは 0° が採用される。 実験例：
次に、 前記実施例のめねじ、 60° 三角めねじ、 のこ歯めねじ、 について、 おねじにかかる全荷重を 33 26 20Nとして、 有限要素法で引っ張り荷重を 計算を行い、 各めねじ山 F 1 〜F 12 のめねじ谷底の最大引っ張り応力 （N · mm2) を調べたところ、 下記表 1に示す結果となった。
この表 1において、
F noはめねじ山の番号、
Aは逆形ク リアランスフランクの傾斜角度 15° 、 逆形プレツシャフランクの 傾斜角度 45° 、 めねじ谷底の半径 0.4mmの逆のこ歯めねじ （第 1実施例）、 Bは逆形ク リアランスフランクの傾斜角度 15° 、 逆形プレツシャフランクの 傾斜角度 45 ° めねじ谷底の半径 0.21mmの逆のこ歯めねじ （第 2実施例）、 Cは逆形ク 1 ランスフランクの傾斜角度 10 ° 、 逆形プレツシャフランクの 傾斜角度 50。 めねじ谷底の半径 0.21mmの逆のこ歯めねじ （第 3実施例）、 Dは逆形クリアランスフランクの傾斜角度 15° 、 逆形プレツシャフランクの 傾斜角度 45° 、 めねじ谷底の半径 0.4mm、 の段付きテ一パ逆のこ歯めねじ （第 4 実施例）、
Eはクリアランスフランクの傾斜角度 7 ° 、 プレツシャフランクの傾斜角度 45° 、 めねじ谷底の半径 0.21mmの従来型のこ歯めねじ、
Fは 60° 三角めねじ、 である。 表 1 めねじ谷底の最大引っ張り応力 （N ' mm2)
Figure imgf000009_0001
この表 1から次のことが明らかとなった。
①基端部側のめねじ山 F 1〜F 3 の谷底引っ張り応力が、 他のめねじ山 F 4 〜 F12 のそれに比べて大きいこと。 ②逆のこ歯めねじ A， B， C， Dのめねじ 山の谷底引っ張り応力は、 他のめねじ E， Fのそれに比べて小さいこと。 ③逆 のこ歯めねじ A、 B、 C、 Dの中で、 Aのめねじ山の谷底引っ張り応力が最も 小さいこと。 ④逆のこ歯めねじ Aのめねじ山の谷底引っ張り応力は、 のこ歯め ねじ Eのそれの約 1 / 2.8位で、 極めて小さいこと。 実験例 2 ：
次に、 前記 B (第 2実施例の逆のこ歯めねじ）、 C (第 3実施例の逆のこ歯 めねじ） 及び F (通常メートルめねじ） における、 各めねじ山 F 〖〜 F12の周方 向変位量 （mm) を測定したところ、 表 2の通りであった。 表 2 周方向変位量 （mm)
Figure imgf000010_0001
この表 2から次のことが明らかとなった。
①円方向変位量はめねじ山番号が大きくなるに従い大きくなる傾向がある と。 ②逆のこ歯めねじ B、 Cの円方向変位量が通常めねじ Fより大きいこと。 ③逆のこ歯めねじ Bより逆のこ歯めねじ Cの方が、 円方向変異量が大きいこと, 発明の効果
この発明は、 荷重を受ける逆形プレツシャフランクがのこ歯めねじのクリア ランスフランクの傾斜角度に形成されているので、 のこ歯めねじに比べ、 荷重 を受ける面の傾斜角度は大幅に大きくなる。 そのため、 従来例に比し、 拡径カ が大きくなり、 めねじ山の負担する荷重が軽減されるので、 めねじの破損を防 止することができる。 産業上の利用可能性
本発明に係る逆のこ歯めねじは、 アキュムレータ等の内圧容器の他、 逆形プ レツシャフランクに対する一方荷重だけの動力用めねじ等に使用される。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . クリアランスフランクとプレツシャフランクとを有する、 標準配置状態の のこ歯めねじを逆配置状態にして、 該クリアランスフランクを荷重を受ける逆 プレツシャフランクにし、 又、 該プレツシャフランクを逆形ク リアランスフラ ンクとしたことを特徴とする逆のこ歯めねじ。
2 . のこ歯めねじのプレツシャフランクの形状とクリアランスフランクとの形 状を逆にして、 逆形クリアランスフランクと荷重を受ける逆形プレツシャフラ ンクとを形成したことを特徴とする逆のこ歯めねじ。
3 . のこ歯めねじのクリアランスフランクの傾斜角度を、 荷重を受ける逆形プ レツシャフランクの傾斜角度にし、 又、 クリアランスフランクを前記逆形プレ ッシャフランクの傾斜角度より小さい逆形クリアランスフランクにしたことを 特徴とする逆のこ歯めねじ。
4 . 逆形プレツシャフランクの傾斜角度が、 3 0 ° 〜6 0 ° であることを特徴 とする請求項 1、 2、 又は、 3記載の逆のこ歯めねじ。
5 . 逆形プレツシャフランクと逆形クリアランスフランク力 めねじ谷底を介 して連続しており、 該めねじ谷底の半径がねじピッチの 1 0〜 1/3 の範囲内で あることを特徴とする請求項 1、 2、 又は、 3記載の逆のこ歯めねじ。
6 . 逆形クリアランスフランクの傾斜角度が、 0 ° 〜1 5 ° であることを特徴 とする請求項 1、 2、 又は、 3記載の逆のこ歯めねじ。
7 . 段部とテーパ部とを備えていることを特徴とする請求項 1、 2、 又は、 3 記載の逆のこ歯めねじ。
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