WO2001015296A1

WO2001015296A1 - Fehlerstrom-schutzeinrichtung

Info

Publication number: WO2001015296A1
Application number: PCT/DE2000/002376
Authority: WO
Inventors: Gerald Lehner; Manfred Kleemeier; Bernhard Bauer; Karl-Heinz Stich
Original assignee: Siemens AG; Siemens Corp
Current assignee: Siemens AG; Siemens Corp
Priority date: 1999-08-25
Filing date: 2000-07-20
Publication date: 2001-03-01
Anticipated expiration: 2002-02-25
Also published as: DE19940343A1

Abstract

Um bei einer Fehlerstrom-Schutzeinrichtung (1) mit einem Summenstromwandler (2), dessen Sekundärwicklung (N2) in einem Auslösekreis (4) einem Auslöserelais (6) zur Betätigung einer ein Leiternetz (LN) schaltenden Schaltmechanik (7) nachgeschaltet ist, einen im gesamten Fehlerstrom-Frequenzbereich von 50Hz bis mindestens 20kHz unterhalb des Bemessungsfehlerstroms (I DELTA n) liegenden Auslösefehlerstrom (IA) zu ermöglichen, ist einerseits der Wandlerkern (3) des Summenstromwandlers (2) zur Erfassung sowohl niederfrequenter als auch hochfrequenter Fehlerströme (If) ausgelegt. Andererseits ist der gesamte Auslösekreis (4) tiefpassfrei, d. h. es sind keine Parallelkapazitäten im Auslösekreis (4) vorhanden.

Description

Beschreibung

Fehlerström-Schutzeinrichtung

Die Erfindung bezieht sich auf eine Fehlerstrom-Schutzeinrichtung m t einem Sum enstromwandler, dessen Sekundärwicklung in einem Auslosekreis ein Ausloserelais zur Betätigung einer ein Leiternetz schaltenden Schaltmechanik nachgeschaltet ist. Als Auslosekreis wird ein Stromkreis bezeichnet, entlang dessen eine elektrische Kontrollgroße erzeugt und diese bewertet wird, und der ein elektrisches Auslosesignal erzeugt, das bei Vorliegen einer Auslosebedingung ein Ausloserelais aktiviert, d. h. zur Auslosung bringt.

Eine derartige Fehlerstrom-Schutzeinrichtung dient zur Sicherstellung des Schutzes gegen einen gefährlichen Korperstrom in einer elektrischen Anlage. Ein solcher tritt beispielsweise dann auf, wenn eine Person ein spannungsführendes Teil einer elektrischen Anlage berührt. Der Fehlerstrom (oder auch Differenzstrom) fließt dann über die Person als Korperstrom gegen Erde ab. Die zum Schutz gegen gefährliche Korperstrome eingesetzte Schutzeinrichtung trennt bei Überschreiten des sogenannten Auslosefehlerstroms den betroffenen Stromkreis sicher und schnell vom Netz.

Der Aufbau bekannter Fehlerstrom-Schutzeinrichtungen ist beispielsweise aus der „etz* (1986), Heft 20, Seiten 938 bis 945, bekannt. Dort sind m den Bildern 1 bis 3 Pnnzipschalt- bilder und Funktionsprinzipien eines Fehlerstrom-Schutzschal- ters (Fl-Schutzschalter) und eines Differenzstrom-Schutzschalters (Dl-Schutzschalter) dargestellt. Der FI- und der Dl-Schutzschalter sind m ähnlicher Art und Weise aus drei Baugruppen aufgebaut. In der Sekundärwicklung eines Summen- stromwandlers, durch dessen Wandlerkern alle stromführenden Leiter eines Leiternetzes gefuhrt sind, wird im Fall eines

Fehlerstroms ein Spannungssignal induziert, das ein über eine Auslosekreiselektronik oder Ausloseschaltung mit der Sekun- därwicklung verbundenes Auslöserelais ansteuert. Das Auslöserelais betätigt daraufhin eine Schaltmechanik, mittels derer die Leiter des Leiternetzes getrennt werden. Dabei ist die Auslöseschaltung des Fl-Schutzschalters ausschließlich induk- tiv über den Summenstromwandler an das Leiternetz gekoppelt. Er entnimmt somit die zur Auslösung notwendige Energie netz- spannungsunabhängig aus dem Fehlerstrom selbst. Dagegen erfolgt beim Dl-Schutzschalter die Auslösung netzspannungsabhängig mittels einer Verstärkerschaltung, die galvanisch mit dem Leiternetz verbunden ist.

Der Auslösefehlerstrom ist in der Norm DIN VDE 0664 Teil 10 (= deutsche Übersetzung der Vorschrift EN 61008) definiert. Er ist der Wert des Fehlerstroms, der einen FI- oder DI- Schutzschalter unter festgelegten Bedingungen zum Auslösen bringt. Dabei entspricht bei z. B. sinusförmigen Wechselfehlerströmen der Auslösefehlerstrom dem 0,5- bis 1-fachen des Bemessungsfehlerstroms, der wiederum ein Maß für die Auslöseempfindlichkeit des FI- oder Dl-Schutzschalters ist. So darf beispielsweise zum Personenschutz bei direktem Berühren aktiver Teile der Bemessungsfehlerstrom nicht mehr als 30mA betragen, während eine Fl-Schutzeinrichtung mit einem Bemessungsfehlerstrom größer 30mA Schutz nur bei indirektem Berühren bietet.

Das Auslöseverhalten des Schutzschalters ist zudem üblicherweise auch auf eine bestimmte Frequenz, z. B. auf 50Hz, oder auf einen bestimmten Frequenzbereich, z. B. auf 50Hz bis 400Hz, abgestimmt. Trotz dieser Abstimmung können diese Schutzeinrichtungen dennoch auch bei höheren Frequenzen Per- sonenschutz bieten, sofern der Auslösefehlerstrom unterhalb der vorgegebenen Grenzkurve für Herzkammerflimmern nach der Vorschrift IEC 60479 liegt. Entsprechend dieser Grenzkurve darf der Auslösestrom bei 1kHz bis etwa 420mA ansteigen, um noch Personenschutz zu bieten. P H)

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Insbesondere bei einem Bemessungsfehlerstrom von 300mA ist der Auslosefehlerstrom im gesamten Frequenzbereich des Fehlerstroms von 50Hz bis mindestens 20kHz annähernd konstant und liegt dabei vorzugsweise zwischen 200mA und 250mA. Dadurch ist m diesem Frequenzbereich die Bedingung für eine wechselstromsensitive Fl-Schutzeinrichtung erfüllt. Zusätzlich werden bei einer Frequenz von 50Hz oder im Frequenzbereich von beispielsweise 50Hz bis 400Hz auch pulsierende Gleichfehlerstrome erfaßt.

Der Sekundärwicklung des Summenstro wandlers ist ein ohmscher Widerstand als Bürde parallelgeschaltet, um eine zumindest grobe Einstellung des Auslosefehlerstroms zu erreichen. Eine Feineinstellung des Auslosefehlerstroms erfolgt zweckmaßiger- weise am Ausloserelais .

Um eine möglichst hohe Fehlauslosefestigkeit beim Schalten von induktiven Verbrauchern an langen Leitern zu erreichen, umfasst die Ausloseschaltung der Fl-Schutzeinrichtung vor- zugsweise eine Verzogerungsschaltung oder Kurzzeitverzoge- rung, der ein Gleichrichter, beispielsweise m Form eines Bruckengleichπchters, vorgeschaltet ist. Die Verzogerungsschaltung weist dazu gleichstromseitig vorzugsweise eine Parallelschaltung aus einem Ladekondensator und einem Entladewi- derstand auf. Um eine Entladung des Ladekondensators über das Ausloserelais zu vermeiden, ist diesem RC-Verzogerungsglied eine Diode vorgeschaltet. Der Kondensator ist dabei derart dimensioniert, dass die Auslosezeit beim Bemessungsfehler- strom vorzugsweise ca. 100ms betragt.

Um zusätzlich zu einer hohen Fehlauslosefestigkeit auch einen Uberspannungsschutz für die im Auslosekreis liegenden Bauteile sicherzustellen, ist der Sekundärwicklung des Summenstromwandlers ein Uberspannungsschutzelement, parallelge- schaltet, das bzw. die die m der Sekundärwicklung induzierte Spannung auf einen entsprechenden Wert begrenzt. Bei geeigneter Dimensionierung des Uberspannungselements, das Vorzugs- weise eine Suppressordiode ist, wird gleichzeitig eine hohe Fehlauslösefestigkeit der Fl-Schutzeinrichtung bei durch die Primärwicklung des Summenstromwandlers fließenden Stoßströmen, beispielsweise infolge von Blitzschlägen, erreicht.

Ein zweckmäßigerweise in den Auslösekreis geschalteter Reihenkondensator bildet zusammen mit der Induktivität der Sekundärwicklung des Summenstromwandlers einerseits und der Induktivität des Auslöserelais andererseits einen Reihenreso- nanzkreis, so dass für das Ausloserelais eine besonders hohe Auslösescheinleistung und damit eine ausreichend hohe Auslö- sungsenergie bereitgestellt wird.

Zur Erweiterung der Fl-Schutzeinrichtung kann ein weiteres Erfassungssystem für glatte Gleichfehlerströme vorgesehen sein, das an dasselbe Auslöserelais geführt ist. Um dabei den Auslösekreis für Wechsel- und Pulsfehlerströme und das Erfassungssystem für glatte Gleichfehlerströme zu entkoppeln, ist in der Auslöseschaltung dem Ausloserelais eine Entkopplungs- diode vorgeschaltet. Durch die dadurch ermöglichte Ankopplung des zusätzlichen Erfassungsteils für glatte Gleichfehlerströme ist praktisch eine allstromsensitive Fl-Schutzeinrichtung bereitgestellt, die Fehlerströme im gesamten Frequenzbereich von 0Hz bis 20kHz erfasst und entsprechend den einschlägigen Vorschriften auswertet, ohne dass der Auslösefehlerstrom innerhalb dieses Frequenzbereichs die vorgeschriebenen Grenzwerte über- bzw. unterschreitet. Die FI- Schutzeinrichtung kann dabei praktisch für beliebige Bemessungsfehlerströme, insbesondere für einen Bemessungs- fehlerstrom von 30mA oder 300mA, ausgelegt sein, wobei der

Auslösefehlerstrom innerhalb des genannten gesamten Frequenzbereichs den jeweiligen Bemessungsfehlerstrom stets unterschreitet.

Nachfolgend wird ein Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand einer Zeichnung näher erläutert. Darin zeigen: FIG 1 schematisch eine Fehlerstrom-Schutzeinrichtung mit einem ersten Erfassungssystem für Wechsel- und Pulsfehlerströme und mit einem an dieses ankoppelbaren zweiten Erfassungssystem für glatte Gleichfehlerstrome, und

FIG 2 in einem logarithmisch aufgetragenen Frequenz/ -Auslosefehlerstrom-Diagramm die Auslosefehler- stromkurve des ersten Erfassungssystems gemäß FIG 1.

Die in FIG 1 dargestellte Fl-Schutzeinrichtung 1 umfasst einen ersten Sum enstromwandler 2 mit einem aus nanokristalli- nem oder amorphem Werkstoff bestehenden Wandlerkern 3 durch den die drei Phasen mit i = 1,2,3 sowie der Neutrallei- ter N eines 4-Leiternetzes LN gefuhrt sind. Die Fl-Schutzeinrichtung 1 ist dabei einem (nicht dargestellten) elektrischen Verbraucher vorgeschaltet, welcher aus dem Leiternetz LN mit Strom versorgt wird. Der Wandlerkern 3 ist zusatzlich zu der durch die Phasenleiter L_± gebildeten Primärwicklung Nl mit einer Sekundärwicklung N2 versehen, welche in einem Auslosekreis 4 über eine Ausloseschaltung 5 mit einem Ausloserelais β verbunden ist.

Im störungsfreien Betrieb des Leiternetzes LN und des Ver- brauchers ist die vektorielle Summe der durch den Wandlerkern 3 fließenden Strome stets Null. Eine Störung tritt dann auf, wenn z. B. infolge eines Isolationsfehlers ein Teil des zugefuhrten Stroms verbraucherseitig über Erde abgeführt wird als sogenannter Fehler- oder Differenzstrom I_f. In diesem Fall ergibt die vektorielle Summe der durch den Wandlerkern 3 fließenden Strome einen von Null verschiedenen Betrag. Dieser Differenz- oder Fehlerstrom I_f induziert in der Sekundärwicklung N2 eine als Maß für den Fehlerstrom I_f dienende Eingangsspannung U_e, die über die Ausloseschaltung 5 m eine Ausgangsspannung U_a und einen entsprechenden, durch das Ausloserelais 6 geführten Ausgangsstrom I_a umgewandelt wird. Überschreitet der Fehlerstrom I_f einen in der Ausloseschaltung 5 und/oder im Ausloserelais 6 eingestellten Sollwert oder Auslosefehlerstrom I_A, so wird das im Auslosekreis 4 liegende Ausloserelais 6, das vorzugsweise als Haltemagnet ausgeführt ist, ausgelost. Dadurch öffnet eine mit dem Ausloserelais 6 gekoppelte Schaltmechanik 7 die Schaltkontakte eines Schalters 8, der auf alle Leiter L_X,N des Leiternetzes LN wirkt.

Der Auslosekreis 4 ist dabei vorzugsweise für die Erfassung von sinusförmigen Wechselfehlerstromen nach Typ AC gemäß EN 61008 oder gemäß Typ A der Norm EN 61008 für die Erfassung sowohl sinusförmiger Wechselfehlerstrome als auch pulsierender Gleichfehlerstrome ausgelegt. Gemäß dieser Norm darf der Auslosefehlerstrom I_A bei sinusförmigen Wechselfehlerstromen zwischen dem 0,5-fachen und dem 1-fachen des Bemessungs- fehlerstroms liegen. Bei pulsierenden Gleichfehlerstromen darf der Auslosefehlerstrom I_A das 1,4-fache des Bemessungsfehlerstroms nicht überschreiten. Um einerseits einen Brand- schütz sicherzustellen, wozu ein Bemessungsfehlerstrom I_ΛΠ von 300mA zugelassen ist, und andererseits die gültigen Auslosegrenzen von 0,5-IΛΠ bis 1-IΔΠ nicht zu überschreiten, wird vorzugsweise der Auslosefehlerstrom I_A auf einen unterhalb von 300mA liegenden Wert, beispielsweise auf 200mA bis 250mA, eingestellt.

Eine entsprechende Einstellung des Auslosefehlerstroms I_A erfolgt einerseits mittels einer der Sekundärwicklung N2 des Summenstromwandlers 2 parallelgeschalteten Bürde in Form ei- nes ohmschen Widerstands Rl . Dadurch ist zumindest eine Grobeinstellung des Auslosefehlerstroms I_A möglich. Eine Feineinstellung erfolgt bei einer Fehlerstromfrequenz von 50Hz m an sich bekannter Weise durch gezielte Abmagnetisierungsimpulse eines im Ausloserelais 6 enthaltenen Dauermagneten, der im störungsfreien Zustand einen Ausloseanker gegen die Kraft einer Ruckstellfeder an den Schenkelenden eines U-formigen Ma- gnetπoches halt. Die Funktionsweise eines derartigen als Hai- temagnet ausgeführten Ausloserelais 6 ist in „etz*, Band 110 (1989), Heft 12, Seiten 580 bis 584 beschrieben und in dem dortigen Bild 4 prinzipiell gezeigt.

Eine dem Widerstand Rl parallelgeschaltete bidirektionale Suppressordiode VI begrenzt die in der Sekundärwicklung N2 induzierte Spannung auf einen Wert derart, dass einerseits in der Auslöseschaltung 5 vorgesehene Bauelemente vor Überspannungen geschützt sind, und dass andererseits eine hohe Fehlauslösefestigkeit der Fl-Schutzeinrichtung 1 bei durch die Primärwicklung Nl fließenden Stoßströmen, beispielsweise infolge von Blitzeinschlägen, erreicht wird.

Ein innerhalb der Auslöseschaltung 5 in den Auslösekreis 4 geschalteter Reihenkondensator Cl bildet zusammen mit den Induktivitäten der Sekundärwicklung N2 und des Auslöserelais 6 einen Resonanzkreis. Durch geeignete Dimensionierung der Kapazität des Reihenkondensators Cl kann somit für das Auslöserelais 6 die maximale Auslösescheinleistung und damit die für diese erforderliche Auslöseenergie zur Verfügung gestellt werden.

Um zu vermeiden, dass kurzzeitige, im Kilohertz-Bereich liegende Fehlerströme If mit einer Zeitdauer von wenigen Milli- Sekunden zu unerwünschten Fehlauslösungen führen, wird die dadurch erzeugte Energie der in der Sekundärwicklung N2 induzierten Störspannung in einem Ladekondensator C2 gespeichert. Ein dem Kondensator C2 parallelgeschalteter Widerstand R4 entlädt den Kondensator C2 nach oder im Anschluß an den Störvorgang, damit dieser bei einem folgenden Störvorgang erneut Energie aufnehmen oder speichern kann. Eine dieser Parallelschaltung aus dem Ladekondensator C2 und dem Widerstand R4 in Reihe vorgeschaltete Diode V6 verhindert dabei ein Entladen des Kondensators C2 über das Auslöserelais 6, was andernfalls zu einer Fehlauslösung des Auslöserelais 6 führen könnte. Die für die Kurzzeitverzogerung erforderliche Gleichspannung bzw. der dazu erforderliche Gleichstrom wird mit Hilfe eines Gleichrichters erzeugt, der innerhalb der Auslöseschaltung 5 durch vier in Bruckenschaltung liegende Dioden V2 bis V5 re- alisiert ist. Ein auf der Gleichstromseite des Brucken- gleichrichters V2 bis V5 mit der Diode V6 anodenseitig verbundener Widerstand R2 begrenzt den Strom durch die Diode V6 und schützt diese vor einer Uberbeanspruchung. Ein weiterer anodenseitig mit der Diode V6 verbundener Widerstand R3 wirkt als zusätzliche Dampfung für Storspannungen.

Innerhalb der Ausloseschaltung 5 ist im Auslosekreis 4 dem Ausloserelais 6 eine Reihenschaltung aus zwei Zenerdioden V7 und V8 parallelgeschaltet. Diese begrenzen die Spannung U_a am Auslöserelais 6 und verhindern ein Ummagnetisieren des als Haltemagnet ausgeführten Ausloserelais 6 bei hohen Fehlerströmen von beispielsweise I_f > 600mA. Derart hohe Fehlerstrome I_f wurden ansonsten zu einem Ausloseversagen führen. Die Zenerdioden V7 und V8 weisen zweckmäßigerweise eine Ze- nerspannung von IV auf und werden daher technologiebedingt m Durchlassrichtung betrieben.

Eine dem Ausloserelais 6 vorgeschaltete Diode V9 entkoppelt das Ausloserelais 6 von der übrigen Ausloseschaltung 5. Da- durch ist es möglich, an Anschlüsse XI und X2 des Ausloserelais 6 und damit parallel zu diesem ein Erfassungsteil für glatte Gleichfehlerstrome I_f ^Λ anzuschließen. Dieses ist gemäß dem Ausfuhrungsbeispiel nach FIG 1 durch einen weiteren Sum- menstromwandler 9 und eine Ausloseelektronik 10 gebildet, die mit der Sekundärwicklung N2 ^x des Summenstromwandlers 9 ein- gangsseitig verbunden ist. Ausgangsseitig ist die Ausloseelektronik 10 an die Anschlüsse XI und X2 gefuhrt. Die Ausloseelektronik 10 ist - im Gegensatz zum Auslosekreis 4 - spannungsversorgt und dazu mit dem oder jedem Leiter L_lfN des Leiternetzes LN verbunden. Der Summenstromwandler 9 erfasst die glatten Gleichfehlerstrome I_f beispielsweise nach dem Funktionsprinzip der gesteuerten Induktivität. Dieses Funk- tionsprinzip ist in „drive & control^v , Heft 4/93, Seiten 22 bis 25 beschrieben.

Das erste Erfassungssystem mit dem Summenstromwandler 2 sowie dem zusammen mit der Ausloseschaltung 5 in dem Auslosekreis 4 liegenden Ausloserelais 6 ermöglicht die Erfassung von sinusförmigen Wechselfehlerstromen I_f im Frequenzbereich von 50Hz bis 20kHz, wobei der Auslosefehlerstrom I_A über diesen gesamten Frequenzbereich annähernd konstant zwischen 200mA und 250mA liegt. Dies ist in FIG 2 anhand einer beispielsweise für einen Bemessungsfehlerstrom 1^ = 300mA ausgelegten FI- Schutzeinrichtung 1 veranschaulicht. Zusatzlich werden bei einer Fehlerstromfrequenz I_f von 50Hz oder einem Fehlerstrom- Frequenzbereich von beispielsweise 50Hz bis 400Hz pulsierende Gleichfehlerstrome erfaßt.

Dieser gemäß FIG 2 annähernd konstante Verlauf des Auslosefehlerstroms I_A über den gesamten Frequenzfehlerstrom-Frequenzbereich von 50Hz bis mindestens 20kHz wird einerseits durch den Einsatz des aus nanokristallmem oder amorphem Werkstoff bestehenden Wandlerkerns 3 des Summenstromwandlers 2 erreicht. Dadurch ist zunächst gewahrleistet, dass somit sowohl niederfrequente als auch hochfrequente Wechselfehlerstrome I_f mit einer Fehlerstromfrequenz f zwischen 50Hz und mindestens 20kHz erfasst werden. Andererseits wird dieser annähernd konstante Verlauf des Auslosefehlerstroms I_a über diesen Bereich der Fehlerstromfrequenz f dadurch erzielt, dass im Auslosekreis 4, d. h. zwischen der Sekundärwicklung N2 und dem Ausloserelais 6 keine Parallelkapazitaten oder an- dere frequenzbeeinflussenden Bauteile liegen, die hochfrequente Fehlerstrome I_f kurzschließen und damit herausfiltern konnten.

Der Auslosekreis 4 ist somit tiefpassfrei. Dies wiederum be- deutet, dass sowohl niederfrequente Fehlerstrome I_f als auch hochfrequente Fehlerstrome I_f im Kilohertz-Bereich erfasst und bewertet werden. Die Fl-Schutzeinrichtung 1 ist somit derart ausgelegt, dass im gesamten Fehlerstrom-Frequenzbereich von 50Hz bis mindestens 20kHz der Auslosefehlerstrom I_A den im Ausführungsbeispiel zugrundegelegten Bemessungsfehlerstrom I_ΛΠ von 300mA mit genügendem Sicherheitsabstand unter- schreitet, zumindest jedoch nicht über-schreitet .

Durch die Ankopplung des zweiten Erfassungssystems 9,10 für glatte Gleichfehlerströme ist aufgrund der Entkopplung über die Diode V9 der beiden Erfassungssysteme die Fl-Schutzein- richtung 1 in einfacher und zuverlässiger Art und Weise erweiterbar auf eine allstromsensitive Fl-Schutzeinrichtung zur Erfassung von Fehlerströmen I_f im Frequenzbereich von 0Hz bis mindestens 20kHz. Dabei darf der Auslosefehlerstrom I_A bei glatten Gleichfehlerströmen I_f ^Λ (f = 0Hz) gemäß der Norm IEC 60755 auf maximal 2-I_ΛΠ = 600mA ansteigen.

Claims

Patentansprüche

1. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung (1) mit einem Summenstrom- wandler (2), dessen Sekundärwicklung (N2) in einem Auslöse- kreis (4) ein Auslöserelais (6) zur Betätigung einer ein Leiternetz (LN) schaltenden Schaltmechanik (7) nachgeschaltet ist, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Wandlerkern (3) des Summenstromwandlers (2) zur Erfassung sowohl niederfrequenter als auch hochfrequenter Fehlerströ- me (I_f) ausgelegt ist, und dass der eine dem Auslöserelais (6) vorgeordnete Auslöseschaltung (5) aufweisende Auslösekreis (4) tiefpassfrei ist.

2. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach Anspruch 1, d a- d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Wandlerkern (3) aus nanokristallinem oder amorphem Werkstoff gebildet ist.

3. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Wandlerkern (3) zur Erfassung Wechsel- und/oder pulsförmiger Fehlerströme (I_f) gemäß Typ A bzw. Typ AC der Vorschrift EN 61008 (= VDE 0664 Teil 10) ausgelegt ist.

4. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Auslosefehlerstrom (I_A) bei einer Fehlerstromfrequenz (f) im Frequenzbereich zwischen 50Hz und mindestens 20kHz kleiner oder gleich dem Bemessungsfehlerstrom (I_ΔΠ) ist.

5. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zur Sekundärwicklung (N2) ein Widerstand (Rl) als Bürde parallelgeschaltet ist.

6. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Auslöseschaltung (5) einen Gleichrichter (V2 bis V5) und eine diesem gleichstromseitig nachgeschaltete Verzögerungsschaltung (C2,R4) umfasst.

7. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass in den Auslösekreis (4) ein Reihenkondensator (Cl) geschaltet ist.

8. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass in den Auslösekreis (4) ein Überspannungsschutz (VI) geschaltet ist.

9. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach Anspruch 8, d ad u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Überspannungsschutz eine der Sekundärwicklung (N2) parallelgeschaltete Suppressordiode (VI) ist.

10. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 9, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Verzögerungsschaltung durch einen Ladekondensator (C2) und einen Entladungswiderstand (R4) in Parallelschaltung gebildet ist, zu der eine Diode (V6) in Reihe geschaltet ist.

11. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass dem Auslöserelais (4) mindestens eine Zenerdiode (V7,V8) parallelgeschaltet ist.

12. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass dem Ausloserelais (6) eine Entkopplungsdiode (V9) vorgeschaltet ist.

13. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h ein an das Ausloserelais (6) anschließbares Erfassungsteil (9,10) für glatte Gleichfehlerströme (If').