WO2001001040A1

WO2001001040A1 - Fossilbeheizter dampferzeuger mit einer entstickungseinrichtung für heizgas

Info

Publication number: WO2001001040A1
Application number: PCT/DE2000/001941
Authority: WO
Inventors: Josef Pulec; Rudolf Kral
Original assignee: Siemens AG; Siemens Corp
Current assignee: Siemens AG; Siemens Corp
Priority date: 1999-06-24
Filing date: 2000-06-13
Publication date: 2001-01-04
Anticipated expiration: 2001-12-24
Also published as: EP1188021B1; CA2377681A1; EP1188021A1; KR20020015994A; KR100472111B1; CN1364226A; CN1126904C; JP3806350B2; JP2003503670A; RU2214555C1; US6536380B1; CA2377681C; DE19929088C1

Abstract

Ein Dampferzeuger (2) weist eine Entstickungseinrichtung für Heizgas (G) und eine Brennkammer (4) auf, der heizgasseitig über einen Horizontalgaszug (6) und einen Vertikalgaszug (8) die Entstickungseinrichtung (54) für Heizgas (G) nachgeschaltet ist. Der Dampferzeuger soll nun einen besonders geringen Platzbedarf aufweisen sowie besonders zuverlässig eine Entstickung der Heizgase (G) des fossilen Brennstoffs (B) gewährleisten. Hierzu weist die Brennkammer eine Anzahl von in der Höhe des Horizontalgaszugs (6) angeordneten Brennern (70) auf. Ausserdem ist der Vertikalgaszug (8) für eine annähernd vertikale Strömung des Heizgases (G) von unten nach oben und die Entstickungseinrichtung (54) für Heizgas (G) für eine annähernd vertikale Strömung des Heizgases (G) von oben nach unten ausgelegt.

Description

Beschreibung

Fossilbeheizter Dampferzeuger mit einer Entstickungseinrichtung für Heizgas

Die Erfmαung bezieht sich auf einen Dampferzeuger mit einer Entstickungseinrichtung für Heizgas und mit einer Brennkammer für fossilen Brennstoff, der heizgasseitig über einen Hoπ- zontalgaszug und einen Vertikalgaszug die Entstickungsem- richtung für Heizgas nacngeschaltet ist.

Bei einer Kraftwerksanlage mit einem Dampferzeuger wird das bei der Verbrennung eines fossilen Brennstoffs erzeugte Heizgas zur Verdampfung von einem Stromungsmedium im Dampferzeu- ger genutzt. Der Dampferzeuger weist zur Verαampfung des Stromungsmediums Verdampferronre auf, deren Beheizung mit Heizgas zu einer Verαampfung des darin geführten Stromungsmediums fuhrt. Der durch den Dampferzeuger bereitgestellte Dampf wieαerum kann beispielsweise für einen angeschlossenen externen Prozeß oder ar>er für den Antrieb einer Dampfturbine vorgesehen sein. Treibt der Dampf eine Dampfturbine an, so wirα über die Turbmenwelle der Dampfturbine üblicherweise ein Generator oder eine Arbeitsmaschine betrieben. Im Falle eines Generators kann αer durch den Generator erzeugte Strom zur Einspeisung in ein Verbund- und/oder Inselnecz vorgesehen sein.

Der Dampferzeuger kann dabei als Durchlaufdampferzeuger ausgebildet sein. Ein Durchlaufαamferzeuger ist aus αem Aufsatz „Verdampferkonzepte fαr Benson-Dampferzeuger* von J. Franke, W. Kohler und E. ittcnow, veröffentlicht m VGB Kraftwerkstechnik 73 (1993) , Heft 4, S. 352-360, bekannt. Bei einem Durchlaufdampferzeuger fuhrt die Beheizung von als Verdampferronren vorgesehenen Dampferzeugerrohren zu einer Verdamp- fung des Stromungsmediums in den Dampferzeugerrohren in einem einmaligen Durchlauf. Dampferzeuger werden üblicherweise mit einer Brennkammer m vertikaler Bauweise ausgeführt. Dies beαeutet, daß die Brennkammer für eine Durchstromung des beheizenden Mediums oder Heizgases in annähernd vertikaler Richtung ausgelegt ist. Heizgasseitig kann αer Brennkammer dabei ein Horizontalgaszug nachgeschaltet sein, wobei beim Übergang von der Brennkammer m den Hoπzontalgaszug eine Umlenkung des Heizgasstroms m eine annähernd horizontale Stromungsrichtung erfolgt. Derartige Brennkammern erfordern edoch im allgemeinen aufgrund der temperaturbedingten Langenanderungen der Brennkammer ein Gerüst, an dem die Brennkammer aufgehängt wird. Dies bedingt einen erneblichen technischen .Aufwand bei der Herstellung und Montage des Dampferzeugers, der um so großer ist, je großer die Bauhohe des Dampferzeugers ist.

Ein besonderes Problem stellt die Auslegung der Umfassungswand des Gaszuges oder Brennkammer des Dampferzeugers im Hinblick auf die dort auftretenden Rohrwand- oder Mateπaltempe- raturen dar. Im unterkritiscnen Druckbereich bis etwa 200 bar wird die Temperatur der Umfassungswand der Brennkammer im wesentlichen von der Hone der Sattigungstemperatur des Wassers bestimmt. Dies wird oeispielsweise durch die Verwendung von Verdampferronren erzielt, die auf ihrer Innenseite eine Oberflachenstruktur aufweisen. Dazu kommen insbesondere lnnoe- πppte Verdampferrohre in Betracht, deren Einsatz m einem

Durchlaufdampferzeuger beispielsweise aus dem oben zitierten Aufsatz bekannt ist. Diese sogenannten Rippenrohre, d.h. Rohre mit einer beπppten Innenoberflache, haben einen besonders guten Wärmeübergang von der Rohrinnenwand zum Stromungs- medium.

Zur Stickoxidminderung des Heizgases des fossilen Brennstoffs kann das Verfahren αer Selektiven Katalytischen Reduktion, das sogenannte SCR-Verfahren, eingesetzt werden. Bei dem SCR- Verfahren werden Stickoxide (NO.) mit Hilfe eines Reduktionsmittels, beispielsweise Ammoniak, und eines Katalysators zu Stickstoff (N und Wasser (H->0) reαuziert. Bei einem für ein SCR-Verfahrer. ausgelegten Dampferzeuger ist üblicherweise nach dem als Konvektionszug ausgebildeten Heiz- gaskanal, wo üblicherweise aas Heizgas eine Temperatur von etwa 320 bis 400 °C aufweist, eine Entstickungseinrichtung für Heizgas mit einem Katalysator angeordnet. Der Katalysator der Entstickungseinrichtung für Heizgas dient dazu, eine Reaktion zwischen dem m dem Heizgas eingebrachten Reduktionsmittel und den Stickoxiden des Heizgases einzuleiten und/oder aufrechtzuerhalten. Das zum SCR-Verfahren benotigte Reduktionsmittel wird dabei üblicherweise mit Luft als Tragerstrom m das den Gaszug durcnstromenαe Heizgas emgedust. Die Stickoxid-Emission des Dampferzeugers ist jedoch m der Regel abhangig von der Art des verbrannten fossilen Brennstoffs. Um die gesetzlich vorgeschriebenen Grenzwerte einzuhalten, wird daher üblicherweise die emzudusende Reduktionsmittelmenge m Abhängigkeit von dem eingesetzten fossilen Brennstoff vari¬

Eine ausgangsseitig nach dem Konvektionszug angeordnete Entstickungseinrichtung für Heizgas erfordert jedoch einen erheblichen Konstruktions- und Herstellungsaufwand für den jeweiligen Dampferzeuger. Denn die Entstickungseinrichtung muß dort im Dampferzeuger angeordnet werden, wo sie bei allen Be- tπebszustanden des Dampferzeugers einen besonders hohen Reinigungseffekt auf das Heizgas ausüben kann. Dies ist üblicherweise dort der Fall, wo das Heizgas eine Temperatur im Bereich von etwa 320 bis 400 C aufweist. Außerdem vergrößert sich αer Herstellungsaufwand eines Dampferzeugers, wenn die- ser neben üblichen Komponenten zusatzlich eine Entstickungseinrichtung aufweist.

Der Erfindung liegt daher αie Aufgaoe zugrunde, einen fossil- beheizten Dampferzeuger der ooen genannten Art anzugeben, der einen besonders geringen Konstruktions- und Herstellungsaufwand erfordert, und bei dem besonders zuverlässig eine Reim- gung des Heizgases des fossilen Brennstoffs gewährleistet ist, bevor diese den Dampferzeuger ausgangsseitig verlassen.

Diese Aufgabe wird erfmdungsgemaß gelost, indem die Brenn- kammer des Dampferzeugers eine Anzahl von m der Hohe des Ho- πzontalgaszugs angeordneten Brennern umfaßt, wobei der Ver- tikalgaszug für eine annähernd vertikale Strömung des Heizgases von unten nach oben und die Entstickungseinrichtung für Heizgas für eine annähernd vertikale Strömung des Heizgases von oben nach unten ausgelegt ist.

Die Erfindung geht von der Überlegung aus, daß ein mit besonders geringem Herstellungs- und Montageaufwand erstellbarer Dampferzeuger eine mit einfachen Mitteln ausfuhrbare Aufhan- gekonstruktion aufweisen sollte. Ein mit vergleichsweise geringem technischem Aufwand zu erstellendes Gerüst für die Aufhangung der Brennkammer kann dabei einhergehen mit einer besonders geringen Bauhohe des Dampferzeugers. Eine besonders geringe Bauhohe des Dampferzeugers ist erzielbar, indem die Brenn ammer in horizontaler Bauweise ausgeführt ist. Hierzu sind die Brenner m der Hohe des Horizontalgaszugs m der Brennkammerwand angeordnet. Somit wird die Brennkammer beim Betrieb αes Dampferzeugers m annahernα horizontaler Richtung von dem Heizgas durcnstromt.

Für eine besonders zuverlässige Reinigung des Heizgases des fossilen Brennstoffs sollte die Entstickungseinrichtung für Heizgas ausgangsseitig nach dem Vertikalgaszug angeordnet sein. Ausgangsseitig nach dem Vertikalgaszug weist nämlich das Heizgas Temperaturen auf, bei denen eine Reinigung des

Heizgases mit geringem technischen Aufwand besonders effektiv erfolgt. Dabei ist zu berücksichtigen, daß für eine besonders geringe Bauhone des Dampferzeugers die Entstickungseinrichtung für Heizgas für eine annähernd vertikale Strömung des Heizgases von oben nach unten ausgelegt sein sollte. Hierdurch ist eine Emdusung der bei dem SCR-Verfahren erforderlichen Flüssigkeit mit Ammoniakanteilen entlang der Haupstro- mungsπchtung des Heizgases möglich, wodurch die vertikale Ausdehnung der Entstickungseinrichtung besonders gering ausfallt.

Bei einem Dampferzeuger mit einer Brennkammer, die m annähernd horizontaler Hauptstromungsπchtung von Heizgas durch- strombar ist, strömen nun aber die Heizgase nach Verlassen des Horizontalgaszugs im Vertikalgaszug abwärts. Um nun das Heizgas in der Entstickungseinrichtung für Heizgas annähernd vertikal von oben nach unten strömen zu lassen ist daher ein Kanal für das Heizgas erforderlich, m dem das Heizgas ausgangsseitig nach dem Vertikalgaszug von unten nach oben gefuhrt wird um dann m die von oben nach unten durchstrombare Entstickungseinrichtung für Heizgas zu gelangen. Dieser zu- satzliche Kanal ist nicht erforderlich, wenn der Vertikalgas- zug für eine annähernd vertikale Strömung des Heizgases von unten nach oben und αie für das Heizgas vorgesehene Entstik- kungsemπchtung für eine annähernd vertikale Strömung des Heizgases von oben nach unten ausgelegt ist.

Vorteilhafterweise ist das die Entstickungseinrichtung für Heizgas verlassende gereinigte Heizgas zur Erwärmung von Luft m einem Luftvorwärmer einsetzbar. Der Luftvorwärmer sollte dabei m besonders platzsparender Weise direkt unterhalb der Entstickungseinrichtung für Heizgas angeordnet werden. Die vorgewärmte Luft ist den Brennern des Dampferzeugers für die Verbrennung des fossilen Brennstoffs zuzuführen. Wird den Brennern warme Luft im Gegensatz zu kalter Luft bei der Verbrennung des fossilen Brennstoffs zugeführt, so steigt der Gesamtwirkungsgrad des Dampferzeugers.

Die Entstickungseinrichtung für Heizgas umfaßt vorteilhafterweise einen DeNOv-Katalysator . Denn dann kann eine Stickoxiα- mmderung des den Dampferzeuger verlassenden Heizgases m be- sonders einfacher Weise beispielsweise mit dem Verfahren αer Selektiven Katalytischen Reduktion durchgeführt werden. Die Umfassungswande der Brennkammer sind vorteilhafterweise aus gasdicht miteinander verschweißten, vertikal angeordneten Verdampferrohren geoildet, von denen jeweils eine Anzahl parallel mit Stromungsmedium beaufschlagbar ist.

Vorteilhafterweise ist eine Umfassungswand der Brennkammer die Stirnwand und zwei Umfassungswande der Brennkammer sind die Seitenwande, wobei die Seitenwande jeweils n eine erste Gruppe und in eine zweite Gruppe der Verdamperrohre unter- teilt sind, wobei die Stirnwand und die erste Gruppe der Verdamperrohre parallel mit Stromungsmedium beaufschlagbar und der parallel mit Stromungsmedium beaufschlagbaren, zweiten Gruppe der Verdampferrohre stromungsmediumsseitig vorgeschaltet sind. Dadurch ist eine besonders gunstige Kühlung der Stirnwand gewährleistet.

Vorteilhafterweise ist den jeweils parallel mit Stromungsme- dium beaufschlagbaren Verdampferrohren stromungsmediumsseitig ein gemeinsames Eintrittssammler-System vorgeschaltet und ein gemeinsames Austrittssamrαler-System nachgeschaltet . Ein m dieser Ausgestaltung ausgeführter Dampferzeuger ermöglicht einen zuverlässigen Druckausgleich zwischen αen parallel geschalteten Verdampferrohren und somit eine besonders gunstige Verteilung αes Stromungsmeαiums bei der Durchstromung der Verdampferrohre.

In einer weiteren vorteilhaf en Ausgestaltung ist der Rohrin- nenαurchmesser einer Anzanl der Verdampferrohre der Brennkammer aohangig von der jeweiligen Position der Verdampferrohre m der Brennxammer gewählt. Auf diese Weise sind die Verdampferrohre m der Brennkammer an ein gasseitig vorgebbares Beheizungsprofil anpaßbar. Mit dem hierdurch bewirkten Einfluß auf die Durchstromung der Verdampferrohre sind besonders zuverlässig Temperaturunterscniede am Auslaß der Verdampfer- ronre der Brennkammer gering gehalten. Für eine oesonders gute Wärmeübertragung von der Warme der Brennkammer auf aas in den Verαampferrohren geführte Stro- mungsmedium weist vorteilhafterweise eine Anzahl der Verdampferrohre auf ihrer Innenseite jeweils ein mehrgängiges Ge- winde bilαende Rippen auf. Dabei ist vorteilhafterweise ein Steigungswinkel α zwiscnen einer zαr Rohrachse senkrechten Ebene und den Flanken αer auf αer Rohrinnenseite angeordneten Rippen kleiner als 60°, vorzugsweise kleiner als 55°.

In einem beheizten, als Verdampferrohr ohne Innenbeπppung, einem sogenannten Glattrohr, ausgeführten Verdampferrohr kann nämlich von einem Gestimmten Dampfgehalt an die für einen besonders guten Wärmeübergang erforderliche Benetzung der Rohrwand nicht mehr aufrechterhalten werden. Bei fehlender Benet- zung kann eine stellenweise trockene Rohrwand vorliegen. Der Übergang zu einer derartigen trockenen Rohrwand fuhrt zu einer Art Warmeubergangskrise mit verschlechtertem Warmeuber- gangsverhalten, so daß im allgemeinen die Rohrwandtemperaturen an dieser Stelle besonders stark ansteigen. In einem m- nenberippten Rohr tritt aber nun im Vergleich zu einem Glattrohr diese Krise des Wärmeübergangs erst bei einem Dampfmassengehalt > 0,9, also kurz vor dem Ende der Verdampfung, auf. Das ist auf den Drall zurückzuführen, den die Strömung durch die spiralförmigen Rippen erfahrt. Aufgrund der unter- schiedlichen Zentrifugalkraft wird der Wasser- vom Dampfan- teil separiert und an die Rohrwanα gedruckt. Dadurch wird αie Benetzung der Rohrwand bis zu hohen Dampfgehalten aufrechterhalten, so daß am Ort der Warmeubergangskrise bereits hohe Strömungsgeschwindigkeiten vorliegen. Das bewirkt trotz der Warmeubergangskrise einen guten Wärmeübergang und als Folge niedrige Rohrwandtemperaturen.

Eine Anzanl der Verdampferrohre der Brennkammer weist vorteilhafterweise Mittel zum Reαuzieren des Durchflusses des Stromungsmediums auf. Dabei erweist es sich als besonders gunstig, wenn die Mittel als Drosseleinrichtungen ausgebildet sind. Drosseleinrichtungen können beispielsweise Einbauten m die Verdampferronre sein, die an einer Stelle im Inneren des jeweiligen Verdampferronres den Rohrinnendurchmesser verkleinern.

Dabei erweisen sicn auch Mittel zum Reduzieren des Durchflusses m einem mehrere parallele Leitungen umfassenden Leitungssystem als vorteilhaft, durch das den Verdampferrohren der Brennkammer Stromungsmedium zufuhrbar ist. Dabei kann das Leitungssystem auch einem Eintrittssammler-System von paral- lel mit Stromungsmedium beaufschlagbaren Verdampferrohren vorgeschaltet sein. In einer Leitung oder m mehreren Leitungen des Leitungssystems können dabei beispielsweise Drosselarmaturen vorgesehen sein. Mit solchen Mitteln zum Reduzieren des Durchflusses des Stromungsmediums durch die Ver- dampferrohre laßt sich eine Anpassung des Durchsatzes des

Stromungsmediums durch einzelne Verdampferrohre an deren jeweilige Beheizung m der Brennkammer herbeifuhren. Dadurch sind zusatzlich Temperaturunterschiede des Stromungsmediums am Austritt der Verdampferrohre besonders zuverlässig beson- ders gering gehalten.

Die Seitenwande des Horizontalgaszugs und/oder des Vertikai- gaszugs sind vorteilhafterweise aus gasdicht miteinander verschweißten, vertikal angeordneten Dampferzeugerrohren gebil- det, von denen jeweils eine Anzahl parallel mit Stromungsme- dium beaufscnlagbar ist.

Benachbarte Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre sind vorteilhafterweise über Metallbander, sogenannte Flossen, gasdicht miteinander verscnweißt. Die Flossenbreite beeinflußt den Warmeemtrag m die Dampferzeugerronre . Daher ist die Flos- senoreite vorzugsweise abhangig von der Position der jeweiligen Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre im Dampferzeuger an ein gasseitig vorgebbares Beheizungs- und/oder Temperatur profil angepaßt. Als Beheizungs- und/oder Temperaturprofil kann dabei ein aus Erfahrungswerten ermitteltes typisches Beheizungs- und/oder Temperaturprofil oder auch eine grobe Ab- Schätzung, wie beispielsweise ein stufenförmiges Beheizungs- und/oder Temperaturprofil, vorgegeben sein. Durch die geeignet gewählten Flossenoreiten ist auch bei stark unterschiedlicher Beheizung verschiedener Verdampfer- bzw. Dampferzeu- gerrohre ein Warmeemtrag in alle Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre αerart erreichbar, daß Temperaturunterschiede am Auslaß der Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre besonders gering gehalten sind. Auf diese Weise sind vorzeitige Materialermüdungen zuverlässig verhindert. Dadurch weist der Dampfer- zeuger eine besonders lange Lebensdauer auf.

In dem Horizontalgaszug sind vorteilhafterweise eine Anzahl von Überhitzerheizflachen angeordnet, deren Rohre annähernd quer zur Hauptstromungsπchtung des Heizgases angeordnet und für eine Durchstromung des Stromungsmediums parallel geschaltet sind. Diese in hangender Bauweise angeordneten, auch als Schottheizflachen bezeichneten, Überhitzerheizflachen werden überwiegend konvektiv beheizt und sind stromungsmediumsseitig den Verdampferrohren der Brennkammer nachgeschaltet. Hier- durch ist eine besonders gunstige Ausnutzung der Heizgaswarme gewahrleistet.

Vorteilhafterweise weist der Vertikalgaszug eine Anzahl von Konvektionsheizflachen auf, die aus annähernd quer zur Haupt- stromungsrichtung des Heizgases angeordneten Rohren gebildet sind. Die Rohre einer Konvektionsheizflache sind dabei für eine Durchstromung des Stromungsmediums parallel geschaltet. Auch diese Konvektionsheizflachen werden überwiegend konvektiv beheizt .

Um weiterhin eine besonders vollständige Ausnutzung der Warme des Heizgases zu gewahrleisten, weist der Vertikalgaszug vorteilhafterweise einen Economizer auf.

Vorteilhafterweise sind die Brenner an der Stirnwand der

Brennkammer angeordnet, also an derjenigen Umfassungswand der Brennkammer, die der Abstromoffnung zum Horizontalgaszug ge-

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Brennkammer naherungsweise der größere Wert der beiαen Funktionen (I) und (II) :

L (W, t_A) = (C_x + C₂ W) (I und

L (W, T_aRK) = (C₃ T_BRK + C₄)W + C₃ (T_BRK) ² + C₆ T_BRK + C- (II)

C₂ = 0, 0057 m/kg und

C₃ = -1, 905 10^'4 (m s)/(kg°C) und

C₄ = 0,286 (s m) /kg und

C₃ = 3 10^~4 m/ (°C)² und

C_s = -0, 842 m/°C und

C₇ = 603, 41 m.

Unter „naherungsweise ist hieroei eine zulassige Abweichung vom durch die jeweilige Funktion definierten Wert um +20%/ -10% zu verstehen.

Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, daß durch die horizontale Brennkammer und den für eine annähernd vertikale Stromungsrichtung des Heizgases von unten nacn oben ausgelegten Vertixalgaszug der Dampferzeuger einen besonαers geringen Platzoedarf aufweist. Diese beson- ders kompakte Bauweise des Dampferzeugers ermöglicht bei Einbindung des Dampferzeugers m eine Dampfturbmenanlage besonders kurze Verbindungsrohre von dem Dampferzeuger zu der Dampfturbine.

Ein Ausfuhrungsbeispiel der Erfindung wird anhand einer Zeichnung naher erläutert. Darin zeigen:

FIG 1 schematisch einen fossil oeneizten Dampferzeuger m Zweizugbauart m Seitenansicht und

FIG 2 schematisch einen Langsscnnitt durch ein einzelnes Verdampferronr und FIG 3 ein Koorαmatensystem mit den Kurven K_x bis K₆.

Einander entsprechende Teile sind in allen Figuren mit den gleichen Bezugszeichen versehen.

Der Dampferzeuger 2 gemäß Figur 1 ist einer nicht naher dargestellten Kraftwerksanlage zugeordnet, die auch eine Dampf- turbmenanlage umfaßt. Der im Dampferzeuger 2 erzeugte Dampf wird dabei zum Antrieb der Dampfturbine genutzt, die lhrer- seits wiederum einen Generator zur Stromerzeugung antreibt.

Der durch den Generator erzeugte Strom ist dabei zur Einspeisung in ein Verbund- oαer ein Inselnetz vorgesenen. Weiterhin kann auch eine Abzweigung einer Teilmenge des Dampfs zur Einspeisung m einen an die Dampfturbmenanlage angeschlossenen externen Prozeß vorgesehen sein, bei dem es sich auch um einen Heizprozeß handeln kann.

Der fossil beheizte Dampferzeuger 2 ist vorteilhafterweise als Durchlaufdampferzeuger ausgeführt. Er umfaßt eine m ho- rizontaler Bauweise ausgeführte Brennkammer 4, der heizgasseitig über einen Horizontalgaszug 6 ein Vertikalgaszug 8 nachgeschaltet ist. Der untere Bereich αer Brennkammer 4 ist durch einen Tπcnter 5 mit einer Oberkante entsprechend αer Hilfslinie mit den Endpunkten X und Y gebildet. Durch den Trichter 5 kann beim Betrieb des Dampferzeugers 2 Asche des fossilen Brennstoffs B m eine αarunter angeordnete Entaschungseinrichtung 7 abgeführt werden. Die Umfassungswande 9 der Brennkammer d sind aus gasdicht miteinander verschweißten, vertikal angeordneten Verdampferrohren 10 gebildet. Da- oei ist eine Umfassungswand 9 die Stirnwand 9A und zwei Umfassungswande 9 sind die Seitenwande 9B der Brennkammer 4 des Dampferzeugers 2. In der m Figur 1 gezeigten Seitenansicht des Dampferzeugers 2 ist nur eine der beiden Seitenwande 9B sichtbar. Die Verdampferrohre 10 der Seitenwande 9B der Brennkammer 4 sind m eine erste Gruppe ILA und m eine zweite Gruppe 11B unterteilt. Die Verdampferrohre 10 der Stirnwand 9A und die erste Gruppe ILA der Verdampferrohre 10 sind parallel mit Stromungsmedium S beaufschlagbar . Auch die zweite Gruppe 11B der Verdampferrohre 10 ist parallel mit Stromungsmedium S beaufschlagbar. Um eine besonders gunstige Durchflußcharakteristik des Stromungsmediums S durch die Umfassungswande 9 der Brennkammer 4 und damit eine besonders gute Ausnutzung αer Verbrennungswarme des fossilen Brennstoffs B zu erreichen, sind die Verdampferrohre 10 der Stirnwand 9A und der ersten Gruppe ILA stromungsmediumsseitg den Verdampferrohren 10 der zweiten Gruppe 11B vorgeschaltet.

Auch die Seitenwande 12 des Horizontalgaszuges 6 und/oder die Seitenwande 14 des Vertikalgaszuges 8 sind aus gasdicht miteinander verschweißten, vertikal angeordneten Dampferzeugerrohren 16 bzw. 17 gebildet. Von den Dampferzeugerrohre 16, 17 ist dabei jeweils eine Anzahl parallel mit Stromungsmedium S beaufschlagbar .

Der Stirnseite 9A und der ersten Gruppe ILA der Verdampferrohre 10 der Brennkammer 4 ist stromungsmediumsseitig ein ge- memsames Eintrittssammler-S/stem 18A für Stromungsmedium S vorgeschaltet und ein Austrittssammler-System 20A nachgeschaltet. Ebenso ist der zweiten Gruppe 11B der Seitenwande 9B der Verdampferrohre 10 stromungsmediumsseitig eine gemeinsames Eintrittssammler-System 18B für Stromungsmedium S vorgeschaltet und ein Austrittssammler-System 20B nachgeschaltet. Die Eintrittssammler-Systeme 18A und 18B umfassen dabei jeweils eine Anzahl von parallelen Eintrittssammlern.

Zum Zufuhren von Stromungsmedium S m das Eintrittssammler- System 18A der der Stirnseite 9A αer Brennkammer 4 und der ersten Gruppe ILA der Verdampferronre 10 der Seitenwande 9B der Brennkammer 4 ist ein Leitungssystem 19A vorgesehen. Das Leitungssystem 19A umfaßt mehrere parallel geschaltete Leitungen, die jeweils mit einem der Eintrittssammler des Em- trittssammler-Systems 18A verbunden sind. Das Austrittssammler-System 20A ist ausgangsseitig an ein Leitungssystem 19B angeschlossen, aas zum Zufuhren von Stromungsmedium S m die Eintrittssammler des Eintrittssammler-Systems 18B der zweiten Gruppe 11B der Verdampferrohre 10 der Seitenwande 9B der Brennkammer 4 vorgesehen ist.

In gleicher Weise ist den parallel mit Stromungsmedium S beaufschlagbaren Dampferzeugerrohren 16 der Seitenwande 12 des Horizontalgaszugs 6 ein gemeinsames Emtrittssammler-Sy- ste 21 vorgeschaltet und ein gemeinsames Austrittssammler- System 22 nachgeschaltet. Dabei ist zum Zufuhren von Stro- mungsmedium S m das Eintrittssammler-System 21 der Dampferzeugerrohre 16 ein Leitungssystem 25 vorgesehen. Das Leitungssystem 25 umfaßt auch hier mehrere parallel geschaltete Leitungen, die jeweils mit einem der Eintrittssammler des Eintrittssammler-Systems 21 verbunden sind. Emgangsseitig ist das Leitungssystem 25 an aas Austrittssammler-System 20B der zweiten Gruppe 11B der Verdampferrohre 10 der Seitenwande 9A der Brennkammer 4 angeschlossen. Das die Brennkammer 4 verlassende erhitzte Stromungsmedium S wird also m die Seitwande 12 des Hoπzontalgaszugs 6 gefuhrt.

Durch diese Ausgestaltung αes Durchlaufdampferzeugers 2 mit Eintrittssammler-Systemen ISA, 18B, sowie 21 und Austrittssammler-Systemen 20A, 20B und 22 ist ein besonders zuverlässiger Druckausgleich, zwischen αen parallel geschalteten Ver- dampferrohren 10 der Brennkammer 4 bzw. den parallel geschalteten Dampferzeugerrohren 16 αes Horizontalgaszugs 6 m der Weise möglich, daß jeweils alle parallel geschalteten Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre 10 bzw. 16 den gleichen Gesamtdruckverlust aufweisen. Dies oedeutet, daß bei einem mehr beheizten Verdampferrohr 10 bzw. Dampferzeugerrohr 16 im Vergleich zu einem mmderbeneizten Verdampferrohr 10 bzw. Dampferzeugerrohr 16 der Durchsatz steigen muß.

Die Verdampferrohre 10 weisen - wie m Figur 2 dargestellt - auf ihrer Innenseite Rippen 40 auf, die eine Art mehrgängiges Gewinde bilden und eine Rippenhohe R haben. Dabei ist der Steigungswinkel zwischen einer zur Rohrachse senkrechten Ebene 42 und den Flanken 44 der auf der Rohrinnenseite angeordneten Rippen 40 kleiner als 55°. Dadurch werden ein besonders hoher Wärmeübergang von der Innenwand der Verdampferrohre an aas m den Verdampferrohren 10 geführte Stromungsme- dium S bei gleichzeitig besonders niedrigen Temperaturen der Rohrwand erreicht.

Der Rohrinnendurchmesser D der Verdampferrohre 10 der Brennkammer 4 ist abhangig von der jeweiligen Position der Ver- dampferrohre 10 m der Brennkammer 4 gewählt. Auf diese Weise ist der Dampferzeuger 2 an αie unterschiedlich starke Beheizung der Verdampferrohre 10 angepaßt. Diese Auslegung der Verdampferrohre 10 der Brennkammer 4 gewährleistet besonders zuverlässig, daß Temperaturunterschiede am Auslaß der Ver- dampferronre 10 besonders gering gehalten sind.

Benachbarte Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre 10, 16, 17 sind in nicht naher dargestellter Weise über Flossen gasdicht miteinander verschweißt. Durch eine geeignete Wahl αer Flos- senbreite ann namlicn die Beheizung der Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre 10, 16, 17 beeinflußt werden. Daher ist die jeweilige Flossenbreite an ein gasseitig vorgebbares Beheizungsprofil angepaßt, das von der Position der jeweiligen Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre 10, 16, 17 im Dampferzeu- ger abhangt. Das Beheizungsprofil kann dabei ein aus Erfahrungswerten ermitteltes typisches Beheizungsprofil oder auch eine grobe Abschätzung sein. Dadurch sind Temperaturunterschiede am Auslaß der Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre 10, 16, 17 aucn bei stark unterschiedlicher Beheizung der Ver- dampfer- czw. Dampferzeugerrohre 10, 16, 17 besonders gering gehalten. Auf diese Weise sind Materialermüdungen zuverlässig verhindert, was eine lange Lebensdauer des Dampferzeugers 2 gewahrleistet .

Als Mittel zum Reduzieren des Durchflusses des Stromungsmedi- ums S sind ein Teil der Verdampferronre 10 mit Drosseleinrichtungen ausgestattet, die in der Zeichnung nicht naher dargestellt sind. Die Drosseleinrichtungen sind als den Rohr- lnnendurchmesser D verkleinernde Lochblenden ausgeführt und bewirken beim Betrieb αes Dampferzeugers 2 eine Reduzierung des Durchsatzes αes Stromungsmediums S m minderbeheizten Verdampferrohren 10, wodurch αer Durchsatz αes Stromungsmediums S der Beheizung angepaßt wird. Weiterhin sind als Mittel zum Reduzieren des Durchsatzes αes Stromungsmediums S m αer den Verdampferrohren 10 der Brennkammer 4 eine oder mehrere Leitungen des Leitungssystems 19 bzw. 25 mit Drosseleinπch- tungen, insbesondere Drosselarmaturen, ausgestattet, was m der Zeichnung nicht naher dargestellt ist.

Bei der Berührung der Brennkammer 4 ist zu berücksichtigen, daß die Beheizung der einzelnen, miteinander gasdicht ver- schweißten Verdampferrohre 10 beim Betrieb des Dampferzeugers 2 sehr unterschiedlich ist. Deswegen wird die Auslegung der Verdampferrohre 10 hinsichtlich ihrer Innenberippung, Flossenverbindung zu benachbarten Verdampferröhren 10 und ihres Rohrinnendurchmessers D so gewählt, daß alle Verdampfer- röhre 10 trotz unterschiedlicher Beheizung annähernd gleiche Austrittstemperaturen des Stromungsmediums S aufweisen und eine ausreichende Kühlung aller Verdampferrohre 10 für alle Betriebszustande αes Dampferzeugers 2 gewahrleistet ist.

Diese Eigenschaften des Dampferzeugers sind insbesondere dann gewährleistet, wenn der Dampferzeuger 2 für eine vergleichsweise niedrige Massenstromdichte des die Verdampferrohre 10 durchströmenden Stromungsmediums S ausgelegt ist. Durch eine geeignete Wahl der Flossenverbindungen und der Rohrmnen- durchmesser D ist zudem erreicht, daß der Anteil des Rei- bungsdruckverlusts am Gesamtdruckverlust so gering ist, daß sich ein Naturumlaufverhalten einstellt: Starker beheizte Verdampferrohre 10 werden starker durchströmt als schwacher beheizte Verdampferrohre 10. Damit wird auch erreicht, daß die vergleichsweise stark beheizten Verdampferrohre 10 in

Brennernahe spezifisch - bezogen auf den Massenstrom - annähernd ebensoviel Warme aufnehmen wie die vergleichsweise schwach beheizten Verüampferrohre 10, die im Vergleich dazu naher am Brennkammerende angeordnet sind. Eine weitere Maßnahme, die Durchstromung der Verdampferrohre 10 der Brennkammer 4 an die Beheizung anzupassen, ist der Einbau von Dros- sein m einen Teil der Verdampferrohre 10 oder m einen Teil der Leitungen des Leitungssystems 19. Die Innenbeπppung ist dabei derart ausgelegt, daß eine ausreichende Kühlung der Verdampferrohrwande sichergestellt ist. Somit weisen mit den oben genannten Maßnahmen alle Verdampferrohre 10 annähernd gleiche Austrittstemperaturen des Stromungsmediums S auf.

Der Horizontalgaszug 6 weist eine Anzahl von als Schottheizflachen ausgebildeten Überhitzerheizflachen 23 auf, die m hangender Bauweise annähernd senkrecht zur Hauptstromungs- richtung 24 des Heizgases G angeordnet und deren Rohre für eine Durchstromung des Stromungsmediums S jeweils parallel geschaltet sind. Die Überhitzerheizflachen 23 werden überwiegend konvektiv beheizt und sind stromungsmediumsseitig den Verdampferrohren 10 der Brennkammer 4 nachgeschaltet.

Der von unten nach oben von Heizgas G durchstrombare Verti- kalgaszug 8 weist eine Anzahl von überwiegend konvektiv be- heizbaren Konvektionsheizflachen 26 auf, die aus annähernd senkrecht zur Hauptstromungsrichtung 24 des Heizgases G an- geordneten Rohren gebildet sind. Diese Rohre sind für eine Durchstromung des Stromungsmediums S jeweils parallel geschaltet und in den Weg des Stromungsmediums S integriert, was m der Zeichnung nicht naher dargestellt ist. Außerdem ist in dem Vertikalgaszug 8 oberhalb der Konvektionsheizfla- chen 26 ein Economizer 28 angeordnet. Der Economizer 28 ist ausgangsseitig über ein Leitungssystem 19 an das den Verdampferrohren 10 zugeordnete Eintrittssammler-System 18 angeschlossen. Dabei können eine oder mehrere m der Zeichnung nicht naher dargestellte Leitungen des Leitungssystems 54 Drosselarmaturen zur Reduzierung des Durchflusses des Stromungsmediums S aufweisen. Ausgangsseitig nach αem von unten nach oben in annähernd vertikaler Hauptstromungsπchtung 24 mit Heizgas G durchstromba- ren Vertikalgaszug 8 schließt sich ein kurzer Verbmdungska- nal 50 an. Der Verbmdungskanal 50 verbindet den Vertikalgas- zug 8 mit einem Gehäuse 52. In dem Gehäuse 52 ist emgangs- seitig eine Entstickungseinrichtung 54 für Heizgas G angeorα- net. Die Entstickungseinrichtung 54 für Heizgas G ist über eine Zufuhrung 56 mit einem Luftvorwärmer 60 verbunden. Der Luftvorwärmer 60 wiederum ist über einen Rauchgaskanal 62 mit einem Elektronikfllter 62 verbunden.

Die Entstickungseinrichtung 54 für Heizgas G wird nach αem Verfahren der Selektiven Katalytischen Reduktion, dem sogenannten SCR-Verfahren, betrieben. Bei der katalytischen Rei- nigung des Heizgases G des Dampferzeugers 2 gemäß dem SCR- Verfahren werden Stickoxide (NO_x) mit Hilfe eines Katalysators und eines Reduktionsmittels, beispielsweise Ammoniak, zu Stickstoff (N₂) und Wasser (H₂0) reduziert.

Zur Durchfuhrung des SCR-Verfahrens umfaßt die Entstickungseinrichtung 54 für Heizgas G einen als DeNO-Katalysator 64 ausgebildeten Katalysator. Der DeNOv-Katalysator ist im Stro- mungsüereich des Heizgases G angeordnet. Zur Einbringung von Ammoniak-Wasser als Reduktionsmittel M in das Heizgas G weist die Entstickungseinrichtung 54 für Heizgas G ein Dosiersy- stem 66 auf. Dabei umfaßt das Dosiersystem 66 einen Vorrats- behalter 68 für Ammoniak-Wasser und ein Druckluftsystem 69. Das Dosiersystem 66 ist oberhalb des DeNOv-Katalysators 64 m der Entstickungseinrichtung 54 angeordnet.

Der Dampferzeuger 2 ist mit einer horizontalen Brennkammer 4 mit besonders niedriger Bauhohe ausgeführt und somit mit oe- sonders geringem Herstellungs- und Montageaufwand errichtbar. Hierzu weist die Brennkammer 4 des Dampferzeugers 2 eine An- zahl von Brennern 70 für fossilen Brennstoff B auf, die an der Stirnwand 11 der Brennkammer 4 m der Hohe des Horizontalgaszuges 6 angeordnet smα. ) LO M ) P¹ P¹

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1

kiert, bis zu Brennkammerdecke gemessen. Dabei bestimmt sich die Lange L der Brennkammer 4 naherungsweise über die seiden Funktionen (I) und (II)

L (W, , t_A) = (d + c₂ W) t_A (I)

L (W, r TBRK) = Ci TBRK + C₄)W + C 'BRK)² + C₆ T_BRK + C- (II) mit

C_ = 8 m/s und

C₂ = 0,0057 m/kg und Cc₃₃ = = - -11,,990055 1 100^""44 ( (mm s Ξ) )//((kkgg° °CC)) und

C₄ = 0,286 (s m) /kg und

C₅ = 3 10^"4 m/ (°C)² und

C₆ = -0, 842 m/°C und

603,41 m.

Naherungsweise ist hierbei als eine zulassige Abweichung um +20%/-10% vom durch die jeweilige Funktion definierten Wert zu verstehen. Dabei gilt stets bei einem beliebig aber festen BMCR-Wert W des Dampferzeugers der größere Wert aus den Funk- t onen (I) und (II) für die Lange L der Brennkammer 4.

Als Beispiel für eine Berechnung der Lange L der Brennkammer 4 m Abhängigkeit vom BMCR-Wert W des Dampferzeugers 2 sind m das Koordinatensyste gemäß Figur 3 sechs Kurven K bis K₆ eingezeichnet. Dabei sind den Kurven jeweils folgende Parameter zugeordnet:

Ki: t_A = 3s gemäß (1) ,

K₂: t_A = 2, 5s gemäß (1) ,

IC: t_A = 2s gemäß (1) ,

K₄: T_BRK = 1200°C gemäß (2) ,

K₅: T_BRK = 1300°C gemäß ( 2 ) und

K_s: T_BRK = 1400°C gemäß (2) .

Zur Bestimmung der Lange L der Brennkammer 4 sind somit beispielsweise für eine Ausbrandzeit t_. = 3s und eine Austrittstemperatur T_BRK = 1200°C des Heizgases G aus der Brennkammer 4 die Kurven Ki und K₄ heranzuziehen. Daraus ergibt sich bei einem vorgegebenen BMCR-Wert W des Dampferzeugers 2

von W = 80 kg/s eine Lange von L = 29 m gemäß K₄, von W = 160 kg/s eine Lange von L = 34 m gemäß K₄, von W = 560 kg/s eine Lange von L = 57 m gemäß K .

Für die Ausbrandzeit t_A = 2,5s und die Austrittstemperatur des Heizgases G aus der Brennkammer T_BRK ⁼ 1300 °C sind bei- spielsweise die Kurven K₂ und K₅ heranzuziehen. Daraus ergibt sich bei einem vorgegebenen BMCR-Wert W des Dampferzeugers 2

von W = 80 kg/s eine Lange von L = 21 m gemäß K_2/ von W = 180 kg/s eine Lange von L = 23 m gemäß K₂ und K₅, von W = 560 kg/s eine Lange von L = 37 m gemäß K₅.

Der Ausbrandzeit t_A = 2s und der Austrittstemperatur des Heizgases G aus der Brennkammer T_BRK - 1400°C sind oeispiels- weise die Kurven K₃ und K_B zugeordnet. Daraus ergibt sich bei einem vorgegebenen BMCR-Wert W des Dampferzeugers 2

von W = 80 kg/s eine Lange von L = 18 m gemäß K₃, von W = 465 kg/s eine Lange von L = 21 m gemäß K₃ und K₀, von W = 560 kg/s eine Lange von L = 23 m gemäß K₆.

Beim Betrieb des Dampferzeugers 2 wird den Brennern 70 fossiler Brennstoff B und Luft zugeführt. Die Luft wird dabei im Luftvorwärmer mit der Restwarme des Heizgases G vorgewärmt, und dann, was m der Zeichnung nicht naher dargestellt ist, verdichtet und den Brennern 70 zugeführt. Die Flammen F der Brenner 70 sind dabei horizontal ausgerichtet. Durch die Bauweise der Brennkammer 4 wird eine Strömung des bei der Verbrennung entstehenden Heizgases G m annähernd horizontaler Hauptstromungsrichtung 24 erzeugt.

Das Heizgas G gelangt über αen Horizontalgaszug 6 m den von unten nach oben mit Heizgas G αurchstrombaren Vertikalgas- φ

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Claims

Patentansprüche

1. Dampferzeuger (2) mit einer Entstickungseinrichtung (54) für Heizgas (G) und mit einer Brennkammer (4) für fossilen Brennstoff (B) , der heizgasseitig über einen Hoπzontalgas- zug (6) und einen Vertikalgaszug (8) die Entstickungseinrichtung (54) für Heizgas (G) nachgeschaltet ist, wobei die Brennkammer (4) eine Anzahl von m der Hohe des Horizontalgaszugs (6) angeordneten Brennern (70) umfaßt und wobei der Vertikalgaszug (8) für eine annähernd vertikale Strömung des Heizgases (G) von unten nach oben und die Entstickungseinrichtung (54) für Heizgas (G) für eine annähernd vertikale Strömung des Heizgases (G) von oben nach unten ausgelegt ist.

2. Dampferzeuger (2) nach Anspruch 1, mit einem Luftvorwärmer (58), bei dem das die Entstickungseinrichtung (54) für Heizgas (G) verlassende gereinigte Heizgas (Gl) zur Erwärmung von Luft einsetzbar ist.

3. Dampferzeuger (2) nach Anspruch 1 oder 2, bei dem die Entstickungseinrichtung (54) für Heizgas (G) einen DeNO_x-Kataly- sator (64) umfaßt.

4. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, bei dem die Umfassungswande (9) der Brennkammer (4) aus gasdicht miteinander verschweißten, vertikal angeordneten Verdampferrohren (10) gebildet sind, wobei jeweils eine Anzahl der Verdampferrohre (10) parallel mit Stromungsmedium (S) beauf- schlagbar ist.

5. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, bei dem eine Umfassungswand (9) der Brennkammer (4) die Stirnwand (9A) ist und zwei Umfassungswande (9) die Seitenwande (9B) der Brennkammer (4) sind, wobei die Seiten- wände (9B) jeweils in eine erste Gruppe (ILA) und in eine zweite Gruppe (11B) von Verdampferrohren (10) unterteilt sind, wobei die Stirnwand (9A) und die erste Gruppe (ILA) der Verdampferrohre (10) parallel mit Stromungsmedium (S) beaufschlagbar und der parallel mit Stromungsmedium (S) beaufschlagbaren zweiten Gruppe (11B) der Verdampferrohre (10) stromungsmediumsseitig vorgeschaltet sind.

6. Dampferzeuger (2) nach einem Anspruch 4 oder 5, bei dem jeweils den parallel mit Stromungsmedium (S) beaufschlagbaren Verdampferrohren (10) stromungsmediumsseitig ein gemeinsames Eintrittssammler-System (18A, 18B) vorgeschaltet und ein ge- memsames Austrittssammler-System (20A, 20B) nachgeschaltet ist.

7. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 6, bei dem der Rohrinnendurchmesser (D) einer Anzahl der Verdampfer- röhre (10) der Brennkammer ι4) abhangig von der jeweiligen Position der Verdampferrohre (10) in der Brennkammer (4) gewählt ist.

8. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 7, bei dem eine Anzahl der Verdampferrohre (10) auf ihrer Innenseite jeweils ein mehrgängiges Gewinde bildende Rippen (40) tragen.

9. Dampferzeuger (2) nach Anspruch 8, bei dem ein Steigungswinkel (α) zwischen einer zur Rohrachse senkrechten Ebene (42) und den Flanken (44) der auf der Rohrinnenseite angeordneten Rippen (40) kleiner als 60°, vorzugsweise klei

10. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 8, bei dem eine Anzahl der Verdampferrohre (10) jeweils eine Drosseleinrichtung aufweist.

11. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 10, bei dem ein Leitungssystem (19A, 19B) zur Zufuhrung von Stro- ungsmedium (S) die Verdampferrohre (10) der Brennkammer (4) vorgesehen ist, wobei das Leitungssystem (19A, 19B) zur Reduzierung der Durchflußmenge des Stromungsmediums (S) eine Anzahl von Drosseleinrichtungen, insbesondere Drosselarmaturen, aufweist.

12. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 11, bei dem die Seitenwande (12) des Horizontalgaszugs (6) aus gasdicht miteinander verschweißten, vertikal angeordneten Dampferzeugerrohren (16) gebildet sind, von denen jeweils eine Anzahl parallel mit Stromungsmedium (S) beaufschlagbar ist.

13. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 12, bei dem die Seitenwande (14) des Vertikalgaszugs (8) aus gasdicht miteinander verschweißten, vertikal angeordneten Dampferzeugerrohren (17) gebildet sind, von denen jeweils eine Anzahl parallel mit Stromungsmedium (S) beaufschlagbar ist.

14. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 13, bei dem benachbarte Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre (10, 16, 17) über Flossen gasdicht miteinander verschweißt sind, wobei die Flossenbreite abhangig von der jeweiligen Position der Verdampfer- bzw. Dampferzeugerrohre (10, 16, 17) m der

Brennkammer (4) des Horizontalgaszugs (6) und/oder des Verti- kalgaszugs (8) gewählt ist.

15. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 14, bei dem m dem Horizontalgaszug (6) eine Anzahl von Überhitzerheizflachen (50) in hangender Bauweise angeordnet ist.

16. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 15, bei dem dem Vertikalgaszug (8) eine Anzahl von Konvektions- heizflachen (52) angeordnet ist.

17. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 16, bei dem m dem Vertikalgaszug (8) ein Economizer (28) angeordnet

18. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 17, bei dem die Brenner (70) an der Stirnwand (9A) der Brennkammer (4) angeordnet sind.

19. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 18, bei dem die durch den Abstand von der Stirnwand (9A) der Brennkammer (4) zum Eintrittsbereich (72) des Horizontalgaszugs (6) definierte Länge (L) der Brennkammer (4) mindestens gleich der Ausbrandlänge des Brennstoffs (B) beim Vollastbe- trieb des Dampferzeugers (2) ist.

20. Dampferzeuger (2) nach einem der Ansprüche 1 bis 19, bei dem die Länge (L) der Brennkammer (4) als Funktion des BMCR-Werts (W) , der Ausbrandzeit (t_A) der Brenner (70) und/oder der Austrittstemperatur (T_BRK) des Heizgases (H) aus der Brennkammer (4) naherungsweise gemäß den beiden Funktionen (I) und (II)

L (W, t_A) = (Ci + C₂ • W) ^■ t_A (I) und L (W, TBRK) = (C₃ ^• T_3RK + C₄)W + C₅ (T_BRK) ² + C_s ^• T_BRκ + C₇ (II) mit

C₂ = 0, 0057 m/kg und

C₃ = -1,905 ^■ 10^~4 (m ^■ s)/(kg°C) und C₄ = 0,286 (s • m)/kg und

C₅ = 3 • 10^"4 m/ (°C)² und

C₆ = -0, 842 m/°C und

C₇ = 603,41 m

gewählt ist, wobei für einen BMCR-Wert (W) der jeweils größere Wert der Länge (L) der Brennkammer (4) gilt.