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WO2001081745A1 - Verfahren zur beeinflussung von gemischbildung und ladungsbewegung in einem zylinder einer fremdgezündeten kolbenbrennkraftmaschine - Google Patents

Verfahren zur beeinflussung von gemischbildung und ladungsbewegung in einem zylinder einer fremdgezündeten kolbenbrennkraftmaschine Download PDF

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WO2001081745A1
WO2001081745A1 PCT/EP2001/004272 EP0104272W WO0181745A1 WO 2001081745 A1 WO2001081745 A1 WO 2001081745A1 EP 0104272 W EP0104272 W EP 0104272W WO 0181745 A1 WO0181745 A1 WO 0181745A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
opening
valve
stroke
gas inlet
gas outlet
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2001/004272
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Wolfgang Salber
Thomas Esch
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
FEV Europe GmbH
Original Assignee
FEV Motorentechnik GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by FEV Motorentechnik GmbH and Co KG filed Critical FEV Motorentechnik GmbH and Co KG
Priority to JP2001578803A priority Critical patent/JP2003531997A/ja
Priority to US10/018,684 priority patent/US6701887B2/en
Publication of WO2001081745A1 publication Critical patent/WO2001081745A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • F02D13/0203—Variable control of intake and exhaust valves
    • F02D13/0207—Variable control of intake and exhaust valves changing valve lift or valve lift and timing
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    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
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    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Definitions

  • these elements are actuated by means of a control device in order to deflect under certain operating conditions by deflecting and increasing the speed of the air-fuel mixture flowing through the channel-like inlet, also referred to below as gas flow, in such a way that a defined flow, for example a so-called tumble, forms within the cylinder space during the intake stroke, the axis of rotation of which runs essentially transversely to the cylinder axis.
  • a defined flow for example a so-called tumble
  • the actuating means are arranged and stored in the inlet immediately in front of the inlet opening, that is to say in an area in which there is little space available for additional components anyway.
  • the invention is based on the object of creating a method which, via a control device for different load states, in particular at low speeds and / or small loads, influences the mixture formation and the charge movement by actuating the valve trains.
  • the mixture preparation and the charge movement can be optimally adapted to the conditions of the respective load case by such a targeted influencing of the stroke profile. For example, by initially releasing only a small cross-section and then opening it to a larger cross-section, which can also be smaller than the full cross-section, the combustion chamber is filled with a better prepared fresh mixture. In the first phase of the stroke movement, the fuel / air mixture flows into the combustion chamber at a high flow rate through the valve cross section, which is only slightly open. The mixture preparation and mixture homogenization is supported positively. A constantly small opening cross-section is only activated for idling.
  • the gas inlet valve can only be opened briefly to a small extent and with increasing movement speed, then closed again with high movement speed and then opened to a larger cross section.
  • a movement in the cylinder chamber is initiated with increasing negative pressure with a first small mixture filling, so that the charge quantity can then flow into the cylinder at high speed due to the increased negative pressure in the cylinder and the dynamic pressure in the gas inlet channel in front of the gas inlet valve.
  • the gas inlet valve On the other hand, it is possible to first move the gas inlet valve back to a small opening cross-section after initially releasing a larger cross-section and then to close it completely. With this procedure, too, it is possible to introduce a residual amount of fresh gas into the cylinder at high speed towards the end of the opening time and thus to favorably influence the charge movement in the cylinder during the suction stroke, preferably towards the end of the suction stroke.
  • the “shaping” of the stroke profile can be carried out by means of an optimized adaptation to different load points by means of appropriate programming of the control device. Different characteristic diagrams can be provided for all the load cases under consideration. The above-mentioned different procedures can now be combined with one another as desired, depending on the load requirements, it also being possible to control all or only one gas inlet valve of the relevant cylinder in this way in internal combustion engines with several gas inlet valves per cylinder.
  • FIG. 1 shows an embodiment of an electromagnetic actuator for actuating a gas exchange valve
  • valve seat ring 7 is a valve seat ring with guide means in section
  • FIG. 8 schematically shows the arrangement of the valve seat rings according to FIG. 7 for generating a tumble flow
  • Fig. 9 shows schematically the arrangement of the valve seat rings acc. 7 for generating a swirl flow
  • an electromagnetic actuator 1 is shown as an embodiment, which is operatively connected to a gas exchange valve 2.
  • the electromagnetic actuator 1 has an armature 3, to which a closing magnet 4 and an opening magnet 5 are assigned.
  • the two magnets are connected to an electronic control device S, so that the armature 3 can be moved back and forth between the two magnets 4 and 5 with a correspondingly alternating, controlled current supply, against the restoring force of an opening spring 6 and a closing spring 7
  • the armature 3 assumes the respective actuating position by resting on the pole face 8 of the respective magnet.
  • the two return springs 6 and 7 are designed the same, so that when the electromagnet is de-energized, the rest position of the armature 3 is in the middle between the two pole faces.
  • the closing magnet 4 is supplied with current, the armature 3 bears against the pole face of the closing magnet 4 and holds the inlet valve 2 in the closed position. If the current in the closing magnet 4 is switched off, the armature together with the gas inlet valve is moved in the direction of the opening magnet 5 against the increasing force of the closing spring 7 by the force of the opening spring 6. If this is energized when the armature 3 overshoots over the above-mentioned rest position at a controllable point in time, then a corresponding magnetic field builds up, which “catches” the armature 3 and against the increasing force of the closing spring 7 on the pole face 8 of the opening magnet 5 for contact brings.
  • the opening magnet 5 is de-energized and then the closing magnet is energized, so that the armature 3 is again in the 7 closed position moved and the gas inlet is closed accordingly.
  • This “normal” stroke curve corresponds to the stroke curve shown in FIG. 2 for full load.
  • the course of the stroke is controlled by the control device S in accordance with the load specification by the driver (pedal P).
  • the gas exchange valve opens to its full stroke H according to the predetermined control over a predetermined opening time with high movement speed that the gas flow can flow through the full opening cross-section into the combustion chamber. Then the gas inlet valve is completely closed again.
  • the control device S is now designed in such a way that, depending on the desired load, possibly via stored characteristic diagrams, the guidance of the energization of the electromagnets can influence the armature movement and thus the valve movement in order to "shape" the stroke course of the gas inlet valve 2.
  • the path, the respective position and also the respective speed of the armature 3 can be detected by means of a corresponding sensor system 9, which is only indicated here, and taken into account in the control device S for shaping the course of the stroke.
  • the values to be recorded can be tapped in the area of the anchor or the guide rod connected to the anchor.
  • These values can also be determined by detecting the course of current and / or voltage in the control device.
  • the gas inlet valve is only opened by a short stroke ⁇ Hi at the beginning of the suction stroke with low movement speed, then the gas flow can flow through the then released, small flow cross-section released by the gas inlet valve at high speed into the Flow into the combustion chamber so that when the gas inlet valve is opened further to ⁇ H X the combustion chamber receives the full charge, the mixture preparation and charge movement being improved by the vortex induced at the beginning.
  • the gas inlet valve is controlled so that it does not open fully, ie the armature 3 approaches the opening magnet 5 in the so-called free flight, but cannot come into contact with its pole face 8 because the control device S controls the Energization of the opening magnet 5 is switched off accordingly early and, depending on the specified requirements, the closing magnet 4 is already energized again.
  • valve opens only briefly at the beginning of the opening stroke with a small stroke ⁇ H X , then closes again and then opens again quickly, namely to the full opening cross section, but is not caught by the opening magnet 5. Since the piston in the cylinder continues to move between the two opening strokes during the short closing time, the negative pressure in the combustion chamber increases in the meantime, so that the remaining gas flow can then flow into the combustion chamber at a correspondingly increased speed.
  • This stroke course can also be reversed sequence are executed, ie, first full valve opening with early closing and then a "short stroke". In both cases, the energization can also be carried out in such a way that the gas exchange valve, here the inlet valve, is also kept open for a short time.
  • the stroke curves in FIGS. 5 and 6 represent differently shaped, modified stroke curves with differently shaped ramps R for the opening and closing movements, by means of which the control device specifies, by which means that at the end of the suction stroke the inflowing gas flow again at a high flow rate flow into the combustion chamber and can thus accelerate the flow in the cylinder which slows down as the piston moves downward, so that it is stabilized.
  • stroke profiles shown above as examples can be used both in piston internal combustion engines with only one gas inlet valve per cylinder and one gas outlet valve per cylinder, and also in piston internal combustion engines with two and more gas inlet valves and / or with two and more gas outlet valves per cylinder.
  • both or just one gas inlet valve with a shaped stroke profile can be actuated.
  • valve seat for the gas exchange valve 2 is shown in section.
  • a valve seat ring 10 is associated with the gas exchange valve 2, in which the closure of the valve seat 11 is set back somewhat with respect to the combustion chamber roof 12. Over a part of its circumference, the valve seat ring 10 has a cutout 13 on its side facing the combustion chamber as guide means for the gas flow on the valve seat ring 10.
  • This cutout 13 is located on the side of the valve seat ring 10 facing the cylinder axis and is oriented such that, depending on the desired cylinder flow (swirl or tumble), there is also a corresponding orientation and a corresponding extent in the circumferential direction of the inlet opening delimited by the valve seat ring is as shown in FIGS. 8 and 9.
  • the inlet opening is initially only practically open in the region of the cutout 13, while the opposite side is still shielded from the valve seat ring 10, so that the gas flow passing through enters the combustion chamber with a defined orientation can. If, on the other hand, the gas exchange valve is fully opened, then the effect of the cutout 13 on the gas flow is practically no longer present, so that the gas flow can flow into the combustion chamber essentially in the direction of the orientation predetermined by the axis of movement of the gas exchange valve.
  • FIG. 9 is oriented approximately tangentially to the cylinder axis 14. ever according to the engine design, it is also sufficient if only one valve seat ring has a corresponding cutout.
  • valve screen 16 can be arranged on the valve body 15 of the gas inlet valve 2, which is designed as a web and extends over a partial region of the upper side of the valve body 15 in the circumferential direction.
  • valve screen 16 With a small opening stroke, the valve screen 16 has a considerable influence on the orientation of the gas flow entering the combustion chamber, so that here a deflection in the circumferential direction and thus a swirl flow rotating about the cylinder axis 14 is brought about. If the gas inlet valve opens fully, the influence of the valve screen 16 serving as a guide means on the gas flow is of minor importance.
  • valves can be carried out in a piston internal combustion engine with two or more gas inlet valves or gas outlet valves in such a way that they are opened and closed in accordance with the method described above.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Beeinflussung der Gemischbildung und der Ladungsbewegung in den Zylindern einer Kolbenbrennkraftmaschine mit jeweils wenigstens einem Gaseinlassventil und wenigstens einem Gasauslassventil je Zylinder, die jeweils mit voll variablen, vorzugsweise elektromagnetischen Ventiltrieben versehen und über eine elektronische Steuereinrichtung ansteuerbar sind, die so ausgelegt ist, dass in vorgebbaren Drehzahlbereichen und/oder bei vorgebbaren Lastzuständen zumindest ein Teil der Gaseinlassventile und/oder Gasauslassventile jeweils in Abhängigkeit vom Kolbenhub mit einem in bezug auf Öffnungs- und Schliesszeitpunkte und/oder Öffnungszeit auf Öffnungsweite und/oder Öffnungsdauer und/oder Bewegungsgeschwindigkeit veränderbaren Hubverlauf bewegbar ist.

Description

Bezeichnung Verfahren zur Beeinflussung von
Gemischbildung und Ladungsbewegung in einem Zylinder einer fremdgezündeten Kolbenbrennkraftmaschine
Beschreibung
Zur Beeinflussung der Gemischbildung und der Ladungsbewegung in Zylindern von fremdgezündeten Kolbenbrennkraftmaschinen ist es aus der WO 91/14858 bekannt, jeweils im Bereich der Einlaßventile Mittel vorzusehen, die eine steuerbare Ablenkung der Strömung beim Übertritt aus dem Einlaß durch die Einlaßöffnung in den Zylinder ermöglichen, und die durch ungenügende Gemischbildung infolge des fehlenden Unterdrucks im Saugrohr bedingten schlechteren Kraftstoffverdampfung zu verbessern. Als Mittel zur Ablenkung der Strömung werden hier vorgeschlagen Schieber, Klappen, Schwenkdüsen oder dergleichen, die im kanalförmigen Einlaß unmittelbar im Bereich der Einlaßöffnung angeordnet sind. Diese Elemente werden über entsprechende Stellmittel in Abhängigkeit vom Betriebszustand des Motors über eine Steuereinrichtung betätigt, um durch eine Ablenkung und Geschwindigkeitserhöhung des durch den kanalartigen Einlaß strömenden Luft-Kraftstoff-Gemisches, nachstehend auch als Gasstrom bezeichnet, unter bestimmten Be- triebszuständen so abzulenken, daß sich innerhalb des Zylinderraums während des Ansaugtaktes eine definierte Strömung, beispielsweise ein sogenannter Tumble ausbildet, dessen Drehachse im wesentlichen quer zur Zylinderachse verläuft. Der Nachteil dieser Anordnung besteht darin, daß die Betätigungs- mittel im Einlaß unmittelbar vor der Einlaßöffnung angeordnet und gelagert sind, also in einem Bereich, in dem ohnehin für zusätzliche Bauteile wenig Raum zur Verfügung steht.
Aus DE-A-197 33 139 ist es bekannt, mit Hilfe eines elektro- magnetischen Aktuators ein Gaseinlaßventil in zwei Öffnungsstufen zu öffnen und/oder zu schließen. Der Aktuator weist hierzu einen Zusatzmagneten auf, der es erlaubt, das Ventil auch mit einem kleinen Hub zu öffnen. Außer einer Beeinflus- sung der Öffnungszeiten sind jedoch keine Maßnahmen zur Beeinflussung der Strömungsverhältnisse vorgesehen, da mit diesem Aktuator das Gaseinlaßventil nur "auf" und "zu" und nur mit zwei Öffnungsweiten angesteuert werden kann.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zu schaffen, das über eine Steuereinrichtung für unterschiedliche Lastzustände, insbesondere bei kleinen Drehzahlen und/oder kleiner Last eine Beeinflussung der Gemischbildung und der Ladungsbewegung über eine Ansteuerung der Ventiltriebe bewirkt.
Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung mit dem im Anspruch 1 angegebenen Verfahren gelöst. Durch eine derartige gezielte Beeinflussung des Hubverlaufs lassen sich die Gemischaufbereitung und die Ladungsbewegung an die Bedingungen des jeweiligen Lastfalles optimal anpassen. Beispielsweise durch die anfänglich Freigabe eines nur kleinen Querschnitts und anschließend durch die Öffnung auf einen größeren Querschnitt, der auch geringer als der volle Querschnitt sein kann, wird der Brennraum mit besser aufbereitetem Frischgemisch gefüllt. In der ersten Phase der Hubbewegung strömt das Kraftstoff- Luftgemisch hierbei mit hoher Strömungsgeschwindigkeit durch den nur um ein geringes Maß geöffneten Ventilquerschnitts in den Brennraum. Die Gemischaufbereitung und Gemischhomogenisierung wird hierbei positiv unterstützt. Ein konstant kleiner Öffnungsquerschnitt wird nur für den Leerlauf angesteuert. Dies gilt auch für Kolbenbrennkraftmaschinen mit Kraftstoffeinspritzung direkt in den Zylinder, bei der anstelle Führung von angesaugtem Frischgemisch die Luftfüllung mit entsprechender Strömungsführung erfolgt. Die notwendige Ladungsmenge zur Darstellung eines gewünschten Teillastpunktes wird dadurch gewährleistet, daß nach geringem oder auch langsamem Öffnen zu Beginn der Öffnungsphase anschließend das Ventil durch eine entsprechende Steuerung weiter geöffnet wird und somit für den gegebenen Lastpunkt das optimale Füllen des Brennraums mit Frischgemisch erfolgt. Da der Hubverlauf für das Gaseinlaßventil über den elektromagnetischen Ventiltrieb durch die elektronische Steuereinrichtung voll variabel ansteuerbar ist, läßt sich der Hubverlauf der Gaswechselventile (Gaseinlaßventil und/oder Gasauslaßventil) in Abhängigkeit vom Kolbenhub in bezug auf die Öffnungsweite und/oder die Öffnungsdauer und/oder die Bewegungsgeschwindigkeit "formen". Durch Variationen dieser Parameter lassen sich dann die Strömungsbedingungen beim Eintritt in den Brennraum und im Brennraum optimieren.
Das Verfahren kann nun in unterschiedlicher Weise abgewandelt werden. So kann beispielsweise zu Beginn der Ventilöffnungszeit das Gaseinlaßventil nur kurzzeitig um ein geringes Maß und mit ansteigender Bewegungsgeschwindigkeit geöffnet, danach wieder mit hoher Bewegungsgeschwindigkeit geschlossen und anschließend auf einen größeren Querschnitt geöffnet werden. Hierdurch wird mit einer ersten geringen Gemischfüllung eine Bewegung im Zylinderraum bei sich verstärkendem Unterdruck angestoßen, so daß anschließend bei größerer Ventilöffnung aufgrund des erhöhten Unterdrucks im Zylinder und des Staudrucks im Gaseinlaßkanal vor dem Gaseinlaßventil die Ladungsmenge mit großer Geschwindigkeit in den Zylinder einströmen kann.
Andererseits ist es möglich, das Gaseinlaßventil nach anfäng- licher Freigabe eines größeren Querschnitts zunächst auf einen geringen Öffnungsquerschnitt zurückzubewegen und anschließend vollständig zu schließen. Auch bei dieser Verfahrensweise ist es möglich, gegen Ende der Öffnungszeit noch einmal eine Restmenge an Frischgas mit großer Geschwindigkeit in den Zylinder einzuführen und so die Ladungsbewegung im Zylinder während des Ansaughubes, vorzugsweise gegen Ende des Ansaughubes, günstig zu beeinflussen. Auch hierbei kann die "Formung" des Hubverlaufs durch eine optimierte Anpassung an unterschiedliche Lastpunkte über eine entsprechende Program- mierung der Steuereinrichtung vorgenommen werden. Für alle in Betracht kommenden Lastfälle können unterschiedliche Kennfelder vorgesehen sein. Die vorstehend angegebenen unterschiedlichen Verfahrensweisen können nun je nach den Lastanforderungen beliebig miteinander kombiniert werden, wobei es auch möglich ist, bei Brennkraftmaschinen mit mehreren Gaseinlaßventilen je Zylinder alle oder auch nur ein Gaseinlaßventil des betreffenden Zylinders in dieser Weise anzusteuern.
Die Erfindung wird anhand schematischer Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein Ausführungsbeispiel für einen elektromagnetischen Aktuator zur Betätigung eines Gaswechselventils,
Fig. 2 den Hubverlauf eines Gaseinlaßventils in Abhängigkeit vom Kolbenhub (Grad Kurbelwinkel) bei Volllastbetrieb,
Fig. 3 einen geformten Hubverlauf mit geringer Huböffnung zu Beginn des Öffnungshubes,
Fig. 4 einen geformten Hubverlauf mit einem kurzfristigen, gesonderten Öffnungshub zu Beginn des Hubverlaufs und anschlies- sendem vollen Hub,
Fig. 5 einen Hubverlauf mit vollem Öffnungsquerschnitt zum Hubbeginn und reduziertem Öffnungsquerschnitt zum Hubende,
Fig. 6 einen Hubverlauf mit verlangsamtem Öffnungsund beschleunigtem Schließverlauf,
Fig. 7 einen Ventilsitzring mit Führungsmittel im Schnitt,
Fig. 8 schematisch die Anordnung der Ventilsitzringe gemäß Fig. 7 zur Erzeugung einer Tumbleströmung, Fig. 9 schematisch die Anordnung der Ventilsitzringe gem. Fig. 7 zur Erzeugung einer Drallströmung,
Fig. 10 ein Gaseinlaßventil mit Führungsmittel in der Seitenansicht,
In Fig. 1 ist als Ausführungsbeispiel ein elektromagnetischer Aktuator 1 dargestellt, der mit einem Gaswechselventil 2 in Wirkverbindung steht. Der elektromagnetische Aktuator 1 weist einen Anker 3 auf, dem ein Schließmagnet 4 und ein Öffnermagnet 5 zugeordnet ist. Die beiden Magneten sind mit einer elektronischen Steuereinrichtung S verbunden, so daß bei entsprechend abwechselnder, gesteuerter Bestromung der Anker 3 zwischen den beiden Magneten 4 und 5 hin- und herbewegt wer- den kann, und zwar gegen die Rückstellkraft einer Öffnerfeder 6 und einer Schließfeder 7. Der Anker 3 nimmt bei voller Bestromung die jeweilige Stellposition durch Anlage auf der Polfläche 8 des jeweiligen Magneten ein. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind die beiden Rückstellfedern 6 und 7 gleich ausgelegt, so daß bei unbestromten Elektromagneten die Ruhelage des Ankers 3 sich in der Mitte zwischen den beiden Polflächen befindet.
Ist nun, wie in Fig. 1 dargestellt, der Schließmagnet 4 be- strömt, dann liegt der Anker 3 an der Polfläche des Schließmagneten 4 an und hält das Einlaßventil 2 in Schließstellung. Wird der Strom im Schließmagneten 4 abgeschaltet, so wird durch die Kraft der Öffnerfeder 6 der Anker zusammen mit dem Gaseinlaßventil gegen die ansteigende Kraft der Schließfeder 7 in Richtung auf den Öffnermagneten 5 bewegt. Wird dieser beim Überschwingen des Ankers 3 über die vorstehend genannte Ruhelage zu einem ansteuerbaren Zeitpunkt bestromt, dann baut sich ein entsprechendes Magnetfeld auf, das den Anker 3 "fängt" und gegen die ansteigende Kraft der Schließfeder 7 an der Polfläche 8 des Öffnermagneten 5 zur Anlage bringt. Nach einer durch die Steuereinrichtung vorgebenen Öffnungszeit wird der Öffnermagnet 5 stromlos gesetzt und anschließend der Schließmagnet bestromt, so daß sich der Anker 3 wieder in die in Fig. 7 dargestellte Schließposition bewegt und der Gaseinlaß entsprechend geschlossen wird. Dieser "normale" Hubverlauf entspricht dem in Fig. 2 dargestellten Hubverlauf für Volllast. Der Hubverlauf wird über die Steuereinrichtung S entsprechend der Lastvorgabe durch den Fahrer (Pedal P) gesteuert.
Bei dem in Fig. 2 dargestellten "normalen" Hubverlauf, wie er beispielsweise im oberen Lastbereich und/oder bei hohen Dreh- zahlen gegeben ist, öffnet entsprechend der vorgegebenen Steuerung das Gaswechselventil über eine vorgegebene Öffnungszeit mit großer Bewegungsgeschwindigkeit auf seinen vollen Hub H, so daß der Gasstrom durch den vollen Öffnungsquerschnitt in den Brennraum einströmen kann. Anschließend wird das Gaseinlaßventil wieder vollständig geschlossen. Mit einem derartigen Hubverlauf ist jedoch insbesondere im Teillastbereich oder auch im Leerlauf bei ottomotorischen Arbeitsverfahren keine optimale Gemischaufbereitung zu erzielen.
Die Steuereinrichtung S ist nun so konzipiert, daß abhängig vom Lastwunsch, ggf. über abgelegte Kennfelder, über die Führung der Bestromung der Elektromagneten auf die Ankerbewegung und damit auf die Ventilbewegung Einfluß genommen werden kann, um den Hubverlauf des Gaseinlaßventils 2 zu "formen". Der Weg, die jeweilige Position und auch die jeweilige Geschwindigkeit des Ankers 3 kann über eine entsprechende, hier nur angedeutete Sensorik 9 erfaßt und in der Steuereinrichtung S zur Formung des Hubverlaufs berücksichtigt werden. Die zu erfassenden Werte können im Bereich des Ankers oder der mit dem Anker verbundenen Führungsstange abgegriffen werden.
Auch über eine Erfassung des Verlaufs von Strom und/oder Spannung in der Steuereinrichtung ist eine Ermittlung dieser Werte möglich.
Die nachfolgend schematisch dargestellten unterschiedlich geformten Hubverläufe sollen lediglich zeigen, in welchem Maße über eine entsprechend konzipierte Steuereinrichtung auf den Hubverlauf und damit auf die Zylinderinnenströmung Einfluß genommen werden kann.
Wird nun, wie in Fig. 3 dargestellt, das Gaseinlaßventil zu Beginn des Saughubes mit geringer Bewegungsgeschwindigkeit nur um einen kurzen Hub ΔHi geöffnet, so kann entsprechend dem sich aufbauenden Unterdruck der Gasstrom durch den dann geringen, vom Gaseinlaßventil freigegebenen Strömungsquerschnitt mit hoher Geschwindigkeit in den Brennraum einströ- men, so daß anschließend bei der weiteren Öffnung des Gaseinlaßventils auf ΔHX der Brennraum die volle Füllung erhält, wobei durch den zu Beginn induzierten Wirbel die Gemischaufbereitung und Ladungsbewegung verbessert wird. Bei dem hier dargestellten Hubverlauf ist das Gaseinlaßventil so angesteu- ert, daß es nicht voll öffnet, d. h. der Anker 3 im sogenannten Freiflug sich zwar dem Öffnermagneten 5 nähert, aber an dessen Polfläche 8 nicht zur Anlage kommen kann, weil über die Steuereinrichtung S die Bestromung des Öffnermagneten 5 entsprechend früh abgeschaltet und je nach den vorgegebenen Anforderungen der Schließmagnet 4 schon wieder bestromt wird.
Über die Führung der Bestromung durch die Steuereinrichtung S kann dann, wie Fig. 3 erkennen läßt, praktisch jeder beliebige Hubverlauf formend in bezug auf Öffnungsgeschwindigkeit und Öffnungsweite und Öffnungsdauer der unterschiedlichen Öffnungsweite angesteuert werden.
Ein ähnlicher Effekt läßt sich auch erzielen, wenn, wie in Fig. 4 dargestellt, das Ventil zu Beginn des Öffnungshubes nur kurzfristig mit geringem Hub ΔHX öffnet, dann wieder schließt und anschließend wieder schnell geöffnet wird, und zwar auf den vollen Öffnungsquerschnitt, aber vom Öffnermagneten 5 nicht gefangen wird. Da der Kolben im Zylinder während der kurzen Verschlußzeit zwischen den beiden Öffnungshü- ben weiterbewegt wird, erhöht sich in dieser Zwischenzeit der Unterdruck im Brennraum, so daß dann der restliche Gasström stoßartig mit entsprechend erhöhter Geschwindigkeit in den Brennraum einströmen kann. Dieser Hubverlauf kann auch in um- gekehrter Folge ausgeführt werden, d. h., zunächst volle Ventilöffnung mit vorzeitigem Schließen und nachfolgend ein "Kurzhub". In beiden Fällen kann die Bestromung auch so geführt werden, daß das Gaswechselventil, hier das Einlaßven- til, kurzfristig auch offengehalten wird.
Die Hubverläufe in den Fig. 5 und 6 stellen über die Vorgaben der Steuereinrichtung unterschiedlich geformte, abgewandelte Hubverläufe mit unterschiedlich geformten Rampen R für die Offnungs- und Schließbewegungen dar, durch die bewirkt wird, daß zum Ende des Ansaughubes der einströmende Gasstrom wieder mit hoher Strömungsgeschwindigkeit in den Brennraum einströmen und so die sich bei abwärts bewegendem Kolben verlangsamende Strömung im Zylinder wieder beschleunigen kann, so daß diese stabilisiert wird.
Die vorstehend beispielhaft dargestellten Hubverläufe können sowohl bei Kolbenbrennkraftmaschinen mit nur einem Gaseinlaßventil je Zylinder und einem Gasauslaßventil je Zylinder, als auch bei Kolbenbrennkraftmaschinen mit zwei und mehr Gaseinlaßventilen und/oder mit zwei und mehr Gasauslaßventilen je Zylinder angewendet werden.
Bei zwei Gaseinlaßventilen je Zylinder können beide oder auch nur ein Gaseinlaßventil mit geformtem Hubverlauf betätigt werden. Es ist aber auch möglich, ein Gaseinlaßventil geschlossen zu halten und das andere Gaseinlaßventil in dieser Weise zu betätigen. Hierbei ist es zweckmäßig, bei längerem Betrieb in diesem Lastbereich, die beiden Gaseinlaßventile alternierend zu betätigen.
Wird bei der Anordnung von zwei Gaseinlaßventilen je Zylinder ein Gaseinlaßventil über längere Zeit geschlossen gehalten, dann wird es bei jedem Ansaughub oder auch periodisch nach einer Abfolge von mehreren Arbeitsspielen nur ganz kurz geöffnet, um Kraftstoffansammlungen vor dem Ventil "abzusaugen" . In Fig. 7 ist im Schnitt eine Ausgestaltung des Ventilsitzes für das Gaswechselventil 2 dargestellt. Dem Gaswechselventil 2 ist hierbei ein Ventilsitzring 10 zugeordnet, bei dem der Abschluß des Ventilsitzes 11 gegenüber dem Brennraumdach 12 etwas zurückgesetzt ist. Über einen Teil seines Umfanges weist der Ventilsitzring 10 auf seiner dem Brennraum zugekehrten Seite als Führungsmittel für die Gasströmung am Ventilsitzring 10 eine Ausfräsung 13 auf. Diese Ausfräsung 13 befindet sich auf der der Zylinderachse zugekehrten Seite des Ventilsitzringes 10 und ist hierbei so ausgerichtet, daß je nach der gewünschten Zylinderströmung (Drall oder Tumble), auch eine entsprechende Ausrichtung und auch eine entsprechende Erstreckung in Umfangsrichtung der durch den Ventilsitzring begrenzten Eintrittsöffnung gegeben ist, wie dies in Fig. 8 und Fig. 9 dargestellt ist.
Wird nun das Gaswechselventil 2 mit nur geringem Hub geöffnet, dann ist die Eintrittsöffnung zunächst praktisch nur im Bereich der Ausfräsung 13 geöffnet, während die gegenüberlie- gende Seite noch vom Ventilsitzring 10 abgeschirmt ist, so daß die hindurchtretende Gasströmung mit definierter Ausrichtung in den Brennraum eintreten kann. Wird dagegen das Gaswechselventil voll geöffnet, dann ist die Auswirkung der Ausfräsung 13 auf die Gasströmung praktisch nicht mehr gegeben, so daß die GasStrömung im wesentlichen in Richtung der durch die Bewegungsachse des Gaswechselventils vorgegebenen Ausrichtung in den Brennraum einströmen kann.
Bei Kolbenbrennkraftmaschinen mit zwei Gaseinlaßventilen kann nun je nach Ausrichtung der Ausfräsung 13, wie in Fig. 8 in einer Ansicht gegen das Brennraumdach dargestellt, bei paralleler Ausrichtung im Brennraum in Richtung auf die Zylinderachse 14 eine TumbleStrömung induziert werden.
Für eine Kolbenbrennkraftmaschine, die für einen Ladungswechsel mit Drallströmung konzipiert ist, kann entsprechend Fig. 9 eine Ausrichtung der Ausfräsung 13 vorgenommen werden, die in etwa tangential zur Zylinderachse 14 ausgerichtet ist. Je nach Motorkonzeption reich es auch aus, wenn nur ein Ventilsitzring eine entsprechende Ausfräsung aufweist.
Entsprechend der in Fig. 10 dargestellten Ausgestaltung kann auf dem Ventilkörper 15 des Gaseinlaßventils 2 ein sogenannter Ventilschirm 16 angeordnet werden, der als Steg ausgebildet ist und sich über einen Teilbereich der Oberseite des Ventilkörpers 15 in Umfangsrichtung erstreckt.
Bei geringem Öffnungshub hat der Ventilschirm 16 einen erheblichen Einfluß auf die Ausrichtung der in den Brennraum eintretenden Gasströmung, so daß hier eine Ablenkung in Umfangsrichtung und damit eine um die Zylinderachse 14 rotierende Drallströmung bewirkt wird. Öffnet das Gaseinlaßventil voll, dann ist die Einfluß des als Führungsmittel dienenden Ventilschirms 16 auf die GasStrömung von untergeordneter Bedeutung.
Je nach Betriebsweise kann bei einer Kolbenbrennkraftmaschine mit jeweils zwei und mehr Gaseinlaßventilen bzw. Gasauslaß- ventilen die Ansteuerung der Ventile so vorgenommen werden, daß diese jeweils versetzt zueinander entsprechend dem vorstehend beschriebenen Verfahren geöffnet und —geschlossen werden.

Claims

Ansprüche
1. Verfahren zur Beeinflussung der Gemischbildung und der Ladungsbewegung in den Zylindern einer Kolbenbrennkraftmaschine mit jeweils wenigstens einem Gaseinlaßventil und wenigstens einem Gasauslaßventil je Zylinder, die jeweils mit voll variablen, vorzugsweise elektromagnetischen Ventiltrieben versehen und über eine elektronische Steuereinrichtung ansteuerbar sind, die so ausgelegt ist, daß in vorgebbaren Drehzahl- bereichen und/oder bei vorgebbaren Lastzuständen zumindest ein Teil der Gaseinlaßventile und/oder Gasauslaßventile jeweils in Abhängigkeit vom Kolbenhub mit einem in bezug auf Offnungs- und Schließzeitpunkte und/oder Öffnungszeit auf Öffnungsweite und/oder Öffnungsdauer und/oder Bewegungsge- schwindigkeit veränderbaren Hubverlauf bewegbar ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zu Beginn und/oder zum Ende der Öffnungszeit der Hubverlauf eine geringere Bewegungsgeschwindigkeit aufweist gegenüber der Öffnungsbewegung im Volllastbetrieb.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß zu Beginn und/oder zum Ende der Öffnungszeit der Hubverlauf eine gegenüber der vollen Öffnung verminderte Öffnungs- weite während eines Teilbereichs der Öffnungszeit aufweist.
4.Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß bei Kolbenbrennkraftmaschinen mit mindestens zwei Gaseinlaßventilen und/oder mindestens zwei Gasauslaßven- tilen ein Gaseinlaßventil oder ein Gasauslaßventil mit normalem Hubverlauf bewegt wird und ein anderes Gaseinlaßventil oder Gasauslaßventil während des Ansaughubes nur kurzzeitig mit geringerer Öffnungsweite geöffnet wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß bei Kolbenbrennkraftmaschinen mit mindestens zwei Gaseinlaßventilen und/oder mit mindestens zwei Gasauslaßventilen in aufeinanderfolgenden Arbeitszyklen alternierend das eine Gaseinlaß- ventil und/oder Gasauslaßventil voll und ein anderes Gaseinlaßventil oder Gasauslaßventil teilgeöffnet wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß zur Unterstützung der durch eine Steuerung des Hubverlaufs die Einlaßströmung über Führungsmittel im Ventilsitzbereich und/oder auf dem Ventilteller beeinflußt wird.
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