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WO1992008956A1 - Appareil pour la mesure de proprietes physiques de fluides - Google Patents

Appareil pour la mesure de proprietes physiques de fluides Download PDF

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WO1992008956A1
WO1992008956A1 PCT/CH1991/000227 CH9100227W WO9208956A1 WO 1992008956 A1 WO1992008956 A1 WO 1992008956A1 CH 9100227 W CH9100227 W CH 9100227W WO 9208956 A1 WO9208956 A1 WO 9208956A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
sensor
cleaning
sensors
pollution
incineration
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/CH1991/000227
Other languages
English (en)
Inventor
Pierre Favre
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nexans Suisse SA
Original Assignee
Cableries et Trefileries de Cossonay SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Cableries et Trefileries de Cossonay SA filed Critical Cableries et Trefileries de Cossonay SA
Publication of WO1992008956A1 publication Critical patent/WO1992008956A1/fr
Priority to US07/908,314 priority Critical patent/US5247156A/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
    • G01F1/684—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow
    • G01F1/688—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow using a particular type of heating, cooling or sensing element
    • G01F1/69—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow using a particular type of heating, cooling or sensing element of resistive type
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    • G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
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    • G—PHYSICS
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    • G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
    • G01P5/00—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft
    • G01P5/10—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft by measuring thermal variables
    • G01P5/12—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft by measuring thermal variables using variation of resistance of a heated conductor

Definitions

  • sensors for example: humidity sensors, temperature sensors, thermal effect sensors such as those used in anemometry.
  • the object of the present invention is consistent
  • the invention is considered mainly - but not exclusively - in the case of thermal anemometric sensors.
  • direct or indirect is based on the principle of a heat exchange between a heated element which is cooled
  • the invention is applicable without technological difficulties to the case of the omnidirectional thermal anemometric sensor.
  • the directional anemometric sensor it is more difficult.
  • it is more difficult.
  • Patent CH 638,618 (and in the corresponding patents of other countries, including in particular the US patent 4,279,147).
  • Fig. 1 is a perspective view of the sensor according to this example.
  • Fig. 2 is a cross-sectional view of the sensor according to FIG. 1, on a larger scale.
  • Fig. 3 is an electrical diagram of the device.
  • the sensor which is of the type shown in the
  • Fig. 5 of US Patent 4,794,795 is formed of a body hollow 10 made of insulating ceramic material on which are fixed two parallel semi-cylindrical detectors,
  • a protective layer 12 made of fused silica or aluminum oxide for example, covers the detectors.
  • the detectors are made of a metal whose electrical resistance and temperature coefficient are not altered under the effect of heating to 600-650 ° C.
  • Platinum is an example.
  • the example device according to the invention comprises one or more detectors according to FIG. 1 and 2 and its electrical diagram is shown in fig. 3.
  • This diagram derives directly from that according to fig. 3 of the cited patent CH 638.618, with however an important and new addition, namely means ensuring the automatic self-cleaning of the detectors 11a, 11b, to ensure the constancy of exact measurements by the automatic elimination of the deposits of polluting materials on the sensor.
  • the circuit according to fig. 3 provides speed and direction signals as a single compound output signal.
  • the pair of detectors 11a and 11b is connected to two of the four arms of a bridge.
  • Wheatstone formed of resistors 23 and 24 used to balance the bridge when the fluid around the sensor is at rest or at zero speed.
  • the excitation of the bridge in Figure 3 is provided by connections 25 and 26 and the balance of the bridge is measured between points 27 and 28 then amplified by a differential amplifier 28, which thus provides a signal 30 which is a measure of the degree of imbalance of the determining bridge The direction.
  • the signal 30 indicates the imbalance by taking a polarity either positive or negative, when one or the other of the detectors 11a and 11b of the pair is touched at higher speed by the current of the fluid. At the current sheltered detector the current speed
  • the differential amplification factor is determined by the resistance ratio
  • the typical amplification factor is 20 to 25 for a maximum current of, for example, 20 m / sec.
  • each resistance 36 and 37 can be modified during the design of the bridge circuit or a potentiometer or a variable resistance can be used for one or the other of these resistances.
  • the amplifier 38 is differential and has an amplification factor with a high output current which is connected in feedback to the bridge at point 39.
  • the input of the amplifier 38 is connected between the dots
  • the detectors 11a and 11b with the resistors 23 and 24 seem to form a unique resistance for the amplifier 38 which changes with each variation.
  • 11b are in fact resistors with a non-zero temperature coefficient, are subject to their own heating and, when the film is platinum, have a high positive temperature coefficient. This fact makes it possible to choose the values of the resistances 36 and 37. in such a way that the values of balance resistance of the bridge for condition of balance of the bridge are satisfied when the total series-parallel resistance of the bridge for the direction, interpreted as a resistance
  • the active side includes resistor 35 with the bridge for direction, formed of resistors 11a and 11b with resistors 23 and 24.
  • bridge reference controlled by feedback, includes resistors 36 and 37.
  • the feedback acts so as to automatically regulate the current through all of the combined bridges until the resistances of the detectors 11a and 11b reach the values balancing the bridge. A little tension
  • the resistor 37 may be a temperature-sensitive resistor placed so as to take the temperature of the ambient fluid. If the temperature coefficient
  • the resistance of damper 37 is chosen appropriately, the level of operation of the bridge can be
  • the output 30 is bipolar and indicates which detector 11a or 11b faces the direction of the current.
  • the facing detector will have a lower resistance than the current-protected detector, a detector which is less cooled and therefore has a higher resistance, while the total of their resistors put in series remains
  • the size of the outlet 30 is not linear with respect to the incident speed of the fluid and it
  • Amplifiers 29 and 38 can be operational amplifiers powered by positive and negative sources.
  • the 15-volt power supply makes it possible to obtain at least a signal amplitude of 10 volts at output 30- when two or more bridged circuits similar to those of FIG. 3, with a network of two or more sensors are used, correct connection of the
  • Amplifiers 29 and 38 can also be of the type using a single supply potential such as 15 or 20 volts. In this case the + input of amplifier 29 can be shifted in the positive direction, the adjustment to zero for zero speed
  • Lines 19 in dashed lines in FIG. 3 indicate functional reasons.
  • Each of the sensors 11a, 11b is associated with a probe 15a, 15b, controlled by a microprocessor 16
  • resistance 18 is short-circuited by the switch
  • the measurement of the establishment time (index response) of the current flowing in the sensor is a measure of the thermal response time and is therefore a measure of the degree of pollution of the sensitive element.
  • control of the switch 17 to trigger a self-cleaning phase by incineration could be ensured periodically by a timer adjusted as a function of the pollution of the medium. ambient, when the latter is substantially constant.
  • the timer would replace the probes 15a, 15b and the microprocessor 16.
  • control of the self-cleaning phases could be carried out simply by means of a switch 17 actuated by hand at prescribed intervals depending on the degree of pollution.
  • thermal detectors with direct or indirect heating and to other sensors such as, for example, temperature or humidity sensors.
  • Cleaning overheating can be achieved by indirect heating.
  • the frequency of the self-cleaning periods is defined by measuring the thermal time constant of the detectors, since the contamination of these detectors has the effect of increasing this constant.

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Abstract

L'appareil comprend deux capteurs du type thermique (11a, 11b) en matériaux résistant sans altération à une température de 650 °C. Des sondes (15a, 15b) sont commandées par un microprocesseur (16), pour venir périodiquement et momentanément en contact avec ces capteurs, afin de calculer (par le microprocesseur (16)) la constante de temps thermique de ces capteurs présentant une couche de dépôt de produits de pollution de l'ambiance. Le microprocesseur (16) compare la valeur de cette constante de temps avec une valeur de consigne et commande la fermeture d'un interrupteur de shuntage (17) d'une résistance (18) qui, lorsqu'elle est court-circuitée, détermine un chauffage renforcé de ces capteurs les portant à une température d'incinération des matières organiques provenant de la pollution du milieu ambiant et déposées sur ces capteurs. Ainsi, les capteurs sont maintenus dans les conditions de propreté de leur surface assurant l'exactitude des informations fournies par ces capteurs en dehors des périodes de nettoyage.

Description

Appareil pour la mesure de propriétés physiques de fluides
On connaît un grand nombre de capteurs (par exemple: capteurs d'humidité, capteurs de températures, capteurs à effet thermique tels que ceux utilisés en anémométrie).
Toutefois, lorsque ces capteurs sont utilisés dans une
ambiance (l'atmosphère en général) chargée d'éléments
polluants (hydrocarbures et fumées par exemple) cette
pollution provoque des dépôts de matières polluantes
à la surface des capteurs, ce qui a pour effet d'influencer défavorablement les mesures que l'on désire effectuer.
L'invention vise à fournir une solution permettant d'éliminer cet effet nuisible de la pollution ambiante
sur l'exactitude des mesures faites au moyen de capteurs appelés à être utilisés dans une ambiance polluée.
L'objet de la présente invention est conforme
à la revendication 1.
Dans ce qui suit on considère l'invention principalement - mais non exclusivement - dans le cas de capteurs anémométriques thermiques.
Les performances des anémomètres thermiques décrits dans de nombreux brevets : US 4.206.638 (1980) - US
4.279.147 (1981) - US 4.793.182 (1988) - US 4.794.795
(1989) - US 4.936.144 (1990) - US 4.920.793 (1990) - et dans les ouvrages de référence tels que "Résistance
Température Transducers" de Virgil A. Sandbord, Colorado
State University et "Kitzdraht-und Hitzfilmanemometrie" de Dr.-Ing. Herbert Strickert, sont plus ou moins altérés par la présence d'agents de contamination. Cela provient du fait que l'échange thermique est lié aux propriétés
physiques de la couche présente à l'interface capteur
résistif et air.
Ainsi, la conductivité thermique, la chaleur spécifique, l'épaisseur, la rugosité et d'autres propriétés, encore
modifient la loi d'échange thermique entre le capteur
et l'air. Le capteur anémométrique thermique à chauffage
direct ou indirect repose sur le principe d'un échange thermique entre un élément chauffé qui est refroidi
par convexion forcée due au fluide en mouvement.
Dans le cas des anémomètres thermiques à chauffage direct, de loin les plus répandus, l'élimination des
agents de contamination déposés sur le capteur peut
se faire par la modification du chauffage du capteur
de telle manière à ce que la température du capteur
atteigne la température de 600°C.
On peut sans grandes difficultés commander cette surchauffe par l'augmentation même du courant circulant dans le capteur, mais il est clair que le capteur doit être fait en matériaux supportant sans altération les
températures de l'ordre de 600 à 650°C sans que les
performances, en particulier la stabilité de la résistance et du coefficient de température de celle-ci, ne soient altérées.
L'invention est applicable sans difficultés technologiques au cas du capteur anémométrique thermique omnidirectionnel. Dans le cas du capteur anémométrique directionnel, c'est plus difficile. Toutefois et par exemple,
le capteur split-film décrit dans le brevet Djorup No
4.794.795 US convient parfaitement à l'utilisation dans le cadre de la présente invention.
Le dessin annexé représente, à titre d'exemple, une forme d'exécution de l'appareil selon l'invention, dans le cas particulier non limitatif du capteur anémométrique directionnel à perte de chaleur décrit dans
le brevet CH 638.618 (et dans les brevets correspondants d'autres pays, dont notamment le brevet US 4.279.147).
Fig. 1 est une vue en perspective du capteur selon cet exemple.
Fig. 2 est une vue en coupe transversale du capteur selon fig. 1, à plus grande échelle.
Fig. 3 est un schéma électrique de l'appareil.
Le capteur, qui est du type représenté sur la
fig. 5 du brevet US 4.794.795, est formé d'un corps creux 10 en matière céramique isolante sur lequel sont fixés deux détecteurs semi-cylindriques parallèles,
11a, 11b, qui sont des détecteurs thermiques résistifs. Une couche protectrice 12, en silice fondue ou en oxyde d'aluminium par exemple, recouvre les détecteurs.
Les détecteurs sont en un métal dont la résistance électrique et le coefficient de température ne soient pas altérés sous l'effet d'un chauffage à 600-650°C.
Le platine est un exemple.
On voit en 13 et 14 des organes de support rigides du capteur.
On trouvera tous autres renseignements techniques relatifs à un tel capteur dans le brevet précité CH
638.618, on ne les répétera donc pas ici.
L'exemple d'appareil selon l'invention comprend un ou plusieurs détecteurs selon fig. 1 et 2 et son schéma électrique est indiqué sur la fig. 3. Ce schéma dérive directement de celui selon fig. 3 du brevet cité CH 638.618, avec toutefois une adjonction importante et nouvelle, à savoir des moyens assurant l'auto-nettoyage automatique des détecteurs 11a, 11b, pour assurer la constance de mesures exactes par l'élimination automatique des dépôts de matières polluantes sur le capteur.
On rappellera brièvement la partie du schéma selon fig. 3 qui est tirée du brevet suisse précité, afin de faciliter la compréhension de l'invention.
Le circuit selon fig. 3 fournit des signaux de vitesse et de direction sous forme d'un seul signal de sortie composé. La paire de détecteurs 11a et 11b est branchée dans deux des quatre bras d'un pont de
Wheatstone, formé de résistances 23 et 24 utilisées pour équilibrer le pont quand le fluide autour du capteur est au repos ou à vitesse nulle. L'excitation du pont de la figure 3 est fournie par les raccordements 25 et 26 et l'équilibrage du pont est mesuré entre les points 27 et 28 puis amplifié par un amplificateur différentiel 28, qui fournit ainsi un signal 30 qui est une mesure du degré de déséquilibre du pont déterminant la direction. Le signal 30 indique le déséquilibre en prenant une polarité soit positive soit négative, lorsque l'un ou l'autre des détecteurs 11a et 11b de la paire est touché à vitesse plus grande par le courant du fluide. Au détecteur abrité du courant la vitesse du courant
paraîtra plus faible à cause de l'écran que représente le détecteur directement exposé au courant. La taille du signal de sortie différentiel résultant 30 est une mesure directe de la vitesse. Les résistances 31 et
33 sont les résistances d'entrée de l'amplificateur
29 et les résistances 32 et 34 sont les résistances
de contre-réaction. Le facteur d'amplification différentielle est déterminé par le rapport des résistances
de contre-réaction 32 et 34 par rapport aux résistances d'entrée respectivement 31 et 33. Le facteur d'amplification typique est de 20 à 25 pour un courant maximum de, par exemple, 20m/sec. Le pont formé des résistances 23 et
24, avec la paire de détecteurs 11a et 11b peut être
considéré électriquement comme une seule résistance
qui à son tour devient une branche d'un second pont
de Kheatstone formé par une résistance de puissance
35 en série avec le premier pont de Wheatstone, déterminant la direction, et par les résistances 36 et 37 utilisées pour équilibrer le second pont à un point de fonctionnement défini par la valeur des résistances 36 et 37. Chaque résistance 36 et 37 peut être modifiée lors de la conception du circuit de pont ou un potentiomètre ou une résistance variable peut être utilisée pour l'une ou l'autre de ces résistances.
Il est préférable de ne pas prendre des potentiomètres pour les deux résistances. Cela permet à l'opérateur de choisir le point de fonctionnement, le niveau de
puissance et la sensibilité de l'instrument.. L'amplificateur 38 est différentiel et possède un facteur d'amplification avec un courant de sortie élevé qui est branché en contre-réaction vers le pont au point 39. L'entrée de l'amplificateur 38 est branchée entre les points
26 et 40 du pont et il faut faire attention à la phase. pour s'assurer d'avoir une contre-réaction et non une réaction positive.
Les détecteurs 11a et 11b avec les résistances 23 et 24 paraissent former pour l'amplificateur 38 une résistance unique qui se modifie à chaque variation
de ses parties constituantes. Les détecteurs 11a et
11b sont en fait des résistances à coefficient de température non-nul, sont sujets à un échauffement propre et, quand le film est en platine, présentent un coefficient de température positif élevé. Ce fait permet de choisir les valeurs des résistances 36 et 37. de telle façon que les valeurs de résistance d'équilibrage du pont pour condition d'équilibrage du pont sont satisfaites lorsque la résistance totale série-parallèle du pont pour la direction, interprétée comme une résistance
unique équivalente, avec la résistance de puissance
35, les deux ensemble équilibrent les résistances 36 et 37 parce qu'on établit les mêmes rapports de résistances des deux côtés du pont. Le côté actif comporte la résistance 35 avec le pont pour la direction, formé des résistances 11a et 11b avec les résistances 23 et 24. Le côté de
référence du pont, contrôlé par contre-réaction, comporte les résistances 36 et 37.
Quand les détecteurs 11a et 11b sont froids ou
hors service, leur résistance est plus faible que durant le fonctionnement et en contrôlant leur valeur de fonctionnement par ajustement du rapport des résistances
de référence, les valeurs des résistances chauffées
nécessaires pour équilibrer le pont peuvent être choisies, tout cela étant contrô.lé grâce à la contre-réaction
à travers l'amplificateur 38 vers le pont au point 39.
La contre-réaction agit de façon à régler automatiquement le courant à travers l'ensemble des ponts combinés jusqu'à ce que les résistances des détecteurs 11a et 11b atteignent les valeurs équilibrant le pont. Une petite tension
d'offset doit être présente à la sortie de l'amplificateur 38 quand le circuit est enclenché la première fois et que les détecteurs 11a et 11b sont à température ambiante, de façon que le premier courant de pont, qui s'établit à la suite de la tension d'offset, est suffisant pour
qu'un petit signal d'erreur apparaisse entre les points
26 et 40, permettant ainsi au circuit d'établir lui-même les conditions de fonctionnement. Le mode de fonctionnement indiqué ci-dessus a été décrit comme méthode à température constante (résistance constante) pour
le fonctionnement d'un anémomètre à film chaud ou fil
chaud.
La résistance 37 peut être une résistance sensible à la température placée de façon à prendre la température du fluide ambiant. Si le coefficient de température
de la résistance du registre 37 est choisi convenablement, le niveau de fonctionnement du pont peut être
réglé automatiquement de façon à suivre la température ambiante, les détecteurs 11a et 11b travaillant ainsi
avec une différence de température constante par rapport à la température ambiante. Ce mode de fonctionnement
permet d'obtenir une sensibilité constante pour la vitesse du fluide, quelle que soit la température ambiante.
La température superficielle des détecteurs 11a
et 11b résultante sera de l'ordre de 125 à 135°C.
La sortie 30 est bipolaire et indique quel détecteur 11a eu 11b fait face à la direction du courant. Le détecteur faisant face aura par suite du refroidissement une résistance plus faible que le détecteur protégé du courant, détecteur moins refroidi et donc à résistance plus élevée, tandis que le total de leurs résistances mis en série reste
constant. La grandeur de la sortie 30 n'est pas linéaire par rapport à la vitesse incidente du fluide et elle
indique la quantité de chaleur perdue dans le courant du fluide.
Les amplificateurs 29 et 38 peuvent être des amplificateurs opérationnels alimentés par des sources positives et négatives. L'alimentation à 15 volts permet d'obtenir au moins une amplitude de signal de 10 volts à la sortie 30- quand deux ou plusieurs circuits en pont semblables à ceux de la figure 3, avec un réseau de deux ou plusieurs capteurs sont utilisés, un branchement correct de la
masse et de l'alimentation est nécessaire pour éviter une interaction indésirable entre les capteurs et les erreurs qui en découlent. Les amplificateurs 29 et 38 peuvent être aussi du type utilisant un seul potentiel d'alimentation comme 15 ou 20 volts. Dans ce cas l'entrée + de l'amplificateur 29 peut être décalée dans la direction positive, l'ajustement à zéro pour la vitesse nulle
étant décalé du même coup à une valeur déterminée positive à la sortie 30.
On trouve dans le brevet suisse cité et dans son équivalent des Etats-Unis, des exemples de valeurs numériques des résistances indiquées sur la fig. 3.
Le schéma de l'appareil selon l'exemple de la
présente invention se distingue de la fig. 3 du brevet
CH 638.618 par ce qui suit.
Les lignes 19 en traits mixtes de la fig. 3 indiquent des 11aisons fonctionnelles.
A chacun des capteurs 11a, 11b, est associée une sonde 15a, 15b, commandée par un microprocesseur 16
pour venir s'appliquer sur ces sondes en vue de déterminer , à l ' aide du microprocesseur 16 , la constante de temps
thermique de chacune de ces sondes et pour déclencher
une opération d'auto-nettoyage par incinération de ces capteurs, si cette constante de temps est égale ou supérieure à une valeur de consigne. Ce déclenchement est commandé par le microprocesseur, qui provoque la fermeture d'un interrupteur 17 qui shunte alors une résistance 18 qui est en série avec la résistance 37. Lorsque les résistances 18 et 37 sont toutes deux en circuit, elles assurent
que c'est le courant normal de chauffage des capteurs
11a, 11b qui parvient à ceux-ci, tandis que lorsque
la résistance 18 est court-circuitée par l'interrupteur
17 le courant reçu par ces capteurs est beaucoup plus
intense et amène ces capteurs à une température d'environ 600°C pendant quelques instants, ce qui assure l'autonettoyage par incinération des dépôts de pollution sur ces capteurs et, par conséquent remet ceux-ci en état de fournir des indications exactes relatives à la vitesse de l'air qu'il s'agit de mesurer avec l'appareil.
La mesure du temps d'établissement (réponse indicielle) du courant circulant dans le capteur, est une mesure du temps de réponse thermique et est par conséquent une mesure du degré de pollution de l'élément sensible.
Dans une variante de l'exemple d'appareil qui vient d'être décrit, la commande de l'interrupteur 17 pour déclencher une phase d'auto-nettoyage par incinération pourrait être assurée périodiquement par un timer réglé en fonction de la pollution du milieu ambiant, lorsque celle-ci est sensiblement constante. Ainsi le timer remplacerait les sondes 15a, 15b et le microprocesseur 16.
Dans une autre variante, correspondant aux cas de pollution constante et légère du milieu ambiant, la commande des phases d'auto-nettoyage pourrait être réalisée simplement au moyen d'un interrupteur 17 actionné à la main à des intervalles prescrits en fonction du degré de pollution.
Bien que l'exemple décrit correspond au cas d'un type de capteurs thermiques, l'invention n'est pas limitée à cet exemple. L'invention s'étend à tous les types ce détecteurs thermiques, à chauffage direct ou indirect et à d'autres capteurs tels que, par exemple, des capteurs de température ou d'humidité.
La surchauffe de nettoyage peut être réalisée par chauffage indirect.
Dans le cas décrit du chauffage direct, on prévoit de shunter préalablement à l'enclenchement du courant de nettoyage, les composants électriques qui pourraient être altérés par ce courant de nettoyage.
On comprend de la description de la fig. 3 que la fréquence des périodes d* auto-nettoyage est définie par la mesure de la constante dé temps thermique des détecteurs, car la contamination de ceux-ci a pour effet d'accroître cette constante.

Claims

Revendications
1. Appareil pour la mesure de propriétés physiques de fluides, comprenant au moins un capteur (fig. 2)
en matériaux supportant sans altération une température de 650°C, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif (15a, 15b, 16-19) d'auto-nettoyage par incinération
des produits de la pollution du fluide ambiant déposés sur le ou les capteurs et modifiant les propriétés physiques de l'interface capteur résistif/fluide dans lequel se trouve l'appareil,
et en ce que ce dispositif d'auto-nettoyage comprend un moyen de chauffage (15a, 15b) du ou des capteurs
(11a, 11b) pour les porter momentanément à une température assurant l'incinération rapide desdits produits de la pollution déposés sur eux et des moyens de commande
électrique (16, 17, 18, 19) dudit moyen de chauffage
(15a, 15b) en fonction de l'état de pollution de la
surface du ou des capteurs.
2. Appareil selon la revendication 1 et dans lequel le ou les capteurs (11a, 11b) sont du type thermique, caractérisé en ce que lesdits moyens de commande électrique dudit moyen de chauffage pour le nettoyage comprennent une résistance électrique additionnelle (18) disposée en série avec un organe (15a, 15b) de chauffage électrique du capteur, destiné à assurer le chauffage de ce capteur à sa température de mesure des propriétés physiques
du fluide ambiant, et comprennent en outre un commutateur (17) pour shunter cette résistance additionnelle (18) pendant les phases ce nettoyage par incinération, pour produire alors le chauffage additionnel du capteur nécessaire pour ce nettoyage par incinération.
3. Appareil selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les moyens de commande électrique dudit moyen de chauffage pour le nettoyage comprennent un
timer réglable pour actionner périodiquement ledit commutateur (17) shuntant ladite résistance additionnelle
(18), avec une périodicité réglée selon l'état de pollution du fluide ambiant, pour assurer automatiquement l'autonettoyage en temps utile.
4. Appareil selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de commande électrique comprennent une sonde (15a, 15b) prévue pour venir s'appliquer périodiquement et automatiquement sur le capteur résistif (11a, 11b) et pour coopérer simultanément avec un circuit (16-19) agencé pour mesurer la constante de temps thermique de ce capteur (11a, 11b) revêtu d'une couche de produits de pollution déposés sur lui, et pour commander la mise en fonction du nettoyage par incinération de cette couche, lorsque la valeur mesurée de cette constante de temps atteint ou dépasse une valeur de consigne fixée d'avance.
5. Appareil selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les moyens de commande électrique dudit moyen de chauffage additionnel, comprennent une commande manuelle dudit commutateur (17) pour shunter cette résistance additionnelle (18).
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