[go: up one dir, main page]

UA86266C2 - Спосіб низькотемпературної сепарації газу (варіанти) - Google Patents

Спосіб низькотемпературної сепарації газу (варіанти) Download PDF

Info

Publication number
UA86266C2
UA86266C2 UAA200704563A UAA200704563A UA86266C2 UA 86266 C2 UA86266 C2 UA 86266C2 UA A200704563 A UAA200704563 A UA A200704563A UA A200704563 A UAA200704563 A UA A200704563A UA 86266 C2 UA86266 C2 UA 86266C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
mixture
gas
flow
stream
liquid
Prior art date
Application number
UAA200704563A
Other languages
English (en)
Russian (ru)
Inventor
Вадим Иванович Алферов
Лев Аркадьевич Багиров
Владимир Исаакович Феягин
Салават Заинетдинович Имаев
Леонард Макарович Дмитриев
Original Assignee
Трансланг Текнолоджиз Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Трансланг Текнолоджиз Лтд. filed Critical Трансланг Текнолоджиз Лтд.
Publication of UA86266C2 publication Critical patent/UA86266C2/uk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0033—Other features
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0033—Other features
    • B01D5/0045—Vacuum condensation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/10—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using combined expansion and separation, e.g. in a vortex tube, "Ranque tube" or a "cyclonic fluid separator", i.e. combination of an isentropic nozzle and a cyclonic separator; Centrifugal separation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/60—Expansion by ejector or injector, e.g. "Gasstrahlpumpe", "venturi mixing", "jet pumps"
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/88—Quasi-closed internal refrigeration or heat pump cycle, if not otherwise provided
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Abstract

Даний винахід стосується способу та установки для обробки природного газу, а саме, до способу низькотемпературної сепарації (НТС) компонентів газової суміші.

Description

У деяких більш специфічних варіантах спосіб додатково включає конденсацію, щонайменше, частини потоку рідини.
У деяких більш специфічних варіантах спосіб додатково включає конденсацію, щонайменше, частини потоку газу/пари.
У деяких більш специфічних варіантах спосіб додатково включає розширення та закручування, щонайменше, частини газофазових продуктів.
Відповідно до одного з аспектів варіанта винаходу пропонується система для низькотемпературної сепарації газової суміші, застосовна для сепарації компонентів суміші вуглеводневих газів. Дана система включає: перший сепаратор газ-рідина для розділення вихідної газової суміші на потік рідини та потік газу/пари; перший пристрій для розширення суміші, що забезпечує одержання першого та другого потоків, який зв'язаний з першим сепаратором газ-рідина для одержання потоку газу/пари і включає засіб закручування для закручування потоку газу/лпари та для відокремлення при цьому найважчих компонентів потоку газу/пари від його легких компонентів, причому важкі компоненти, краще, утворюють перший потік, а більш легкі компоненти, краще, утворюють другий потік; ректифікаційну колону для одержання, щонайменше, газофазових продуктів, зв'язану з першим сепаратором газ-рідина для прийому потоку рідини і, щонайменше, один теплообмінник для перенесення теплової енергії, щонайменше, до одного з потоків першої групи, що включає потік рідини, потік газу/пари та потік газофазових продуктів, від, щонайменше, одного іншого потоку другої групи, що включає газову суміш, потік рідини, потік газу/пари та потік газофазових продуктів, або від, щонайменше, одного з потоків першої групи до, щонайменше, одного іншого потоку другої групи для повторного використання енергії усередині системи.
У деяких варіантах перший пристрій для розширення суміші зв'язаний з ректифікаційною колоною для подачі до неї, щонайменше, частини першого потоку.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає перший змішувач для змішування вихідної газової суміші з повертаним потоком, що містить, щонайменше, частину, щонайменше, одного з таких потоків: потоку рідини, потоку газу/пари, потоку газофазових продуктів, іншого потоку, першого та другого потоків.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає перший компресор для стиснення, щонайменше, частини газофазових продуктів.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає перший компресор для стиснення, щонайменше, частини потоку газу/пари.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає перший компресор для стиснення, щонайменше, частини першого потоку.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає перший компресор для стиснення, щонайменше, частини другого потоку.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає перший холодильний агрегат для охолодження, щонайменше, частини першого потоку.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає перший холодильний агрегат для охолодження, щонайменше, частини другого потоку.
У деяких більш специфічних варіантах перенесення теплової енергії включає змішування, щонайменше, частини, щонайменше, двох потоків, між якими відбувається перенесення тепла.
У деяких більш специфічних варіантах перенесення теплової енергії включає обмін тепловою енергією між двома потоками без змішування даних потоків.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає турбіну для розширення, щонайменше, частини потоку газу/пари, зв'язану з першим сепаратором газ-рідина для одержання від нього, щонайменше, частини потоку газу/пари.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає турбіну, встановлену з можливістю приймання, щонайменше, частини іншого потоку, через яку проходить, щонайменше, частина другого потоку.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає, щонайменше, ще один сепаратор газ- рідина для відокремлення усередині системи, щонайменше, потоку рідини або потоку газу/пари.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає, щонайменше, ще один конденсатор для подальшої конденсації, щонайменше, частини потоку рідини.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає, щонайменше, ще один конденсатор для конденсації, щонайменше, частини потоку газу/пари.
У деяких більш специфічних варіантах система додатково включає ще один пристрій для розширення та закручування, щонайменше, частини газофазових продуктів.
При цьому варіанти способу за винаходом рекомендуються до використання, коли: збагачений потік направляють, частково або повністю, в ректифікаційну колону, а газофазові продукти, що виходять з ректифікаційної колони, змішують, частково або повністю, зі збідненим потоком; збагачений потік направляють, частково або повністю, в суміш до її розширення, а газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони, змішують, частково або повністю, зі збідненим потоком; або збагачений потік і газофазові продукти, що виходять з ректифікаційної колони, направляють, частково або повністю, у суміш до її розширення.
Інші аспекти та ознаки даного винаходу стануть зрозумілі фахівцям у даній області при розгляді нижченаведеного опису конкретних варіантів винаходу.
Для полегшення розуміння даного винаходу та для того, щоб більш чітко показати, як він може бути реалізований, далі будуть наведені посилання на прикладені креслення, що ілюструють, як приклад, різні аспекти варіантів даного винаходу.
На кресленнях:
Фіг.1 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до першого варіанта винаходу;
Фіг.2 - це схематичне зображення апарата для низькотемпературної сепарації газів, показаного на Фіг. 1;
Фіг.3 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до другого варіанта винаходу;
Фіг.4 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до третього варіанта винаходу; фіг.5 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до четвертого варіанта винаходу; фіг.б6 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до п'ятого варіанта винаходу;
Фіг.7 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до шостого варіанта винаходу; фіг.8 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до сьомого варіанта винаходу; фіг.9 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до восьмого варіанта винаходу; фіг.10 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до дев'ятого варіанта винаходу;
Фіг.11 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до десятого варіанта винаходу;
Фіг.12 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до одинадцятого варіанта винаходу; фіг.13 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до дванадцятого варіанта винаходу;
Фіг.14 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до тринадцятого варіанта винаходу; фіг.15 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до чотирнадцятого варіанта винаходу; фіг.16 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до п'ятнадцятого варіанта винаходу;
Фіг.17 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до шістнадцятого варіанта винаходу; фіг.18 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до сімнадцятого варіанта винаходу; фіг.19 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до вісімнадцятого варіанта винаходу; фіг.20 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до дев'ятнадцятого варіанта винаходу;
Фіг.21 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до двадцятого варіанта винаходу;
Фіг.22 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до двадцять першого варіанта винаходу; фіг.23 є схематичним зображенням системи для низькотемпературної сепарації газової суміші відповідно до двадцять другого варіанта винаходу.
Деякі з варіантів винаходу дозволяють зменшити витрати енергії в установках низькотемпературної сепарації (НТС). Дана задача відповідно до деяких варіантів винаходу, включаючи перший варіант пропонованого способу, може бути вирішена за рахунок того, що, відповідно до даного способу, який включає, як і відомий процес НТС для суміші вуглеводневих газів, охолодження суміші, розширення суміші або її частини без виконання механічної роботи, часткову конденсацію суміші при її розширенні, розділення суміші або її частини в ректифікаційній колоні з одержанням продуктів у рідкій та газовій фазах, процес розширення суміші проводять, пропускаючи суміш через сопловий канал, причому в сопловому каналі та/або на вході в сопловий канал потік суміші закручують, на виході із соплового каналу або його частини потік суміші розділяють, щонайменше, на два потоки, один з яких збагачений компонентами важче метану, а інший збіднений цими компонентами, збагачений потік частково або повністю направляють в ректифікаційну колону, а газофазові продукти, одержані в ректифікаційній колоні, частково або повністю направляють в суміш до її розширення.
На Ффіг.1 представлене схематичне зображення системи 200 для низькотемпературної сепарації газової суміші (яка далі для стислості буде йменуватися системою 200) відповідно до першого варіанта винаходу.
Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 200 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних та програмних засобів, які використовуються для забезпечення функціонування системи 200. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Система 200 включає послідовно з'єднані перший змішувач 30, перший теплообмінник 32, перший холодильний агрегат 34 та сепаратор 36 газ-рідина. У деяких варіантах як холодильний агрегат може бути використаний теплообмінник. У першого змішувача 30 є перший і другий входи Зба, 3060, відповідно. Перший вхід За є входом не лише для першого змішувача, але й входом у систему 200 в цілому. Другий вхід 306 служить входом для повертаного потоку, призначення якого більш докладно буде описане далі. Сепаратор 36 газ-рідина має перший і другий виходи Зба, 36р, відповідно. Перший вихід Зба є виходом для газу/пари, а другий вихід 3660 є виходом для рідини (або для змішаної фази). У деяких варіантах сепаратор 36 газ-рідина є конденсатором.
Система включає також пристрій 40 для розширення суміші та ректифікаційну колону 38. Пристрій 40 для розширення суміші приєднаний для прийому потоку газу/лари до першого виходу Зба сепаратора 36 газ- рідина, тоді як другий вихід 360 сепаратора 36 газ-рідина зв'язаний з ректифікаційною колоною 38 для подачі до неї потоку рідини (або змішаної фази).
Пристрій 40 для розширення суміші має перший і другий виходи 4ба та 40р, відповідно. Перший вихід 40а приєднаний до ректифікаційної колони для подачі в неї першого потоку, який, краще, містить більш важкі компоненти. Другий вихід 400 зв'язаний по лінії повернення із входом першого теплообмінника 32 для забезпечення охолодження газової суміші, що надходить в перший змішувач 30.
Ректифікаційна колона 38 має перший і другий виходи Зва та 3860, відповідно. Перший вихід Зва по лінії повернення зв'язаний із другим входом 306 першого змішувача 30. Система 200 включає також компресор 42 і другий холодильний агрегат 44, включений за послідовною схемою між першим виходом З8а ректифікаційної колони та другим входом 3060 змішувача 30.
Перед тим, як описати роботу системи 200, буде більш докладно, з посиланням на фіг.2, описаний пристрій 40 для розширення суміші. Пристрій 40 для розширення суміші має трубчастий корпус із вхідним та вихідним кінцями, позначеними як А і В, відповідно. Пристрій 40 для розширення суміші включає далі пристрій 41 для закручування потоку, розташований поблизу вхідного кінця пристрою 40, і звужуваний-розширний сопловий канал 43, розташований за пристроєм 41 для закручування потоку. У деяких варіантах пристрій 41 для закручування потоку може включати, щонайменше, одну лопать. Звужуваний-розширний сопловий канал 43, розширюючись, переходить у конічну секцію 45, що завершується вихідним кінцем В. На вихідному кінці В, усередині конічної секції 45, розташований подільник 47, що сприяє розділенню вихідних потоків, які направляють до першого та другого виходів 40а, 406, відповідно.
Пристрій 40 для розширення суміші може бути виконаний з встановленням пристрою 41 для закручування потоку як на вході в сопловий канал, як показано на Фіг.2 |гобто так, як це запропоновано в патентних публікаціях ЕР 1301588, 05 6372019), так і усередині соплового каналу |гобто так, як це запропоновано в патентних публікаціях ЕР 0496128, УО 99/01794).
Система 200, показана на Ффіг.1 та 2, працює в такий спосіб. Вхідний потік 201 суміші, що відповідає природному газу або іншій газовій суміші, входить у систему 200 через змішувач 30, де він змішується з потоком, який повертається від ректифікаційної колони 38 та містить стиснені та охолоджені газофазові продукти. Комбінація вхідного природного газу та повертаних продуктів додатково охолоджується в першому теплообміннику 32. Відповідно до загальної особливості винаходу перший теплообмінник 32 полегшує рекуперацію теплової енергії, що в даному варіанті відповідає повторному використанню енергії, що служить для охолодження різних потоків усередині системи. Більш конкретно, перший теплообмінник 32 охолоджує газову суміш, яка надходить у вигляді природного газу, шляхом перенесення тепла від суміші у вигляді природного газу до потоку, повертаного від другого виходу 405 пристрою 40 для розширення суміші, в результаті чого відбувається охолодження суміші у вигляді природного газу.
Суміш у вигляді природного газу перед подачею її в сепаратор 36 газ-рідина додатково охолоджують в першому холодильному агрегаті 34. Усередині сепаратора 36 газ-рідина суміш у вигляді природного газу розділяється на потік газу/пари та на потік, що містить рідку (або змішану) фазу. Потік газу/пари надходить із сепаратора 36 газ-рідина через його перший вихід Зба безпосередньо в пристрій 40 для розширення суміші.
Потік рідини надходить із сепаратора Зб газ-рідина через його другий вихід 36Б безпосередньо в ректифікаційну колону 38.
На першому виході Зва ректифікаційної колони одержують газофазові продукти, а на її другому виході 38р - рідкі продукти. Газофазові продукти стискують у компресорі 42 і охолоджують в другому холодильному агрегаті 44 перед тим, як здійснити їхнє змішування зі згаданою сумішшю 201, що надходить (вихідною).
Як показано на Фіг.2, усередині пристрою 40 для розширення суміші вхідний потік газу/пари розділяють на перший і другий потоки. Суміш на основі природного газу входить у пристрій 40 для розширення суміші, закручується за допомогою пристрою 41 для закручування потоку та розширюється, проходячи через звужуваний-розширний сопловий канал 43. У процесі розширення потоку суміші більш важкі компоненти суміші рухаються від центральної осі, у той час як більш легкі компоненти залишаються поблизу до центральної осі. Саме тому потік газової суміші розділяється, щонайменше, на перший і другий потоки таким чином, що перший потік містить, в основному, більш важкі компоненти, а другий потік містить, в основному, більш легкі компоненти. Перший потік виходить із пристрою 40 для розширення суміші через його перший вихід 4ба. Другий потік виходить із пристрою 40 для розширення суміші через його другий вихід 406.
Більш конкретно, у деяких з варіантів системи температура потоку газу/пари під час процесу розширення знижується в достатньому ступені для того, щоб викликати часткову конденсацію суміші, тобто, утворення конденсату. Краплі конденсату в полі віддентрових сил рухаються до стінок пристрою 40 для розширення суміші, формуючи біля стінок двофазовий потік. Коли газова суміш є природним газом, перший потік містить компоненти важче метану, тоді як другий потік має значно більш високий вміст метану.
Оскільки в процесі розширення при закрученні суміші в пристрої 40 для розширення суміші статичний тиск суміші виявляється нижче тиску на виходах із пристрою 40 для розширення суміші, розділення суміші усередині соплового каналу відбувається при більш низьких температурах, ніж температура суміші при її проходженні через зазначені виходи. При цьому в деяких варіантах за рахунок повернення газофазового продукту з ректифікаційної колони 38 в суміш 201, що надходить, до її обробки забезпечується більш глибоке розділення суміші.
Після розділення потоків у пристрої 40 для розширення суміші, щонайменше, один з них можна стискати, пропускаючи потік через дифузор. На Фіг.2 представлений приклад, коли в пристрої для розширення суміші на виході із соплового каналу потік суміші розділяють на два потоки, причому кожний з потоків потім стискується в дифузорі. Це дозволяє зменшити втрати тиску на пристрої 40 для розширення суміші.
До розширення суміш або її частину можна змішувати в ежекторі з газофазовими продуктами, що надходять з ректифікаційної колони. Приклад такої реалізації ілюструється на Фіг.1, де ежектор використовується як змішувач 30.
В наступному варіанті пропонованого способу низькотемпературної сепарації суміші вуглеводневих газів, який включає охолодження суміші, розширення суміші або її частини без виконання механічної роботи, часткову конденсацію суміші при її розширенні, розділення суміші або її частини в ректифікаційній колоні з одержанням продуктів у рідкій та газовій фазах, процес розширення суміші проводять, відповідно до винаходу, пропускаючи суміш через сопловий канал. При цьому в сопловому каналі та/або на вході в сопловий канал потік суміші закручують, на виході із соплового каналу або його частини потік суміші розділяють, щонайменше, на два потоки, один з яких збагачений компонентами важче метану, а інший збіднений цими компонентами.
Збагачений потік частково або повністю направляють в ректифікаційну колону, а газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони, частково або повністю змішують зі збідненим потоком.
На Фіг.3 наведене схематичне зображення системи 300 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 300) у відповідності до другого варіанта винаходу. Система З00, представлена на фіг.3, схожа із системою 200, проілюстрованою на фіг.1, так що елементи, загальні для обох систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.З частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 300 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, що використовуються для забезпечення функціонування системи 300. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Розбіжності між системами 200 та 300 полягають у такому. Система 300 не має першого змішувача 30, першого холодильного агрегата 34, другого холодильного агрегата 44 та першого компресора 42, але включає другий змішувач 48 і перший (дросельний) клапан 50. Перший дросельний клапан підключений між другим виходом 360 сепаратора 36 газ-рідина та ректифікаційною колоною 38. Другий змішувач 48 має перший і другий виходи, які виконані з можливістю приймання та змішування потоків газу/улари, що надходять із пристрою 40 для розширення суміші та ректифікаційної колони 38. У другого змішувача є також вихід, з якого газова суміш може надходити до першого теплообмінника 32.
При роботі системи вихідну суміш 301 охолоджують в першому теплообміннику 32 перед подачею її прямо в сепаратор 36. Потік рідини із сепаратора Зб направляють через дросельний клапан 50 в ректифікаційну колону 38. Газофазові продукти з ректифікаційної колони змішують у другому змішувачі 48 із другим потоком (який містить, в основному, більш легкі компоненти сепарації) від пристрою 40 для розширення суміші з одержанням змішаного потоку для лінії повернення. Даний потік потім проходить через перший теплообмінник 32, у якому тепло переноситься від вихідної суміші 301 до потоку, що надходить по лінії повернення, в результаті чого відбувається охолодження вихідної суміші без додавання енергії в систему 300.
Даний спосіб дозволяє зменшити необхідні перепади тиску в установках для низькотемпературної сепарації.
В іншому варіанті пропонованого способу низькотемпературної сепарації суміші вуглеводневих газів, який включає охолодження суміші, розширення суміші або її частини без виконання механічної роботи, часткову конденсацію суміші при її розширенні, розділення суміші або її частини в ректифікаційній колоні з одержанням продуктів у рідкій та газовій фазах, відповідно до винаходу процес розширення суміші проводять, пропускаючи суміш через сопловий канал, причому в сопловому каналі та/або на вході в сопловий канал потік суміші закручують, на виході із соплового каналу або його частини потік суміші розділяють, щонайменше, на два потоки, один з яких збагачений компонентами важче метану, а інший збіднений цими компонентами.
Збагачений потік частково або повністю направляють у суміш до її розширення, а газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони, частково або повністю змішують зі збідненим потоком.
На Ффіг.4 дане схематичне зображення системи 400 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 400), відповідно до третього варіанта винаходу. Система 400, представлена на фіг.4, схожа із системами, проілюстрованими на фіг.1 та 3, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.4 частини опису, аналогічні частинам опису фіг.1 та 3, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 400 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 400.
Однак на кресленні наведені тільки елементи, необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, представлений на Фіг.4, має наступні особливості. Система 400 включає перший змішувач 30, аналогічний показаному на Фіг.1. Система 400 включає також другий холодильний агрегат 44 і перший компресор 42. Однак перший компресор 42 і другий холодильний агрегат 44 включені між першим теплообмінником 32 і другим входом З0Б (зв'язаним з лінією повернення) першого змішувача 30. При цьому перший вихід 40а пристрою 40 для розширення суміші з'єднаний з першим теплообмінником 32, а не з ректифікаційною колоною 38, як це показано на Фіг.1.
При роботі системи вихідну суміш 401 змішують в першому змішувачі 30 з першим потоком (тобто, з потоком, який включає, в основному, більш важкі компоненти суміші, сепарованої в пристрої 40 для розширення суміші). Таким чином, перший потік від першого виходу 40а пристрою 40 для розширення суміші змішується з вихідною сумішшю 401. Суміш, що виходить із першого змішувача 30, пропускають потім через перший теплообмінник 32, щоб додатково відрегулювати температуру газової суміші, що надходить до нього.
Перший теплообмінник 32 виконаний з можливістю подачі в нього, як потоку для регулювання температури, потоку з першого виходу пристрою 40 для розширення суміші. Завдяки використанню лінії повернення знов забезпечується збереження енергії в системі, за рахунок чого може бути підвищена її ефективність.
У деяких варіантах газофазові продукти, що витікають з ректифікаційної колони 38, змішують із другим потоком, що надходить із другого виходу 406 пристрою 40 для розширення суміші, у другому змішувачі 48, причому результуюча суміш не може бути випущена із системи 400.
В одному з варіантів способу низькотемпературної сепарації суміші вуглеводневих газів, що включає охолодження суміші, розширення суміші або її частини без виконання механічної роботи, часткову конденсацію суміші при її розширенні, розділення суміші або її частини в ректифікаційній колоні з одержанням продуктів у рідкій та газовій фазах, відповідно до винаходу процес розширення суміші проводять, пропускаючи суміш через сопловий канал, причому в сопловому каналі та/або на вході в сопловий канал потік суміші закручують, на виході із соплового каналу або його частини потік суміші розділяють, щонайменше, на два потоки, один з яких збагачений компонентами важче метану, а інший -збіднений цими компонентами, збагачений потік і газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони, частково або повністю направляють у суміш до її розширення.
На Ффіг.5 дане схематичне зображення системи 500 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 500), відповідно до четвертого варіанта винаходу. Система 500, представлена на Фіг.5, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-4, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.5 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-4, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 500 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 500. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, представлений на Фіг.5, має наступні особливості. Система 500 включає другий теплообмінник 52. Другий змішувач 48 і другий теплообмінник 52 включені між першим виходом Зба сепаратора 36 газ-рідина та входом пристрою 40 для розширення суміші. Другий теплообмінник 52 виконаний також з можливістю приймати перший потік з першого виходу 40а пристрою 40 для розширення суміші до того, як цей перший потік надійде до першого теплообмінника 32, як це було описано з посиланням на Ффіг.4.
При роботі системи потік пари від сепаратора 36 змішують із потоком газу/пари, що надходить з виходу ректифікаційної колони 38, у другому змішувачі 48. Потік, що надходить із другого змішувача 48, перед пропусканням через пристрій 40 для розширення суміші охолоджують у другому теплообміннику 52. Перший потік (з першого виходу 40а пристрою 40 для розширення суміші) спочатку пропускають через другий теплообмінник 52 (для того, щоб охолодити потік з виходу другого змішувача 48), а потім - через перший теплообмінник 32 (для того, щоб охолодити потік з виходу першого змішувача 30). Після цього той саме перший потік стискають в першому компресорі 42, а потім охолоджують в другому холодильному агрегаті 44 перед тим, як здійснити його змішування з вихідною газовою сумішшю 501. Другий потік (з другого виходу 4065 пристрою 40 для розширення суміші) може бути поданий безпосередньо на вихід системи 500. Завдяки використанню лінії повернення знову забезпечується збереження енергії в системі, за рахунок чого може бути підвищена її ефективність.
Деякі варіанти системи 500 полегшують глибоке очищення другого вихідного потоку від пристрою 40 для розширення суміші (тобто, потоку, який містить, в основному, більш легкі компоненти газової суміші). Більш конкретно, стосовно до обробки природного газу, завдяки змішуванню першого потоку з вихідною сумішшю 501 другий потік може бути істотно збіднений паровими компонентами важче метану.
До процесу розширення та/або після нього із суміші або її частини можна відсепарувати рідку фазу, яку пропускають через дросельний клапан, а одержані продукти направляють в ректифікаційну колону. На Ффіг.6, як приклад, дане схематичне зображення системи 600 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 600), відповідно до п'ятого варіанта винаходу. Система 600, представлена на Ффіг.б, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-5, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.б6 частини опису, аналогічні частинам опису
Фіг.1 та 3-5, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 600 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 600.
Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, представлений на Ффіг.б, має наступні особливості. Система 600 включає другий сепаратор 60 газ- рідина, у якого є перший і другий виходи бба та 600, відповідно, зв'язані з другим змішувачем 48 та з ректифікаційною колоною 38. Система 600 включає також другий (дросельний) клапан 66, включений між другим виходом бОЬ і входом ректифікаційної колони 38. Перший вихід 40а пристрою 40 для розширення суміші виконаний з можливістю подачі першого потоку від пристрою 40 для розширення суміші до другого сепаратора 60 газ-рідина.
При роботі системи, оскільки в ній є два сепаратори 36, 60 газ-рідина, сепарація рідини проводиться двічі: до та після розширення різних форм суміші в пристрої 40 для розширення суміші. Більш конкретно, перший потік від пристрою 40 для розширення суміші подають у другий сепаратор 60 газ-рідина, який формує другий потік парової фази та другий потік рідини. Другий потік рідини проходить через другий дросельний клапан 66 і надходить в ректифікаційну колону 38.
Другий потік парової фази змішують з другим потоком із пристрою 40 для розширення суміші в другому змішувачі 48. Суміш, одержану в другому змішувачі 48, пропускають через перший теплообмінник 32, як це було описано раніше.
У всіх описаних варіантах способу газофазовий продукт, що надходить з ректифікаційної колони, можна додатково охолодити. На Фіг.7, як приклад, дане схематичне зображення системи 700 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 700), відповідно до шостого варіанта винаходу. Система 700, представлена на фіг.7, схожа із системами, проілюстрованими на
Фіг.1 та 3-6, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.7 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-6, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 700 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних та програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 700. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 700, має наступні особливості. Другий теплообмінник 52 включений між першим дросельним клапаном 50 і входом ректифікаційної колони 38. Другий холодильний агрегат 44 включений між ректифікаційною колоною 38 і другим теплообмінником 52. Більш конкретно, другий холодильний агрегат 44 установлений з можливістю прийому та охолодження газофазових продуктів, що надходять із першого виходу З8ва ректифікаційної колони 38. Другий теплообмінник 52 зв'язаний також з першим змішувачем 30 для того, щоб подавати охолоджені газофазові продукти від ректифікаційної колони 38 як вхідний поток, що повертається до першого змішувача 30.
При роботі системи вихідну суміш 701 змішують із газофазовими продуктами, що надходять з ректифікаційної колони 38, як це показано на Фіг.1. Однак спочатку, до змішування з вихідною сумішшю, газофазові продукти охолоджують за допомогою другого холодильного агрегату 44 і другого теплообмінника 52. При цьому другий теплообмінник 52 нагріває другий потік від сепаратора 36 газ-рідина до його подачі в ректифікаційну колону 38. Таке виконання сприяє більш раціональному розподілу потоків маси та ентальпії в процесі низькотемпературної сепарації.
У деяких варіантах способу, щонайменше, частину газофазового продукту, що надходить з ректифікаційної колони, направляють у суміш до її розширення разом із частиною продуктів, одержаних при пропущенні відсепарованої із суміші рідини через дросельний клапан. На Фіг.8, як приклад, дане схематичне зображення системи 800 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 800), відповідно до сьомого варіанта винаходу. Система 800, представлена на Фіг.8, схожа із системами, проілюстрованими на Фіг.1 та 3-7, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.8 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-7, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 800 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно- програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 800. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 800, має наступні особливості. Сепарування рідини із суміші здійснюється двічі до розширення в пристрої 40 для розширення суміші. Із цією метою другий сепаратор 60 газ-рідина включений таким чином, щоб приймати комбінацію потоку рідини (або двофазового потоку) від першого сепаратора 36 газ-рідина та газофазових продуктів з ректифікаційної колони 38. При цьому газофазові продукти з ректифікаційної колони 38 спочатку пропускають через другий теплообмінник 52, який одержує також рідку фазу (або двофазовий потік) з виходу другого сепаратора 60. Завдяки цьому можлива передача теплової енергії між двома названими потоками з відповідним охолодженням одного потоку та нагріванням іншого для того, щоб повторно використати енергію усередині системи 800.
Вихідну суміш 801 перед подачею в перший сепаратор 36 газ-рідина охолоджують в першому теплообміннику 32 і додатково охолоджують в першому холодильному агрегаті 34. Потік рідини із сепаратора 36 газ-рідина пропускають через дросельний клапан 50 і змішують перед подачею в другий сепаратор 60 газ- рідина з газофазовими продуктами, що надходять з ректифікаційної колони 38.
Другий сепаратор 60 газ-рідина формує другий потік рідини, який пропускають через другий теплообмінник 52, в результаті чого відбувається охолодження газофазових продуктів і нагрівання другого потоку рідини. Після проходження через другий теплообмінник 52 другий потік рідини надходить в ректифікаційну колону 38. У системі передбачене також об'єднання потоків газу/пари від першого та другого сепараторів З6, 60 в другому змішувачі 48 до того, як вони будуть подані в пристрій 40 для розширення суміші, усередині якого із сумішшю відбувається процес, описаний вище з посиланнями на фіг.1 та 2, що приводить до утворення першого та другого потоків. Застосовно до обробки природного газу даний спосіб дозволяє досягти більш глибокого очищення газового потоку за рахунок видалення більш значної частки компонентів важче метану.
У деяких варіантах частину відсепарованої із суміші рідини пропускають через дросельний клапан, а одержані продукти використовують для додаткового охолодження суміші, прокачуючи їх через нагріті канали теплообмінника, в якому охолоджують суміш. Далі ці продукти направляють у суміш до її розширення. На
Ффіг.9, як приклад, дане схематичне зображення системи 900 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 900), відповідно до восьмого варіанта винаходу. Система 900, представлена на Фіг.9, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-8, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.9 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-8, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 900 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 900. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 900, має наступні особливості. Перший холодильний агрегат 34 установлений перед першим теплообмінником 32. Третій теплообмінник 62 включений за послідовною схемою між першим теплообмінником 32 і першим сепаратором 36 газ-рідина. Третій теплообмінник 62 виконаний також з можливістю одержання частини рідкого (або двофазового) потоку від першого сепаратора 36 газ- рідина. У зв'язку із цим між другим виходом 366 першого сепаратора та третім теплообмінником 62 включений другий дросельний клапан 66 для того, щоб запобігати реверсуванню потоку та підтримувати напірний тиск через третій теплообмінник 62. Крім того, як і у системі 500, представленій на Ффіг.5, газофазові продукти з виходу ректифікаційної колони 38 об'єднують перед розширенням у змішувачі 48 з потоком газу/пари від першого сепаратора 36 газ-рідина. З цією метою, аналогічно тому, як це показано на фіг.8, другий теплообмінник 52 включений між першим виходом Зва ректифікаційної колони 38 і другим змішувачем 48.
Другий теплообмінник 52 також одержує частину потоку рідини від першого сепаратора 36 газ-рідина, причому між ними включений перший дросельний клапан 50.
При роботі системи частину потоку рідини від першого сепаратора 36 газ-рідина використовують для охолодження вихідної суміші 901. Вихідну суміш 901 охолоджують також в першому холодильному агрегаті 34,
а потім змішують із частиною потоку рідини від першого сепаратора 36 газ-рідина, як це буде більш докладно описано далі. Результуючу суміш додатково охолоджують в першому теплообміннику 32 та в третьому теплообміннику 62 перед тим, як подати її в перший сепаратор 36 газ-рідина. Як має бути зрозуміло з попереднього опису, перший сепаратор 36 газ-рідина формує потік газу/пари та потік рідини (двофазовий потік). Потік газу/пари змішують у другому змішувачі 48 з газофазовими продуктами з ректифікаційної колони 38, а результуючу суміш газу/пари розширюють і розділяють на перший і другий потоки, як це було описано вище з посиланнями на Фіг.1 та 2. Перший потік подають в ректифікаційну колону 38, а другий потік повертають в перший теплообмінник 32. Як і у раніше описаних системах, теплообмінники сприяють повторному використанню енергії усередині системи 900, підвищуючи тим самим її ефективність.
У деяких варіантах до або після розширення суміші може бути використаний турбодетандер. На Фіг.10, як приклад, дане схематичне зображення системи 1000 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1000), відповідно до дев'ятого варіанта винаходу. Система 1000, представлена на фіг.10, схожа із системами, проілюстрованими на Фіг.1 та 3-9, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.10 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-9, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1000 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1000. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1000, має наступні особливості. Система 1000 включає турбіну 70, установлену між другим виходом 4005 пристрою 40 для розширення суміші та першим теплообмінником 32.
Система 1000 включає також другий компресор 64, включений за послідовною схемою між першим компресором 42 і другим входом З06 першого змішувача 30.
При роботі системи другий потік, що надходить із другого виходу 4006 пристрою 40 для розширення суміші, пропускають через турбіну 70, а потім через перший теплообмінник 32. У деяких варіантах турбіна або аналогічний пристрій типу турбодетандера для розширення суміші можуть бути використані для забезпечення її додаткового розширення до чи після того, як суміш пройде через пристрій 40 для розширення суміші. Крім того, вихідну суміш 1001 змішують із повертаним потоком газу/пари, який включає частини потоку рідини від другого сепаратора 60 газ-рідина. Після цього результуючу суміш охолоджують в першому теплообміннику 32 до її надходження в перший сепаратор 36 газ-рідина.
Потік рідини від першого сепаратора З6 газ-рідина розділяють на першу та другу частини. Першу частину пропускають через дросельний клапан 50 і подають в ректифікаційну колону 38. Другу частину першого потоку рідини перед тим, як змішати її з потоком газу/пари від другого сепаратора 60 газ-рідина, пропускають через другий дросельний клапан 66. На відміну від цього, потік газу/пари від першого сепаратора 36 газ-рідина пропускають через другий теплообмінник 52, де він охолоджується перед тим, як надійти в другий змішувач 48. Другий змішувач приймає також газофазові продукти від ректифікаційної колони 38. Вихід другого змішувача, як це було описано раніше, зв'язаний із пристроєм 40 для розширення суміші. Перший потік, що надходить із пристрою 40 для розширення суміші, направляють в другий сепаратор 60 газ-рідина. Другий сепаратор формує також потік рідини, що надходить безпосередньо в ректифікаційну колону 38.
Описане розташування турбіни 70 відносно другого потоку від пристрою 40 для розширення суміші є сприятливим для збільшння ресурсу лопаток турбіни (не зображені), тому що в потоці, який обтікає лопатки, кількість конденсату (краплин) буде знижена, що приведе до зменшення їхнього зношування.
У деяких варіантах при недостатньому тиску в суміші, щоб забезпечити ефективну роботу турбодетандера, може бути застосований компресор для додаткового стиснення суміші. На Фіг.11, як приклад, дане схематичне зображення системи 1100 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1100), відповідно до десятого варіанта винаходу. Система 1100, представлена на
Фіг.11, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-10, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.11 частини опису, аналогічні частинам опису
Фіг.1 та 3-10, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1100 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1100.
Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1100, має наступні особливості. Перший вхід Зба першого змішувача 30 знову служить і як вхід до системи 1100 в цілому, і як вхід в перший змішувач 30. Перший компресор 42 включений за послідовною схемою між першим змішувачем 30 і першим холодильним агрегатом 34, який, у свою чергу, підключений за послідовною схемою до першого теплообмінника 32. Перший і другий виходи першого теплообмінника 32 зв'язані з першим сепаратором 36 газ-рідина та з другим компресором 64, відповідно. Другий вихід 360 першого сепаратора газ-рідина зв'язаний із включеними паралельно першим та другим дросельними клапанами 50 та 66, відповідно, які, у свою чергу, зв'язані, відповідно, з ректифікаційною колоною 38 та з другим теплообмінником 52. Таким чином, потік рідини (двофазовий потік) від першого сепаратора газ-рідина розділяють між другим теплообмінником 52 та ректифікаційною колоною. Другий теплообмінник 52 включений з можливістю одержання також потоку газу/пари від першого сепаратора газ- рідина до того, як потік газу/пари надійде в пристрій 40 для розширення суміші.
Система 1100 є особливо корисною, коли в процесі її роботи вихідна суміш 1101 надходить при відносно низькому диференціальному тиску. Більш конкретно, вихідну суміш 1101 змішують із другим потоком, виділеним у пристрої 40 для розширення суміші. Результуючу об'єднану суміш потім стискають в першому компресорі 42 перед тим, як охолодити її в першому холодильному агрегаті 34 та в першому теплообміннику 32.
Потік рідини від першого сепаратора 36 газ-рідина розділяють на першу частину, яку пропускають через перший дросельний клапан 50 і подають в ректифікаційну колону 38, та на другу частину, яку пропускають через другий дросельний клапан 66 і подають в другий теплообмінник 52. Після проходження через другий теплообмінник 52 друга частина надходить у другий змішувач 48, де вона змішується з газофазовими продуктами з ректифікаційної колони 38. Об'єднаний потік повертають до першого змішувача 30 для змішування з вихідною сумішшю 1101, як це було описано вище. Потік газу/пари від першого сепаратора 36 подають у пристрій 40 для розширення суміші, у якому відбувається процес, описаний вище з посиланнями на
Фіг.1 та 2.
В іншому, досить специфічному варіанті, після змішування вихідної суміші з повернутими у вихідну суміш продуктами суміш додатково стискають у компресорі. На Ффіг.12, як приклад, дане схематичне зображення системи 1200 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1200), відповідно до одинадцятого варіанта винаходу. Система 1200, представлена на Ффіг.12, схожа із системами, проілюстрованими на Фіг.1 та 3-11, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.12 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-11, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1200 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно- програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1200. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1200, має наступні особливості. Потік газу/лари на виході першого сепаратора 36 газ-рідина розділяють на два потоки. Перший потік подають у пристрій 40 для розширення суміші. Другий потік подають в турбіну 70, встановлену паралельно пристрою 40 для розширення суміші.
Перший вихід 40а пристрою 40 для розширення суміші та вихід турбіни 70 зв'язані із входами другого змішувача 48, який, у свою чергу, приєднаний до ректифікаційної колони 38. Другий вихід 406 пристрою 40 для розширення суміші та перший вихід Зва ректифікаційної колони 38 зв'язані із входами третього змішувача 68, який, у свою чергу, зв'язаний з послідовно включеними другим теплообмінником 52 та другим компресором 64.
Система 1200 є застосовною в ситуаціях, коли бажано забезпечити підвищений тиск у системі для збільшення ефективності сепарації суміші.
При роботі системи після змішування вихідної суміші 1201 із частиною потоку рідини від першого сепаратора Зб газ-рідина результуючу суміш стискають у компресорі 42 та охолоджують в першому холодильному агрегаті 34 і в першому теплообміннику 32. Іншу частину потоку рідини від першого сепаратора 36 газ-рідина пропускають через дросельний клапан 50 і подають в ректифікаційну колону 38. Потік газу/пари від першого сепаратора 36 газ-рідина також розділяють на дві частини. Першу частину направляють в турбіну 70, а другу - у пристрій 40 для розширення суміші. Перший потік із пристрою 40 для розширення суміші та потік з виходу турбіни 70 змішують і подають в ректифікаційну колону 38. Другий потік змішують із газофазовими продуктами, що надходять з ректифікаційної колони 38, і перед їхнім випусканням із системи пропускають через другий теплообмінник 52 та компресор 64.
В одному, досить специфічному варіанті, газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони, охолоджують, розширюють і виділяють збагачену компонентами важче метану частину продуктів, яку частково або повністю направляють в ректифікаційну колону. На фіг.13, як приклад, дане схематичне зображення системи 1300 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1300), відповідно до дванадцятого варіанта винаходу. Система 1300, представлена на Ффіг.13, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-12, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.13 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-12, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1300 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно- програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1300. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1300, має наступні особливості. Система 1300 включає другий пристрій 80 для розширення суміші, аналогічний за конструкцією та функцією пристрою 40 для розширення суміші, описаному раніше з посиланням на Фіг.2. Подібно першому пристрою 40 для розширення суміші, пристрій 80 для розширення суміші має перший і другий виходи 8ба, 800, відповідно. Перший вихід З0а призначений для подачі першого потоку, який містить більш важкі компоненти, в другий сепаратор 60 газ-рідина, тоді як другий вихід 800 служить для об'єднання другого потоку, який містить більш легкі компоненти, з потоком газу/пари від другого сепаратора 60 газ-рідина. Система 1300 включає також насос 72 і третій дросельний клапан 74, включений за послідовною схемою між потоком рідини (або двофазовим потоком) від другого сепаратора 60 газ-рідина (тобто, між його другим виходом 605) і третім теплообмінником 62, який, у свою чергу, зв'язаний з ректифікаційною колоною 38. Газофазові продукти з ректифікаційної колони 38 також пропускають через третій теплообмінник 62.
При роботі системи газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони 38, охолоджують, розширюють (в другому пристрої 80 для розширення суміші) і розділяють, причому результуючий другий потік від другого пристрою 80 для розширення суміші направляють, частково або повністю, назад в ректифікаційну колону 38.
У деяких варіантах газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони, додатково стискають у компресорі. На фіг.14, як приклад, дане схематичне зображення системи 1400 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1400), відповідно до тринадцятого варіанта винаходу. Система 1400, представлена на Ффіг.14, схожа із системами, проілюстрованими на Фіг.1 та 3-13, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.14 частини опису, аналогічні частинам опису фіг.1 та 3-13, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1400 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1400. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1400, має наступні особливості. У системі 1400 є петля охолодження та стиснення, яка передбачена між першим виходом З8а ректифікаційної колони 38 та входом другого сепаратора 60 газ-рідина і має включені послідовно третій теплообмінник 76, другий компресор 64 та другий холодильний агрегат 44. При цьому вихід другого холодильного агрегату включений в лінію повернення, що проходить через третій теплообмінник 76. Перший вихід бба (що відповідає виходу для потоку газу/пари) другого сепаратора 60 газ-рідина зв'язаний із другим пристроєм 80 для розширення суміші. Перший вихід 8ба даного пристрою 80 (що відповідає більш важким компонентам, виділеним в результаті процесу розширення та розділення) зв'язаний з ректифікаційною колоною 38, а потік з його другого виходу 806 об'єднують із потоком із другого виходу 40р6 пристрою 40 для розширення суміші.
При роботі системи газофазові продукти з ректифікаційної колони 38 охолоджують і стискають у зазначеному ланцюзі охолодження та стиснення. Більш конкретно, газофазові продукти з ректифікаційної колони 38 перед їхньою подачею в другий сепаратор 60 газ-рідина охолоджують у теплообміннику 76, стискають у компресорі 64, охолоджують в холодильному агрегаті 44, а потім додатково охолоджують в третьому теплообміннику 62. Потік рідини із другого сепаратора 60 газ-рідина перед подачею в ректифікаційну колону 38 також пропускають через третій теплообмінник 62. Робота решти системи 1400 аналогічна роботі системи 1300, представленої на Фіг.13.
В іншому досить специфічному варіанті газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони, розширюють із одержанням продукту, збагаченого компонентами важче метану. Даний продукт частково або повністю направляють в ректифікаційну колону або повертають у потік газофазових продуктів до його розширення. На Фіг.15, як приклад, дане схематичне зображення системи 1500 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1500), відповідно до чотирнадцятого варіанта винаходу. Система 1500, представлена на Ффіг.15, схожа із системами, проілюстрованими на фіг.1 та 3-14, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді
Ффіг.15 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-14, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1500 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1500. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1500, має наступні особливості. Перший вихід Зва ректифікаційної колони 38 зв'язаний у системі 1500 із входом другого пристрою 80 для розширення суміші через другий холодильний агрегат 44. Перший вихід 8ба даного пристрою 80 зв'язаний із другим сепаратором 60 газ-рідина. При цьому, подібно тому, як це було показано на фіг.14, потік рідини (двофазовий потік) з виходу даного сепаратора 60 подають в ректифікаційну колону 38.
При роботі системи газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони 38, розширюють в другому пристрої 80 для розширення суміші, щоб сепарувати важкі та легкі компоненти, як це було описано вище з посиланням на Ффіг.2. Перший потік (що включає більш важкі компоненти) з першого виходу 80а другого пристрою 80 для розширення суміші пропускають через другий сепаратор 60 газ-рідина. Вихідний потік рідини (двофазовий потік) накачують в ректифікаційну колону 38 за допомогою насоса 72 і третього дросельного клапана 74. Потік, що надходить із другого виходу 800 пристрою 80 для розширення суміші, об'єднують із потоками газу/лпари, що надходять від другого сепаратора 60 та з другого виходу 405 пристрою 40 для розширення суміші. Результуючу суміш повертають в перший теплообмінник 32 для охолодження вихідної суміші 1501. Вихідну суміш 1501, змішану з повернутим потоком (як це було описано вище), перед подачею в перший сепаратор 36 газ-рідина також піддають стисненню. Інші операції аналогічні операціям, виконуваним у раніше описаних системах.
В інших варіантах збагачений потік, одержаний після розширення газофазового продукту, що надходить з ректифікаційної колони, направляють у вихідну суміш до її розширення. На Ффіг.1б6, як приклад, дане схематичне зображення системи 1600 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1600), відповідно до п'ятнадцятого варіанта винаходу. Система 1600, представлена на
Фіг.1б6, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-15, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.16 частини опису, аналогічні частинам опису
Фіг.1 та 3-15, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1600 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1600.
Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1600, має наступні особливості. На відміну від системи 1500, система 1600 включає тільки перший сепаратор 36 газ-рідина. Третій теплообмінник 62 включений за послідовною схемою між першим виходом Зва ректифікаційної колони 38 і входом другого пристрою 80 для розширення суміші.
Потік з першого виходу З0а даного пристрою 80 повертають через третій дросельний клапан 74, третій теплообмінник 62 і другий теплообмінник 52, який зв'язаний лінією повернення з першим змішувачем 30.
При роботі перший потік, сформований в другому пристрої 80 для розширення суміші, перед тим, як об'єднати його з вихідною сумішшю 1601, пропускають через третій і другий теплообмінники 62, 52, відповідно. Вихідний потік рідини (двофазовий потік) з першого сепаратора 36 газ-рідина також об'єднують із першим потоком, сформованим в другому пристрої 80 для розширення суміші, перед подачею цього потоку в другий теплообмінник 52. Другий дросельний клапан 6б зменшує тиск у вихідному потоці рідини, що надходить в перший сепаратор 36 газ-рідина. Інші елементи функціонують так, як це було описано з посиланням на Фіг.15.
У деяких варіантах до розширення або після розширення суміш чи її частину пропускають через турбіну турбодетандера. На фіг.17, як приклад, дане схематичне зображення системи 1700 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1700), відповідно до шістнадцятого варіанта винаходу. Система 1700, представлена на Ффіг.17, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-16, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.17 частини опису, аналогічні частинам опису фіг.1 та 3-16, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1700 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1700. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1700, має наступні особливості. Система 1700 включає чотири сепаратори газ-рідина, тобто, перший та другий сепаратори З6, 60, відповідно, і додатково третій та четвертий сепаратори 82, 84 газ-рідина, відповідно. Перший та другий сепаратори 36, 60 газ-рідина з'єднані таким чином, що вихідний потік газу/лпари першого сепаратора 36 газ-рідина подається в другий сепаратор 60 газ-рідина. Як показано на Фіг.17, між даними сепараторами включена турбіна 70 і другий змішувач 48. Потоки рідини з виходів першого та другого сепараторів З6, 60 газ-рідина поєднують і подають в третій сепаратор 82. Вихідний потік рідини із третього сепаратора 82 подають у четвертий сепаратор 84 через другий теплообмінник 52.
Вихідний потік рідини із четвертого сепаратора 84 подають в ректифікаційну колону 38, а його вихідний потік газу/пари подають через другий змішувач 48 у другий сепаратор 60 газ-рідина. Вихідний потік газу/пари із другого сепаратора 60 газ-рідина подають у пристрій 40 для розширення суміші. Компресорний ступінь турбодетандера, що служить для розширення суміші, може бути використаний як компресор 42. Така схема дозволяє поліпшити енергоспоживання в процесі низькотемпературної сепарації.
При роботі системи вихідну суміш 1701 послідовно охолоджують в першому та другому теплообмінниках 32, 52 перед подачею її в перший сепаратор З6 газ-рідина. Потоки рідини з першого та другого сепараторів З6, 60 газ-рідина об'єднують і направляють в третій сепаратор 82 газ-рідина разом з першим потоком, формованим пристроєм 40 для розширення суміші. Третій сепаратор 82 газ-рідина формує потік рідини, який використовують як холодоагент в другому теплообміннику 52 перед тим, як подати його для подальшої обробки в четвертий сепаратор 84 газ-рідина. Потік рідини, формований четвертим сепаратором 84 газ- рідина, подають потім в ректифікаційну колону 38. Потоки газу/пари із третього та четвертого сепараторів 82, 84 газ-рідина об'єднують і повертають у другий сепаратор 60 газ-рідина разом з потоком газу/пари з першого сепаратора З6 газ-рідина.
В іншому варіанті із суміші сепарують рідку фазу, частину якої пропускають через дросельний клапан, а одержані продукти використовують для охолодження суміші і направляють у суміш до її розширення. На фіг.18, як приклад, дане схематичне зображення системи 1800 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1800) відповідно до сімнадцятого варіанта винаходу. Система 1800, представлена на Ффіг.18, схожа із системами, проілюстрованими на Фіг.1ї та 3-17, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.18 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-17, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1800 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1800. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1800, має наступні особливості. Вихідний потік рідини з виходу 36р першого сепаратора 36 газ-рідина подають в ректифікаційну колону 38 та в третій теплообмінник 62. Третій теплообмінник 62 включений за послідовною схемою між першим теплообмінником 32 та першим сепаратором 36 газ-рідина. При цьому третій теплообмінник 62 повертає потік рідини з виходу 366 до першого змішувача 30 через перший компресор 42 і другий холодильний агрегат 44.
При роботі потік рідини з першого сепаратора 36 газ-рідина використовують, як це показано на Фіг.18, для охолодження вихідної суміші 1801. Вихідну суміш 1801 спочатку охолоджують, пропускаючи через перший холодильний агрегат 34, а потім змішують із частиною потоку рідини від першого сепаратора З6 газ-рідина.
Цю частину потоку рідини, однак, спочатку використовують як холодоагент у третьому теплообміннику 62, а потім стискають і охолоджують перед додаванням до вихідної суміші 1801. Інші частини системи працюють так, як це було описано вище з посиланням на фіг.3.
Відповідно до інших варіантів, до розширення суміш розділяють, щонайменше, на два потоки, один з яких прокачують через турбіну турбодетандера та направляють в ректифікаційну колону, а інший розширюють, прокачуючи завихрений потік суміші через сопловий канал. На виході із соплового каналу або його частини потік суміші розділяють, щонайменше, на два потоки, один з яких збагачений компонентами важче метану, а інший - збіднений цими компонентами; збагачений потік далі направляють в ректифікаційну колону. На Ффіг.19, як приклад, дане схематичне зображення системи 1900 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 1900), відповідно до вісімнадцятого варіанта винаходу. Система 1900, представлена на фіг.19, схожа із системами, проілюстрованими на Фіг.1 та 3-18, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.19 частини опису, аналогічні частинам опису Ффіг.1 та 3-18, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 1900 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 1900. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 1900, має наступні особливості. Потік газу/пари з першого сепаратора 36 газ-рідина розділяють на два потоки. Перший потік подають у пристрій 40 для розширення суміші. Другий потік подають в турбіну 70, встановлену паралельно пристрою 40 для розширення суміші. Перший вихід 4ба пристрою 40 для розширення суміші та вихід турбіни 70 зв'язані з ректифікаційною колоною 38. Другий вихід 400 пристрою 40 для розширення суміші та перший вихід Зва ректифікаційної колони змішують в другому змішувачі 48, підключеному за послідовною схемою до першого теплообмінника 32. Система 1900 є застосовною в ситуаціях, коли бажано забезпечити підвищений тиск усередині системи для того, щоб підвищити ефективність сепарації суміші.
При роботі вихідну суміш 1901 охолоджують в першому теплообміннику 32 і сепарують в першому сепараторі 36 газ-рідина. Потік рідини із сепаратора 36 проходить через клапан 50 в ректифікаційну колону 38.
Потік газу/пари, формований першим сепаратором Зб газ-рідина, перед розширенням розділяють, щонайменше, на два потоки, один з яких прокачують для його розширення через турбіну 70 турбодетандера та направляють в ректифікаційну колону 38. Другий потік змішують із газофазовими продуктами з ректифікаційної колони 38, а результуючу суміш пропускають через перший теплообмінник 32 і виводять із системи після стиснення в першому компресорі 42. Даний спосіб є застосовним для більш глибокого очищення суміші та для видалення з неї, по суті, усіх більш важких компонентів.
Відповідно, у деяких варіантах збагачений при розширенні потік і частину суміші, що пройшла через турбіну турбодетандера, змішують в ежекторі. На Фіг.20, як приклад, дане схематичне зображення системи 2000 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 2000), відповідно до дев'ятнадцятого варіанта винаходу. Система 2000, представлена на Фіг.20, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-19, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг20 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-19, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 2000 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно- програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 2000. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 2000, має наступні особливості. Система 2000 майже ідентична системі 1900, за винятком того, що до неї не включений компресор 42. При роботі система 2000, як і система 1900, здатна забезпечити поліпшену ефективність турбіни 70 турбодетандера для розширення суміші, забезпечуючи тим самим більш глибоке охолодження газу в турбіні 70 і дозволяючи досягти більшого ступеня стиснення.
В іншому варіанті потік суміші до розширення розділяють, щонайменше, на три потоки, один з яких пропускають через клапан з керованою витратою і або направляють в ректифікаційну колону, або змішують із газофазовим продуктом, що надходить з ректифікаційної колони. На Ффіг.21, як приклад, дане схематичне зображення системи 2100 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 2100), відповідно до двадцятого варіанта винаходу. Система 2100, представлена на Фіг.21, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-20, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.21 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-20, для стислості будуть опущені.
Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 2100 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно-програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 2100. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 2100, має наступні особливості. Потік, що надходить із першого виходу Зба першого сепаратора 36 газ-рідина, розділяють між турбіною 70, пристроєм 40 для розширення суміші та третім змішувачем 68. Третій змішувач 68 одержує також перший потік із пристрою 40 для розширення суміші та газофазові продукти з ректифікаційної колони 38.
При роботі системи потік газу/пари, формований першим сепаратором 36, розділяють на три частини, які пропускають через турбіну 70, пристрій 40 для розширення суміші та третій змішувач 68. Інші компоненти системи функціонують так, як це було описано вище з посиланнями на Фіг.19 та 20. Такий спосіб дозволяє стабілізувати витрату через турбіну 70 детандера при зміні параметрів вихідної суміші 2101, наприклад, її витрати.
Відповідно до інших варіантів способу із суміші сепарують рідку фазу, частину якої пропускають через дросельний клапан, а частину одержаних продуктів використовують для охолодження суміші і направляють у суміш до її розширення. На Фіг.22, як приклад, дане схематичне зображення системи 2200 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 2200) відповідно до двадцять першого варіанта винаходу. Система 2200, представлена на Фіг.22, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1 та 3-21, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг22 частини опису, аналогічні частинам опису Фіг.1 та 3-21, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 2200 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно- програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 2200. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 2200, має наступні особливості. Другий вихід 365 (тобто, вихід для рідкої фази) першого сепаратора 36 газ-рідина та перший вихід 40а пристрою 40 для розширення суміші зв'язані з другим змішувачем 48, вихід якого, у свою чергу, зв'язаний з першим теплообмінником 32.
При роботі системи результуючу суміш рідкої фази з першого сепаратора 36 газ-рідина та перший потік із пристрою 40 для розширення суміші використовують для охолодження вихідної суміші 2201 в першому теплообміннику 32. Крім того, цю суміш додають до вихідної суміші 2201 в першому змішувачі 30. Такий спосіб може бути ефективним у випадках, коли газофазові продукти на виході з ректифікаційної колони містять відносно легкі компоненти вихідної суміші 2201. Наприклад, при обробці природного газу газофазові продукти, що надходять з ректифікаційної колони 38, можуть мати дуже малий вміст компонентів важче метану.
Ще в одному варіанті із суміші сепарують рідку фазу, яку пропускають через дросельний клапан, і одержані продукти використовують для охолодження суміші. На Ффіг.23, як приклад, дане схематичне зображення системи 2300 для низькотемпературної сепарації газової суміші (далі іменованої для стислості системою 2300), відповідно до двадцять другого варіанта винаходу. Система 2300, представлена на Ффіг.23, схожа із системами, проілюстрованими на Ффіг.1! та 3-22, так що елементи, спільні для всіх систем, мають однакові цифрові позначення. При цьому при розгляді Фіг.23 частини опису, аналогічні частинам опису Ффіг.1 та 3-23, для стислості будуть опущені. Фахівцям у відповідній області буде зрозуміло, що система 2300 включає також відповідну комбінацію взаємозалежних структурних елементів, механічних систем, апаратних, апаратно- програмних і програмних засобів, які використані для забезпечення функціонування системи 2300. Однак на кресленні наведені тільки ті елементи, що необхідні для опису різних аспектів даного варіанта.
Варіант, що відповідає системі 2300, має наступні особливості. Частину потоку, що надходить із другого виходу 360 першого сепаратора З6 газ-рідина, і потік, що надходить з першого виходу 40а пристрою 40 для розширення суміші, об'єднують і пропускають через другий та третій теплообмінники 52 та 62. Перший вихід
Зва ректифікаційної колони 38 і відповідний вихід третього теплообмінника 62 з'єднані та підключені до першого компресора 42. Перший компресор 42 включений послідовно із другим холодильним агрегатом 44, підключеним до першого змішувача З0, до якого надходить також вихідна суміш 2301.
При роботі частину потоку рідини з першого сепаратора 36 газ-рідина об'єднують із першим потоком, формованим пристроєм 40 для розширення суміші. Результуючу суміш використовують для охолодження потоку газу/пари від першого сепаратора 36 газ-рідина в другому теплообміннику 52 і вихідної суміші 2301 у третьому теплообміннику 62 перед тим, як об'єднати з вихідною сумішшю 2301 у змішувачі 30. Система 2300 застосовна для обробки газових сумішей, коли концентрація цільових компонентів у вихідній суміші є незначною.
Вищенаведений опис лише ілюструє практичне застосування принципів винаходу. З урахуванням представлених даних можливі численні модифікації та варіанти даного винаходу. У зв'язку із цим має бути зрозуміло, що, не виходячи за межі обсягу прикладеної формули винаходу, можна реалізувати винахід інакше, ніж відповідно до вищеописаних варіантів. 200 | І у 4 Як -4
Фе зоь ста НН
Збач ; у 7 406 | зва ! ї ч ! х-- ЗВ ба 2и4--47рР0 2-й) м зо а | 34 зв вв ле ЗВ ш-
Ну! . а 40а кі пса і Мука ви к-1- С. ув в ! їй Ще КЕ. ; Й Пиши лики шини 43 ; ді
Зоо 40--. АдЬ В я Я й лід
Зба і Зо ча 301 --яф 1 -Ва 36 32 -
Зв
БО й с-- 8 «г зв
ФІГ, З сяк 40 яв чи 1 ря ша
Де Г7-- зба, динй, Зба 405 з06 зв -аба Зва аи- В ндую 16 ) Я зо За ШЕ Б звь
ФІГ. 4 500 й | пива У жсь зо | па Ти -ват 5ОЯ--45 жен у 6 4ба ) зва зва 7ОЧ, 2 зБЬ до ка М зв й 42 звь пек
ФІГ, 5 шо «а- 42 Ї я 40 в я в,
Зоа | 7 ші щ зва
ЗО зва ТП лові ба у 804--я. І - | Юа щ 60 ) ї ОТ Зв ЕЕТЯ й р ово І де за 32 Звь р; їй (с вв.
Го вл
ФІГ. 6 звЬ 700 : - 40 405
З0а 30 32 ---) А ! | Зба зва
І Зба ! і 1 то ше ря
ЗОВ зв гч за зви, зво
ФІГ. 7 що нн пн 76 40 дов --яЯ.1 НИ зба 7 ЇЇ таба Зва
ВО нен г ДГ -36 вба г : иа Бе 505 ) зЗ-
ЗВ
ФІГ. 8 що 44 - ря 45 4 40 405 7-1 82 1 ба 7 "Ява За 901 ! | : ої Я у 4 Я-86 і в я- 2 6 Бо 7 ва
ЗВ
ЗВО
! ФІГ. 9 я- 1000 і «8 40
Ше ен зва й Ша г 70 зва А-ЛЯ Е-яд- и 35 Бо 40а тя у еВ 02-10 ГТМ зва | . г-З о ; БОЮ 7-38
І в ВШ нен В о ще
ЗВ е
ФІГ, о шт 48 та зв дов 0 за дя к ще і 1 аз з6 не мот ; А ГІ 52 ба М 7 БО св зва с ва оре вв 50 38. и зі / ас. заБ
ФІГ. 11 р- «в зва
Кв 42 -- 38 ; 32 щі 4201 |у. | 402. Лаб» шк Ша ва 736 50 за Ау--- Ме в4 Я " . ро ЗвЬ
Бо
Фіг. 12 4300 Й ! шо Ї 40 . ва т дов |. 136, че р. зва- лота в ! ФУ : 48, ек 40а ре 42 за) - зе 32: 56 й 52 тТХ вові. 59 г пені с омани НИМИ і звь-х во Д-т | т с 74 ! то
ФІГ. 13 14090 80» во
КК. | ТК , Ва това 52 40 ; : ав | з 2Я- ав 1404. : ; а !
Ї ді во нн їх яв, 1, : не ! і ; 30, вда І У 43 / ХУ ХХ і ше 34 32 лоз «ої 74 5о -885
ФІГ. 14 да во їй щ - шк т
ЗО - Ва
Е ЗО то ; й зва 415012 її о ово
С Ше нини ДИ за ви ) ва ва 52 ада 72 34 32 и 150 86 з зв
ФІГ. 15 та во 4600 , ба 8бь ,
ТО во в ува о Я зва, 1601 і -- - ік ЯНА для ПИЙ. зв но зо р ти а свіч в я Зк за во б звь-і пінні
ФІГ. 16
Щі ван, я 7 І во нини не ЕН 1704 т г й кере- Я во 4оа ря зви ср но 82 з ен, | зе «о І: ЗК Зв до Б ня
ФІГ. 17 і, 42 40 ав
РА! ! | за 16» | зба т. Крзва 1801 ще. зв ба ши днсьне--в- ше -- збо 34 зо Ен ярі ; бог зв
Б Бо
ЗВаєту
Фіг. 18 1900 «в (я - ЗВа
Її щу щи ої 1901 4 : й зв зо я «05 зв 42 я Є о "ЗвЬ
Фіг, 19 2090 с- 6 шк срни - зба. Я 32 з 2001 -яАй й 36 яра ОВ | зв
ЗБ рю а ст звь
ФІГ, 20 пу в зв 1 | ; з2 а ння Зв ваша 36-х ння ЩІ й 2101-«КУ Я р лоа-ь дк хр 2 зв) вв й ' що звь
ФІГ. 21 щі . а уд й 40 б щу не 405
Зба
Ї зб аз Ї : т а201-яй ! о й ба зва, и | ке де ве 36 за ве Звь зв
Що з т, ЕК 48 ( | - 56 ХМ зв н пря
ФІГ. 22 щі ка» «й ! 1 лов зо зва - ; Ще 23581 - Шк д-- й аба- |За і 32 | 62 "Ру я З збо (во вв? й я та аа зви
Су 42
ФІГ. 23
UAA200704563A 2004-09-24 2005-09-23 Спосіб низькотемпературної сепарації газу (варіанти) UA86266C2 (uk)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2004128348/06A RU2272973C1 (ru) 2004-09-24 2004-09-24 Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA86266C2 true UA86266C2 (uk) 2009-04-10

Family

ID=36089810

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA200704563A UA86266C2 (uk) 2004-09-24 2005-09-23 Спосіб низькотемпературної сепарації газу (варіанти)

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20070227186A1 (uk)
CN (1) CN101069055B (uk)
AU (1) AU2005287826B2 (uk)
BR (1) BRPI0516049B1 (uk)
CA (1) CA2520800C (uk)
EA (1) EA010564B1 (uk)
GB (1) GB2432413B (uk)
MX (1) MX2007003514A (uk)
NO (1) NO20071943L (uk)
RU (1) RU2272973C1 (uk)
UA (1) UA86266C2 (uk)
WO (1) WO2006032139A1 (uk)

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2006217845B2 (en) * 2005-02-24 2009-01-29 Twister B.V. Method and system for cooling a natural gas stream and separating the cooled stream into various fractions
TW200912228A (en) 2007-06-27 2009-03-16 Twister Bv Method and system for removing H2S from a natural gas stream
RU2348871C1 (ru) * 2007-08-22 2009-03-10 Вадим Иванович Алферов Устройство для сжижения и сепарации газов
EP2153879B1 (de) * 2008-08-05 2013-07-17 Siemens Aktiengesellschaft Gasabtrennung mittels mehrstufiger Kondensation
WO2010040735A2 (en) * 2008-10-08 2010-04-15 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Methods of treating a hydrocarbon stream and apparatus therefor
FR2940413B1 (fr) * 2008-12-19 2013-01-11 Air Liquide Procede de capture du co2 par cryo-condensation
AU2013204700B2 (en) * 2009-02-05 2015-07-09 Twister B.V. Multistage cyclonic fluid separator
RU2509272C2 (ru) 2009-02-05 2014-03-10 Твистер Б. В. Многоступенчатый циклонный сепаратор для текучей среды
NL2002691C2 (en) 2009-03-31 2010-10-04 Romico Hold A V V Method for separating a medium mixture into fractions.
MY166991A (en) * 2009-07-13 2018-07-27 N Wayne Mckay Process for removing condensable components from a fluid
CA2789981A1 (en) * 2010-03-02 2011-09-09 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for producing a contaminant-depleted hydrocarbon gas stream with improved hydrocarbon recovery
RU2438015C1 (ru) * 2010-04-29 2011-12-27 Николай Васильевич Долгушин Установка для исследования скважин
JP5211115B2 (ja) * 2010-06-28 2013-06-12 三菱重工業株式会社 ガスエンジンの給気冷却器のドレン装置
CN103201013B (zh) * 2010-09-03 2017-02-22 缠绕机公司 用于精炼原料气流的精炼系统和方法
CN102277215B (zh) * 2011-07-13 2013-11-20 上海国际化建工程咨询公司 一种焦炉煤气低温精馏生产液化天然气的方法及装置
DE102011084733A1 (de) * 2011-10-18 2013-04-18 Victoria Capital Investments Group LTD. Verfahren und Vorrichtung zur Entwässerung eines C02-haltigen Gases
US20130239608A1 (en) * 2011-11-22 2013-09-19 General Electric Company System and method for separating components in a gas stream
US9612050B2 (en) * 2012-01-12 2017-04-04 9052151 Canada Corporation Simplified LNG process
RU2514859C2 (ru) 2012-02-10 2014-05-10 Общество С Ограниченной Ответственностью "Аэрогаз" Способ разделения смеси газов
US20130283852A1 (en) * 2012-04-26 2013-10-31 General Electric Company Method and systems for co2 separation
CA2790182C (en) * 2012-09-17 2014-04-29 Gas Liquids Engineering Ltd. Process for optimizing removal of condensable components from a fluid
US20140075985A1 (en) 2012-09-17 2014-03-20 N. Wayne Mckay Process for optimizing removal of condensable components from a fluid
RU2576738C9 (ru) 2014-11-14 2016-05-20 Общество с ограниченной ответственностью "ЭНГО Инжиниринг" Способ переработки природного газа и устройство для его осуществления
CN105674686B (zh) * 2016-01-15 2018-09-14 成都赛普瑞兴科技有限公司 一种膨胀制冷富甲烷气液化的方法及装置
CN107560317A (zh) * 2016-06-30 2018-01-09 通用电气公司 用于生产液化天然气的系统和方法
US20180187972A1 (en) * 2017-01-05 2018-07-05 Larry Baxter Device for Separating Solid Carbon Dioxide from a Suspension
US12405055B2 (en) * 2019-04-03 2025-09-02 Sustainable Energy Solutions, Inc. Component separations
US11414966B2 (en) * 2020-03-30 2022-08-16 Moneyhun Equipment Sales & Service Co., Inc. Gas-lift treatment system
CN111693559B (zh) * 2020-06-22 2022-04-01 中国核动力研究设计院 气相混合物的蒸汽液滴质量流量分离测量装置及测量方法
CN111763548A (zh) * 2020-07-03 2020-10-13 西安长庆科技工程有限责任公司 一种用于天然气的动态模拟系统及方法
RU2761489C1 (ru) * 2020-10-29 2021-12-08 Публичное акционерное общество "Газпром" Способ низкотемпературной подготовки природного газа и установка для его осуществления
CN112229098B (zh) * 2020-11-18 2024-04-26 珠海格力电器股份有限公司 热泵系统及其控制方法、控制装置、制冷设备和存储介质
CN113623622A (zh) * 2021-07-26 2021-11-09 西安交通大学 一种以压缩空气为能量来源的热水器或蒸汽发生器
KR20240055767A (ko) * 2021-08-23 2024-04-29 램 리써치 코포레이션 기판 프로세싱 시스템들 상에 공존하는 (co-locate) 컴팩트한 가스 분리기 디바이스들
US12503931B2 (en) 2022-08-16 2025-12-23 Moneyhun Equipment Sales & Services Co., Inc. Zero emission blow down system and method
WO2025016557A1 (en) * 2023-07-14 2025-01-23 Linde Gmbh Method and plant for cooling a carbon dioxide rich gas

Family Cites Families (102)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1302036B (de) * 1966-02-05 1969-10-16 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur Zerlegung eines aus Methan und schwersiedenden Kohlenwasserstoffen bestehenden Gasgemisches, insbesondere Erdgas, mittels Rektifikation
US4040806A (en) * 1972-01-19 1977-08-09 Kennedy Kenneth B Process for purifying hydrocarbon gas streams
US4008059A (en) * 1975-05-06 1977-02-15 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Centrifugal separator
US4171964A (en) * 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4140504A (en) * 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4070172A (en) * 1976-11-29 1978-01-24 Phillips Petroleum Company Pressure responsive fractionation control
US4251249A (en) * 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4185978A (en) * 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4278457A (en) * 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4331461A (en) * 1978-03-10 1982-05-25 Phillips Petroleum Company Cryogenic separation of lean and rich gas streams
US4164451A (en) * 1978-06-05 1979-08-14 Phillips Petroleum Company Pressure responsive fractionation control
US4164452A (en) * 1978-06-05 1979-08-14 Phillips Petroleum Company Pressure responsive fractionation control
US4203742A (en) * 1978-10-31 1980-05-20 Stone & Webster Engineering Corporation Process for the recovery of ethane and heavier hydrocarbon components from methane-rich gases
DE2849344C2 (de) * 1978-11-14 1987-01-29 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur Abtrennung einer C↓2↓↓+↓-Kohlenwasserstoff-Fraktion aus Erdgas
US4459459A (en) * 1981-04-01 1984-07-10 Airco, Inc. Power supply for electric arc welding
IT1137281B (it) * 1981-07-07 1986-09-03 Snam Progetti Metodo per il recupero di condensati da gas naturale
US4410342A (en) * 1982-05-24 1983-10-18 United States Riley Corporation Method and apparatus for separating a liquid product from a hydrocarbon-containing gas
US4453958A (en) * 1982-11-24 1984-06-12 Gulsby Engineering, Inc. Greater design capacity-hydrocarbon gas separation process
CA1235650A (en) * 1983-09-13 1988-04-26 Paul Kumman Parallel stream heat exchange for separation of ethane and higher hydrocarbons from a natural or refinery gas
US4507133A (en) * 1983-09-29 1985-03-26 Exxon Production Research Co. Process for LPG recovery
US4548629A (en) * 1983-10-11 1985-10-22 Exxon Production Research Co. Process for the liquefaction of natural gas
US4519824A (en) * 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
GB8411686D0 (en) * 1984-05-08 1984-06-13 Stothers W R Recovery of ethane and natural gas liquids
US4698080A (en) * 1984-06-15 1987-10-06 Phillips Petroleum Company Feed control for cryogenic gas plant
US4657571A (en) * 1984-06-29 1987-04-14 Snamprogetti S.P.A. Process for the recovery of heavy constituents from hydrocarbon gaseous mixtures
US4563201A (en) * 1984-07-16 1986-01-07 Mobil Oil Corporation Method and apparatus for the production of liquid gas products
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4619679A (en) * 1984-10-29 1986-10-28 Phillips Petroleum Company Gas processing
US4617039A (en) * 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
DE3445961A1 (de) * 1984-12-17 1986-06-26 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus einem gasstrom
DE3445994A1 (de) * 1984-12-17 1986-06-19 Linde Ag Verfahren zur gewinnung von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen
FR2578637B1 (fr) * 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
DE3510097A1 (de) * 1985-03-20 1986-09-25 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum abtrennen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) aus einem gasgemisch
US4596588A (en) * 1985-04-12 1986-06-24 Gulsby Engineering Inc. Selected methods of reflux-hydrocarbon gas separation process
DE3531307A1 (de) * 1985-09-02 1987-03-05 Linde Ag Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus erdgas
GB8531686D0 (en) * 1985-12-23 1986-02-05 Boc Group Plc Separation of gaseous mixtures
US4901533A (en) * 1986-03-21 1990-02-20 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for the liquefaction of a natural gas stream utilizing a single mixed refrigerant
US4698081A (en) * 1986-04-01 1987-10-06 Mcdermott International, Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents utilizing a fractionator
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4714487A (en) * 1986-05-23 1987-12-22 Air Products And Chemicals, Inc. Process for recovery and purification of C3 -C4+ hydrocarbons using segregated phase separation and dephlegmation
US4710214A (en) * 1986-12-19 1987-12-01 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
DE3802553C2 (de) * 1988-01-28 1996-06-20 Linde Ag Verfahren zur Abtrennung von Kohlenwasserstoffen
US4805413A (en) * 1988-03-10 1989-02-21 Kerr-Mcgee Corporation Process for cryogenically separating natural gas streams
US4854955A (en) * 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
ES2063781T3 (es) * 1988-06-02 1995-01-16 Cyclofil Pty Ltd Dispositivo separador con tubo vorticial.
US4889545A (en) * 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4895584A (en) * 1989-01-12 1990-01-23 Pro-Quip Corporation Process for C2 recovery
US4921514A (en) * 1989-05-15 1990-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant/expander process for the recovery of C3+ hydrocarbons
US4987744A (en) * 1990-01-26 1991-01-29 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Cryogenic distillation with unbalanced heat pump
SU1834459A1 (ru) * 1990-03-27 1996-03-10 Всесоюзный научно-исследовательский институт природных газов Способ выделения из углеводородной смеси этана и более тяжелых компонентов
US5246575A (en) * 1990-05-11 1993-09-21 Mobil Oil Corporation Material extraction nozzle coupled with distillation tower and vapors separator
US5275005A (en) * 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5566554A (en) * 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
US5555748A (en) * 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
WO1996040604A1 (en) * 1995-06-07 1996-12-19 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5799507A (en) * 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5960643A (en) * 1996-12-31 1999-10-05 Exxon Chemical Patents Inc. Production of ethylene using high temperature demethanization
US5983664A (en) * 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) * 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) * 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
TW368596B (en) * 1997-06-20 1999-09-01 Exxon Production Research Co Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas
PE50999A1 (es) * 1997-07-02 1999-05-28 Shell Int Research Retiro de un componente gaseoso de un fluido
US5953936A (en) * 1997-10-28 1999-09-21 Air Products And Chemicals, Inc. Distillation process to separate mixtures containing three or more components
US5953935A (en) * 1997-11-04 1999-09-21 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Ethane recovery process
US5992175A (en) * 1997-12-08 1999-11-30 Ipsi Llc Enhanced NGL recovery processes
CA2315014C (en) * 1997-12-16 2007-06-19 Lockheed Martin Idaho Technologies Company Apparatus and process for the refrigeration, liquefaction and separation of gases with varying levels of purity
FR2772896B1 (fr) * 1997-12-22 2000-01-28 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz notamment un gaz naturel ou air comportant une purge a moyenne pression et son application
US6237365B1 (en) * 1998-01-20 2001-05-29 Transcanada Energy Ltd. Apparatus for and method of separating a hydrocarbon gas into two fractions and a method of retrofitting an existing cryogenic apparatus
FR2775275B1 (fr) * 1998-02-20 2000-05-19 Air Liquide Procede et installation pour la production combinee d'un melange de synthese d'ammoniac et de monoxyde de carbone
US6032483A (en) * 1998-04-07 2000-03-07 American Air Liquide Inc. System and method for delivery of a vapor phase product to a point of use
US6122931A (en) * 1998-04-07 2000-09-26 American Air Liquide Inc. System and method for delivery of a vapor phase product to a point of use
US5970742A (en) * 1998-04-08 1999-10-26 Air Products And Chemicals, Inc. Distillation schemes for multicomponent separations
US6106674A (en) * 1998-05-26 2000-08-22 Air Products And Chemicals, Inc. Operable and efficient distillation schemes for multicomponent separations
WO2000023757A1 (en) * 1998-10-16 2000-04-27 Translang Technologies Ltd. Vortex tube for liquefaction and separation of components in a gas mixture
US6182469B1 (en) * 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) * 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
TW446800B (en) * 1998-12-18 2001-07-21 Exxon Production Research Co Process for unloading pressurized liquefied natural gas from containers
GC0000091A (en) * 1998-12-31 2004-06-30 Shell Int Research Method for removing condensables from a natural gas stream.
US6524368B2 (en) * 1998-12-31 2003-02-25 Shell Oil Company Supersonic separator apparatus and method
US6182468B1 (en) * 1999-02-19 2001-02-06 Ultimate Process Technology Thermodynamic separation of heavier components from natural gas
US6205813B1 (en) * 1999-07-01 2001-03-27 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing fuel and high purity methane
JP2001048587A (ja) * 1999-08-17 2001-02-20 Central Glass Co Ltd 機能性膜付きガラスおよびその製造方法
US6244070B1 (en) * 1999-12-03 2001-06-12 Ipsi, L.L.C. Lean reflux process for high recovery of ethane and heavier components
GB0000327D0 (en) * 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus
RU2162362C1 (ru) * 2000-03-30 2001-01-27 Шахов Александр Дмитриевич Способ переработки природного газа
US6453698B2 (en) * 2000-04-13 2002-09-24 Ipsi Llc Flexible reflux process for high NGL recovery
US6276168B1 (en) * 2000-05-08 2001-08-21 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of nitrogen trifluoride by continuous cryogenic distillation
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US6266976B1 (en) * 2000-06-26 2001-07-31 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic H2 and carbon monoxide production with an impure carbon monoxide expander
FR2817766B1 (fr) * 2000-12-13 2003-08-15 Technip Cie Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation
US6526777B1 (en) * 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6581409B2 (en) * 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
FR2826969B1 (fr) * 2001-07-04 2006-12-15 Technip Cie Procede de liquefaction et de deazotation de gaz naturel, installation de mise en oeuvre, et gaz obtenus par cette separation
US6516631B1 (en) * 2001-08-10 2003-02-11 Mark A. Trebble Hydrocarbon gas processing
US6425266B1 (en) * 2001-09-24 2002-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Low temperature hydrocarbon gas separation process
US6564578B1 (en) * 2002-01-18 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Self-refrigerated LNG process
US6743829B2 (en) * 2002-01-18 2004-06-01 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
US6915661B2 (en) * 2002-11-13 2005-07-12 L'air Liquide - Societe Anonyme A'directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes George Claude Integrated air separation process and apparatus
US6932858B2 (en) * 2003-08-27 2005-08-23 Gas Technology Institute Vortex tube system and method for processing natural gas

Also Published As

Publication number Publication date
CN101069055B (zh) 2010-06-23
BRPI0516049A (pt) 2008-08-19
AU2005287826B2 (en) 2010-12-16
EA200700625A1 (ru) 2007-10-26
AU2005287826A1 (en) 2006-03-30
RU2272973C1 (ru) 2006-03-27
GB2432413B (en) 2008-04-16
US20070227186A1 (en) 2007-10-04
CN101069055A (zh) 2007-11-07
EA010564B1 (ru) 2008-10-30
CA2520800C (en) 2014-08-19
GB2432413A (en) 2007-05-23
GB0705692D0 (en) 2007-05-02
MX2007003514A (es) 2007-08-06
NO20071943L (no) 2007-06-14
WO2006032139A1 (en) 2006-03-30
CA2520800A1 (en) 2006-03-24
BRPI0516049B1 (pt) 2018-11-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA86266C2 (uk) Спосіб низькотемпературної сепарації газу (варіанти)
AU779505B2 (en) Process for pretreating a natural gas containing acid gases
US9316434B2 (en) Process for producing liquid and gaseous nitrogen streams, a gaseous stream which is rich in helium and a denitrided stream of hydrocarbons and associated installation
RU2620601C2 (ru) Способ получения обработанного природного газа, фракции, обогащённой c3+- углеводородами, и, необязательно, потока, обогащённого этаном, а также относящаяся к данному способу установка
RU2533044C2 (ru) Способ и установка для охлаждения потока газообразных углеводородов
AU2016250325A1 (en) System and method for liquefaction of natural gas
CN85103384B (zh) 用于烃分离的两级精馏
JP2008523186A (ja) 液化天然ガス流の製造方法及び装置
TW200912228A (en) Method and system for removing H2S from a natural gas stream
CN105473967A (zh) 混合制冷剂系统和方法
KR101839781B1 (ko) 열 회수 장치
KR102874292B1 (ko) 혼합 냉매 냉각을 갖는 탈수소화 분리 유닛
RU2009140747A (ru) Способ и устройство для отделения одного или более c2+углеводородов из углеводородного потока со смешанными фазами
CN109311665A (zh) 用于通过低温蒸馏和低温洗涤联合生产氢气和氮气的混合物以及还有一氧化碳的方法和设备
US20210164734A1 (en) Heat exchanger with an improved configuration of passages, associated methods for exchanging heat
JPH0338519B2 (uk)
US4185977A (en) Method of and apparatus for producing hydrogen
US12491464B2 (en) Process for separating hydrogen from an olefin hydrocarbon effluent vapor stream
RU2204759C1 (ru) Способ утилизации потенциальной энергии газа при редуцировании на газораспределительных станциях и устройство, его реализующее
CN117091352A (zh) 用于冷却富co2流的方法和装置
RU128924U1 (ru) Установка низкотемпературного разделения газа
CN106440657A (zh) 从含有甲烷的合成气流分离出甲烷的方法和设备
RU2285212C2 (ru) Способ и устройство для сжижения природного газа
RU2847168C1 (ru) Способ выделения азотно-гелиевой смеси и метановой фракции из природного газа при сниженном давлении разделения
US12292235B2 (en) Method for liquefying natural gas with improved exchanger configuration