UA81202C2 - Method for rolling strips in roll stand - Google Patents
Method for rolling strips in roll stand Download PDFInfo
- Publication number
- UA81202C2 UA81202C2 UAA200610676A UAA200610676A UA81202C2 UA 81202 C2 UA81202 C2 UA 81202C2 UA A200610676 A UAA200610676 A UA A200610676A UA A200610676 A UAA200610676 A UA A200610676A UA 81202 C2 UA81202 C2 UA 81202C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- rolls
- working rolls
- bending
- working
- axial movement
- Prior art date
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims abstract description 26
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 38
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 12
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 9
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000013589 supplement Substances 0.000 abstract 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 101100366940 Mus musculus Stom gene Proteins 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 210000004013 groin Anatomy 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/42—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using a combination of roll bending and axial shifting of the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/40—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using axial shifting of the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/38—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll bending
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B29/00—Counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load, e.g. backing rolls ; Roll bending devices, e.g. hydraulic actuators acting on roll shaft ends
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
- B21B31/18—Adjusting or positioning rolls by moving rolls axially
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Paper (AREA)
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Pretreatment Of Seeds And Plants (AREA)
Description
Опис винаходу
Винахід належить до способу прокатки смуг в кліті прокатного стану, яка включає два робочих валки, що 2 переміщаються в осьовому напрямі, забезпечених опукло-увігнутим (СМС) шліфом або подібним профілем, зігнений профіль яких описується поліномом третього або більш високого порядку, два опорних валки і в певних випадках додатково два проміжних валки і систему протизгину робочих валків і в певних випадках додаткову систему протизгину проміжних валків, при цьому для регулювання площинності і профілю смуги у вигляді установних механізмів в певних випадках використовується протизгин робочих валків або осьове переміщення 70 робочих валків. Як альтернативний або додатковий варіант можуть бути використані протизгин проміжних валків і осьове переміщення проміжних валків, рівно як і протизгин робочих валків.
При використанні звичайних валків площинність смуги регулюється за рахунок вибору профілю бочки робочих валків (опуклого, увігнутого або циліндричного) і протизгину робочих валків. Недоліком є те, що з цієї причини для різних програм прокатки повинні застосовуватися різні бочки робочих валків, що спричиняє 72 ускладнене маніпулювання робочими валками. Крім того, при більш складних програмах прокатки протизгин робочих валків часто досягає установної межі і, отже, більше не може забезпечувати площинність.
Щоб спростити маніпулювання робочими валками, і одночасно позитивно впливати на профіль і площинність, навіть в останніх клітях прокатного стану забезпечується використання робочих валків з опукло-увігнутим профілем бочки (СМС - Сопіїписизіу Магіаріе Стом/п).
Протизгин робочих валків рідко досягає при цьому своєї усгановної межі і завжди зберігається можливість динамічного регулювання. Недоліком є ге, що при загальноприйнятій практиці осьового переміщення робочих валків з опукло-увіїнутим профілем бочки діапазон переміщення в межах однієї програми прокаїки виявляється відносно вузьким і вирівнювання однорідності зносу робочих валків здійснюється лише в обмеженій формі. Тому як компроміс використовується "гладкий" опукло-увігнутий шліф, тобто обмежений установний СМОС-діапазон при с 29 відповідній висоті переміщення. Ге)
Виходячи з вказаного рівня техніки, задача винаходу полягає в тому, щоб запропонувати спосіб прокатки смуг в прокатній кліті з осьовим переміщенням робочих валків з опукло-увігнутим профілем бочки або робочих валків з подібним профілем, причому спосіб при простому маніпулюванні валками, нарівні з наданням великих можливостей для регулювання профілю і площинності, забезпечує також вирівнювання однорідності зносу сч 30 робочих валків. Га»)
Поставлена задача вирішується за рахунок ознак пункту 1 формули винаходу тим, що спричиняють циклічну зміну протизгину робочих валків від однієї смуги до іншої у визначено заданому сегменті їх установного сч діапазону одночасно або забезпечують більш значне циклічне осьове переміщення робочих валків, щоб за «-- рахунок цього встановити площинність або профіль смуги, при цьому внаслідок комбінованого впливу обох 39 систем регулювання (протизгин робочих валків і осьове переміщення робочих валків) в хорошому наближенні со параболічний ефект цих обох систем регулювання взаємно доповнюється і таким чином забезпечує площинність, а також оптимальне вирівнювання однорідності зносу робочих валків.
Переважні варіанти реалізації винаходу пропонуються в залежних пунктах формули винаходу. «
З рівня техніки відоме циклічне осьове переміщення робочих валків. Однак досі цей режим роботи З 40 здійснювався лише з валками із звичайним опуклим шліфом робочих валків головним чином в останніх клітях с прокатного стану (Ніаспі Кеміемж Мої. 34 (1985), Мо.4, рр. 153-167| або у виняткових випадках з конічними
Із» валками в обмеженому діапазоні (ЕР 0153849А21.
Згідно з винаходом, циклічна зміна протизгину робочих валків, коли мова йде про валки з опукло-увігнутим профілем бочки, що має відносно великий установний діапазон профілю, по теперішній час ще не 45 практикувалася і є новою. Ця циклічна зміна протизгину робочих валків, яка може бути підтримана прокатним со зусиллям або розподілом прокатного зусилля в межах прокатного стану, ініціює у випадку валків з - опукло-увігнутим профілем бочки додаткове циклічне осьове переміщення робочих валків при одночасному вирівнюванні однорідності зносу робочих валків. При цьому великий параболічний установний діапазон робочих ді валків з опукло-увігнутим профілем бочки в будь-який момент зберігає регулювальний запас, що дозволяє ав! 20 реагувати на граничні умови, що змінилися, такі, наприклад, як знос опорних валків, термічний профіль, прокатне зусилля або навантаження кліті і так далі. У залежності від цих граничних умов циклічне осьове о переміщення робочих валків здійснюється переважно в позитивному, негативному сегменті або по всьому установному діапазону осьового переміщення.
Згідно з винаходом, циклічне осьове переміщення робочих валків задається безпосередньо або викликається опосередковано шляхом циклічної зміни протизгину робочих валків, при цьому взаємодією осьового
ГФ) переміщення робочих валків і протизгину робочих валків керують в режимі оп-Ііпе на базі моделі процесу
При цьому циклічна зміна положення або протизгину робочих валків здійснюється лише в допустимому о діапазоні, в якому можуть бути додержані якісні параметри смуги, такі як площинність (параболічний і більш високий порядок), добротність профілю смуги, а також рівень профілю смуги, причому для дотримання цих 60 критеріїв при моделюванні процесу - керованого в режимі оп-Іїпе -висота циклічного осьового переміщення або/і діапазон попередньої настройки протизгину робочих валків можуть бути обмежені.
Оскільки при пропусканні перших смуг, наприклад після заміни валків і при відповідних вимогах до регулювання профілю і площинності, автоматично потрібно чекати більш значних змін в положенні осьового переміщення, то циклічна зміна робочих валків активується або відразу ж після заміни валків, або незабаром 65 дісля цього, наприклад після перших п'яти смуг.
Як заміна або доповнення до циклічної зміни протизгину робочих валків, у вигляді альтернативи, зумовленої конструкцією прокатної кліті, для здійснення циклічної зміни положення робочих валків аналогічним чином може бути задіяний протизіин проміжних валків або осьове переміщення проміжних валків або усгановний елемент профілю опорних валків.
Інші особливості, ознаки і переваги винаходу пояснюються більш детально нижче на схематично представлених на кресленнях прикладах здійснення, де показані:
Фіг.1 - програма прокатки по ширині смуги на 85 смуг,
Фіг.2 - програма прокатки по товщині готової смуги на 85 смуг. 70 Фіг.3 і 4 - звичайне осьове переміщення при високому навантаженні кліті, Фіг.5 і б - звичайне осьове переміщення при низькому навантаженні клігі, Фіг.7 і 8 - циклічне осьове переміщення при високому навантаженні кліті, Фіг.9У і 10 - циклічне осьове переміщення при низькому навантаженні кліті. Фіг.11 - профіль зносу робочих валків при циклічному осьовому переміщенні,
Фіг.12 - профіль зносу робочих валків при звичайному осьовому переміщенні.
На представлених прикладах зображені обидва модельовані режими роботи -осьове переміщення робочих валків і протизгин робочих валків - на прикладі програми прокатки 85 смуг (рулонів). На фіг.1-10 на осі абсцис показані число або відповідно порядковий номер смуг (номер рулону).
На фіг.1 на осі ординат показана, згідно з програмою прокатки, відповідна ширина смуг ВВ, в мм, а на фіг.2 - товщини готових смуг ВО. Приблизно аж до смуги 40 прокатують смуги різної ширини ВВ і різної товщини готової смуги ВО, потім виготовляють смуги з постійною шириною ВВ приблизно 1200Омм і постійною товщиною готової смуги ВО приблизно 2,8 мм.
Для показаної на фіг.1 і 2 програми прокатки на фіг.3-6 наведені очікувані результати для звичайного осьового переміщення робочих валків з опукло-увігнутим профілем бочки при різному навантаженні кліті або різному зносі опорних валків. сч
На фіг.з і 4 наводяться одержані результати для необхідного положення осьового переміщення УР. робочих валків в мм (фіг.3) і застосовуваного згинального зусилля ВК робочих валків в кН (фіг.4) при високому зносі і) опорних валків або високому навантаженні кліті. Як видно з фіг.3, в цьому звичайному режимі роботи положення осьового переміщення робочих валків встановлюють переважно в позитивному діапазоні, щоб таким чином, наприклад, компенсувати навантаження клітей. Частково переміщення досягає максимальної межі МР пах. с зо На фіг.5 і б показані, у відповідності з фіг.З і 4. результати, одержані при низькому зносі опорних валків або низькому навантаженні кліті. Одержані характеристики кривих для положення осьового переміщення о
МР робочих валків (фіг.5) і для згинального зусилля ВК робочих валків (фіг.б) схожі з їх характеристикою на с фіг.З і 4, причому при приблизно однаковому згинальному зусиллі значення осьового переміщення МР. робочих валків - відповідно до змінених граничних умов - знаходяться переважно в середньому установному діапазоні -- з5 осьового переміщення. Загальним, якщо розглядати загалом, є те, що при звичайній практиці осьового со переміщення робочих валків з опукло-увігнутим профілем бочки, величина осьового переміщення відносно невелика і у відповідності з програмою прокатки згинальне зусилля ВК робочих валків приблизно після смуги 40 залишається постійним (ВК сопе).
На фіг.7-10 наводяться очікувані результати циклічного, згідно з винаходом, осьового переміщення робочих « валків з опукло-увігнутим профілем бочки або протизгину робочих валків для однакової програми прокатки при пт») с різному навантаженні кліті або різному зносі опорних валків.
На фіг.7 і 8 представлені одержані результати для положення осьового переміщення УР робочих валків в мм ;» (фіг.7) і застосовуваного згинального зусилля ВК робочих валків до 1600 кН (фіг.8) при високому зносі опорних валків або високому навантаженні кліті. Чітко видний в порівнянні з результатами звичайного осьового переміщення з фіг.З великий використаний установний діапазон робочих валків з опукло-увігнутим профілем
Го! бочки, при цьому валки знаходяться як в додатному (ї200мм), так і в від'ємному діапазоні (-200мм).
На фіг.9 ї 10 були представлені, у відповідності з фіг.7 і 8, одержані результати при низькому зносі - опорних валків або низькому навантаженні кліті. Одержані характеристики кривих для положення осьового ко переміщення УР робочих валків (фіг.9) і для згинального зусилля ВК робочих валків також в цьому випадку схожі 5р З їх характеристикою на фіг.7 і 8, причому при приблизно однаковому згинальному зусиллі циклічне осьове о переміщення МР робочих валків з опукло-увігнутим профілем бочки відповідно до змінених граничних умов
Із відбувається переважно в негативному установному діапазоні осьового переміщення.
Характерним для режиму роботи з циклічним осьовим переміщенням, згідно з винаходом, є зустрічна взаємодія між положенням осьового переміщення УР робочих валків і згинальним зусиллям ВК робочих валків, що виразно представлено на кресленнях. При осьовому переміщенні робочих валків, з опукло-увігнутим профілем бочки, в негативному напрямі МУР, спостерігається вигин в позитивному напрямі ВКр, і навпаки.
Ф) Одержане внаслідок циклічного осьового переміщення, згідно з винаходом, робочих валків з опукло-увігнутим ка профілем бочки вирівнювання однорідності зносу робочих валків виразно видно на фіг.11 і 12. Тут показаний знос робочих валків АМ в мм по довжині бочки ВІ робочого валка в мм, який має місце в кінці програми бо прокатки. При майже однаковій величині зносу в середній частині бочки профіль валка МУК в циклічному режимі роботи (фіг.11) представляється в зоні кромок, в порівнянні із звичайним режимом роботи (фіг.12), більш гармонійним, в той час як внаслідок меншого осьового переміщення при звичайному режимі роботи помітна більш круто спрацьована кромка з гострим кутовим переходом.
Більш гармонійний профіль зносу робочих валків позитивно позначається на якості профілю смуги. Отже, 65 Може бути більш ефективно скоректована поява на смузі стовщень або стоншення кромки смуги.
Перелік позицій на кресленнях
АМ Знос робочих валків
ВВ Ширина смуги
ВО Товщина готової смуги
ВК Згинаюче зусилля робочих валків
ВКеоопе; Постійне згинальне зусилля
ВКуах Максимальне згинальне зусилля
ВКР Вигин в позитивному напрямі
ВІ Довжина бочки робочого валка 70 Мо Число рулонів
МР Положення осьового переміщення робочих валків
МРупах Максимальна межа осьового зміщення
МРуііп Мінімальна межа осьового зміщення
МУРа Осьове переміщення в негативному напрямі
МР» Осьове переміщення в позитивному напрямі
МУК Профіль робочого валка
Claims (8)
1. Спосіб прокатки стрічок в кліті прокатного стана, яка містить два робочих валки, здатних переміщатися в осьовому напрямку, забезпечених опукло-увігнутим шліфом або шліфом подібного профілю, зігненість яких описана поліномом третього або більш високого порядку, і два опорних валки, і систему протизгину робочих валків, який відрізняється тим, що при прокатці викликають циклічну зміну протизгину робочих валків від сч однієї стрічки до іншої в діапазоні до 1600 кН і одночасно забезпечують циклічне осьове переміщення робочих валків в діапазоні від максимального осьового зміщення у від'ємному напрямку до максимального осьового (о) зміщення в додатному напрямку до встановлення площинності або профілю стрічки.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що додатково в кліті прокатного стана передбачені два проміжних валки. сч зо
3. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що додатково передбачена система протизгину проміжних валків.
4. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що в залежності від граничних умов, таких як знос опорних валків, (ав) термічний профіль, прокатне зусилля, циклічне осьове переміщення робочих валків здійснюють переважно в с додатному, від'ємному сегменті або по всьому встановлюваному діапазону осьового переміщення.
5. Спосіб за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що циклічне осьове переміщення робочих валків задають -- безпосередньо або забезпечують опосередковано циклічною зміною проти згину робочих валків. со
6. Спосіб за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що взаємодією осьового переміщення робочих валків і протизгину робочих валків керують в режимі оп-Іїпе на основі моделі процесу.
7. Спосіб за п. б, який відрізняється тим, що циклічну зміну положення або протизгину робочих валків здійснюють у допустимому діапазоні, який забезпечує якісні параметри стрічки, такі як площинність, « 20 добротність профілю стрічки, а також рівень профілю стрічки, при цьому висоту циклічного осьового з с переміщення або/і діапазон попередньої настройки протизгину робочих валків обмежують.
8. Спосіб за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що протизгин робочих валків підтримують циклічною зміною :з» прокатного зусилля або розподілом прокатного зусилля в межах прокатного стана. (ее) - іме) о 50 Ко) Ф) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102004031354A DE102004031354A1 (de) | 2004-06-28 | 2004-06-28 | Verfahren zum Walzen von Bändern in einem Walzgerüst |
| PCT/EP2005/005991 WO2006000290A1 (de) | 2004-06-28 | 2005-06-03 | Verfahren zum walzen von bändern in einem walzgerüst |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA81202C2 true UA81202C2 (en) | 2007-12-10 |
Family
ID=34969452
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200610676A UA81202C2 (en) | 2004-06-28 | 2005-03-06 | Method for rolling strips in roll stand |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8096161B2 (uk) |
| EP (1) | EP1761347B1 (uk) |
| JP (1) | JP4850829B2 (uk) |
| KR (1) | KR101146934B1 (uk) |
| CN (1) | CN1976768B (uk) |
| AT (1) | ATE440680T1 (uk) |
| BR (1) | BRPI0509662A (uk) |
| CA (1) | CA2570865C (uk) |
| DE (2) | DE102004031354A1 (uk) |
| ES (1) | ES2328595T3 (uk) |
| RU (1) | RU2333810C2 (uk) |
| TW (1) | TWI347236B (uk) |
| UA (1) | UA81202C2 (uk) |
| WO (1) | WO2006000290A1 (uk) |
| ZA (1) | ZA200607180B (uk) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006051728B4 (de) * | 2006-10-30 | 2013-11-21 | Outokumpu Nirosta Gmbh | Verfahren zum Walzen von Metallbändern, inbesondere von Stahlbändern |
| US20150174648A1 (en) * | 2013-12-24 | 2015-06-25 | Posco | Method of Manufacturing Thin Martensitic Stainless Steel Sheet Using Strip Caster with Twin Rolls and Thin Martensitic Stainless Steel Sheet Manufactured by the Same |
| US11358194B2 (en) | 2017-10-31 | 2022-06-14 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation | Roll wear dispersion method for rolling stand and rolling system |
| CN108213087B (zh) * | 2018-01-08 | 2019-05-03 | 东北大学 | 一种分散cvc工作辊窜辊位置的方法 |
| CN108273853B (zh) * | 2018-01-19 | 2019-09-03 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种热连轧机工作辊智能窜辊方法 |
| EP3536411B1 (de) * | 2018-03-09 | 2020-11-18 | Primetals Technologies Germany GmbH | Vermeidung von verschleisskanten beim walzen von flachem walzgut |
| WO2019181832A1 (ja) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属帯の冷間圧延方法 |
| DE102018212074A1 (de) | 2018-07-19 | 2020-01-23 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum Ermitteln von Stellgrößen für aktive Profil- und Planheitsstellglieder für ein Walzgerüst und von Profil- und Mittenplanheitswerten für warmgewalztes Metallband |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1362514A1 (ru) * | 1981-07-17 | 1987-12-30 | Г.П.Руденский и О.И.Малыгин | Способ прокатки полос |
| JPS60250806A (ja) * | 1984-05-29 | 1985-12-11 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延法 |
| JPS6368201A (ja) | 1986-09-09 | 1988-03-28 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 圧延方法 |
| SU1452631A1 (ru) * | 1986-11-14 | 1989-01-23 | Краснодарский политехнический институт | Способ непрерывной прокатки листов |
| JP2616917B2 (ja) | 1987-01-24 | 1997-06-04 | 株式会社日立製作所 | ロールシフト圧延機による圧延方法 |
| JP2665020B2 (ja) * | 1990-06-04 | 1997-10-22 | 川崎製鉄株式会社 | 熱間仕上圧延機及び熱間仕上圧延機列 |
| JPH05261415A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Hitachi Ltd | 圧延機の制御方法及び圧延方法 |
| JPH0615322A (ja) * | 1992-07-03 | 1994-01-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延時の板クラウン制御方法 |
| CN1082851C (zh) * | 1994-07-08 | 2002-04-17 | 石川岛播磨重工业株式会社 | 兼用辊位移与辊弯曲的轧机和辊位移式轧机 |
| JP3185629B2 (ja) * | 1995-02-09 | 2001-07-11 | 日本鋼管株式会社 | 圧延機および圧延方法 |
| DE19654068A1 (de) * | 1996-12-23 | 1998-06-25 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Walzen eines Walzbandes |
| US6119500A (en) * | 1999-05-20 | 2000-09-19 | Danieli Corporation | Inverse symmetrical variable crown roll and associated method |
| JP3689037B2 (ja) * | 2001-12-07 | 2005-08-31 | 株式会社日立製作所 | タンデム圧延機の形状制御方法および装置 |
-
2004
- 2004-06-28 DE DE102004031354A patent/DE102004031354A1/de not_active Withdrawn
-
2005
- 2005-03-06 UA UAA200610676A patent/UA81202C2/uk unknown
- 2005-06-03 RU RU2006135636/02A patent/RU2333810C2/ru active
- 2005-06-03 BR BRPI0509662-6A patent/BRPI0509662A/pt not_active IP Right Cessation
- 2005-06-03 CA CA2570865A patent/CA2570865C/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-06-03 CN CN2005800216537A patent/CN1976768B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2005-06-03 DE DE502005007991T patent/DE502005007991D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2005-06-03 KR KR1020067019881A patent/KR101146934B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2005-06-03 WO PCT/EP2005/005991 patent/WO2006000290A1/de not_active Ceased
- 2005-06-03 ES ES05748365T patent/ES2328595T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2005-06-03 AT AT05748365T patent/ATE440680T1/de active
- 2005-06-03 US US11/630,935 patent/US8096161B2/en active Active
- 2005-06-03 EP EP05748365A patent/EP1761347B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2005-06-03 JP JP2007517118A patent/JP4850829B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2005-06-06 TW TW094118565A patent/TWI347236B/zh not_active IP Right Cessation
-
2006
- 2006-08-25 ZA ZA200607180A patent/ZA200607180B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1976768A (zh) | 2007-06-06 |
| ZA200607180B (en) | 2008-04-30 |
| DE502005007991D1 (de) | 2009-10-08 |
| DE102004031354A1 (de) | 2006-01-19 |
| JP2008504128A (ja) | 2008-02-14 |
| CA2570865A1 (en) | 2006-01-05 |
| EP1761347B1 (de) | 2009-08-26 |
| WO2006000290A1 (de) | 2006-01-05 |
| ES2328595T3 (es) | 2009-11-16 |
| US20070199363A1 (en) | 2007-08-30 |
| JP4850829B2 (ja) | 2012-01-11 |
| TW200609048A (en) | 2006-03-16 |
| RU2006135636A (ru) | 2008-04-20 |
| TWI347236B (en) | 2011-08-21 |
| EP1761347A1 (de) | 2007-03-14 |
| CN1976768B (zh) | 2012-11-14 |
| ATE440680T1 (de) | 2009-09-15 |
| KR20070021167A (ko) | 2007-02-22 |
| CA2570865C (en) | 2012-03-13 |
| BRPI0509662A (pt) | 2007-10-09 |
| KR101146934B1 (ko) | 2012-05-22 |
| RU2333810C2 (ru) | 2008-09-20 |
| US8096161B2 (en) | 2012-01-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2442669C2 (ru) | Клеть прокатного стана для производства полосы или листа | |
| KR940011507B1 (ko) | 축방향으로 미끄럼가능한 로울을 구비한 압연기 스탠드 | |
| EP1228818B2 (en) | Rolling method for strip rolling mill and strip rolling equipment | |
| RU2391154C2 (ru) | Выпуклый валок для регулирования профиля и плоскостности катаной полосы | |
| UA81202C2 (en) | Method for rolling strips in roll stand | |
| RU1787052C (ru) | Способ прокатки металлических полос | |
| RU2211735C2 (ru) | Прокатная клеть для прокатки лент | |
| EP2419226B1 (de) | Verfahren zum bereitstellen mindestens einer arbeitswalze zum walzen eines walzguts | |
| JP6105328B2 (ja) | 多段圧延機における中間ロールのプロフィール設計方法 | |
| JP3803761B2 (ja) | 圧延機、その制御方法及び圧延形状制御方法 | |
| US8210015B2 (en) | Method and roll stand for multiply influencing profiles | |
| JP2007301585A (ja) | 圧延ロール、圧延機および圧延方法 | |
| GB2222376A (en) | Roll for cold rolling of metal strip | |
| CN112469515A (zh) | 求得用于轧制机座的主动的轮廓和平坦度调节机构的调节变量和用于热轧的金属带的轮廓和中心平坦度值的方法 | |
| JP2013111649A (ja) | 金属帯の圧延方法 | |
| RU2370330C1 (ru) | Способ подготовки рабочих валков клетей с осевой сдвижкой | |
| JP3202478B2 (ja) | 圧延機及び圧延方法 | |
| RU40225U1 (ru) | Листопрокатная клеть кварто | |
| JP4683376B2 (ja) | リバース圧延機 | |
| CN116603871A (zh) | 一种延长轧制公里数的窜辊控制方法 | |
| JPH05104112A (ja) | 圧延用ロール形状 | |
| JPH06262229A (ja) | 作業ロ−ルシフト法による板クラウン制御方法 | |
| Nikolaev | More efficient operation of strip mills | |
| CN120220900A (zh) | 一种连续变凸度辊形参数优化设计方法 | |
| JPH08332510A (ja) | 鋼板の圧延方法 |