[go: up one dir, main page]

UA57084C2 - Спосіб зрідження потоку газу під тиском (варіанти) - Google Patents

Спосіб зрідження потоку газу під тиском (варіанти) Download PDF

Info

Publication number
UA57084C2
UA57084C2 UA99127082A UA99127082A UA57084C2 UA 57084 C2 UA57084 C2 UA 57084C2 UA 99127082 A UA99127082 A UA 99127082A UA 99127082 A UA99127082 A UA 99127082A UA 57084 C2 UA57084 C2 UA 57084C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
stream
natural gas
cooling zone
cooling
vapors
Prior art date
Application number
UA99127082A
Other languages
English (en)
Russian (ru)
Inventor
Рональд Р. Бовен
Ерік Т. Кол
Едвард Л. Кімбл
Євген Р. Томас
Лонні Р. Келлей
Original Assignee
Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані, Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани filed Critical Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Publication of UA57084C2 publication Critical patent/UA57084C2/uk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F25J1/0025—Boil-off gases "BOG" from storages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0085—Ethane; Ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0087—Propane; Propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/0095—Oxides of carbon, e.g. CO2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0212—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0219—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. using a deep flash recycle loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0229—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock
    • F25J1/0231—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock for the working-up of the hydrocarbon feed, e.g. reinjection of heavier hydrocarbons into the liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0249—Controlling refrigerant inventory, i.e. composition or quantity
    • F25J1/025—Details related to the refrigerant production or treatment, e.g. make-up supply from feed gas itself
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0291—Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0107—Single phase
    • F17C2223/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0107—Single phase
    • F17C2225/0123—Single phase gaseous, e.g. CNG, GNC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/01—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2225/0146—Two-phase
    • F17C2225/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2225/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2225/00—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel
    • F17C2225/03—Handled fluid after transfer, i.e. state of fluid after transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2225/035—High pressure, i.e. between 10 and 80 bars
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2250/00—Accessories; Control means; Indicating, measuring or monitoring of parameters
    • F17C2250/03—Control means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/04—Reducing risks and environmental impact
    • F17C2260/046—Enhancing energy recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/01—Purifying the fluid
    • F17C2265/015—Purifying the fluid by separating
    • F17C2265/017—Purifying the fluid by separating different phases of a same fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/02—Mixing fluids
    • F17C2265/022—Mixing fluids identical fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/034—Treating the boil-off by recovery with cooling with condensing the gas phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/036—Treating the boil-off by recovery with heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/037—Treating the boil-off by recovery with pressurising
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/066—Fluid distribution for feeding engines for propulsion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/068—Distribution pipeline networks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0165—Applications for fluid transport or storage on the road
    • F17C2270/0168—Applications for fluid transport or storage on the road by vehicles
    • F17C2270/0171—Trucks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0165—Applications for fluid transport or storage on the road
    • F17C2270/0168—Applications for fluid transport or storage on the road by vehicles
    • F17C2270/0173—Railways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/30—Compression of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)

Abstract

Винахід відноситься до способу зрідження багатого на метан потоку (10) стисненого газу, в якому зрідження потоку газу відбувається в теплообміннику (33), що охолоджується охолоджуючою системою (45) з багатокомпонентним холодоагентом із замкнутим циклом для виробництва багатого на метан рідкого продукту, що має температуру вище приблизно -112°С і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був в точці початку кипіння або нижче неї. Зріджений газоподібний продукт потім поміщають в засіб (50) для зберігання при температурі вище приблизно -112°С.

Description

Опис винаходу
Винахід відноситься до способу зріджування природного газу, а саме до способу виробництва природного 2 газу під тиском (СВГПТ).
Завдяки його якостям, що відносяться до чистоти горіння та зручності використання, природний газ за останні роки почав широко застосовуватись. Багато джерел природного газу розташовані у віддалених регіонах, на великих відстанях від будь-яких комерційних ринків газу. Іноді для транспортування добутого природного газу до комерційних ринків використовують трубопроводи. Коли транспортування по трубопроводах неможливо, 70 добутий природний газ часто переробляють в зріджений природний газ (ЗПГ) для транспортування на ринок.
Одним з характерних ознак станції для зріджування природного газу є інвестиційні вкладення, які необхідні для створення станції. Обладнання, що використовується для зрідження природного газу, в цілому, достатньо дороге. Станція для зрідження газу базується на на декількох базових системах, які включають в себе обладнання для видалення домішків з газу, зрідження, охолодження, енергетичне обладнання та спорудження 12 для зберігання та навантажування на транспортні засоби. Хоча вартість станції для зріджування газу широко коливається в залежності від місця розташування станції, але звичний типовий проект такої станціїї може коштувати від 5 до 10 мільярдів доларів США, включаючи витрати на розробку родовища. Холодильні системи станції можуть бути оцінені в суму, що складає до 3095 витрат.
При розробці станції для зріджування природного газу враховують три найбільш важливі обставини: (1) вибір циклу зрідження; (2) матеріали, що використовують для контейнерів, трубопроводів та іншого обладнання; та (3) операції способу перетворення потоку природного газу, що подається, в зріджений природний газ.
Холодильні системи для зріджування природного газу є дорогими у зв'язку з тим, що для зріджування природного газу потрібне дуже сильне охолодження. Типовий потік природного газу надходить до установки для зріджування природного газу під тиском від біля 4830кПа до біля 7600кПа та з температурами від біля 207 до с біля 4026. Природний газ, який переважно є метаном, не може бути зріджений простим підвищенням тиску, яку (3 випадку з більш важкими вуглеводнями, що використовують в енергетичній галузі. Критична температура метану складає - 82,5"С. Це означає, що метан може бути зріджений тільки при температурі, що є нижчою за цю, незалежно від тиску, що застосовується. Оскільки природний газ є сумішшю газів, він зріджується в межах діапазону температур. Критична температура природного газу звичайно знаходиться в межах від біля - 857С до З біля - 622С. Як правило, склади природного газу за атмосферним тиском будуть зріджуватись в температурному о діапазоні від біля - 1657 до біля - 15570. Оскільки холодильне обладнання складає таку значну частину витрат на обладнання для зріджування природного газу, були прикладені зусилля для зменшення витрат на о охолодження. ї-
Хоча для охолодження природного газу використовувалось багато циклів охолодження природного газу, використовувалось багато циклів охолодження Але циклами, що найширше використовуються на цей час на о станціях для зріджування природного газу, є три цикли: (1) "каскадний цикл", в якому використовують багато однокомпонентних охолоджуючих речовин в теплообмінниках, що розташовані послідовно для зменшення температури газу до температури зрідження; (2) "цикл розширення", який розширює газ від високого тиску до « низького тиску з відповідним зменшенням температури, та (3) "цикл багатокомпонентного охолодження", в якому З використовують багатокомпонентну охолоджуючу речовину в спеціально сконструйованих теплообмінниках. В с більшості циклів зрідження природного газу використовують віріації або комбінації цих трьох базових типів. з» Система зі змішаним холодоагентом включає в себе циркуляцію багатокомпонентного охолодження потоку, звичайно після попереднього охолодження до приблизно - 3З35"С за допомогою пропану. Типова багатокомпонентна система буде містити метан, етан, пропан та, можливо, інші легкі компоненти. Без попереднього охолодження пропану до багатокомпонентного складу можуть бути включені більш важкі і-й компоненти, такі як бутани та пентани. Природа циклу зі змішаним холодоагентом така, що теплообмінники, які -і використовують в процесі обробки, повинні, згідно з практикою, що встановилася, працювати з двофазовим холодоагентом. Це потребує використання великих спеціалізованих теплообмінників. Змішані холодоагенти о демонструють бажані характеристики конденсування в межах діапазону температур, що дозволяє о 20 використовувати конструкцію теплообмінних систем, яка може бути ефективнішою з точки зору тепмодинаміки, ніж системи з холодоагентом без домішок. Приклади багатокомпонентних способів охолодження описані в
Т» патентах США МоМо 5502972, 5497626, 3763638 та 4586942.
Матеріали, що використовують на звичайних станціях для зріджування природного газу, також впливають на вартість станції. Контейнери, трубопроводи та інше обладнання, що використовується на станціях для 29 зріджування природного газу, як правило, виконані щонайменше частково з алюмінію, нержавіючої сталі або
ГФ) сталі з високим вмістом нікелю для забезпечення необхідної міцності та стійкості до розриву за низьких температур. о На звичайних станціях для зріджування природного газу вода, вуглекислий газ, сірчисті сполуки, такі як сірчистий водень, та інші кислі гази, п-пентан і більш важкі вуглеводні, в тому числі бензол, повинні бути 60 по суті видалені з процесу обробки природного газу до рівнів, що досягають часток на мільйон. Частина з цих сполук буде замерзати, що буде ставити проблему закупорювання в обробляючому обладнанні. Інші сполуки, такі, що містять сірку, як правило, видаляють для відповідності до комерційної діяльності. На звичайній станції для зрідження природного газу для видалення вуглекислого газу і кислих газів потрібне обладнання для очистки газу. В обладнанні для очистки газу, як правило, використовують регенеративний процес з хімічним бо та/або фізичним розчиненням, і воно потребує значних капіталовкладень. Окрім того, експлуатаційні витрати також великі. Для видалення водяної пари потрібні дегідратори з сухим шаром, такі як молекулярні сита. Для видалення вуглеводнів, які викликають проблеми закупорювання, як правило, використовується колона для промивки газу та фракціонуюче обладнання. На звичайному підприємстві по зрідженню природного газу також добувають ртуть, оскільки вона може викликати пошкодження обладнання, яке зроблене з алюмінію. Окрім того, більшу частину азоту, який може бути присутнім в природному газі, видаляють після обробки, оскільки азот не залишається в рідкій фазі під час транспортування звичайного зрідженого природного газу, і наявність парів азоту в контейнерах зі зрідженим природним газом в пункті доставки є небажаною.
В промисловості залишається невідкладною потреба в удосконаленні способу зрідження природного газу, 70 який знижує до мінімуму кількість холодильного обладнання і потрібну в процесі обробки потужність.
Задачею винаходу є вдосконалення способу зниження богатого на метан живильного потоку газу. Живильний поток газу має тиск вище приблизно З3100кПа. Якщо тиск занадто низький, газ може бути спочатку стиснутий.
Поставлена задача вирішується тим що газ зріджується охолоджуючою системою з багатокомпонентним холодоагентом для виробництва рідкого продукту, що має температуру вище приблизно - 1127"С та тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був в точці початку кипіння або нижче її, причому вказаний тут продукт називається зрідженим природним газом під тиском (ЗПГПТ). Перед зрідженням охолодженням багатокомпонентним холодоагентом газ, переважно, охолоджують рециркулюючими парами, які проходять через розширюючий засіб без його зрідження. Зріджений природний газ під тиском розміщують в засіб для зберігання за температурою вище приблизно - 11276.
В іншому прикладі здійснення винаходу, якщо живильний газ містить компоненти, що важчі за метан, переважаючу частину більш важких вуглеводнів видаляють способом фракціювання перед зрідженням шляхом охолодження багатокомпонентним холодоагентом.
Ще в одному прикладі здійснення цього винаходу випари, що отримані від випарювання зрідженого природного газу, можуть додаватися до живильного газу для зрідження шляхом охолодження с багатокомпонентним холодоагентом для виробництва зрідженого природного газу під тиском.
Спосіб, що відповідає цьому винаходу, може бути використаний як для первинного зрідження природного і) газу у джерела постачання для зберігання та транспортування, так і для повторного зрідження парів природного газу, що виходять підчас зберігання та навантаження на транспортні засоби. Відповідно, метою цього винаходу є отримання вдосконаленої системи зрідження для зрідження та або повторного зрідження природного газу. «Е зо Іншою метою цього винаходу є отримання вдосконаленої системи зрідження, яка потребує суттєво меншу потужність для зрідження, ніж в системах попереднього рівня техніки. Ще однією метою цього винаходу є со отримання вдосконаленого способу зрідження, який є економічним і ефективним в здійсненні. Охолодження до о дуже низької температури згідно зі звичайним способом зрідження природного газу є дуже дорогим порівняно з відносно помірним охолодженням, яке необхідно для виробництва зрідженого природного газу під тиском згідно - з5 З практикою цього винаходу. ю
Цей винахід та його переваги будуть більше зрозумілими при зверненні до наступного докладного опису та креслень, що додаються, які є блок-схемами типових прикладів здійснення цього винаходу.
Фіг. 1 зображує блок-схему одного прикладу здійснення цього винаходу, що демонструє охолоджуючу систему з багатокомпонентним холодоагентом з замкнутим циклом для виробництва зрідженого природного газу « під тиском. з с Фіг. 2 зображує блок-схему другого прикладу здійснення цього винаходу, в якому природний газ
Й фракціонують перед зрідженням для отримання зрідженого природного газу під тиском. а Фіг. З зображує блок-схему третього прикладу здійснення цього винаходу, в якому охолоджуючу систему з однокомпонентним холодоагентом з замкнутим циклом використовують для попереднього охолодження потоку природного газу перед зрідженням з отриманням зрідженого природного газу під тиском. с Фіг. 4 зображує блок-схему четвертого прикладу здійснення цього винаходу, в якому охолоджуюча система з багатокомпонентним холодоагентом з замкнутим циклом попередньо охолоджує живильний потік природного ш- газу перед тим, як фракціонуюча та охолоджуюча система зріджує живильний потік природного газу для о отримання зрідженого природного газу під тиском.
Фіг. 5 зображує блок-схему п'ятого прикладу здійснення цього винаходу, в якому природний газ фракціонують со а потім зріджують в теплообміннику, який охолоджується другою охолоджуючою системою з замкнутим циклом, ї» в якій як холодоагент використовують як багатокомпонентну рідину, так і багатокомпонентний пар. Випари повторно зріджують за допомогою тільки пара охолоджуючої системи з багатокомпонентним холодоагентом.
Фіг. 6 зображує блок-схему шостого прикладу здійснення цього винаходу, в якому випарення та живильний ов природний газ змішують перед зрідженням за допомогою охолоджуючої системи з багатокомпонентним холодоагентом для отримання зрідженого природного газу під тиском. (Ф, Фіг. 7 зображує блок-схему сьомого прикладу здійснення цього винаходу, в якому живильний природний газ ка фракціонують а потім зріджують в теплообміннику, який охолоджується другою охолоджуючою системою з замкнутим циклом, в якій використовується в якості холодоагентів як багатокомпонентна рідина, так і бо багатокомпонентна пара.
Фіг. 8 зображує блок-схему процесу розширення, що використовується в прикладах здійснення винаходу, наведених на Фіг. 2, 5, 6 та 7.
Фіг. 9 зображує блок-схему переважної охолоджуючої системи з багатокомпонентним холодоагентом, що використовується в прикладах здійснення винаходу, наведених на Фіг. 1, 2, 3, 4 та 6. 65 Фіг. 10 зображує блок-схему переважної охолоджуючої системи з багатокомпонентним холодоагентом, що використовується в прикладах здійснення винаходу, наведених на Фіг. 5 та 7.
Блок-схеми, наведені на фігурах, являють різні приклади здійснення способу, що відповідає цьому винаходу.
Фігури не призначені для виключення з об'єму винаходу інших варіантів здійснення винаходу, які можуть бути результатом нормальних та очікуємих модифікацій цих конкретних прикладів. Різні необхідні підсистеми, такі як насоси, змішувачі потоків, системи управління та датчики, були виключені з фігур для простоти та наочності.
Згідно з цим винаходом використовується охолоджуюча система з багатокомпонентним холодоагентом для зрідження природного газу для виробництва насиченого метаном рідкого продукту, що має температуру вище приблизно - 1127С та тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був в точці початку його кипіння або нижчий. Цей багатий на метан продукт в цьому опису іноді називають зрідженим природним газом під тиском 7/0 (ЗПГПТ). Термін "точка початку кипіння" означає температуру та тиск, при яких рідина починає перетворюватись в газ. Наприклад, якщо деяка кількість зрідженого природного газу під тиском утримується при постійному тиску, але його температура підвищується, температура, при якій бульбашки газу починають формуватися в зрідженому природному газі під тиском, є точкою початку кипіння. Таким же чином, якщо деяка кількість зрідженого природного газу під тиском утримується при постійній температурі, але його тиск зменшується, тиск, 7/5 при якому починає формуватися газ, утворює точку початку кипіння. В точці початку кипіння суміш є насиченою рідиною.
Використання охолоджуючої системи з багатокомпонентним холодоагентом, згідно з цим винаходом, потребує менше потужності для зрідження природного газу, ніж способи з багатокомпонентними холодоагентами, що використовувались в минулому, і обладнання, що використовується згідно зі способом, що відповідає цьому винаходу, може бути виконано з дешевших матеріалів. На відміну від цього способи виробництва зрідженого природного газу при атмосферних тисках та таких низьких температурах, як - 1607С, потребують того, щоб щонайменше частина обробляючого обладнання була виконана з дорогих матеріалів для безпеки праці.
Потужність, яка необхідна для зрідження природного газу згідно з винаходом, значно зменшена порівняно з с потужністю, яка споживається звичайною станцією для зрідження природного газу. Зменшення необхідної для охолодження потужності, що необхідна для здійснення способу цього винаходу, призводить до значного і) зменшення капіталовкладень, пропорційному зменшенню виробничих витрат і збільшенню ефективності та надійності, таким чином, значно збільшуючи економічність виробництва зрідженого природного газу.
При робочих тисках і температурах, які відповідають цьому винаходу, сталь з вмістом біля 3,5 мас.9о нікеля « зо Може використовуватись в трубопроводах та обладнанні в самих холодних робочих зонах процесу зрідження, тоді як більший вміст біля Умас.95 нікелю або алюмінію, як правило, необхідно для такого ж обладнання для со здійснення звичайного способу зрідження природного газу Це дає ще одне значне скорочення витрат на о здійснення способу, що відповідає цьому винаходу, порівняно з відомими способами зрідждення природного газу. -
Першою важливою обставиною при криогенній обробці природного газу є забруднення. Сирий природний газ, ю як вихідна сировина, що придатна для здійснення способу цього винаходу може містити природний газ, який отримують із свердловини з сирою нафтою (супутній газ) або з газової свердловини (незв'язаний газ). Склад природного газу може значно мінятися. Стосовно даного випадку, потік природного газу містить метан (С 4) як головний компонент. Природний газ, як правило, буде містити етан (Со), вищі вуглеводні (Сз) та малі кількості « 470 домішок, таких як вода, вуглекислий газ, сірчистий водень, азот, бутан, вуглеводні з шістьма або більше в с вуглеродними атомами в молекулі, бруд, сірчисте залізо, парафін та сиру нафту. Розчинність цих домішок міняється в залежності від температури, тиску та складу. За криогенних температур СО 25, вода та інші домішки ;» можуть формувати тверді частинки, які можуть забивати проходи для потоків в криогенних теплообмінниках. Ці потенційні труднощі можуть бути переборені видаленням таких домішок, якщо умови в їх чистому компоненті,
Межа твердої фази за визначених температур та тиску прогнозуються. В наступному опису винаходу с припускається, що потік природного газу належним чином оброблено для видалення сірчистих сполук та вуглекислого газу та висушено для видалення води з використанням добре відомих способів для отримання
Ш- потоку "десульфованого сухого" природного газу. Якщо потік природного газу містить важкі вуглеводні, які о могли замерзнути при стисканні, або важкі вуглеводні небажані в складі зрідженого природного газу під тиском, 5р важкий вуглеводень може бути видалений в процесі фракціонування до виробництва зріджденого природного со газу під тиском, як описано нижче докладніше. ї» Одною перевагою цього винаходу є те, що більш високі робочі температури припускають вміст в природному газі більш високих рівнів концентрації компонентів, що заморожуються, ніж це було би можливо при звичайному способі зрідждення природного газу. Наприклад, на звичайній станції для зрідження природного газу, яка виробляє зріджений природний газ при температурі - 160"С. вміст СО» повинен бути нижчим - приблизно 50 частинок на мільйон для усунення проблем заморожування. В протилежність цьому, при підтримці робочих
Ф) температур вище приблизно - 1127С, природний газ може містити СО» на таких високих рівнях, як приблизно ка 1,4 молекулярного 96 СО» при температурах - 1227С та 2,295 при - 95"С без виникнення проблем замерзання при здійсненні способу зрідження згідно з цим винаходом. во Крім того, при здійсненні способу, що відповідає цьому винаходу, немає необхідності у видаленні помірних кількостей азоту, що містяться в природному газі, оскільки азот буде залишатися в рідкій фазі разом зі зрідженими вуглеводнями при робочих тисках та температурах, що відповідають цьому винаходу. Здатність зменшення, або в деяких випадках виключення обладнання, що використовують для очистки газу та видалення азоту, дає значні технічні та економічні переваги. Ці та інші переваги винаходу будуть краще зрозумілі з 65 посиланням на фігури.
Як показано на Фіг. 1 живильний потік 10 стиснутого природного газу, переважно, потрапляє в процес зрідження під тиском, що приблизно дорівнює 1724кПа, і переважніше, вище 4827кПа, і переважно при температурах, що нижче приблизно 40"С. Але, при необхідності, можуть використовуватись різні температури та тиски і система може бути певним чином модифікована спеціалістами в цій галузі техніки, приймаючи до уваги сутність цього винаходу. Якщо потік 10 газу має тиск нижче приблизно 1724кПа, він може бути стиснутий придатним компресорним засобом (не показано), який може містити один або більше компресорів.
Живильний потік 10 природного газу проходить в живильний охолоджувач 26, який може бути будь-якою охолоджуючою системою, що охолоджує потік природного газу до температури нижче 30"С. Охолодження переважно здійснюють шляхом теплообміну з повітрям або водою. Охолоджений потік 11. що виходить з 7/0 живильного охолоджувача 26, подається в першу зону ЗЗа охолодження звичайного теплообмінника 33 з багатокомпонентним холодоагентом, який доступний на ринку та відомий спеціалістам в цій галузі техніки. Цей винахід не обмежується будь-яким типом теплообмінника, але з міркувань економічності переважними є теплообмінники з пластинчатою ребристою поверхнею, спіральними пластинами та з холодильною камерою.
Переважно всі потоки, що містять як рідку, так і пароподібну фазу, які прямують в теплообмінники, мають рідку ув та газоподібну фази, що рівномірно розподіляються вздовж площин поперечного перетину проходів, в які вони потрапляють. Для отримання цього, переважно застосовувати роздільчий пристрій для окремих пароподібного та рідкого потоків. Розділювачі можуть вводитися в багатофазні потоки, при необхідності, для розділення потоків на рідкий та пароподібний потоки. Наприклад, розділювачі можна було б вводити в потоки 18 та 24, що наведені на Фіг. 1 (такі розділювачі не наведені на Фіг. 1), перед тим, як потоки 18 і 25 надійдуть в зони
ЗЗа та 3365 охолодження, відповідно.
Теплообмінник 33 може мати одну або більше зон охолодження, переважно, щонайменше дві зони.
Теплообмінник 33, показаний на Фіг. 1, має дві зони ЗЗа та 330 охолодження. Потік 11 природного газу зріджують в зоні ЗЗа охолодження шляхом теплообміну з холодоагентом з охолоджуючої системи 45 з багатокомпонентним холодоагентом, яка називається в цьому опису системою МКХ 45. Переважний варіант с об виконання системи 45 з багатокомпонентним холодоагентом показаний на Фіг. 9 і детальніше буде описаний нижче. Холодоагент в системі з багатокомпонентним холодоагентом виконаний з суміші вуглеводнів, які можуть і) включати, наприклад, метан, етан, пропан, бутани та пентани. Переважний холодоагент має наступний склад в молекулярних 90: метан (25,895), етан (50,690), пропан (1,190) і-бутан (8,695), п-бутан (3,790), та п-пентан (1,296). Концентрація компонентів багатокомпонентного холодоагенту може регулюватися для відповідності «г зо характеристикам охолодження та конденсування живильного газу, що охолоджується, та вимогам до криогенної температури процесу зрідження. Як приклад температури і тиску, придатних для охолоджуючої системи з со багатокомпонентним холодоагентом з замкнутим циклом, багатокомпонентний холодоагент в лінії 27 під тиском о 345кПа і з температурою 10"С призначений для звичайного стиснення і охолодження в системі 45 з багатокомпонентним холодоагентом для отримання потоку 18 багатокомпонентної рідини, що має тиск 1207кПа і в. зв температуру 13,97С . Потік 18 охолоджується в зоні ЗЗа охолодження і додатково охолоджується в зоні 335 ю охолодження для отримання холодного потоку 23, що виходить з зони 336 охолодження з температурою - 9976.
Потік 23 потім розширюється звичайним клапаном 46 Джоуля-Томпсона для отримання потоку 24 під тиском 414кПа та з температурою - 1087С. Потік 24 потім нагрівається в зоні 336 охолодження і потім додатково нагрівається в зоні ЗЗа охолодження для отримання потоку 27 з температурою 107С і тиском З345КкПа. « Багатокомпонентний холодоагент потім рециркулює в охолоджуючу систему з замкнутим циклом. Згідно зі /- с способом зрідждення, що показаний на Фіг. 1, система 45 з багатокомпонентним холодоагентом є єдиною
Й охолоджуючою системою з замкнутим циклом, що використовується для виробництва зрідженого природного и? газу під тиском.
Потік 19 зрідженого природного газу має температуру вище приблизно - 1127С та тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був в точці початку його кипіння або нижче її. Якщо тиск потоку 19 вище тиску, що потрібен с для підтримання потоку 10 в рідкій фазі, потік 19 може, при необхідності, проходити через одно або більше розширювальних засобів, таких як гідравлічна турбіна 34, для отримання зрідженого природного газу під тиском,
Ш- що має більш низький тиск, але все ще має температуру вище приблизно - 112"С та тиск, достатній для того, о щоб рідикий продукт був в точці початку його кипіння або нижче неї. Потім зріджений природний газ під тиском 5р направляють по лініях 20 і 29 в придатний засіб 50 для зберігання та транспортування, такий як трубопровід, со стаціонарна ємкість для зберігання, або транспортний засіб, такий як судно, вантажний автомобіль або ї» залізнична цистерна для перевезення зрідженого природного газу під тиском.
При зберіганні, транспортуванні та користування зрідженим природним газом може з'явитись значна кількість "випарів", тобто парів, що отримані від випарювання зрідженого природного газу. Цей винахід, зокрема, добре придатний для зрідження випарів, що виділяються зрідженим природним газом під тиском. Спосіб, що відповідає цьому винаходу, може, при необхідності, забезпечити повторне зрідження таких випарів. Як показано на Фіг. 1,
Ф) випари вводять в процес обробки, що відповідає винаходу, по лінії 22. При необхідності частина потоку 22 може ка вводитися и направлятися через зону ЗЗа охолодження для нагрівання виведених випарів для наступного їх використання як палива і для здійснення додаткового охолодження зони ЗЗа охолодження. Частину потоку 22, бр що залишилась, направляють в зону 330 охолодження, де випари повторно зріджуються. Зріджений природний газ, що виходить з зони 3360 охолодження (потік 28), нагнічується насосом 36 до отримання тиску зрідженого природного газу, що виходить з гідравлічної турбіни 34, а потім комбінується з потоком 20 и направляється в придатний засіб 50 для зберігання.
Потоки рідини, що виходять з гідравлічної турбіни 34 і насоса 36, переважно проходять через один або 65 більше розділювачів фаз (такі розділювачі не показані на фігурах), які відділяють зріджений природний газ від будь-якого газу, що не був зріджений в процесі обробки. Робота таких розділювачів добре відома спеціалістам в цій галузі техніки. Зріджений газ потім надходить в засіб 50 для зберігання зрідженого природного газу під тиском, і газоподібна фаза з розділювача фаз може використовуватись як паливо або рециркулювати в процес зрідження.
Фіг. 2 ілюструє інший приклад здійснення винаходу. На ній, як і на інших фігурах в цьому описі, елементи, що мають однакові номери, мають однакові робочі функції. Спеціалісти в цій галузі технікі зрозуміють, що робоче обладнання від одного приклада здійснення цього винаходу до іншого можуть мінятися в розмірах та продуктивністі для роботи з різними швидкостями потоків, температурами та складами. Як показано на Фіг. 2, живильний потік природного газу входить в систему по лінії 10 і проходить через звичайний живильний 7/0 ожолоджувач 26. Природний газ проходить від живильного охолоджувача 26 в процес 30 розширення, який охолоджує потік природного газу до температури, достатньої для конденсування щонайменше більшої частини більш важких вуглеводнів, які є складовими частинами природного газу, що названі зрідженою частиною природного газу (ЗЧПГ). Зріджена частина природного газу включає етан, пропан, бутан, пентан, ізопентан та їм подібні. При тисках, що знаходяться в межах від 4137Кпа до 7585кПа, температури, що необхідні для здійснення 7/5 Конденсування, знаходяться в межах від приблизно 07С до приблизно - 60"С. Переважний приклад процесу 30 розширення показано на Фіг. 8, що докладніше описаний нижче.
Нижній потік з процесу 30 розширення проходить в нижню фракціонуючу установку 35, загальна робота якої добре відома спеціалістам в цій галузі техніки. Фракціонуюча установка 35 переважно може містити одну або більше фракціонуючих колон (не показані на Фіг. 2), які розділяють нижній рідкий потік 12 на задані кількості 2о етану, пропану, бутану, пентану та гексану. Фракціонуюча установка переважно містить безліч фракціонуючих колон (не показані), таких як етановідгонна колона, що виробляє етан, пропановідгонна колона, що виробляє пропан, та бутановідгонна колона, що виробляє бутан, і всі вони можуть використовуватись як додаткові холодоагенти для охолоджуючої системи 45 з багатокомпонентним холодоагентом або будь-якою придатною охолоджуючою системою. Додаткові потоки холодоагенту разом показані на Фіг. 2 лінією 15. Якщо живильний сч потік 10 містить високі концентрації СО: , один або більше додаткових потоків 15 холодоагента можуть вимагати очистки для видалення СО» з метою усунення потенційних проблем закупорювання охолоджуючого обладнання. і)
Функціонуюча установка 35 буде переважно включати процес видалення СО» , якщо концентрація СО 5 без нього перевищувала біля З молекулярних 95. Рідини видаляють з фракціонуючої установки 35 як концентровані продукти, які разом позначені на Фіг. 2 як потік 14. Верхні потоки, що виходять з фракціонуючих колон «г зо фракціонуючої установки 35, багаті на етан та інші легкі вуглеводні, які разом показані на Фіг. 2 як потік 13.
Багатий на метан потік 16 з метановідгонної колони 30 комбінується з багатим на етан потоком 13 і со проходить як потік 17 в зону ЗЗа охолодження змішаним холодоагентом для зрідження природного газу. о
Охолодження зони ЗЗа забезпечується звичайною охолоджуючою системою 453 багатокомпонентним холодоагентом, що описана вище детальніше відносно опису системи з багатокомпонентним холодоагентом, що -
Зз5 показана на Фіг. 1. Хоча багатокомпонентні холодоагенти циркулюють в системі з замкнутим циклом, якщо ю виникає утрата холодоагентів з системи Через витік, додаткові холодоагенти можуть бути отримані з фракціонуючої установки З5 (лінія 15). Згідно зі способом зрідження, наведеним на Фіг. 2, охолоджуюча система 45 з багатокомпонентним холодоагентом є єдиною охолоджуючою системою з замкнутим потоком, що використовується для зрідження живильного потоку 10 природного газу. «
Потік 19 зрідженого природного газу, що виходить з зони ЗЗа охолодження зі змішаним холодосагентом, з с проходить Через гідравлічну турбіну 34 для зниження тиску рідини для отримання зрідженого природного газу під тиском з температурою вище приблизно -- 1127С та тиском, достатнім для того, щоб зріджений природний газ під ;» тиском був в точці початку його кипіння або нижче неї. Головною перевагою цього прикладу здійснення винаходу є те, що можливе добування важкого вуглеводня в розширючій установці і холодоагенти можуть додатково вироблятись в фракціонуючій установці 35. с Фіг. З зображує інший приклад здійснення цього винаходу, в якому однокомпонентна охолоджуюча система з замкнутим циклом використовується для попереднього охолодження потоку 10 природного газу перед - зрідженням з одержанням зрідженого природного газу під тиском. Спосіб, показаний на Фіг. З, подібний до о способу, що показаний на Фіг. 2, за виключенням того, що охолоджуюча система 40 з замкнутим циклом
Використовується для забезпечення щонайменше частини охолодження для живильного охолоджувача 26 і для бо забезпечення охолодження теплообмінника 60. Потік 11, що виходить з живильного охолоджувача 26, проходить ї» безпосередньо в звичайний деметанізатор 80 без необхідності в процесі розширення, що застосовується згідно зі способом, що показаний на Фіг. 2. Охолоджуюча система 40 може бути звичайною охолоджуючою системою з замкнутим циклом, що як холодоагент містить пропан, пропилен, етан, вуглекислий газ або будь-яку іншу придатну рідину.
На Фіг. З рідкий холодоагент в лінії 18а від охолоджуючої системи 45 з багатокомпонентним холодоагентом (Ф) може, при необхідності, охолоджуватись в теплообміннику 70 холодоагентом в потоці 27, який повертається в ка охолоджуючу систему 45 з багатокомпонентним холодоагентом з теплообмінника 33. Потік 144 може додатково охолоджуватись в теплообміннику 60 холодоагентом з охолоджуючої системи 40, що має потік 51 холодоагенту, бо що циркулює поміж охолоджуючою системою 40 та теплообмінником 60. В цьому прикладі значна частина необхідного охолодження направляється в звичайну охолоджуючу систему 40 з однокомпонентним холодоагентом з замкнутим циклом, таку як пропанова система. Хоча необхідні додаткові теплообмінники, розміри та вартість теплообмінника 33 будуть зменшені.
Фіг. 4 ілюструє інший приклад здійснення способу, що відповідає цьому винаходу, в якому охолоджуюча б5 система 33 з багатокомпонентним холодоагентом з замкнутим циклом попередньо охолоджує живильний потік природного газу перед фракцююванням, і охолоджуюча система також знижує потік природного газу для одержання зрідженого природного газу під тиском. Живильний потік природного газу надходить в систему по лінії 10 ії проходить через живильний охолоджувач 26, що охолоджує, і може частково зріджувати природний газ.
Природний газ потім проходить по лінії 11 в першу зону ЗЗа охолодження теплообмінника 33 з багатокомпонентним холодоагентом. Теплообмінник 33 в цьому прикладі має три зони (ЗЗа, 33Б, ЗЗс) охолодження. Друга зона 335 охолодження розташована між першою зоною ЗЗа охолодження та третьою зоною
ЗЗс охолодження та працює з більш низькою температурою, ніж перша зона охолодження, і з більш високою температурою, ніж третя зона охолодження.
Частково зріджений природний газ виходить з першої зони ЗЗа охолодження і проходить по лінії 11а в /о деметанізатор 80. Деметанізатор 80 фракціонує природний газ для отримання богатого метаном верхнього потоку 16 і нижнього потоку 12. Нижній потік 12 проходить в фракціонуючу установку 35, яка подібна описаній вище відносно Фіг. 2.
Збагачений метаном потік 16 з деметанізатора З0 і верхній потік 13 продукта з фракціонуючої установки 35 комбінуються і проходять як потік 17 в другу зону 3365 охолодження теплообмінника 33. Потік 19, що виходить з другої зони 336 охолодження, проходить через один або більше розширюючих засобів, таких як гідравлічна турбіна 34. Гідравлічна турбіна 34 виробляє холодний розширений потік 20 (СВГПТ), який проходить в засіб 50 для зберігання при температурі вище приблизно - 1127С і під тиском, достатнім для того, щоб рідкий продукт був в точці початку його кипіння або нижче неї.
Випари, що з'являються внаслідок випарення зріддженого природного газу всередені ємкості при 2о транспортуванні або виконанні навантажувальних операцій можуть, при необхідності, подаватись по лінії 22 в третю зону З3Зс охолодження, в якій випари зріджюються. При необхідності, частина випарів може пропускатись через другу зону 3305 охолодження для нагріву випарів перед використанням як паливо (потік 38). Зріджений природний газ, що виходить з зони ЗЗс охолодження, нагнітають насосом 36 до отримання тиску зрідженого природного газу під тиском в потоці 20 і потім подають в засіб 50 для зберігання. сч
Приклад здійснення винаходу, показаний на Фіг. 4, дозволяє видалити важкий вуглеводень і поповнити холодоагент буз суттєвого падіння тиску так, як це необхідно в прикладі, що показаний на Фіг. 2, або дає (8) додаткову охолоджуючу систему таку, як в прикладі, показаному на Фіг. 3.
Фіг. 5 ілюструє ще один приклад здійснення цього винаходу, в якому живильний природний газ охолоджується живильним охолоджувачем 26, і природний газ зріджується в теплообміннику 33, який «г зо охолоджується охолоджуючою системою 45 з замкнутим циклом, в якій використовують в якості холодоагенту як багатокомпонентну рідину, так і багатокомпонентний пар. Це припускає зрідження випарів в сховищі за со допомогою тільки багатокомпонентного пару. Цей приклад здійснення цього винаходу подібний до прикладу, що (У показаний на Фіг. 2, за виключенням роботи теплообмінної системи 33 з багатокомпонентним холодоагентом.
Переважний приклад виконання охолоджуючої системи 45 з багатокомпонентним холодоагентом, в якій - з5 Використовують як пароподібний, так і рідкий холодоагенти, показаний на Фіг. 10 і детальніше буде описаний ю нижче.
Як показано на Фіг. 5 живильний потік природного газу надходить в систему по лінії 10 і проходить через живильний охолоджувач 26, який містить один або більше теплообмінників, частково зріджуючих природний газ.
В цьому прикладі охолодження переважно виконують шляхом теплообміну з повітрям або водою. Живильний « охолоджувач 26 при необхідності охолоджується звичайною охолоджуючою системою 40 з замкнутим циклом, в. 00 7-) с якій охолоджуючим холодоагентом є пропан, пропилен, етан, вуглекислий газ або будь-який інший придатний холодоагент. ;» Як приклад температури та тиску, придатних для охолоджуючої системи з багатокомпонентним холодоагентом і замкнутим циклом, що приведена на Фіг. 5, можна привести багатокомпонентний холодоагент в лінії 27 під тиском 345кПа і з температурою 10"С, призначений для звичайного стиснення та охолодження в с охолоджуючій системі 45 з багатокомпонентним холодоагентом для отримання багатокомпонентного потоку 18 рідини і багатокомпонентного потоку 21 пари, кожний з яких має тиск 1207кПа і температуру 13,3"С. Потік 21 - пари додатково охолоджується в зоні ЗЗа охолодження і ще більше охолоджується в зоні 335 охолодження для о одержання холодного потоку 23, що виходить з зони 336 охолодження з температурою - 99 "С. Потік 23 потім 5о розширюється звичайним клапаном 46 Джоуля-Томпсона для отримання потоку 24 з тиском 414кПа і со температурою - 108"С. Потік 24 потім нагрівається в зоні 336 охолодження, після чого додатково нагрівається в ї» зоні ЗЗа охолодження для отримання потоку 27 з температурою 107С і тиском З4кПа. Потік 18 охолоджується в зоні ЗЗа охолодження і потім розширюється звичайним клапаном 47 Джоуля-Томпсона. Розширений потік рідини, що виходить з розширюючого клапану 47, комбінується з потоком 25 і рециркулює. Цей приклад здійснення ов винаходу має перевагу, яка полягає в тому, що випари повторно зріджуються з використанням тільки пароподібного багатокомпонентного холодоагенту. (Ф) На фіг.6 наведено ще один приклад здійснення цього винаходу, який подібний до прикладу, показаному на ка Фіг. 2, за виключенням того, що теплообмінник 33 з багатокомпонентним холодоагентом має тільки одну зону (ЗЗа) охолодження, і випари змішуються з потоками 116 і 13 природного газу замість зрідження окремою зоною бо охолодження теплообмінника 33. Випари 22 спочатку проходять через зону ЗЗа охолодження для забезпечення охолодження більш теплих потоків 17 і 18, які проходять через теплообмінник ЗЗа. Після виходу з зони ЗЗа охолодження частина потоку 22 може, при необхідності, виводиться (потік 38) як паливо для отримання енергії для станції для виробництва зрідженого природного газу під тиском. Друга частина потоку 22 проходить в компресор 39 для стиснення випарів приблизно до тиску газу в потоці 17. Випари (потік 32), що виходять з 65 Компресора 39, потім комбінуються з потоком 17. Цей приклад не вимагає змішування криогенних рідин і може працювати простіше, ніж приклад, наведений на фіг.2.
Фіг. 7 зображує ще один приклад здійснення цього винаходу, в якому живильний газ охолоджується живильним охолоджувачем 26, і природний газ зріджується в теплообміннику 33 з багатокомпонентним холодоагентом, що охолоджується системою 45 з замкнутим циклом, в якій як холодоагент використовується як багатокомпонентна рідина (потік 18), так і багатокомпонентна пара (потік 21). Обробка, що показана на Фіг. 7, подібна роботі способа, що показаний на фіг. 5, за виключенням того, що щонайменше частина випарів 22 стискається компресором 39 приблизно до тиску потоку 16 газу, і стиснутий потік 32 випарів комбінується з потоком 16 природного газу. Потік 17, що містить пари від процесу ЗО розширення, пари з фракціонуючої установки 35 і випари з потоку 32, потім проходить через зони ЗЗа і 335 охолодження теплообмінника 33 для /о Зрідження потоку 17 газу для виробництва зрідженого природного газу під тиском (потік 19). Як показано на фіг.7 частина потоку 22 переважно виводиться та проходить через зони З3Б і ЗЗа і виходить з теплообмінника 33 (потік 38) для використання як палива.
Переважний спосіб ЗО розширення для використання при здійсненні способів, показаних на Фіг. 2, 5,61 7, показаний на Фіг. 8. Як показано на Фіг. 8, потік 11 газу розділюється на два окремих потока 100 і 101. Потік 7/5 100 газу охолоджується в теплообміннику 102 холодним залишковим газом в лінії 104. Потік 101 газу охолоджується теплообмінником 105 відводного вторинного випарювача, через який тече потік рідини, що надходить в звичайний розділювач 106 фаз. Розділювач 106 розділяє потік 103 на потік 107 рідини і потік 108 пари. Потік 108 пари розширюється для зменшення його тиску, наприклад, за допомогою турборозширювача 109. Це розширення додатково охолоджує газ перед тим, як його подають у верхній район метановідгонної
Колони 80. Потік 107 конденсованої рідини проходить через клапан 110 Джоуля-Томпсона для розширення і додаткового охолодження потоку 107 рідини перед тим, як вона проходить в метановідгонну колону 80.
Залишковий газ з верхньої частини метановідгонної колони 80 подається в теплообмінник 102 і проходить через компресор 111, який забезпечується потужністю, щонайменше частково, розширювачем 109. Стиснутий багатий метаном потік 16, що виходить з процесу 30 розширення, далі обробляється згідно зі способом, що сч
Відповідає цьому винаходу. Деметанізатор виробляє нижній потік 12 рідини, який більшою частиною являє собою зріджені частинки природного газу (ЗЧПГ), в першу чергу етан, пропан, бутан, пентан і більш важкі вуглеводні. і)
Додаткові приклади процесу 30 розширення, придатні для використання при здійсненні цього винаходу, описані в патенті США Мо 4698081 і в публікації Саз Сопайопіпд апа Ргосеззіпд, Моїште З ої Адумапсед Тесппідцез апа
Арріїсайопв, допп М. Сатрреї! апа Со., Тиїза, ОКіапота (1982). «г зо На Фіг. 9 зображена блок-схема переважної охолоджуючої системи 45 з багатокомпонентним холодоагентом для використання в прикладах здійснення винаходу, зображених на Фіг. 1, 2, З, 4 і 6. Як показано на Фіг. 9 со потік 27 надходить в звичайний компресор 150 для стиснення холодоагенту. Після компресору 150 стиснений о потік 151 охолоджується при проходженні через звичайний охолоджувач 152, такий як повітряний або водяний охолоджувач, перед тим, як потік 151 надходить в звичайний розділювач 153 фаз. Пара з розділювача 153 фаз в. зв проходить у вигляді потоку 154 в компресор 155. Після компресору 155 стиснена охолоджуюча пара (потік 156) ю охолоджується звичайним охолоджувачем 157 для одержання охолодженого потоку 18 холодоагента. Потік 158 рідини з розділювача 152 фаз нагнічується насосом 159 для одержання приблизно такого ж тиску, як тиск на виході компресора 155. Стиснена рідина після насосу 159 (потік 160) комбінується з потоком 156 до охолодження охолоджувачем 157. «
Фіг. 10 зображує блок-схему переважної охолоджуючої системи 45 з багатокомпонентним холодоагентом для пе) с використання в прикладах здійснення винаходу, що показані на Фіг. 5 і 7. Охолоджуюча система з багатокомпонентним холодоагентом, що показана на Фіг. 10, подібна до охолоджуючої системи 45 з ;» багатокомпонентним холодоагентом, що показана на Фіг. 9, за виключенням того, що після комбінування потоку 160 рідкого холодоагенту і потоку 156 пари і охолодження їх охолоджувачем 157, охолоджений потік з охолоджувача 157 проходить в звичайний розділювач 161 фаз. Пара, що виходить з розділювача 161, стає с потоком 21 пари, і рідина, що виходить з розділювача 161, стає потоком 18 рідини.
Приклади
Ш- Імітований баланс маси та енергії був виконаний для ілюстрації прикладів здійснення цього винаходу, що о показані на фігурах, а результати наведені нижче в таблицях 1- 7. Дані, що наведені нижче в таблицях, запропоновані для кращого розуміння прикладів здійснення винаходу, що наведені на Фіг. 1 - 7, але винахід не со повинен тлумачитись як обмежений цими прикладами. Температури та швидкості потоків, що наведені в ї» таблицях, не повинні розглядатись як обмеження винаходу, який може мати безліч варіацій температур і швидкостей потоків в межах його об'єму. Таблиці відповідають фігурам наступним чином: таблиця 1 відповідає
Фіг. 1, таблиця 2 відповідає Фіг. 2, таблиця З відповідає Фіг. З, таблиця 4 відповідає Фіг. 4, таблиця 5 відповідає Фіг. 5, таблиця 6 відповідає Фіг. 6 і таблиця 7 відповідає Фіг. 7.
Дані були отримані з використанням доступної на ринку програми імітації способу під назвою НУЗУЗ м, (Ф, РКОЇЇтм і АБРЕМ РІ Ом, кожна з яких відома спеціалістам в даній галузі техніки. ко Дані, що наведені в таблиці З, передбачають, що приклад здійснення винаходу, що показаний на Фіг. З, мав пропанову охолоджуючу систему 40 для охолодження живильного потоку. 60 З використанням базової блок-схеми способу, що показана на Фіг. 3, і з використанням однакових складу та температури потоку, сумарна установлена потужність для виробництва звичайного зрідженого природного газу, що необхідна, (при тиску, близькому до атмосферного, та температурі - 160 "С) була більше, як в двічі вища, ніж установлена потужність. Що необхідна для виробництва зрідженого природного газу під тиском з використанням прикладу здійснення цього винаходу, показаного на Фіг. 3: 185680кВт для виробництва 65 Зрідженого газу проти 89040кВт для виробництва зрідженого природного газу під тиском. Це порівняння було виконано з використанням імітатора способу НУЗУВ М,
Спеціаліст в цій галузі техніки, зокрема що користується перевагами, що запропоновані цім патентом, знайде безліч модифікацій і варіантів здійснення конкретних способів, що описані вище. Наприклад, безліч різних температур і тисків може використовуватись згідно з винаходом в залежності від загальної конструкції системи і складу живильного газу. Крім того, ланцюжок охолодження живильного газу може бути доповнений або змінений в залежності від загальних конструктивних потреб для досягнення вимог оптимального і ефективного теплообміну. Як викладено вище, варіанти здійснення винаходу і приклади, що конкретно описані, не слід використовувати для обмеження об'єму винаходу, який визначений наведеними нижче пунктами формули винаходу та їх еквівалентами. (о (пера/Рідина кла СС 0 Клмоль годину СО Со си СО Мо 61поовви ам 00 (ваоввле ве олвіого ів 1поовво» зал? 0 (ваовввтівя олвіого, 8 пжоозовв 33096302 46 змо оо 9 жо Бевза Мт (ваоввт ве ов ого 0 Ж вв вв? ваовіввт ве ов ого, пов зма тт 98 обвоовоовлив 231 Ж птез|лоз3) ізо яв міо о ж пжо я ловлі ввіз 2046 змо 5 пжоозю зея зо 46 змо оо поз ни /ввз о яв міо о, 5 жЖоооме лоза) лов 98 обвоовоовиив сч о за) поодвіт|) ми 1звя ов ово юювиив ч зо 11 оужнстьікоу лоуюстьву,
Компресорикомпресори схоподжуєчої системи 45 5 багтоюмтонентним хоподоятнюм| 01 со о
Резшивювачі 11111111 - зв ю шжи 00000001
Насос 36 2 1
Морисня тиукнсть Сумарня устновлена потужнть 11111111 « 4 юс З с 11111111 лвеою|7лловм ;» ; с (о (Пера/Рідина «Ла С кмольотодину Сі Со Озк СО Мо - о 910 жо яв зювт | бво00звт зви ввлятов о я. з30пжофвте|єг» 00005000 потвавт вза о со м жо вав вв ооо оо їх 5 пжоовмвріа3) 0005500 овярова ов; оо 60 пове, во |з вата ов? з 18 пжоовв 330 Боба вовз ов оо о т 22 пав вою! сова вет мб оої оовюмя 31ж вот вед вомв овя!вовзознв о 0 во 1 пжой4 07088) Бюяво 0 овввовз ов; оо з50пжо (зе ло240 волю вв! кова оз 00 1 позав)лою |в овввова ов; оо 5жо вв явв 0 31оз 423374 103 095 (о0я б5
ШТ 21 пожнсткво пожнсьву й Межееюи
Комниросори сжопаджуюня системи 45 з бнетнтннтним толряннм 11 о
Розширювач процесу ЗО розширення -1050 -183
Розширювач 34 шею 00000000
Насос 36 10 7 і
Корисна потужнть сумарна стновленя понияю 11111111 11111111111поовоо011твазв
ПП 1111111110ловгою | ваза (о (Пера/рідина кла ССО 0 кмольсодину СС» Оз 0 Мо сч о аж вмврвлво во ваз зоувоовиив о з 0пжо Бе вт 169 позззаевволт зав о жо звів мо 0000 юро о ч зо Б пжо ввіз 00080000 ововваволегв о о со
Ф сл 0пжо фрввє ля ово 0250750 о оо т зва| поооотзі яз оовв ово 50000 зв ю 221 пови зоб 0севвовелтоояв оо ол сла 25| ж во, вед ов ово тво 00 « а пжо й |лотво ов 02 тв 0000 - з 25 пжо (ве |ло33, ов 025 тв 0000 с | пом зва свв ово 000 :» т. по (ав) тя ов ово тв 0000 й сл -І о 0 поужнстко пожнсткву со 22 Кемееюи 11117771 пт ут п ПИ НЯ ї» пут утт пои ШИИ ШЕ ЗИЯ
Баттюмтотнтим хопадовенюм 11117111 о ю
Бешиюнн 111111 60
Як/и 001111 в Кориснапотужнсть 1
Сумарна установлена потужність
1 1втв нин ЕЕ: Парарідна ка с 0 Клюль годину сі со | сок (сог/ Мо
Й
200жоовмеавля) во виз ізоєвоовлив о 3 пжо ве бу 00169000 Поза заводі зав о мож зву )вао 00000 ів 5 пжо зе 53000090 во витоеюв оо тв пжо отв лаа00язаі 0 ововвов овов оо 22 пови зоб совв болт бле оо ов ол, 23 жо оотвовея | язаиовов ов ово о о 2:1пжо ям лова) яз овов ов зов оо пжо зт лова яз овов ов гео о о 2їпозю мязи овов ов ово о сч зв о « з 01 ложе ко поджнюьову со комет 272221 Ф
НН зе зв ю
Решеют 10110111 «
Вшя 011110 о з с і г» Кориналоують 111111
Стюарта стояли уж 11111111 5 вот т, п юттв -І о б 0 пожнсть ко поджнюьову комет 272221 ге Моитесор процесу зо готжетя 1180610
Компресори охолоджуюної системи 25 з Батон холодом 111 зв о Бешеют 11111111 ю во Ви 001115
Кориналоують 111111 б5 Сумарна установлена потужність
00000001 по вв, юю Парарідна кла со хмольтодину Ст с | Сех (сг чо
Й
217жойв ж, 8820057 вва вваяров о з0пжо вм вав потові ваовет о 17 ж о лзвотвтвв1000 ооо жо затв лзз0вБОоветвовасзвв о о ів важ ооввої330в3ма 260 во оо 221 пово лов елтооле ост огвіоля 28 Ж евро заз вам ово мо о 51 пжо мо лово овзма 260 во оо т17позю) ве 0вама ово жо о сч зв звіпоофиев во 001зво дело оот звір о 00222200 Пожнет ко ожіьову ч з кмтеют 17771 со
Компресори охолоджуюної системи 25 з Батон холодом 111 Ф зе зв ю
Рошеют 11111110 « о ви 00111 з с і г» Кориналоують 111111
Стюарта стояли уж 11111111 5 юс т, вв -І о зо со Пераіідна кла Со кмольтодину Сх Со | Со (со Мо їх 217 жойві в, ввозу зва вбив о зв з0пжо вив ва во потові валового о 17 ж о лзвотвтвв1000 ооо 51 аж вот лза005БО0обвово гав оо ю во 8000Ж00оввю їз ле6/а вве лвноттвг оо 517 Ж во ваз зву саог зи тов реБіоої 2о0Жо0овві яв зтвохвяоо зл оз оевіооя 2і17пооввю я зла зБвІят ве оо 221 пово воб ов велтоояв оо 026 іоля бо 23 Ж 2215 -93,3 32773 35,21 57,1,6,98) 0 о)
ж пжозв5|2ова| зотз (ваовтвував| о о пжо мя сви золи озбаітвтві вв оо зв пжо ма?) явБ0зотта зво вті вові о 0 5 1 повте| лав вміє мова? ово 0 41 Ж о длава яв лет веб авводтв? 00 421 пжоям| від лева веваввоатв о 0 то аз пж о фа) вммяє о о45 532 223 0 о) 111 ость ко посту : омпресор процесу ЗО розширення
Компресори охолоджуючої системи 45 з багато компонентним холодовтентомі 1 2
Божшиеті 01
Ви 77771000 ся
Насос охолоджуючої сжстеми 45 з багтоюмтонентним холодовгеном 06500055 о
Зеривналетуюст 000000
Сумарна установлена потужно 11111111 « зо ин ПО: НИ НС
ПП 111111111111васюо17ввмлв со «в) ча

Claims (1)

  1. Формула винаходу Іс)
    1. Спосіб зрідження потоку газу під тиском (10), багатого на метан який відрізняється тим, що містить операції зрідження потоку газу в теплообміннику (33), що охолоджується охолоджуючою системою (45) з багатокомпонентним холодоагентом з замкнутим циклом для одержання багатого на метан рідкого продукту « дю (29), який має температуру вище приблизно -1127С (-170"Р) і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був з у точці початку його кипіння або нижче неї, і розміщення рідкого продукту в засіб для зберігання (50) при с температурі вище приблизно -1127С (-170"Р). :з» 2. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що містить операцію зниження тиску рідкого продукту розширювальним засобом (34) перед розміщенням рідкого продукту в засіб для зберігання (50), причому вказаний розширювальний засіб (34) формує потік рідини (20) з температурою вище приблизно -1127С (-170"Р) і сл 15 тиском, достатнім для того, щоб рідкий продукт був у точці початку кипіння або нижче неї.
    З. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що містить операцію підведення у вказаний теплообмінник (33) -і випарів (22), що отримані від випарювання зрідженого природного газу, причому випари щонайменше частково о зріджуються теплообмінником (33), і стиснення (36) зріджених випарів, при цьому вказані зріджені випари під тиском мають температуру вище приблизно -1127С (-170"Р) і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був у (ее) 20 точці початку його кипіння або нижче неї. ГТ» 4. Спосіб за п. З, який відрізняється тим, що теплообмінник (33) містить першу зону охолодження (33а) і другу зону охолодження (335), що працює при нижчій температурі, ніж перша зона охолодження, і здійснюють підвід потоку газу під тиском (10) в першу зону охолодження (ЗЗа) для зрідження, і підвід випарів (22) в другу зону охолодження (33Б) для зрідження. 59 5. Спосіб за п. 4, який відрізняється тим, що містить операції введення частини випарів (22) перед тим, як ГФ) випари проходять в теплообмінник, і підведення виведеної частини випарів в першу зону охолодження (33За) для ГФ нагрівання виведених випарів і для охолодження потоку газу (17) в теплообміннику (33), Її використання нагрітих виведених випарів як палива (38).
    6. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що містить стиск (39) випарів бо (22), що отримані від випарювання зрідженого природного газу перед отриманням тиску, що наближається до тиску потоку (17) газу, який подається в теплообмінник (33), і комбінування стиснених випарів (32) з потоком газу (17) перед тим, як потік газу надійде в теплообмінник (33).
    7. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що містить проходження випарів (22), що отримані від випарювання зрідженого природного газу, в теплообмінник (33) для охолодження випарів, стиск (39) випарів і комбінування 65 стиснених випарів (32) з потоком газу (17), їі проходження комбінованих випарів і потоку газу в теплообмінник
    (33) для зрідження.
    8. Спосіб за п. 7, який відрізняється тим, що містить, після проходження випарів через теплообмінник (33) і до стиску (39) охолоджених випарів, виведення частини (38) випарів і використання виведеної частини як палива.
    9. Спосіб за п. 3, який відрізняється тим, що теплообмінник (33) містить першу зону охолодження (З33За), другу зону охолодження (335) і третю зону охолодження (3З3с), причому вказана друга зона охолодження працює з температурою, що нижче температури першої зони охолодження і вище температури третьої зони охолодження, містить операції підводу випарів (22) в третю зону охолодження (З3Зс) для зрідження випарів, виведення частини 7/0 випарів перед проходженням через третю зону охолодження, і проходження виведених випарів через другу зону охолодження (330) для нагріву виведених випарів і використання нагрітих виведених випарів як палива (38).
    10. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що потік газу містить метан і вуглеводневі компоненти, які важчі за метан, містить видалення більшої частини більш важких вуглеводнів шляхом фракціонування (80) для одержання багатого на метан потоку пари (16) і багатого на більш важкі вуглеводні потоку рідини (12), причому /5 потік пари потім зріджується в теплообміннику (33).
    11. Спосіб за п.10, який відрізняється тим, що багатий на більш важкі вуглеводні потік рідини (12) додатково фракціонують (35) для одержання багатої на етан пари (13), яку комбінують з багатим на метан потоком (16).
    12. Спосіб за п.10, який відрізняється тим, що містить охолодження (З3За) живильного потоку (10) перед фракціонуванням (80) живильного потоку.
    13. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що теплообмінник (33) містить першу зону охолодження (З3За) і другу зону охолодження (335), вказана перша зона охолодження охолоджується проходженням багатокомпонентного рідкого холодоагенту (18) через першу зону охолодження (3За) для охолодження рідкого холодоагенту, проходження рідкого холодоагенту через розширювальний засіб (47) для додаткового зниження с об температури рідкого холодоагенту, і проходження холодоагенту з розширювального засобу через першу зону охолодження (3За), проходження багатокомпонентного пароподібного холодоагенту (21) через першу зону і) охолодження (З3За) і другу зону охолодження (335) для зниження його температури, проходження охолодженого пароподібного холодоагенту через розширювальний засіб (46), проходження розширеного холодоагенту через другу зону охолодження (335) і потім через першу зону охолодження (3За), і зрідження потоку газу (17) «г зо пропусканням потоку газу через першу зону охолодження (ЗЗа) і другу зону охолодження для одержання рідкого продукту (19), що має температуру вище приблизно -1127С (-170"Р) і тиск, достатній для того, щоб рідкий со продукт був в точці початку його кипіння або нижче неї. о
    14. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що спосіб містить операції: а) охолодження (ЗЗа) потоку газу (10) для одержання часткового зрідження потоку газу; ї- Б) розділення частково конденсованого потоку газу на рідкий потік (12), багатий на вуглеводні, що є більш ю важкими, ніж метан, і потік пари (16), багатої на метан; с) фракціонування (35) зрідженої частини в щонайменше одній фракціонуючій колоні для одержання багатого на етан потоку пари (13) і потоку рідини (14), багатої на вуглеводні, що є більш важкими, ніж етан, і видалення потоку рідини (14) з процесу; « а) комбінування багатого на метан потоку пари (16) і багатого на етан потоку пари (13) і підведення з с комбінованого потоку в теплообмінник (33), внаслідок чого комбінований потік зріджується; і е) перед розміщенням комбінованого потоку рідини в засіб для зберігання (50), розширення (34) щонайменше ;» частини недостатньо охолодженої рідини для одержання рідкого продукту, що має температуру вище приблизно -112276 (-170"Р) і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був у точці початку кипіння або нижче неї.
    15. Спосіб за п.14, який відрізняється тим, що охолодження потоку природного газу в ході операції (а) с щонайменше частково забезпечується пропановою охолоджуючою системою з замкнутим циклом (40).
    16. Спосіб за п.14, який відрізняється тим, що додатково містить операції підведення в теплообмінник (33) Ш- випарів (22), що одержані від випарювання зрідженого природного газу, для одержання другого потоку о зрідженого природного газу (28), що має температуру вище приблизно -1127С (-170"Р) і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був у точці початку його кипіння або нижче неї, і комбінування другого потоку со зрідженого природного газу (28) з розширеним зрідженим газом (20) операції (е). ї» 17. Спосіб за п.14, який відрізняється тим, що теплообмінник (33) операції (4) містить першу зону охолодження (ЗЗа) і другу зону охолодження (335), що працює з більш низькою температурою, ніж перша зона охолодження, в якому багатий на метан потік (16) операції (Б) і багатий на етан потік (13) операції (с) в проходять першу зону охолодження, і випари (22), що одержані від випарювання зрідженого природного газу, що мають температуру вище приблизно -1127С (-170"Р), надходять в другу зону охолодження (ЗЗБ) для зрідження. Ф) 18. Спосіб за п.10, який відрізняється тим, що потік газу (10) вводять у процес з підвищеною температурою в ка межах діапазону від приблизно 0"С до приблизно 50"С і з підвищеним тиском в межах діапазону від приблизно 2758 кПа (40Орзіа) до приблизно 8274 кПа (1200 рзіа), і зріджений продукт (20), одержаний даним способом, має бо тиск більше 1724 кПа (250 рзіа) і температуру вище приблизно -1127С (-170"Р).
    19. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що охолоджуюча система з багатокомпонентним холодоагентом (45) має холодоагент, що містить метан, етан, пропан, бутан, пентан, вуглекислий газ, сірчистий водень і азот.
    20. Спосіб зрідження потоку природного газу (10) під тиском, такий, наприклад, що містить метан, пропан і більш важкі вуглеводні, для виробництва зрідженого природного газу (20), що має тиск вище приблизно 1724 кПа 65 (250 рзіа) і температуру вище приблизно -1127С (-170"Р), який відрізняється тим, що містить операції: (а) підведення потоку природного газу (10) в першу зону охолодження (3За) багатокомпонентного теплообмінника, причому багатокомпонентний теплообмінник містить три зони охолодження, при цьому друга зона охолодження (335) працює з температурою нижче температури першої зони охолодження (З3За) і вище температури третьої зони охолодження (З33с); (Б) фракціонування живильного потоку охолодженого природного газу (11е) для відокремлення багатого на метан потоку (16) від потоку більш важких вуглеводнів (12); (с) фракціонування (35) потоку більш важких вуглеводнів (12) для одержання багатого на етан потоку (13) і потоку, що містить вуглеводні (14) більш важкі, ніж етан, і видалення з процесу вуглеводнів більш важких, ніж етан; 70 (4) комбінування багатого на метан потоку (16) операції (б) і багатого на етан потоку (13) операції (с) і проходження комбінованого потоку в другу зону охолодження (335) охолоджуючої системи з багатокомпонентним холодоагентом і охолодження комбінованого потоку для одержання недостатньо охолодженого конденсату (19); (е) розширення (34) щонайменше частини недостатньо охолодженого конденсату для одержання зрідженого 7/5 природного газу (20), що має тиск вище приблизно 1724 кПа (250 рзіа) і температуру вище приблизно -1127"С (-170Р);і () підведення в третю зону охолодження охолоджуючої системи з багатокомпонентним холодоагентом газу, що одержаний від випарювання зрідженого природного газу, що міститься в ємності для зберігання (50), для одержання другого потоку зрідженого природного газу, і комбінування другого потоку зрідженого природного газу Зі зрідженим природним газом, що одержаний в ході операції (е).
    21. Спосіб зрідження потоку природного газу (18) під тиском, такого, наприклад, що містить метан, пропан і більш важкі вуглеводні, для виробництва зрідженого природного газу, що має тиск вище приблизно 1724 кПа (250 рзіа) і температуру вище приблизно -1127С (-170"Р), який відрізняється тим, що містить операції: (а) охолодження (26) потоку природного газу за допомогою пропанової охолоджуючої системи (40); сч (Б) фракціонування (80) потоку охолодженого природного газу для розділення багатого на метан потоку (16) і потоку більш важких вуглеводнів (12); і) (с) фракціонування (35) потоку більш важких вуглеводнів (12) для одержання багатого на етан потоку (13) ії щонайменше одного потоку (14), що містить вуглеводні більш важкі, ніж етан, і видалення вуглеводнів (14) більш важких, ніж етан, з процесу; «г зо (4) комбінування багатого на метан потоку (16) операції (б) і багатого на етан потоку (13) операції (с) і проходження комбінованого потоку в першу зону охолодження (ЗЗа) охолоджуючої системи (33) з со багатокомпонентним холодоагентом, що має першу зону охолодження (33а) що охолоджується о багатокомпонентною рідиною з багатокомпонентною парою в теплообмінній взаємодії з комбінованим багатим на метан потоком і багатим на етан потоком для виробництва недостатньо охолодженого конденсату (19); і - (е) розширення (34) щонайменше частини недостатньо охолодженого конденсату для одержання зрідженого ю природного газу (20), що має тиск вище приблизно 1724 кПа (250 рзіа) і температуру вище приблизно -1127С (-1707БР), (9 підведення в другу зону охолодження (335) охолоджуючої системи з багатокомпонентним холодоагентом газу (22), що отриманий від випарювання зрідженого природного газу, що міститься в ємності для зберігання, « для одержання другого потоку зрідженого природного газу (28), і комбінування другого потоку зрідженого з с природного газу зі зрідженим природним газом, що одержаний в ході операції (е). ;» 1 -І («в) о 50 с» Ф) іме) 60 б5
UA99127082A 1997-06-20 1998-06-18 Спосіб зрідження потоку газу під тиском (варіанти) UA57084C2 (uk)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US7978298P 1998-03-27 1998-03-27
PCT/US1998/012872 WO1998059206A1 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA57084C2 true UA57084C2 (uk) 2003-06-16

Family

ID=26728103

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UA99127082A UA57084C2 (uk) 1997-06-20 1998-06-18 Спосіб зрідження потоку газу під тиском (варіанти)

Country Status (40)

Country Link
US (1) US5950453A (uk)
EP (1) EP0988497A4 (uk)
JP (1) JP4544653B2 (uk)
KR (1) KR100338880B1 (uk)
CN (1) CN1131982C (uk)
AR (1) AR012253A1 (uk)
AT (1) AT413599B (uk)
AU (1) AU732004B2 (uk)
BG (1) BG63827B1 (uk)
BR (1) BR9810056A (uk)
CA (1) CA2292713C (uk)
CH (1) CH694135A5 (uk)
CO (1) CO5050285A1 (uk)
DE (1) DE19882478T1 (uk)
DK (1) DK174555B1 (uk)
DZ (1) DZ2533A1 (uk)
EG (1) EG21914A (uk)
ES (1) ES2170630B2 (uk)
FI (1) FI19992705L (uk)
GB (1) GB2344641B (uk)
GE (1) GEP20022622B (uk)
HU (1) HUP0004079A3 (uk)
ID (1) ID24751A (uk)
IL (1) IL133335A (uk)
MY (1) MY112365A (uk)
NO (1) NO312317B1 (uk)
NZ (1) NZ502046A (uk)
OA (1) OA11269A (uk)
PE (1) PE42799A1 (uk)
PL (1) PL190057B1 (uk)
RO (1) RO118727B1 (uk)
RU (1) RU2195611C2 (uk)
SE (1) SE521642C2 (uk)
SK (1) SK178199A3 (uk)
TN (1) TNSN98094A1 (uk)
TR (1) TR199903171T2 (uk)
TW (1) TW368596B (uk)
UA (1) UA57084C2 (uk)
WO (1) WO1998059206A1 (uk)
YU (1) YU67899A (uk)

Families Citing this family (128)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW396253B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
DZ2527A1 (fr) * 1997-12-19 2003-02-01 Exxon Production Research Co Pièces conteneurs et canalisations de traitement aptes à contenir et transporter des fluides à des températures cryogéniques.
ATE221910T1 (de) * 1998-05-12 2002-08-15 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur kälteerzeugung im temperaturbereich von 90 bis 110 k.
MY114649A (en) * 1998-10-22 2002-11-30 Exxon Production Research Co A process for separating a multi-component pressurized feed stream using distillation
MY117066A (en) 1998-10-22 2004-04-30 Exxon Production Research Co Process for removing a volatile component from natural gas
MY115506A (en) 1998-10-23 2003-06-30 Exxon Production Research Co Refrigeration process for liquefaction of natural gas.
MY117068A (en) 1998-10-23 2004-04-30 Exxon Production Research Co Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
US6112528A (en) * 1998-12-18 2000-09-05 Exxonmobil Upstream Research Company Process for unloading pressurized liquefied natural gas from containers
MY115510A (en) 1998-12-18 2003-06-30 Exxon Production Research Co Method for displacing pressurized liquefied gas from containers
MY117548A (en) 1998-12-18 2004-07-31 Exxon Production Research Co Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
TW446800B (en) 1998-12-18 2001-07-21 Exxon Production Research Co Process for unloading pressurized liquefied natural gas from containers
MY123311A (en) 1999-01-15 2006-05-31 Exxon Production Research Co Process for producing a pressurized methane-rich liquid from a methane-rich gas
US6460721B2 (en) 1999-03-23 2002-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for producing and storing pressurized liquefied natural gas
US6237347B1 (en) 1999-03-31 2001-05-29 Exxonmobil Upstream Research Company Method for loading pressurized liquefied natural gas into containers
MY122625A (en) * 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
US6460350B2 (en) 2000-02-03 2002-10-08 Tractebel Lng North America Llc Vapor recovery system using turboexpander-driven compressor
GB0006265D0 (en) * 2000-03-15 2000-05-03 Statoil Natural gas liquefaction process
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
WO2001088447A1 (en) * 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
US6510706B2 (en) * 2000-05-31 2003-01-28 Exxonmobil Upstream Research Company Process for NGL recovery from pressurized liquid natural gas
US6295833B1 (en) * 2000-06-09 2001-10-02 Shawn D. Hoffart Closed loop single mixed refrigerant process
US6367286B1 (en) * 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
TW573112B (en) 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
US20070107465A1 (en) * 2001-05-04 2007-05-17 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US7591150B2 (en) 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7637122B2 (en) 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US7594414B2 (en) 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
MXPA03011495A (es) 2001-06-29 2004-03-19 Exxonmobil Upstream Res Co Proceso para recuperar etano e hidrocarburos mas pesados de una mezcla liquida presurizada rica en metano.
GB0120272D0 (en) * 2001-08-21 2001-10-10 Gasconsult Ltd Improved process for liquefaction of natural gases
US6843237B2 (en) 2001-11-27 2005-01-18 Exxonmobil Upstream Research Company CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
US6604367B2 (en) 2001-12-19 2003-08-12 Praxair Technology, Inc. System for providing refrigeration for chemical processing
US6564578B1 (en) 2002-01-18 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Self-refrigerated LNG process
US6751985B2 (en) 2002-03-20 2004-06-22 Exxonmobil Upstream Research Company Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
US7147124B2 (en) * 2002-03-27 2006-12-12 Exxon Mobil Upstream Research Company Containers and methods for containing pressurized fluids using reinforced fibers and methods for making such containers
US6672104B2 (en) * 2002-03-28 2004-01-06 Exxonmobil Upstream Research Company Reliquefaction of boil-off from liquefied natural gas
US20040093875A1 (en) * 2002-11-19 2004-05-20 Moses Minta Process for converting a methane-rich vapor at one pressure to methane-rich vapor at a higher pressure
US6742357B1 (en) * 2003-03-18 2004-06-01 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction
US7866184B2 (en) * 2004-06-16 2011-01-11 Conocophillips Company Semi-closed loop LNG process
US7600395B2 (en) * 2004-06-24 2009-10-13 Conocophillips Company LNG system employing refluxed heavies removal column with overhead condensing
JP4447639B2 (ja) * 2004-07-01 2010-04-07 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 液化天然ガスの処理
EP1792130B1 (en) * 2004-08-06 2017-04-05 BP Corporation North America Inc. Natural gas liquefaction process
RU2272973C1 (ru) * 2004-09-24 2006-03-27 Салават Зайнетдинович Имаев Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты)
DE102005010051A1 (de) * 2005-03-04 2006-09-07 Linde Ag Verfahren zum Verdampfen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
US7500370B2 (en) * 2006-03-31 2009-03-10 Honeywell International Inc. System and method for coordination and optimization of liquefied natural gas (LNG) processes
CN101449124B (zh) * 2006-04-07 2012-07-25 海威气体系统公司 用于在再液化系统中在压缩之前将lng蒸发气预热至常温的方法和设备
MX2008013462A (es) * 2006-06-02 2008-10-29 Ortloff Engineers Ltd Procesamiento de gas natural licuado.
AU2007306325B2 (en) * 2006-10-11 2010-06-10 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
US20080098770A1 (en) * 2006-10-31 2008-05-01 Conocophillips Company Intermediate pressure lng refluxed ngl recovery process
US7883569B2 (en) * 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
US20090071190A1 (en) * 2007-03-26 2009-03-19 Richard Potthoff Closed cycle mixed refrigerant systems
US8650906B2 (en) * 2007-04-25 2014-02-18 Black & Veatch Corporation System and method for recovering and liquefying boil-off gas
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US20110067439A1 (en) * 2007-07-09 2011-03-24 Lng Technology Pty Ltd. Method and system for production of liquid natural gas
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8899074B2 (en) * 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8555672B2 (en) 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US9243842B2 (en) 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
RU2488759C2 (ru) * 2008-02-20 2013-07-27 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ и устройство для охлаждения и разделения углеводородного потока
US8973398B2 (en) 2008-02-27 2015-03-10 Kellogg Brown & Root Llc Apparatus and method for regasification of liquefied natural gas
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8381544B2 (en) * 2008-07-18 2013-02-26 Kellogg Brown & Root Llc Method for liquefaction of natural gas
EP2389553A2 (en) * 2009-01-21 2011-11-30 Conocophillips Company Method for utilization of lean boil-off gas stream as a refrigerant source
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20110094261A1 (en) * 2009-10-22 2011-04-28 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction core modules, plants including same and related methods
US8707730B2 (en) * 2009-12-07 2014-04-29 Alkane, Llc Conditioning an ethane-rich stream for storage and transportation
DE102010000946B4 (de) 2010-01-15 2022-12-15 Tge Marine Gas Engineering Gmbh Verfahren und Tankanlage für das Verflüssigen von Boil-Off Gas
US9441877B2 (en) * 2010-03-17 2016-09-13 Chart Inc. Integrated pre-cooled mixed refrigerant system and method
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
FR2959512B1 (fr) * 2010-04-29 2012-06-29 Total Sa Procede de traitement d'un gaz naturel contenant du dioxyde de carbone
EP2603753A4 (en) 2010-07-30 2018-04-04 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for using multiple cryogenic hydraulic turbines
SG184493A1 (en) * 2010-10-15 2012-11-29 Daewoo Shipbuilding & Marine Method for producing pressurized liquefied natural gas, and production system used in same
US9777960B2 (en) * 2010-12-01 2017-10-03 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
FR2993643B1 (fr) * 2012-07-17 2014-08-22 Saipem Sa Procede de liquefaction de gaz naturel avec changement de phase
CN103017480B (zh) * 2012-12-07 2015-05-06 中国科学院理化技术研究所 一种利用管道压力能生产lng的液化系统
MY190894A (en) 2013-03-15 2022-05-18 Chart Energy & Chemicals Inc Mixed refrigerant system and method
US11408673B2 (en) 2013-03-15 2022-08-09 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
US11428463B2 (en) 2013-03-15 2022-08-30 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
US20140366577A1 (en) * 2013-06-18 2014-12-18 Pioneer Energy Inc. Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9696086B2 (en) * 2014-01-28 2017-07-04 Dresser-Rand Company System and method for the production of liquefied natural gas
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
US9920987B2 (en) * 2015-05-08 2018-03-20 Air Products And Chemicals, Inc. Mixing column for single mixed refrigerant (SMR) process
AR105277A1 (es) 2015-07-08 2017-09-20 Chart Energy & Chemicals Inc Sistema y método de refrigeración mixta
TWI603044B (zh) 2015-07-10 2017-10-21 艾克頌美孚上游研究公司 使用液化天然氣製造液化氮氣之系統與方法
TWI608206B (zh) 2015-07-15 2017-12-11 艾克頌美孚上游研究公司 藉由預冷卻天然氣供給流以增加效率的液化天然氣（ｌｎｇ）生產系統
TWI606221B (zh) 2015-07-15 2017-11-21 艾克頌美孚上游研究公司 一倂移除溫室氣體之液化天然氣的生產系統和方法
KR102137940B1 (ko) 2015-12-14 2020-07-27 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 액화 질소를 사용하여 액화 천연 가스로부터 질소를 분리하기 위한 방법 및 시스템
AU2016372711B2 (en) 2015-12-14 2019-05-02 Exxonmobil Upstream Research Company Method of natural gas liquefaction on LNG carriers storing liquid nitrogen
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
FR3061276B1 (fr) * 2016-12-22 2020-01-10 Engie Dispositif et procede de liquefaction d'un gaz naturel et navire comportant un tel dispositif
WO2018222230A1 (en) 2017-02-24 2018-12-06 Exxonmobil Upstream Research Company Method of purging a dual purpose lng/lin storage tank
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
FR3068771B1 (fr) * 2017-07-05 2020-08-14 Engie Dispositif et procede de liquefaction d’un gaz naturel ou d’un biogaz
US10619917B2 (en) * 2017-09-13 2020-04-14 Air Products And Chemicals, Inc. Multi-product liquefaction method and system
US20190086147A1 (en) * 2017-09-21 2019-03-21 William George Brown, III Methods and apparatus for generating a mixed refrigerant for use in natural gas processing and production of high purity liquefied natural gas
EP4095459A1 (en) * 2018-03-30 2022-11-30 IHI Corporation Cooling system
CA3101931C (en) 2018-06-07 2023-04-04 Exxonmobil Upstream Research Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
CN108731375A (zh) * 2018-06-24 2018-11-02 西南石油大学 一种二氧化碳预冷单级氮膨胀的小型天然气液化系统
JP7100762B2 (ja) 2018-08-14 2022-07-13 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 天然ガス液化施設における混合冷媒の保存方法
AU2019324100B2 (en) 2018-08-22 2023-02-02 ExxonMobil Technology and Engineering Company Heat exchanger configuration for a high pressure expander process and a method of natural gas liquefaction using the same
AU2019326291B9 (en) 2018-08-22 2023-04-13 ExxonMobil Technology and Engineering Company Managing make-up gas composition variation for a high pressure expander process
CA3109908A1 (en) 2018-08-22 2020-02-27 Exxonmobil Upstream Research Company Primary loop start-up method for a high pressure expander process
US11578545B2 (en) 2018-11-20 2023-02-14 Exxonmobil Upstream Research Company Poly refrigerated integrated cycle operation using solid-tolerant heat exchangers
WO2020106397A1 (en) 2018-11-20 2020-05-28 Exxonmobil Upstream Research Company Methods and apparatus for improving multi-plate scraped heat exchangers
US11668524B2 (en) 2019-01-30 2023-06-06 Exxonmobil Upstream Research Company Methods for removal of moisture from LNG refrigerant
JP7680956B2 (ja) 2019-01-30 2025-05-21 エクソンモービル テクノロジー アンド エンジニアリング カンパニー Ｌｎｇ冷媒からの水分除去方法
US11493270B2 (en) * 2019-05-24 2022-11-08 Praxair Technology, Inc. Dual mode Liquefied Natural Gas (LNG) liquefier
US11465093B2 (en) 2019-08-19 2022-10-11 Exxonmobil Upstream Research Company Compliant composite heat exchangers
US20210063083A1 (en) 2019-08-29 2021-03-04 Exxonmobil Upstream Research Company Liquefaction of Production Gas
JP7326483B2 (ja) 2019-09-19 2023-08-15 エクソンモービル・テクノロジー・アンド・エンジニアリング・カンパニー 高圧圧縮及び膨張による天然ガスの前処理及び予冷
US12050054B2 (en) 2019-09-19 2024-07-30 ExxonMobil Technology and Engineering Company Pretreatment, pre-cooling, and condensate recovery of natural gas by high pressure compression and expansion
US11815308B2 (en) 2019-09-19 2023-11-14 ExxonMobil Technology and Engineering Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
US11083994B2 (en) 2019-09-20 2021-08-10 Exxonmobil Upstream Research Company Removal of acid gases from a gas stream, with O2 enrichment for acid gas capture and sequestration
US11808411B2 (en) 2019-09-24 2023-11-07 ExxonMobil Technology and Engineering Company Cargo stripping features for dual-purpose cryogenic tanks on ships or floating storage units for LNG and liquid nitrogen
CN116249869A (zh) 2020-06-03 2023-06-09 查特能源化工股份有限公司 气体流成分去除系统和方法

Family Cites Families (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
GB1135871A (en) * 1965-06-29 1968-12-04 Air Prod & Chem Liquefaction of natural gas
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
DE1939114B2 (de) * 1969-08-01 1979-01-25 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verflüssigungsverfahren für Gase und Gasgemische, insbesondere für Erdgas
US3964891A (en) * 1972-09-01 1976-06-22 Heinrich Krieger Process and arrangement for cooling fluids
GB1471404A (en) * 1973-04-17 1977-04-27 Petrocarbon Dev Ltd Reliquefaction of boil-off gas
US3877240A (en) * 1973-04-27 1975-04-15 Lummus Co Process and apparatus for the storage and transportation of liquefied gases
GB1472533A (en) * 1973-06-27 1977-05-04 Petrocarbon Dev Ltd Reliquefaction of boil-off gas from a ships cargo of liquefied natural gas
US3970441A (en) * 1973-07-17 1976-07-20 Linde Aktiengesellschaft Cascaded refrigeration cycles for liquefying low-boiling gaseous mixtures
DE2438443C2 (de) * 1974-08-09 1984-01-26 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas
FR2292203A1 (fr) * 1974-11-21 1976-06-18 Technip Cie Procede et installation pour la liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
GB1572898A (en) * 1976-04-21 1980-08-06 Shell Int Research Process for the liquefaction of natural gas
DE2628007A1 (de) * 1976-06-23 1978-01-05 Heinrich Krieger Verfahren und anlage zur erzeugung von kaelte mit wenigstens einem inkorporierten kaskadenkreislauf
JPS5472203A (en) * 1977-11-21 1979-06-09 Air Prod & Chem Production of liquefied methane
DE2820212A1 (de) * 1978-05-09 1979-11-22 Linde Ag Verfahren zum verfluessigen von erdgas
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
FR2471566B1 (fr) * 1979-12-12 1986-09-05 Technip Cie Procede et systeme de liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
FR2471567B1 (fr) * 1979-12-12 1986-11-28 Technip Cie Procede et systeme de refrigeration d'un fluide a refroidir a basse temperature
US4437312A (en) * 1981-03-06 1984-03-20 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of power from vaporization of liquefied natural gas
JPS57204784A (en) * 1981-06-12 1982-12-15 Hajime Nishimura Manufacture of low-temperature liquefied gas
US4445916A (en) * 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
FR2540612A1 (fr) * 1983-02-08 1984-08-10 Air Liquide Procede et installation de refroidissement d'un fluide, notamment de liquefaction de gaz naturel
US4504296A (en) * 1983-07-18 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Double mixed refrigerant liquefaction process for natural gas
US4548629A (en) * 1983-10-11 1985-10-22 Exxon Production Research Co. Process for the liquefaction of natural gas
US4525185A (en) * 1983-10-25 1985-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression
US4541852A (en) * 1984-02-13 1985-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Deep flash LNG cycle
US4901533A (en) * 1986-03-21 1990-02-20 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for the liquefaction of a natural gas stream utilizing a single mixed refrigerant
US4755200A (en) * 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
US5036671A (en) * 1990-02-06 1991-08-06 Liquid Air Engineering Company Method of liquefying natural gas
JP2637611B2 (ja) * 1990-07-04 1997-08-06 三菱重工業株式会社 Ｎｇｌまたはｌｐｇの回収方法
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
US5157925A (en) * 1991-09-06 1992-10-27 Exxon Production Research Company Light end enhanced refrigeration loop
FR2681859B1 (fr) * 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
JPH06299174A (ja) * 1992-07-24 1994-10-25 Chiyoda Corp 天然ガス液化プロセスに於けるプロパン系冷媒を用いた冷却装置
JPH06159928A (ja) * 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
FR2714722B1 (fr) * 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
US5379597A (en) * 1994-02-04 1995-01-10 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
FR2725503B1 (fr) * 1994-10-05 1996-12-27 Inst Francais Du Petrole Procede et installation de liquefaction du gaz naturel
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
JP3320934B2 (ja) * 1994-12-09 2002-09-03 株式会社神戸製鋼所 ガスの液化方法
FR2739916B1 (fr) * 1995-10-11 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de liquefaction et de traitement d'un gaz naturel
US5657643A (en) * 1996-02-28 1997-08-19 The Pritchard Corporation Closed loop single mixed refrigerant process
US5791160A (en) * 1997-07-24 1998-08-11 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for regulatory control of production and temperature in a mixed refrigerant liquefied natural gas facility

Also Published As

Publication number Publication date
BR9810056A (pt) 2000-09-12
AU732004B2 (en) 2001-04-12
BG63827B1 (bg) 2003-02-28
PL337524A1 (en) 2000-08-28
TW368596B (en) 1999-09-01
NO312317B1 (no) 2002-04-22
ID24751A (id) 2000-08-03
AR012253A1 (es) 2000-09-27
SE9904611D0 (sv) 1999-12-16
ATA908198A (de) 2005-08-15
SE9904611L (sv) 1999-12-16
SK178199A3 (en) 2000-11-07
EP0988497A4 (en) 2002-05-15
RU2195611C2 (ru) 2002-12-27
CA2292713A1 (en) 1998-12-30
ES2170630A1 (es) 2002-08-01
IL133335A (en) 2004-05-12
HUP0004079A2 (hu) 2001-04-28
DK199901821A (da) 1999-12-20
OA11269A (en) 2003-07-29
IL133335A0 (en) 2001-04-30
HUP0004079A3 (en) 2001-06-28
NO996277L (no) 2000-02-21
EP0988497A1 (en) 2000-03-29
ES2170630B2 (es) 2004-05-16
CN1261952A (zh) 2000-08-02
MY112365A (en) 2001-05-31
GEP20022622B (en) 2002-01-25
KR100338880B1 (ko) 2002-05-30
TNSN98094A1 (fr) 2000-12-29
EG21914A (en) 2002-04-30
GB2344641B (en) 2001-07-25
TR199903171T2 (xx) 2000-04-21
CN1131982C (zh) 2003-12-24
DK174555B1 (da) 2003-06-02
PL190057B1 (pl) 2005-10-31
RO118727B1 (ro) 2003-09-30
KR20010014039A (ko) 2001-02-26
CA2292713C (en) 2005-05-17
FI19992705A7 (fi) 1999-12-31
DZ2533A1 (fr) 2003-03-08
AU8259898A (en) 1999-01-04
NZ502046A (en) 2003-12-19
JP4544653B2 (ja) 2010-09-15
FI19992705L (fi) 1999-12-31
JP2002508055A (ja) 2002-03-12
DE19882478T1 (de) 2000-06-15
SE521642C2 (sv) 2003-11-18
CO5050285A1 (es) 2001-06-27
US5950453A (en) 1999-09-14
GB2344641A (en) 2000-06-14
WO1998059206A1 (en) 1998-12-30
YU67899A (sh) 2001-05-28
CH694135A5 (de) 2004-07-30
GB9930052D0 (en) 2000-02-09
AT413599B (de) 2006-04-15
PE42799A1 (es) 1999-05-17
NO996277D0 (no) 1999-12-17
BG103998A (bg) 2000-12-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA57084C2 (uk) Спосіб зрідження потоку газу під тиском (варіанти)
RU2204094C2 (ru) Усовершенствованный способ каскадного охлаждения для сжижения природного газа
RU2194930C2 (ru) Способ сжижения потока природного газа, содержащего по меньшей мере один замораживаемый компонент
US6192705B1 (en) Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
US6023942A (en) Process for liquefaction of natural gas
US6250105B1 (en) Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
MXPA99011424A (en) Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas
MXPA99011347A (es) Proceso de refrigeracion en cascada mejorado paralicuefaccion de gas natural
CZ9904559A3 (cs) Vícesložkový chladicí postup zkapalňování zemního plynu