[go: up one dir, main page]

UA129072C2 - Гарячекатаний і термооброблений сталевий лист та контактний точковий зварний шов - Google Patents

Гарячекатаний і термооброблений сталевий лист та контактний точковий зварний шов Download PDF

Info

Publication number
UA129072C2
UA129072C2 UAA202204644A UAA202204644A UA129072C2 UA 129072 C2 UA129072 C2 UA 129072C2 UA A202204644 A UAA202204644 A UA A202204644A UA A202204644 A UAA202204644 A UA A202204644A UA 129072 C2 UA129072 C2 UA 129072C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel sheet
steel
sheet according
manganese
less
Prior art date
Application number
UAA202204644A
Other languages
English (en)
Inventor
Астрід Перлад
Канґін Жу
Бландін Ремі
Фредерік Кеґель
Original Assignee
Арселорміттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA129072C2 publication Critical patent/UA129072C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/10—Spot welding; Stitch welding
    • B23K11/11—Spot welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B7/00—Layered products characterised by the relation between layers; Layered products characterised by the relative orientation of features between layers, or by the relative values of a measurable parameter between layers, i.e. products comprising layers having different physical, chemical or physicochemical properties; Layered products characterised by the interconnection of layers
    • B32B7/04—Interconnection of layers
    • B32B7/05—Interconnection of layers the layers not being connected over the whole surface, e.g. discontinuous connection or patterned connection
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Винахід стосується гарячекатаного і термообробленого сталевого листа, виготовленого зі сталі, яка має склад, що містить, у масових відсотках: C: 0,03-0,18, Mn: 6,0-11,0, Мо: 0,05-0,5, B: 0,0005-0,005, S≤0,010, Р≤0,020, N≤0,008, і необов'язково містить один або більше з таких елементів, у масових відсотках: Аl<3, Si≤1,20, Ti≤0,050, Nb≤0,050, Cr≤0,5, V≤0,2, рештою складу є залізо і неминучі домішки, що утворюються в результаті плавки, зазначений сталевий лист має мікроструктуру, яка містить в частках поверхні: - 10-60 % залишкового аустеніту, - 40-90 % фериту, - менше 5 % мартенситу, - карбідів менше 0,8 %, - і неоднорідний розподіл марганцю, який характеризується кривою розподілом марганцю з нахилом не менше -40.

Description

В: 0,0005-0,005, 5:0,010,
Рах0,020,
М-20,008, і необов'язково містить один або більше з таких елементів, у масових відсотках:
АЇ«3, і«1,20,
Тіх0,050,
Мра0,050,
Сте0,5,
МУх0,2, рештою складу є залізо і неминучі домішки, що утворюються в результаті плавки, зазначений сталевий лист має мікроструктуру, яка містить в частках поверхні: - 10-60 95 залишкового аустеніту, - 40-90 95 фериту, - менше 5 95 мартенситу, - карбідів менше 0,8 95, - Її неоднорідний розподіл марганцю, який характеризується кривою розподілом марганцю з нахилом не менше -40.
Цей винахід відноситься до високоміцного сталевого листа, що володіє підходящою зварюваністю і способу одержання такого сталевого листа.
Відомо, що для виготовлення різних деталей, таких як-от елементи конструкції кузова і панелі кузова автомобілів, використовують листи, виготовлені із сталей ОР (двофазних) або
ТЕР (з пластичністю, спричиненою трансформацією) сталей.
Одним з основних завдань в автомобільній промисловості є зниження ваги транспортних засобів для підвищення їхньої паливної економічності з урахуванням глобального збереження довкілля, не залишаючи поза увагою при цьому вимоги безпеки. Щоб відповідати цим вимогам у сталеливарній промисловості, постійно розробляються нові високоміцні сталі, щоб мати листи з покращеною границею плинності і міцності на розтяг, а також з підходящою пластичністю і формованістю.
Однією з розробок, спрямованих на покращення механічних властивостей, є збільшення вмісту марганцю в сталях. Присутність марганцю сприяє підвищенню пластичності сталей завдяки стабілізації аустеніту. Але недоліком цих сталей є крихкість. Щоб вирішити цю проблему, додають такі елементи, як бор. Ці хімічні речовини, які містять бор, роблять сталь дуже в'язкою на стадії гарячої прокатки, але гарячекатана смуга є занадто твердою для подальшої обробки. Найбільш ефективним способом розм'якшення гарячекатаної смуги є відпал в періодичному режимі, але він призводить до втрати ударної в'язкості.
На додаток до цих механічних вимог такі сталеві листи повинні демонструвати відповідну стійкість до рідинно-металічного окрихчування (І МЕ). Сталеві листи з покриттям з цинку або цинкового сплаву дуже ефективні для захисту від корозії і тому широко використовуються в автомобільній промисловості. Однак досвід показує, що дугове або контактне зварювання деяких сталей може спричиняти появу окремих тріщин через явище, зване рідинно-металічним окрихчуванням (МЕ) або розтріскуванням під дією рідкого металу (МАС). Це явище характеризується проникненням рідкого 2п по границях зерен сталевої підкладки лежачої нижче під дією прикладених напружень або внутрішніх напружень, які виникають в результаті кріплення, термічного розширення або фазових перетворень. Відомо, що додавання таких елементів, як вуглець або кремній негативно позначається на стійкості до Ї МЕ.
Автомобільна промисловість зазвичай оцінює таку стійкість, обмежуючи верхнє значення так званого індексу І МЕ, який розраховується за таким рівнянням:
Індекс /МЕ-СОю - Біов/4, де Суб і Біо означають, відповідно, вміст у масових відсотках вуглецю і кремнію в сталі.
Завданням винаходу є створення гарячекатаного і відпаленого сталевого листа, що має високу ударну в'язкість з енергією руйнування за Шарпі при 20 "С вище 0,4 Дж/мм", а також підходящою зварюваністю.
Переважно гарячекатаний і відпалений сталевий лист згідно винаходу має індекс МЕ не більше 0,36.
Переважно гарячекатана і відпалена сталь згідно винаходу, має вуглецевий еквівалент Сед нижче 0,4, причому вуглецевий еквівалент визначається як Сед-Со9б--51У6в/55--Стг90/20-М пов /19-
АІбб/18-2,2Руб-3,248895-0,139"Мпоую" Моз де вміст елементів, виражений у масових відсотках.
Завдання цього винаходу досягається пропозицією сталевого листа за п. 1. Сталевий лист також може мати характеристики за пп. 2-9.
Іншим об'єктом винаходу є контактне точкове зварювання двох сталевих деталей за п. 10.
Далі винахід буде докладно описаний і проілюстрований прикладами без введення обмежень.
Далі буде описаний склад сталі згідно винаходу, вміст якого виражений в масових відсотках.
Згідно винаходу, вміст вуглецю становить 0,03-0,18 95 для забезпечення задовільної міцності і підходящої зварюваності. При вмісті вуглецю вище 0,18 95 зварюваність сталевого листа і стійкість до ЇМЕ можуть бути знижені. Температура витримування залежить, зокрема, від вмісту вуглецю: чим вищий вміст вуглецю, тим нижча температура витримування для стабілізації аустеніту. Якщо вміст вуглецю нижчий 0,03 95, аустенітна фракція не стабілізується достатньо для одержання після витримування необхідних границь міцності на розтяг і відносного подовження. У переважному здійсненні вміст вуглецю становить 0,05-0,15 95. В іншому переважному здійсненні вміст вуглецю становить 0,07-0,12 Фо.
Вміст марганцю становить 6,0-11,0 95. При додаванні більше 11,095 може знизитися зварюваність сталевого листа і знизитися продуктивність складання деталей. Крім того, збільшується ризик осьової ліквації з погіршенням механічних властивостей. Оскільки температура витримування залежить і від вмісту марганцю, то мінімум вмісту марганцю визначається для стабілізації аустеніту для одержання після витримування заданої мікроструктури і властивостей. Переважно вміст марганцю становить від б до 9,0 У.
Згідно з винаходом, вміст алюмінію становить менше З 95 для зменшення ліквації марганцю під час лиття. Алюміній є дуже ефективним елементом для розкиснення сталі в рідкій фазі під час обробки. Додавання вище 3 95 може знизити зварюваність сталевого листа, а також ливарні властивості. Більш того, чим вищий вміст алюмінію, тим вища температура витримування для стабілізації аустеніту. Алюміній переважно додають, щонайменше, до 0,2 95 для підвищення міцності виробу за рахунок розширення міжкритичного діапазону і для покращення зварюваності. Крім того, можна додати алюміній, щоб уникнути появи включень і проблем з окисненням. У переважному здійсненні вміст алюмінію становить 0,2-2,5 9, а більш переважно 0,5-2,2 9.
Вміст молібдену становить 0,05-0,5 95 для зменшення сегрегації марганцю при литті. Крім того, додавання не менше 0,05 95 молібдену забезпечує стійкість до окрихчування. Додавання молібдену вище 0,5 95 є витратним і неефективним з точки зору необхідних властивостей. У переважному здійсненні вміст молібдену становить 0,1-0,3 9».
Згідно винаходу, вміст бору становить 0,0005-0,005 95 для покращення ударної в'язкості і придатності до точкового зварювання сталевого гарячекатаного листа. Вище 0,005 95 він сприяє утворенню боркарбідів на границях колишніх аустенітних зерен, що робить сталь більш крихкою. В переважному здійсненні вміст бору становить 0,001-0,003 95.
Необов'язково деякі елементи можуть бути додані до складу сталі згідно винаходу.
Максимальний вміст кремнію обмежений 1,20 95 для підвищення стійкості до І МЕ. Крім того, такий низький вміст кремнію дозволяє спростити процес одержання за рахунок виключення стадії травлення сталевого гарячекатаного листа перед відпалом в зоні гарячих станів.
Переважно, максимальний вміст кремнію становить 1,0 95.
Титан може бути доданий до 0,050 95 для дисперсійного зміцнення.
Переважно на додаток до бору додають мінімум 0,010 95 титану для захисту бору від утворення ВМ.
Необов'язково можна додати ніобій у кількості до 0,050 95 для подрібнення аустенітних зерен під час гарячої прокатки і забезпечення дисперсійного зміцнення. Переважно мінімальна кількість доданого ніобію становить 0,010 95.
Хром і ванадій необов'язково можуть бути додані відповідно до 0,595 і 0,295 для забезпечення підвищеної міцності.
Решту складу сталі становлять залізо і домішки, які утворилися в результаті плавки. В цьому відношенні Р, 5 і М, щонайменше, вважаються залишковими елементами, які є неминучими домішками. Їх вміст не перевищує 0,010 95 для 5, не перевищує 0,020 95 для Р і не перевищує 0,008 95 для М.
Тепер буде описана мікроструктура гарячекатаного і термообробленого сталевого листа згідно винаходу.
Гарячекатаний сталевий лист зі складом, згідно винаходу, піддається міжкритичному відпалу, в ході якого формується мікроструктура, яка містить 10-60 95 аустеніту, 40-90 965 фериту, частку карбідів менше 0,8 95 і утворюється менше 5 95 мартенситу.
Утворюваний при такому міжкритичному відпалі аустеніт є збагаченим вуглецем і марганцем. Точніше, формуються ділянки із вмістом марганцю вище за номінальне значення і ділянки із вмістом марганцю нижче за номінальне значення, створюючи неоднорідний розподіл марганцю. Відповідно вуглець сегрегує разом з марганцем. Ця неоднорідність марганцю вимірюється через нахил кривої розподілу марганцю, який повинен не перевищувати -40, як показано на Фіг. 2 і пояснено нижче.
Ферит присутній у кількості 40-90 95 ії утворюється при міжкритичному відпалі.
Свіжий мартенсит може утворитися при охолодженні після міжкритичного відпалу внаслідок дестабілізації частини аустеніту, менш багатої на вуглець і марганець. Однак ця складова мікроструктури є небажаною і її частка має залишатися нижчою за 5 95.
Нарешті, гарячекатана сталь і термооброблений сталевий лист містять менше 0,895 карбідів, що дозволяє одержати відповідну ударну в'язкість, тобто енергію руйнування за Шарпі при 20 "С вище 0,4 Дж/мм", виміряну відповідно до стандартів І5О 148-1: 2006 (Р) і ІЗО 148- 1:2017 (Б). У переважному здійсненні кількість карбідів не перевищує 0,6 95 або переважно навіть 0,5 95.
Згідно винаходу, гарячекатаний і відпалений сталевий лист має вуглецевий еквівалент Сед нижче 0,4 для покращення зварюваності. Вуглецевий еквівалент визначається як
Сеа-Сеув--ічв/55аСтУв/20--Мпо/19-АЇІ96/18-2,2РУо-3,24895-0,133"МпУю"МоУо, де вміст елементів бо виражено у масових відсотках.
Гарячекатані сталеві листи відповідно до винаходу можуть бути виготовлені за будь-яким відповідним способом виготовлення і фахівець у цій галузі техніки може просто його визначити.
Однак переважно використовувати спосіб згідно винаходу, який включає такі стадії:
Напівфабрикат, придатний для гарячої прокатки, має склад сталі, описаний вище.
Напівфабрикат нагрівають до температури 1150-1300 "С, для полегшення гарячої прокатки, з кінцевою температурою гарячої прокатки КТП 8000-1000 "С. Переважно, КТП становить 850- 950 76.
Потім гарячекатана сталь охолоджують і змотують в рулон при температурі Тсої 20-600 "0.
Потім сталевий гарячекатаний лист охолоджують до кімнатної температури і проводять травлення.
Потім сталевий гарячекатаний лист нагрівають до температури відпалу Тнвда між Тс і 680 70.
Тс розраховується за наведеною нижче формулою, яка може бути застосована для вмісту марганцю вище 4 95 мас.
То-Гес - (Мпоо - 4усСо
Тес являє собою температуру розчинення карбідів у рівноважному стані, яку можна визначити шляхом термодинамічних розрахунків, виконаних з використанням програмного забезпечення, такого як-от ТПпегто-СаІсФ, а Мпоб і С9уо є номінальним масовим вмістом марганцю і вуглецю в сталі.
Переважно, температура Тнвд становить 580-680 С. Сталевий лист витримують при зазначеній температурі Тнвл протягом часу витримування ІнваА 0,1-120 год., щоб сприяти дифузії марганцю і утворення неоднорідного розподілу марганцю.
Тнвд вибирають для одержання після охолодження 10-60 95 аустеніту, 40-90 95 фериту і менше 5 95 мартенситу, при цьому частка карбідів підтримується нижче 0,8 95. Зокрема, вибір відповідного часу і температури такого міжкритичного відпалу повинен враховувати максимальні частки карбіду, які допустимі згідно винаходу, з урахуванням того, що збільшення
Тнвл обмежує виділення карбіду.
Стосовно хімічного складу, то чим вищий вміст вуглецю і алюмінію в сталі, тим вища концентрація карбідів при даній температурі. Це означає, що для вмісту вуглецю і алюмінію у верхній частині заявлених діапазонів необхідно збільшити Тнві для відповідного обмеження виділення карбідів.
При цьому чим менше марганцю в сталі, тим вище концентрація карбіду для даної температури. Це означає, що для вмісту марганцю в нижній частині заявленого діапазону необхідно збільшити Тнвла, щоб відповідно обмежити виділення карбідів.
Потім гарячекатаний і термооброблений сталевий лист охолоджують до кімнатної температури і може бути проведене травлення для видалення окиснення.
Тепер винахід буде проілюстровано такими прикладами, які аж ніяк не обмежують його обсяг.
Приклади
Одинадцять марок сталі, склади яких наведені у таблиці 1, відливають у напівфабрикати і переробляють на сталеві листи.
Таблиця 1. Склади
Випробовувані склади наведені в наступній таблиці, в якій вміст елементів виражений у масових відсотках.
Таблиця 1 сек с Тех Те 85111811 реДеерерю
А 10.07|7,910,901 0,392 0,00210,002 0,01110,003) 0 10,03210,015| 605 (0,15 510 | 725 в 10.0919,51,691 0,33 0,00210,002 0,01010,0031 0 10,03110,015| 605 (0,15 530 | 705 сб 101517,710.961 022 0,00310,002 0,01210,00310,02| 0 10,018| 625 10,33 540 | 715 ор 1016177 10.961 022 0,00310,002 0,01210,00310,81| 0 0,018 635 10,35 550 | 735
Е 1019|7,610,97| 022 0,00310,002 0,0131|0,00310,98| 0 /0,018| 650 10,38 540 | 730
ЕЕ 1012|9,010,94) 021 0,00310,004 0,013|0,00210,02| 0 0,021) 595 10,34 520 | 695 са 101319,010,95) 021 0,00310,004 0,013|0,0020,52| 0 0,021) 600 10,36 520 | 695
НН о21і|40003|0001 0 0,001 0,01110,00311,50| 0 | 0 |675|047 610 | 765 1 1021|491002| 0 / 0 |0бо010020|0,00210,01| 0 | 0 |6451|0,51 550 | 720 у 1020|5011,031 0 / 0 0002 0022|0,00210,01| 0 | 0 |650Щ049 540 | 780
ІК о2го|481002| 0 | 0 |000110,020|0,004|11,51| 0 | о |6651|0,52 580 | 750
Температури Ае!, Аез і Тес визначають шляхом термодинамічних розрахунків, виконаних з використання програмного забезпечення, такого як ТПпепто-СаїсФ).
Таблиця 2. Технологічні параметри гарячекатаного і термообробленого сталевого листа
Сталеві напівфабрикати в литому вигляді повторно нагрівають до 1200 "С, піддають гарячій прокатці і потім змотують в рулони. Гарячекатані і змотані сталеві листи потім піддають термообробці при температурі Тнвла і витримують при зазначеній температурі протягом часу витримування інвл. Для одержання гарячекатаного і термообробленого сталевого листа застосовують такі особливі умови:
Таблиця 2 11171117 РТС) 77777717 1 тнеАЄС) | зн) | сс) 21111117 1А 171111900 |... 450 | 640 | 10 | 547 74 1АЇ 850. | щЦБ450 | - | - | 5 775 |В щ.900 2 | 450 | 60 | 10 | 54 76 1 с 1 8502 | 450 | 5 | 15 | 600 7771 с 1 850.2 | щ450 2 | 5 | 15 | 600 78 1 с 1 850 | 450 | 5 | 15 | 600 7И72в8.юБЮ6ЮБ| с 1. 850 ЮЩ | 450 | 66 | 15 | 600 701 с 1 850.2 | щ-(450 2 щ | 630 | 15 | 600 717777 17с1850..юЮ | ющЦабо | 630 | 40 | 600 712 1. с 1 850.2юЮ | 450 | 650 | 40 | 600 7213... 101 850.2 | щ(450 2 щ | 58 | 15 | 61 7.214...1. 01 850.2 | (450 | 5 | 15 | 612 7215 ..ЮДЩ.|01БюЮжкз850..Ю | 450 | 602 | 15 | 612 77167710 1 юю ю.850.Ю Щ| 450 | 630 | 15 | 612 7717...1.01 850.2 Ю Щ| 450 | 630 | 40 | 612 7718. 101 .850.2Ю Щ| 450 | 650 | 40 | 612 783 | НІ 900 | 30 | 600 | 5 | 65 34 111 930 | 5 | 600 | 5 | 6 85 2 ющЩщ| У 930 | 580.ЮЙЮЙ| 600 | 5 | 65 936 | КІ 930 | 450 | 600 | 5 | 661
Підкреслені значення: параметри, які не дозволяють одержати цільові властивості
Аналізують гарячекатані і термооброблені сталеві листи, і відповідні властивості наведені у таблиці 3.
Таблиця 3. Мікроструктура і властивості гарячекатаного і термообробленого сталевого листа
Частки поверхні фаз у мікроструктурі визначають таким методом: із гарячекатаного і відпаленого сталевого листа відбирають зразок, полірують і труять відомим реагентом для виявлення мікроструктури. Потім зріз досліджують з допомогою сканувального електронного мікроскопа, наприклад, з допомогою сканувального електронного мікроскопа з польовою емісійною гарматою ("РЕС-5ЕМ") при збільшенні більш ніж в 5000х в режимі вторинних електронів.
Визначення поверхневої частки фериту виконується шляхом аналізу з допомогою СЕМ після травлення реагентом Ма! або Рісгаімнаї!.
Визначення об'ємної частки залишкового аустеніту виконують шляхом рентгенівської дифракції.
Фракція карбідів визначається завдяки дослідженню зрізу листа з допомогою електронного сканувального мікроскопа з польовою емісійною гарматою ("РЕС-5ЕМ") і аналізу зображення при збільшенні більш ніж у 15000. 21111711 660 17771734 | 0 | 00 " 7772. .650 2 Юющ | 3 | 0 9 / 00 81111175 7Ю 7 1777171717117143 Ї77111110111171 1111100 7714117 17711111011117171711111110 1200 | 2 ющ 00 г гФ 251 Ї1111540 177.71 46 | ..ЮюЮюЮюЙо0 1 юю ю00 71776950 4ЮющЩщ/| з 9 ! 0 | 20 277 8м11111511171 11111101 11111118 0 2871117 Г111в41717111111151 11111101 11111108 2 7798. 734 1256 | ОО | 06 Ф 22107 17111171675 7 177771717117132 | 0 | 2 ЮюЮюКрмулоов ж сш1я 111111 6о6111717111111139 11111101 11111105 Ж ющЬК 112712 Ї11111539....юЙ17.ЙИ7Д46... | ..Ю.0 1 0 12113. .932 2 щЩщЩщ|( Щщ(5Б | 0 | 18 777.14... 889.юЮюЙ1..р7р7рл710 170 1 лі 222115... 8 1777718 0 | 08 2 " 1.16 .| 694 2 ю1.30 2 Щ | 0 | 06 11717... | 634 1.36 | 0 | 06 227181 Ї71111558...ЙЮЙї7ЙМмяй.Ю.ЮюЮ.|..Д717170 111110 77.19... 844 1714 | 0 | 16 7772077... ..ЮюЮю.728....юЙ17ЙЮЙЮЙ7Д26....Ю. | ..Ю.026Юф5ЮюБ | 12 22177111 689.177771711130 Ї711111011171 11 1177122... |. .ЮЙМшІ4 ЮюЮБ 5 525 Щ | 0 | 16 777123 | ..ЮюЙ794...17.юЙюЮю7.20..Ю.| 2 ЮЙ(ьо0 | .ЮЙЮЙю06 г щФ (« 11717124... | ..ЮюЮД766 1723 | щ--БО | 04 7725 | 67017733 | 0 | 0 7177726. | 600 140 | 0 | 0 22711111 81471711111117171 1111111 011117111111160 7112128. | 7872 17777112 | 0 (| 08 2 щ « 777729... |... .814 17777718 | 7770 | 2 щЩфщ06 г Ф 0280 Ї11111717171717111111128 |71111110111117111111103 2 28911111 171111160011717111111140 11111101 1110 177982. .580.4..6Йї4їЙ.З4Й Й 42. | Й0 6 Д ДЩ/| 0 283 Ї111171972 17777110 11110128 2 17784842 1777711113 1 171111101111171111111280 785... .ЮЙБМЦШЧЬЯЗ 11110111 17786. |... 972 1 ...0 1 0 1 28
Підкреслені значення: не відповідають цільовим значенням
Визначають нахил кривої розподілу марганцю і енергію руйнування за Шарпі при 20 "С.
Енергію руйнування за Шарпі вимірюють відповідно до стандартів І5О 148-1:2006 (Р) і ІБО 148-1:2017 (Б).
Термічна обробка сталевого гарячекатаного листа дозволяє марганцю дифундувати в аустеніт: перерозподіл марганцю є неоднорідним з ділянками з низьким вмістом марганцю і ділянками з високим вмістом марганцю. Ця неоднорідність марганцю допомагає досягти механічних властивостей і може бути виміряна завдяки розподілу марганцю.
Фіг. 1 являє собою переріз гарячекатаного і термообробленого сталевого листа у випробуванні 1 і 4. Чорна область відповідає області з меншим вмістом марганцю, сіра область відповідає більшій кількості марганцю.
Цю фігуру одержують таким методом: з гарячекатаного і термообробленого сталевого листа вирізають зразок товщиною 7 і полірують.
Потім переріз аналізують з допомогою електронно-зондового мікроаналізатора з польовою емісійною гарматою (РЕС) при збільшенні більш ніж у 10000 разів для визначення вмісту марганцю. Одержують три карти 10 мкм х 10 мкм від різних частин перерізу. Ці карти складаються з пікселів розміром 0,01 мкм?. Кількість марганцю у масових відсотках розраховують в кожному пікселі і потім наносять на криву, яка надає сумарну частку площі трьох карт в залежності від вмісту марганцю.
Ця крива представлена на фіг. 2 для випробувань 1 і 4: 100 95 перерізу листа містять понад 1 95 марганцю. У випробуванні 1 20 95 перерізу листа містять більше 10 95 марганцю.
Нахил одержаної кривої потім розраховується між точкою, що представляє 80 95 сукупної площі фракції, і точкою, що представляє 20 95 сукупної площі фракції. Для випробування 1 цей нахил перевищує -40, показуючи, що перерозподіл марганцю неоднорідний, з областями з низьким вмістом марганцю і областями з високим вмістом марганцю.
Навпаки, у випробуванні 4 відсутність термічної обробки після гарячої прокатки означає, що перерозподіл марганцю не є гетерогенним, що видно за величиною нахилу розподілу марганцю нижче -40.
Енергія
Нахил кривої руйнування за
Випробування розподілу Ми " Шаюті (Дж/мм2 77741 59 | 09 7776 | 0 1 079 7778. 0 1 032 9 | 25 | рю юфю6047 83 | 60 1 ющф0г1 834 | 60 | оле
36 | 0 | 005
Підкреслені значення: не відповідають цільовим значенням.
У випробуваннях 6 і 7 температура Тнвл значно нижча, ніж Тс, що призводить до утворення занадто великої кількості карбідів, що спричиняє збільшення міцності але знижує пластичність.
Більш того, невеликої об'ємної частки аустеніту («10 95) недостатньо, щоб покрити всі границі зерен, які дуже багаті на марганець, що призводить до окрихчування границь зерен і, таким чином, до зниження ударної в'язкості.
У випробуванні 8, проведеному при відносно вищій температурі Тнвд (але все ще нижчої Тс), карбіди мають тенденцію зростати вздовж границь колишніх аустенітних зерен, що погіршує ударну в'язкість.
Випробування 13, 14, 15, 19, 20, 21, 22, 27, 28, 33, 34, 35, 36 показують аналогічні тенденції і також містять надто багато карбідів.
Таблиця 4. Зварюваність гарячекатаного і термообробленого сталевого листа
Зварюваність одержаного гарячекатаного і термообробленого сталевого листа визначена і наведена в наступній таблиці.
Точкове зварювання в умовах стандарту ІЗО 18278-2 виконується на гарячекатаних і відпалених сталевих листах, протруєних перед зварюванням.
У використовуваному випробуванні зразки складаються з двох однакових листів сталі зварених хрест-навхрест. Прикладають таке зусилля, щоб зруйнувати точку зварювання. Це зусилля, відоме як міцність на поперечний розтяг (СТ5), виражається у дан. Воно залежить від діаметра точки зварювання і товщини металу, тобто товщини сталі і металічного покриття. Воно дозволяє розрахувати коефіцієнт с, який є відношенням значення СТ5 до добутку діаметра точки зварювання на товщину підкладки. Цей коефіцієнт виражається в дан/мм".
Точкові зварні шви, які з'єднують перший лист з другим листом, характеризуються високою стійкістю при випробуванні на поперечний розтяг, що визначається значенням « не менше 30 данН/мм-. 11 160 | 007 7.72 | 60 | 007 79 | 60 | 007 74 | 60 | 007 76 | 40 | 06 78 | 40 | 06 75340 6. ща | 016
Підкреслені значення: не відповідають цільовим значенням.
Індекс /МЕ-СОю - Біов/4,
У випробуваннях 19, 20, 21, 33, 34, 35 і 36 хімічний склад не дозволяє одержати цільові параметри зварюваності винаходу.

Claims (11)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Гарячекатаний і термооброблений сталевий лист, виконаний зі сталі, що має склад, який містить, у масових відсотках: С: 0,03-0,18, Мп: 6,0-11,0, Мо: 0,05-0,5, В: 0,0005-0,005, 5:0,010, Р«х0,020, Мм20,008, рештою складу є залізо і неминучі домішки, які утворюються в результаті плавки, зазначений сталевий лист має мікроструктуру, яка містить, в частках поверхні: 10-60 Фо - залишкового аустеніту, 40-90 95 - фериту, менше 5 95 - мартенситу, менше 0,8 95 - карбідів, і неоднорідний розподіл марганцю, який характеризується кривою розподілу марганцю з нахилом не менше -40.
2. Сталевий лист за п. 1, в якому склад сталі додатково містить один або більше з таких елементів, у масових відсотках: АЇІ-«3, 5і«1,20, Тіх0,050, Зо Мох0,050, Ст«0,5.
3. Сталевий лист за п. 1 або 2, в якому сталь містить не більше 0,6 95 карбідів.
4. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-3, в якому сталь містить 0,5 96 або менше карбідів.
5. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-4, в якому вміст вуглецю становить 0,05-0,15 95.
6. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-5, в якому вміст марганцю становить 6,0-9,0 9.
7. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-6, в якому вміст алюмінію становить 0,2-2,5 9».
8. Сталевий лист за будь-яким із пп. 1-7, у якому енергія руйнування за Шарпі при 20 С перевищує 0,4 Дж/мм".
9. Сталевий лист за будь-яким з пп. 1-8, в якому індекс І МЕ становить 0,36 або менше.
10. Сталевий лист за будь-яким із пп. 1-9, в якому сталь має вуглецевий еквівалент Сед нижче 0,4, при цьому вуглецевий еквівалент визначається як: Седа-б Ув--5і 9У5/55-4-01 Ув/20--Мп Ув/19-АЇ 95/18-2,2Р 95-3,248 95-0,133хМп 96хМо 95, де вміст елементів виражений у масових відсотках.
11. Контактний точковий зварний шов двох сталевих деталей, виконаних із гарячекатаного і термообробленого сталевого листа за будь-яким з пп. 1-10, причому зазначений контактний точковий зварний шов має значення « не менше 30 дан/мм-.
Ка шлю с с оз Еа МОБ ОО Я ОО У ща ОО МОХ Ж с М ОМВО с ОО МО
00. с ССС о ж ОК В о ОКУ ОКО З лу де п 0000000 с с с З і ! о. с | а с с ОМ КОХ З ОО Я Я ЕН в о КОКО КЕОХ З: : я Випробування З Випробування Я
Фіг.
І. й : «ВК Вигум ання ї 2 «фе кни суюан я Не фан се ор оу . " . . С : Оле хе шк : К. ш гу Я я ї ж. І ї К : ' к в ЕЕ: х о . М : що : : х : й В : НЕ Ж Ух Ов я ков роя : ї і ш : Ар й х 15 1 Ват Мів ває Ві
Фіг. 2
UAA202204644A 2020-07-24 2021-07-12 Гарячекатаний і термооброблений сталевий лист та контактний точковий зварний шов UA129072C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2020/057009 WO2022018504A1 (en) 2020-07-24 2020-07-24 Hot rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
PCT/IB2021/056247 WO2022018571A1 (en) 2020-07-24 2021-07-12 Hot rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA129072C2 true UA129072C2 (uk) 2025-01-01

Family

ID=71895053

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202204644A UA129072C2 (uk) 2020-07-24 2021-07-12 Гарячекатаний і термооброблений сталевий лист та контактний точковий зварний шов

Country Status (11)

Country Link
US (1) US20230287547A1 (uk)
EP (1) EP4185722A1 (uk)
JP (1) JP7541125B2 (uk)
KR (1) KR102912154B1 (uk)
CN (1) CN115552044A (uk)
BR (1) BR112022021240A2 (uk)
CA (1) CA3180830A1 (uk)
MX (1) MX2023000862A (uk)
UA (1) UA129072C2 (uk)
WO (2) WO2022018504A1 (uk)
ZA (1) ZA202211067B (uk)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022018501A1 (en) 2020-07-24 2022-01-27 Arcelormittal Cold rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same
WO2022018500A1 (en) 2020-07-24 2022-01-27 Arcelormittal Cold rolled and double annealed steel sheet
WO2022018498A1 (en) * 2020-07-24 2022-01-27 Arcelormittal Cold rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same
WO2024105439A1 (en) * 2022-11-18 2024-05-23 Arcelormittal Cold rolled, annealed and tempered steel sheet and method of manufacturing the same

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3267653B2 (ja) * 1992-02-20 2002-03-18 新日本製鐵株式会社 高張力鋼板の製造法
US20060162824A1 (en) * 2005-01-27 2006-07-27 United States Steel Corporation Method for producing high strength, high ductility steel strip
RU2017141034A (ru) * 2015-05-20 2019-06-20 Ак Стил Пропертиз, Инк. Низколегированная особо высокопрочная сталь третьего поколения
JP6245386B2 (ja) * 2015-08-11 2017-12-13 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板用素材、高強度鋼板用熱延材、高強度鋼板用熱延焼鈍材、高強度鋼板、高強度溶融めっき鋼板および高強度電気めっき鋼板と、これらの製造方法
CN109923233A (zh) * 2016-11-02 2019-06-21 德国沙士基达板材有限公司 用于低温应用的中锰钢产品及其制造方法
JP6811690B2 (ja) * 2017-07-05 2021-01-13 株式会社神戸製鋼所 鋼板およびその製造方法
WO2019122961A1 (en) * 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal High strength and high formability steel sheet and manufacturing method
KR20250073541A (ko) * 2018-02-08 2025-05-27 타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔. 아연 또는 아연 합금 코팅된 강철 블랭크로부터 물품을 성형하는 방법
CN108546812B (zh) * 2018-05-14 2019-11-12 东北大学 一种高强中锰钢板的制备方法
CN110066964B (zh) * 2019-04-09 2021-06-01 东北大学 一种超高强度中锰钢及其温轧制备方法
CN111218621A (zh) * 2020-01-08 2020-06-02 湖南科技大学 一种超高强塑积trip钢及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
ZA202211067B (en) 2023-08-30
MX2023000862A (es) 2023-02-15
JP7541125B2 (ja) 2024-08-27
WO2022018571A1 (en) 2022-01-27
BR112022021240A2 (pt) 2023-02-23
KR20230004796A (ko) 2023-01-06
KR102912154B1 (ko) 2026-01-14
CN115552044A (zh) 2022-12-30
US20230287547A1 (en) 2023-09-14
EP4185722A1 (en) 2023-05-31
CA3180830A1 (en) 2022-01-27
JP2023534385A (ja) 2023-08-09
WO2022018504A1 (en) 2022-01-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA129072C2 (uk) Гарячекатаний і термооброблений сталевий лист та контактний точковий зварний шов
JP7541123B2 (ja) 冷間圧延焼鈍され、焼戻された鋼板及びその製造方法
JP7757320B2 (ja) 冷間圧延二重焼鈍鋼板
KR102826745B1 (ko) 냉연 어닐링 강판 및 그 제조 방법
JP7541122B2 (ja) 冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法
KR102799385B1 (ko) 냉연 어닐링 강판 및 그 제조 방법
KR102840671B1 (ko) 냉간 압연되고 어닐링된 강판 및 냉간 압연되고 어닐링된 강판을 제조하는 방법
JP7541124B2 (ja) 冷間圧延焼鈍され、分配処理された鋼板及びその製造方法
RU2802328C1 (ru) Горячекатаный и термообработанный стальной лист и способ его изготовления
RU2804574C1 (ru) Холоднокатаный отожжённый стальной лист и способ его изготовления
RU2804576C1 (ru) Холоднокатаный и отожжённый стальной лист и способ его изготовления