TWI888701B

TWI888701B - 紡黏不織布及複合纖維

Info

Publication number: TWI888701B
Application number: TW111106731A
Authority: TW
Inventors: 島田大樹; 山野浩司; 竹光洋樹
Original assignee: 日商東麗股份有限公司
Priority date: 2021-02-26
Filing date: 2022-02-24
Publication date: 2025-07-01
Also published as: TW202302947A; JPWO2022181590A1; WO2022181590A1

Abstract

本發明之課題在於提供一種紡黏不織布，其柔軟性、肌膚觸感優異，質地均勻，具有耐得住實用的充分強度，且生產性優異。本發明為一種紡黏不織布，其係由以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維所構成之紡黏不織布，前述紡黏不織布具有熔接部與非熔接部，前述非熔接部的複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)與前述非熔接部的複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)滿足下述式(a)。 (Tss+5)≦Tsc≦(Tss+30)　　・・・(a)

Description

紡黏不織布及複合纖維

本發明關於聚乙烯紡黏不織布及複合纖維。

一般而言，於紙尿布或生理用衛生棉等的衛生材料用之不織布，要求肌膚觸感、柔軟性及高的生產性。特別地，由於紙尿布的頂面薄片係直接接觸肌膚的材料，故為此等要求高的用途之一。

如此地，作為提高肌膚觸感、柔軟性之手段，自以往以來檢討使用彈性模數、摩擦係數比聚丙烯更低的聚乙烯。例如，有提案一種由混合有密度不同的直鏈狀低密度聚乙烯之樹脂組成物所構成之聚乙烯紡黏不織布(參照專利文獻1)。

又，另外有提案一種聚乙烯紡黏不織布，其係由密度為0.930~0.965g/cm³且平均單纖維直徑為8.0~16.5μm的聚乙烯纖維所構成，在溫度230℃、6.23rad/sec下的複數黏度為90Pa‧sec以下(參照專利文獻2)。

的確，該等不織布係藉由聚乙烯樹脂之特性，而具有高的柔軟性。

[先前技術文獻] [專利文獻]

專利文獻1：日本特開2008-274445號公報

專利文獻2：日本特開2019-26954號公報

然而，由聚乙烯樹脂所構成之紡黏不織布，係自以往以來大的課題為賦予充分的強度，即使於專利文獻1或專利文獻2所揭示的方法中，也難以實現能供實用的強度。

因此，本發明之目的在於提供一種紡黏不織布，其柔軟性、肌膚觸感優異，質地均勻，具有耐得住實用的充分強度，且生產性優異。

又，本發明之另一目的在於提供一種複合纖維，其柔軟性、肌膚觸感優異，且兼備優異的紡絲安定性與熱接著性。

本發明之紡黏不織布係由以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維所構成之紡黏不織布，前述紡黏不織布具有熔接部與非熔接部，前述非熔接部的複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)與前述非熔接部的複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)滿足下述式(a)；(Tss+5)≦Tsc≦(Tss+30)‧‧‧(a)。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，前述聚乙烯系樹脂之固體密度為0.935g/cm³以上 0.970g/cm³以下。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，前述紡黏不織布係於示差掃描型熱量測定法中具有單一的熔解峰溫度Tm(℃)，Tm(℃)及Tss(℃)滿足下述式(b)及(c)；100≦Tm≦150‧‧‧(b)

(Tm-40)≦Tss≦(Tm-10)‧‧‧(c)。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，前述複合纖維為芯鞘型複合纖維。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，前述紡黏不織布之每單位面積重量的橫向之拉伸強力(tensile strength)為0.20(N/25mm)/(g/m²)以上。

依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，前述紡黏不織布之每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力為0.20(N/25mm)/(g/m²)以上。

又，本發明之複合纖維係以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維，前述複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)與複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)滿足下述式(a)；(Tss+5)≦Tsc≦(Tss+30)‧‧‧(a)。

依照本發明之複合纖維的較佳態樣，前述聚乙烯系樹脂之固體密度為0.935g/cm³以上0.970g/cm³以下。

依照本發明之複合纖維的較佳態樣，前述複合纖維係於示差掃描型熱量測定法中具有單一的熔解峰溫度Tm(℃)，Tm(℃)及Tss(℃)滿足下述式(b)及(c)；100≦Tm≦150‧‧‧(b)

(Tm-40)≦Tss≦(Tm-10)‧‧‧(c)。

依照本發明之複合纖維的較佳態樣，前述複合纖維為芯鞘型複合纖維。

依照本發明，可得到一種聚乙烯紡黏不織布，其柔軟性、肌膚觸感優異，質地均勻，具有耐得住實用的充分強度，且生產性優異。基於此等特性，本發明之紡黏不織布尤其可適用於衛生材料用途。

又，依照本發明，可得到一種複合纖維，其柔軟性、肌膚觸感優異，且兼備優異的紡絲安定性與熱接著性。使用本發明之複合纖維所成之紡黏不織布係具有前述優異的特性。

[用以實施發明的形態]

本發明之紡黏不織布係以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維所構成之紡黏不織布，前述紡黏不織布具有熔接部與非熔接部，前述非熔接部的複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)與前述非熔接部的複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)滿足下述式(a)；(Tss+5)≦Tsc≦(Tss+30)‧‧‧(a)。

藉由成為如此，可形成一種聚乙烯紡黏不織布，其柔軟性、肌膚觸感優異，質地均勻，具有耐得住實用的充分強度，且生產性優異。

又，本發明之複合纖維係以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維，前述複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)與前述複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)滿足下述式(a)；(Tss+5)≦Tsc≦(Tss+30)‧‧‧(a)。

藉由成為如此，可成為一種複合纖維，其柔軟性、肌膚觸感優異，且兼備優異的紡絲安定性與熱接著性，使用本發明之複合纖維所成之紡黏不織布，可成為柔軟性、肌膚觸感優異，質地均勻，具有耐得住實用的充分強度，且生產性優異之聚乙烯紡黏不織布。

以下，詳細說明該等本發明之構成要素，惟本發明只要不超出其要旨，則完全不受以下說明的範圍所限定。

[聚乙烯系樹脂]

本發明之複合纖維及構成本發明之紡黏不織布的複合纖維(以下，有時將此等總稱為「本發明的複合纖維」)係以聚乙烯系樹脂作為主成分而成。藉由以聚乙烯系樹脂作為主成分，可成為兼備優異的紡絲安定性與熱接著性之複合纖維。又，可成為柔軟性、肌膚觸感優異的紡黏不織布。

所謂聚乙烯系樹脂，就是意指具有乙烯單元作為重複單元的樹脂，可舉出乙烯的均聚物或乙烯與各種α-烯烴的共聚物等。其中，為了防止紡絲安定性、強度的降低，較佳為乙烯的均聚物。

使用乙烯與各種α-烯烴的共聚物時，作為共聚合成分，從紡絲安定性優異來看，較佳為庚烯或辛烯，更佳為辛烯。又，為了防止紡絲安定性、強度的降低，共聚合比率較佳為5mol%以下，更佳為3mol%以下，尤佳為1mol%以下。

關於本發明所用之聚乙烯系樹脂，乙烯的均聚物之比例較佳為60質量%以上，更佳為70質量%以上，尤佳為80質量%以上。藉由成為如此，可維持良好的紡絲性，且可提高強度。

作為本發明所用之聚乙烯系樹脂，可舉出中密度聚乙烯、高密度聚乙烯(以下有時簡稱HDPE)或直鏈狀低密度聚乙烯(以下有時簡稱LLDPE)等。從紡絲性優異來看，較宜使用LLDPE。

又，本發明所用之聚乙烯系樹脂可為2種以上的混合物，另外也可使用含有聚丙烯、聚-4-甲基-1-戊烯等之其它聚烯烴系樹脂、熱塑性彈性體、低熔點聚酯及低熔點聚醯胺等之熱塑性樹脂的樹脂組成物。惟，為了充分展現聚乙烯的特性，所混合的其它熱塑性樹脂之比率較佳為5質量%以下，更佳為3質量%以下，尤佳為1質量%以下。

於本發明所用之聚乙烯系樹脂中，為了提高肌膚觸感、柔軟性，較佳為含有碳數23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物。

藉由將前述脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳設為23以上，更佳設為30以上，可抑制脂肪酸醯胺化合物過度地露出於纖維表面，成為紡絲性與加工安定性優異者，保持高的生產性。另一方面，藉由將前述脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳設為50以下，更佳設為42以下，脂肪酸醯胺化合物變得容易移動至纖維表面，可將滑動性與柔軟性賦予至紡黏不織布。

作為本發明所使用之碳數23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物，可舉出飽和脂肪酸單醯胺化合物、飽和脂肪酸二醯胺化合物、不飽和脂肪酸單醯胺化合物及不飽和脂肪酸二醯胺化合物等。

更具體而言，可舉出：二十四酸醯胺、二十六酸醯胺、二十八酸醯胺、二十四碳烯酸醯胺、二十四碳五烯酸醯胺、二十四碳六烯酸醯胺、伸乙基雙月桂酸醯胺、亞甲基雙月桂酸醯胺、伸乙基雙硬脂酸醯胺、伸乙基雙羥基硬脂酸醯胺、伸乙基雙二十二酸醯胺、六亞甲基雙硬脂酸醯胺、六亞甲基雙二十二酸醯胺、六亞甲基羥基硬脂酸醯胺、二硬脂醯基己二酸醯胺、二硬脂醯基癸二酸醯胺、伸乙基雙油酸醯胺、伸乙基雙芥子酸醯胺及六亞甲基雙油酸醯胺等，此等亦可組合複數種而使用。

本發明中，於脂肪酸醯胺化合物之中，從可賦予高的滑動性、柔軟性，紡絲性亦優異來看，特佳為使用飽和脂肪酸二醯胺化合物的伸乙基雙硬脂酸醯胺。

本發明中，對於前述聚乙烯系樹脂，前述脂肪酸醯胺化合物之添加量較佳為0.01質量%~5質量%。藉由將脂肪酸醯胺化合物之添加量較佳設為0.01質量%~5質量%，更佳設為0.1質量%~3質量%，尤佳設為0.1質量%~1質量%，可一邊維持紡絲性，一邊賦予適度的滑動性與柔軟性。

此處所言的添加量，就是指構成本發明之紡黏不織布的全部聚乙烯系樹脂中的脂肪酸醯胺化合物之質量分率。例如，即使僅於構成芯鞘型複合纖維的鞘部成分中添加脂肪酸醯胺化合物時，也算出相對於芯鞘成分全體量而言的添加比例。

作為測定脂肪酸醯胺化合物對於由聚乙烯系樹脂所成之纖維之添加量之方法，例如可舉出：從前述纖維中溶劑萃取出添加劑，使用液相層析質譜分析(LC/MS)等進行定量分析之方法。此時，萃取溶劑係按照脂肪酸醯胺化合物之種類而適宜選擇，例如於伸乙基雙硬脂酸醯胺之情況中，可舉出使用氯仿-甲醇混合液等之方法作為一例。

於本發明所用之聚乙烯系樹脂中，在不損害本發明的效果之範圍內，視需要可添加通常使用的抗氧化劑、耐候安定劑、耐光安定劑、耐熱安定劑、抗靜電劑、帶電助劑、防霧劑、防黏連劑、包含聚乙烯蠟的滑劑、結晶成核劑及顏料等之添加物、或其它的聚合物。

本發明所用之聚乙烯系樹脂的熔點Tmr較佳為100℃~150℃。藉由將該熔點Tmr較佳設為100℃ 以上，更佳設為110℃以上，尤佳設為120℃以上，容易得到耐得住實用的耐熱性。又，藉由將Tmr較佳設為150℃以下，更佳設為140℃以下，尤佳設為135℃以下，變得容易冷卻從噴絲頭所吐出的紗條，抑制纖維彼此的熔接，即使細的纖維直徑也能進行安定的紡絲。此處所謂熔點Tmr，就是指藉由示差掃描型熱量測定法(DSC)測定樹脂而得之最大的熔解峰溫度。

本發明所用之聚乙烯系樹脂的熔體流動速率(以下有時簡稱MFR)較佳為1g/10分鐘~300g/10分鐘。藉由將聚乙烯系樹脂的MFR較佳設為1g/10分鐘以上，更佳設為10g/10分鐘以上，尤佳設為30g/10分鐘以上，即使細的纖維直徑也能安定地紡絲，可成為肌膚觸感優異，質地均勻，且具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。另一方面，藉由將聚乙烯系樹脂的MFR較佳設為300g/10分鐘以下，可抑制單紗強度的降低，同時防止熱接著時容易過度軟化而發生貼附於熱輥等之操作上的問題。

本發明的複合纖維為芯鞘型複合纖維時，芯成分的聚乙烯系樹脂之MFR較佳為1g/10分鐘~100g/10分鐘。藉由芯成分的聚乙烯系樹脂之MFR較佳為1g/10分鐘以上，更佳為10g/10分鐘以上，尤佳為30g/10分鐘以上，即使細的纖維直徑也能安定地紡絲，可成為肌膚觸感優異，質地均勻，且具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。另一方面，藉由聚乙烯系樹脂的MFR較佳為100g/10分鐘以下，更佳為80g/10分鐘以下，尤佳為60g/10分鐘以下，可抑制複合纖維的單紗強度之降低，成為具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。

本發明的複合纖維為芯鞘型複合纖維時，較佳為鞘成分的聚乙烯系樹脂之MFR比芯成分的聚乙烯系樹脂之MFR還大5g/10分鐘~200g/10分鐘。藉由使鞘成分的聚乙烯系樹脂之MFR比芯成分的聚乙烯系樹脂之MFR較佳大5g/10分鐘以上，更佳大10g/10分鐘以上，尤佳大20g/10分鐘以上，可在紡絲時使紡絲應力集中於芯成分，而促進芯成分的分子配向，同時抑制鞘成分的分子配向。另一方面，若鞘成分的聚乙烯系樹脂之MFR比芯成分的聚乙烯系樹脂之MFR大超過200g/10分鐘，則芯鞘型複合纖維的單紗強度降低，同時在熱接著時容易過度地軟化，發生貼附於熱輥等之操作上的問題而不宜。

聚乙烯系樹脂之MFR係採用藉由ASTM D1238(A法)所測定的值。依照該規格，聚乙烯係規定在荷重：2.16kg、溫度：190℃下測定，本發明之聚乙烯系樹脂亦在相同荷重、溫度下測定。

當然，亦可以任意之比例摻合MFR不同的2種以上之樹脂，而調整本發明所用的聚乙烯系樹脂之MFR。此時，於主要的聚乙烯系樹脂，亦即聚乙烯系樹脂中，對於佔最大質量分率的聚乙烯系樹脂所摻合的樹脂之MFR較佳為10~1000g/10分鐘，更佳為20~800g/10分鐘，尤佳為30~600g/10分鐘。藉由成為如此，可防止於所摻合的聚乙烯系樹脂中部分地發生黏度不均，使單纖維直徑、單纖維纖度均勻化，或即使細的纖維也能安定地紡絲。

又，於本發明所用的聚乙烯系樹脂中，較佳為不添加如將聚乙烯系樹脂分解而使MFR降低者，例如過氧化物，尤其二烷基過氧化物等之游離基劑等。藉由成為如此，可防止起因於不均勻的分解或凝膠化所造成的部分黏度不均之發生，使單纖維纖度均勻化，或即使細的纖維也能安定地紡絲。又，亦可防止因分解氣體所產生的氣泡而紡絲性變差。

本發明所用的聚乙烯系樹脂之固體密度較佳為0.935g/cm³~0.970g/cm³。藉由將聚乙烯系樹脂之固體密度較佳設為0.935g/cm³以上，更佳設為0.940g/cm³以上，尤佳設為0.945g/cm³以上，可防止熱接著時容易過度地軟化而發生貼附於熱輥等之操作上的問題。又，藉由將聚乙烯系樹脂之固體密度較佳設為0.970g/cm³以下，更佳設為0.965g/cm³以下，尤佳設為0.960g/cm³以下，可提高紡絲性，即使細的纖維也能安定地紡絲。

[複合纖維]

作為本發明的複合纖維之複合形態，例如可使用同心芯鞘型、偏心芯鞘型及海島型等之複合形態。其中，從紡絲性優異，可藉由熱接著而使纖維彼此均勻地接著來看，較佳成為芯鞘型之複合形態，更佳成為同心芯鞘型之複合形態。

於本發明的複合纖維為海島型複合纖維之情況中，在將特性值進行測定‧解釋等時，將「鞘成分」改稱為「海成分」，將「芯成分」改稱為「島成分」後，進行測定等。

本發明的複合纖維係鞘成分的質量比率較佳為20質量%~80質量%。藉由鞘成分的質量比率較佳為20質量%以上，更佳為30質量%以上，尤佳為40質量%以上，可在熱接著時鞘成分彼此牢固地熔接，成為具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。另一方面，藉由鞘成分的質量比率較佳為80質量%以下，更佳為70質量%以下，尤佳為60質量%以下，可增加高配向的芯成分之比例，使複合纖維的單紗強度提升，成為具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。

於本發明之複合纖維及本發明之紡黏不織布的非熔接部之複合纖維中，表層的軟化溫度Tss(℃)與內層的軟化溫度Tsc(℃)滿足下述式(a)。

(Tss+5)≦Tsc≦(Tss+30)‧‧‧(a)。

藉由Tsc(℃)為(Tss+5)℃以上，較佳為(Tss+7)℃以上，更佳為(Tss+10)℃以上，在熱接著時可僅使形成纖維表層的成分軟化。而且，藉由成為如此，可一邊使纖維內層的分子配向殘留，一邊使纖維彼此牢固地熱接著，因此成為具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。另一方面，藉由複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)為(Tss+30)℃以下，較佳為(Tss+25)℃以下，更佳為(Tss+20)℃以下，可防止熱接著時纖維表層過度地軟化而發生貼附於熱輥等之操作上的問題。

Tsc(℃)係依照奈米級熱機械分析法(nanoscale-Thermomechanical Analysis；nano-TMA)，藉由以下程序算出。該nano-TMA係能夠進行次微米範圍的熱分析，使用在原子力顯微鏡(AFM)的探針(懸臂)上安裝有具備加熱器的溫度感測器之裝置。

於本發明之紡黏不織布中，前述非熔接部的Tss(℃)及Tsc(℃)係從紡黏不織布的非熔接部中採集20條複合纖維後，依照下述程序進行測定‧算出。

(1)將複合纖維固定於試料台，在纖維直徑方向的中央附近，固定具備加熱器的附有溫度感測器之AFM探針。

(2)將探針從25℃到150℃為止，以升溫速度10℃/秒進行升溫，測定探針的高度變化(a.u.)。

(3)從探針的高度變化來測定將探針插入試料中的溫度(軟化溫度(℃))，按照從低溫起所觀測到的順序設為Ts1、Ts2、Ts3...。

(4)在20條纖維進行同樣之測定，將Ts1的平均值之小數點以下第二位進行四捨五入，當作Tss(℃)。又，將Ts2的平均值之小數點以下第二位進行四捨五入，當作Tsc(℃)。尚且，有時因AFM探針的接觸位置而在一部分的複合纖維中未觀測到Ts2，此時僅將觀測到的Ts2進行平均，求出內層的軟化溫度Tsc(℃)。

Tss及Tsc可藉由前述聚乙烯系樹脂之MFR、熔點、添加劑、構成複合纖維之成分的質量比率(芯鞘型複合纖維時，為鞘成分的質量比率)及/或後述的紡絲溫度、紡絲速度等而控制。

作為本發明的複合纖維之剖面形狀，可使用圓剖面、扁平剖面及Y型或C型等之異形剖面。其中，從沒有如源自扁平剖面或異形剖面的構造之彎曲困難，可成為活用聚乙烯樹脂所具有的柔軟性之紡黏不織布來看，圓剖面為較佳的態樣。又，雖然亦可應用中空剖面作為剖面形狀，但從紡絲性優異，即使細的纖維直徑也能安定地紡絲來看，實心剖面為較佳的態樣。

本發明的複合纖維係平均單纖維纖度較佳為0.5dtex~3.0dtex。藉由將平均單纖維纖度較佳設為0.5dtex以上，更佳為0.6dtex以上，尤佳為0.7dtex以上，可防止紡絲性的降低，成為生產安定性優異的紡黏不織布。另一方面，藉由將平均單纖維纖度較佳設為3.0dtex以下，更佳設為2.4dtex以下，尤佳設為2.0dtex以下，可成為肌膚觸感優異，質地均勻，且具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。

平均單纖維纖度可藉由後述的紡絲溫度、單孔吐出量、紡絲速度等而控制。

本發明的複合纖維係平均單纖維直徑較佳為8~20μm。藉由將平均單纖維直徑較佳設為8μm以上，更佳設為9μm以上，尤佳設為10μm以上，可防止紡絲性的降低，成為生產安定性優異的紡黏不織布。另一方面，藉由將平均單纖維直徑較佳設為20μm以下，更佳設為18μm以下，尤佳設為16μm以下，可成為肌膚觸感優異，質地均勻，且具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。

尚且，於本發明中，前述複合纖維之平均單纖維直徑(μm)係採用藉由以下程序所算出的值。

(1)對於複合纖維，以顯微鏡或掃描型電子顯微鏡拍攝500~2000倍的表面照片，測定不同的合計100條複合纖維的寬度(直徑)。複合纖維的剖面為異形時，測定剖面積，求出具有相同剖面積的正圓之直徑。

(2)平均所測定的100條之直徑的值，將小數點以下第二位進行四捨五入而當作平均單纖維直徑(μm)。

又，構成前述紡黏不織布的複合纖維之平均單纖維直徑(μm)係採用藉由以下程序所算出的值。

(1)從紡黏不織布中隨機地採集10個小片樣品(100×100mm)。

(2)以顯微鏡或掃描型電子顯微鏡拍攝500~2000倍的表面照片，從各樣品分別測定10條、合計測定100條非熔接部之複合纖維的寬度(直徑)。複合纖維的剖面為異形時，測定剖面積，求出具有相同剖面積的正圓之直徑。

(3)平均所測定的100條之直徑的值，將小數點以下第二位進行四捨五入而當作平均單纖維直徑(μm)。

平均單纖維直徑可藉由後述的紡絲溫度、單孔吐出量、紡絲速度等而控制。

本發明之複合纖維及本發明之紡黏不織布較佳為於示差掃描型熱量測定(DSC)中具有單一的熔解峰溫度Tm。尚且，本發明中，所謂「複合纖維係於示差掃描型熱量測定法中具有單一的熔解峰溫度Tm」、「紡黏不織布係於示差掃描型熱量測定法中具有單一的熔解峰溫度Tm」，就是指下述測定方法之(3)中記載的熔解吸熱峰實質上僅被觀測到1個波峰。藉由成為如此，將本發明之複合纖維例如使用作為構成紡黏不織布的纖維時，還有於本發明之紡黏不織布中，在熱接著時不會發生低熔點成分熔融而貼附於熱輥等之操作上的問題，可使纖維彼此在充分的溫度下牢固地熱接著，因此容易得到具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。

藉由示差掃描型熱量測定法(DSC)所得之複合纖維或紡黏不織布的熔解峰溫度Tm，係採用藉由以下程序所算出的值。

(1)取樣試料量0.5~5mg的複合纖維或紡黏不織布的纖維片。

(2)使用示差掃描型熱量測定法(DSC)，以升溫速度20℃/分鐘，從常溫升溫到溫度200℃為止而得到DSC曲線。

(3)從DSC曲線讀取熔解吸熱峰的峰頂溫度，當作熔解峰溫度Tm(℃)。

尚且，使用本發明之複合纖維作為構成本發明之紡黏不織布的纖維時，該複合纖維的Tm與該紡黏不織布的Tm可認為是顯示相同值者。

而且，本發明之複合纖維及本發明之紡黏不織布較佳為滿足下述式(b)及(c)。

100≦Tm≦150‧‧‧(b)

(Tm-40)≦Tss≦(Tm-10)‧‧‧(c)

藉由成為如此，可得到具有耐得住實用的耐熱性與強度，且紡絲安定性與操作安定性優異之複合纖維及紡黏不織布。

首先，關於式(b)，藉由示差掃描型熱量測定法(DSC)測定的複合纖維之熔解峰溫度Tm(℃)較佳為100℃以上150℃以下。藉由熔解峰溫度Tm(℃)較佳為100℃以上，更佳為110℃以上，尤佳為120℃以上，可賦予耐得住實用的耐熱性。又，藉由熔解峰溫度Tm(℃)較佳為150℃以下，更佳為140℃以下，尤佳為135℃以下，變得容易冷卻從噴絲頭所吐出的紗條，抑制纖維彼此的熔接，即使細的纖維直徑也容易進行安定的紡絲。

其次，關於式(c)，前述複合纖維的表層之軟化溫度Tss(℃)較佳為(Tm-40)℃以上且(Tm-10)℃以下。藉由Tss(℃)較佳為(Tm-40)℃以上，更佳為(Tm-35)℃以上，尤佳為(Tm-30)℃以上，可防止熱接著時纖維表層過度地軟化而發生貼附於熱輥等之操作上的問題。另一方面，藉由Tss(℃)較佳為(Tm-10)℃以下，更佳為(Tm-15)℃以下，尤佳為(Tm-20)℃以下，可在熱接著時使纖維彼此牢固地熱接著，可成為具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。

再者，本發明的複合纖維，由於在複合纖維之軟化進行後熔融，故內層之軟化溫度Tsc(℃)小於示差掃描型熱量測定法(DSC)測定的熔解峰溫度Tm(℃)。而且，前述複合纖維的內層之軟化溫度Tsc(℃)較佳為(Tm-20)℃以上且(Tm-1)℃以下。藉由內層之軟化溫度Tsc(℃)較佳為(Tm-20)℃以上，更佳為(Tm-15)℃以上，尤佳為(Tm-10)℃以上，可提高纖維內層的強度，成為在熱接著後具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。另一方面，藉由Tsc(℃)較佳為(Tm-1)℃以下，更佳為(Tm-3)℃以下，尤佳為(Tm-5)℃以下，在熱接著時可使纖維彼此牢固地熱接著，可成為具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。

本發明之複合纖維及本發明之紡黏不織布的非熔接部之複合纖維係具有鞘成分之配向參數Ofs，Ofs較佳為小於芯成分之配向參數Ofc。藉由成為如此，可一邊在熱接著時使纖維內層的分子配向殘留，一邊僅使纖維表層軟化而使纖維彼此牢固地熱接著，因此可成為具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。

此處，本發明中所謂的配向參數為以下之指標(無單位)：數值愈大表示分子鏈愈在特定方向中配向，數值愈小表示分子鏈愈隨機地配向。尚且，該配向參數係在完全地隨機配向時，成為1.2。

而且，於本發明中，所謂具有配向參數，就是指藉由以下方法所測定的配向參數為1.2以上之狀態。

(1)以雙酚系環氧樹脂將複合纖維或紡黏不織布的試料進行樹脂包埋。

(2)於樹脂硬化後，藉由切片機切出切片，切片厚度係設為2μm。此時，以切斷面成為橢圓形之方式從纖維軸傾斜地切斷，以後係選擇橢圓形的短軸之厚度表示一定厚的部位，而進行測定。尚且，由於將切斷角度設為4°以內，在2μm的膜厚內可視為與纖維軸平行。

試料為紡黏不織布時，

(2)於樹脂硬化後，以紡黏不織布的非熔接部之中央附近(與周圍的熔接部大約等距離的部位)成為切斷面之方式藉由切片機切出切片。切片厚度係設為2μm。選擇非熔接部的複合纖維且切斷角度為從纖維軸起4°以內的部位，進行以後的測定。

(3)在複合纖維的切片之從纖維表層到中心部為止，入射與纖維軸平行的偏光，進行拉曼光譜的線測定。

(4)算出芯成分、鞘成分各自之位置的1130cm^-1附近及1060cm^-1附近的拉曼譜帶強度I₁₁₃₀及I₁₀₆₀，從其強度比，根據以下之式(d)算出配向參數。芯成分被分割成獨立的複數區域時，在所有的區域測定配向參數，採用最高的值。

配向參數=I₁₁₃₀/I₁₀₆₀‧‧‧(d)。

(5)在複合纖維的軸方向，改變位置，於3 處進行同樣的測定，算出配向參數的平均值，將小數點以下第二位進行四捨五入。

試料為紡黏不織布時，

(5)對於紡黏不織布的不同非熔接部，在3處進行同樣的測定，算出配向參數的平均值，將小數點以下第二位進行四捨五入。

本發明之複合纖維及本發明之紡黏不織布的非熔接部之複合纖維，係鞘成分之配向參數Ofs較佳為2~8。藉由Ofs較佳為2.0以上，更佳為2.5以上，尤佳為3.0以上，可防止熱接著時纖維表層過度地軟化而發生貼附於熱輥等之操作上的問題。另一方面，藉由Ofs較佳為8.0以下，更佳為7.0以下，尤佳為6.0以下，在熱接著時纖維表層變得容易軟化，可使纖維彼此牢固地熱接著，因此可成為具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。

Ofs可藉由前述聚乙烯系樹脂之MFR、熔點、添加劑、複合纖維的鞘成分之質量比率及/或後述的紡絲溫度、紡絲速度等而控制。

本發明之複合纖維及本發明之紡黏不織布的非熔接部之複合纖維，係芯成分之配向參數Ofc較佳為6~18。藉由Ofc較佳為6.0以上，更佳為7.0以上，尤佳為8.0以上，可提高纖維內層的強度，成為在熱接著後具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。又，可防止熱接著時纖維表層過度地軟化而發生貼附於熱輥等之操作上的問題。另一方面，藉由Ofc較佳為18.0以下，更佳為16.0以下，尤佳為14.0以下，可抑制紡絲時對於纖維內層之過度的延伸應力集中，提高紡絲安定性。

Ofc可藉由前述聚乙烯系樹脂之MFR、熔點、添加劑、複合纖維的芯成分之質量比率及/或後述的紡絲溫度、紡絲速度等而控制。

本發明之複合纖維及本發明之紡黏不織布的非熔接部之複合纖維，係鞘成分之配向參數Ofs相對於芯成分之配向參數Ofc之比率Ofs/Ofc較佳為0.10~0.90。藉由Ofs/Ofc較佳為0.10以上，更佳為0.15以上，尤佳為0.20以上，可防止紡絲時延伸應力過度地集中於芯成分存在的纖維內層而紡絲安定性降低。另一方面，藉由Ofs/Ofc較佳為0.90以下，更佳為0.70以下，尤佳為0.50以下，可在熱接著時僅使纖維表層軟化。藉由成為如此，可一邊使纖維內層的分子配向殘留，一邊使纖維彼此牢固地熱接著。而且，作為本發明之紡黏不織布來看的話，可成為柔軟性、肌膚觸感優異，質地均勻，具有耐得住實用的充分強度，且生產性優異的聚乙烯紡黏不織布。

本發明的複合纖維係其固體密度較佳為0.935g/cm³~0.970g/cm³。藉由將聚乙烯系樹脂之固體密度較佳設為0.935g/cm³以上，更佳設為0.940g/cm³以上，尤佳設為0.945g/cm³以上，可防止熱接著時容易過度地軟化而發生貼附於熱輥等之操作上的問題。又，藉由將聚乙烯系樹脂之固體密度較佳設為0.970g/cm³以下，更佳設為0.965g/cm³以下，尤佳設為0.960g/cm³以下，可提高紡絲性，即使細的纖維也能安定地紡絲。

尚且，本發明中，前述複合纖維之固體密度(g/cm³)係採用藉由以下程序所算出的值。

(1)將複合纖維的試驗片浸於乙醇中洗淨，在大氣中乾燥。

(2)對於複合纖維的試驗片，使用水-乙醇混合液系統，藉由浮沉法求出密度。

(3)使用不同的試驗片進行5次同樣的測定，平均所測定的密度之值(g/cm³)，將小數點以下第四位進行四捨五入而當作複合纖維之固體密度(g/cm³)。

又，構成前述紡黏不織布的複合纖維之固體密度(g/cm³)係採用藉由以下程序所算出的值。

(1)從紡黏不織布中隨機地採集5片小片。

(2)將小片浸於乙醇中洗淨，在大氣中乾燥。

(3)對於紡黏不織布的小片，使用水-乙醇混合液系統，藉由浮沉法求出密度。

(4)在5片小片進行同樣之測定，平均所測定的密度之值(g/cm³)，將小數點以下第四位進行四捨五入而成為複合纖維之固體密度(g/cm³)。

[紡黏不織布]

本發明之紡黏不織布係由以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維所構成。

本發明之紡黏不織布具有熔接部與非熔接部。藉由成為該形態，可一邊保持源自聚乙烯系樹脂的柔軟性、肌膚觸感，一邊成為具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。所謂熔接部，就是指複合纖維彼此熔接的部位，所謂非熔接部，就是指複合纖維彼此不熔接而保持剖面形狀的部位。

本發明之紡黏不織布係於前述熔接部的複合纖維中，鞘成分之配向參數Obs較佳為1.2~3.0。Obs為1.2時，分子鏈為完全隨機地配向之狀態，不成為比其更小的值。另一方面，藉由鞘成分之配向參數Obs較佳為3.0以下，更佳為2.5以下，尤佳為2.0以下，形成纖維表層的鞘成分彼此係牢固地熱接著，可成為具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。

熔接部的複合纖維中的鞘成分之配向參數Obs可藉由適當地調整前述複合纖維的鞘成分之配向參數Ofs及/或後述熱接著之條件(溫度、線壓等)等而控制。

本發明之紡黏不織布係於前述熔接部的複合纖維中，芯成分之配向參數Obc較佳為2~10。藉由Obc較佳為2.0以上，更佳為2.5以上，尤佳為3.0以上，可提高芯成分的強度，成為具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。又，可防止熱接著時纖維表層過度地軟化而發生貼附於熱輥等之操作上的問題。另一方面，藉由Obc較佳為10.0以下，更佳為9.0以下，尤佳為8.0以下，可抑制紡絲時對於芯成分之過度的延伸應力集中，提高紡絲安定性。

熔接部的複合纖維中的芯成分之配向參數Obc可藉由適當地調整前述複合纖維的芯成分之配向參數Ofc及/或後述熱接著之條件(溫度、線壓等)等而控制。

Obs及Obc係藉由以下程序進行測定。

(1)以雙酚系環氧樹脂將紡黏不織布的試料進行樹脂包埋。

(2)於樹脂硬化後，以紡黏不織布的熔接部之中央附近成為切斷面之方式，藉由切片機切出切片。切片厚度係設為2μm。選擇切斷角度為從纖維軸起4°以內的部位，進行以後的測定。尚且，纖維軸的方向之辨別困難時，於相同點使偏光方位每15度旋轉，在各方位取得偏光拉曼光譜，將配向參數顯示最大的方位當作纖維軸方向。

(3)於熔接部的複合纖維之切片的中心部，入射與纖維軸平行的偏光，進行拉曼光譜的線測定。

(4)算出熔接部之複合纖維的鞘成分、芯成分各自之位置的1130cm^-1附近及1060cm^-1附近的拉曼譜帶強度I₁₁₃₀及I₁₀₆₀，從其強度比，根據以下之式(d)算出配向參數。芯成分被分割成獨立的複數區域時，在所有的區域測定配向參數，採用最高的值。

配向參數=I₁₁₃₀/I₁₀₆₀‧‧‧(d)。

(5)對於紡黏不織布之不同的熔接部，於3處進行同樣的測定，算出配向參數的平均值，將小數點以下第二位進行四捨五入。

本發明之紡黏不織布係至少一面之藉由KES法測定的表面粗糙度SMD較佳為1.0~3.0μm。由於藉由KES法測定的表面粗糙度SMD較佳為1.0μm以上，更佳為1.3μm以上，尤佳為1.6μm以上，可防止紡黏不織布過度地緻密化而手感變差或損害柔軟性。另一方面，由於藉由KES法測定的表面粗糙度SMD較佳為3.0μm以下，更佳為2.8μm以下，尤佳為2.5μm以下，可成為表面光滑且粗糙感小、肌膚觸感優異之紡黏不織布。

藉由KES法測定的表面粗糙度SMD可藉由適當地調整前述複合纖維的平均單纖維直徑、紡黏不織布的質地及/或後述熱接著之條件(接著部的形狀、壓接率、溫度及線壓等)等而控制。

尚且，本發明中藉由KES法測定的表面粗糙度SMD係如以下地測定。

(1)從紡黏不織布，在紡黏不織布的寬度方向等間隔地採集3片寬度200mm×200mm之試驗片。

(2)將試驗片設置於試料台。

(3)以施加有10gf的荷重之表面粗糙度測定用接觸頭(材料：Φ0.5mm鋼琴線，接觸長度：5mm)，掃描試驗片之表面，測定表面的凹凸形狀之平均偏差。

(4)在全部的試驗片之縱向(不織布之長度方向)與橫向(不織布之寬度方向)，進行上述之測定，將此等的合計6點之平均偏差予以平均，將小數點以下第二位進行四捨五入，當作表面粗糙度SMD(μm)。

本發明之紡黏不織布之藉由KES法測定的摩擦係數MIU較佳為0.01~0.30。藉由摩擦係數MIU較佳為0.30以下，更佳為0.20以下，尤佳為0.15以下，可提高不織布表面的滑動性，成為肌膚觸感優異的紡黏不織布。另一方面，藉由摩擦係數MIU較佳為0.01以上，更佳為0.03以上，尤佳為0.05以上，可防止在將所紡絲的紗條捕集於捕集輸送帶上時紗條彼此滑動而質地均勻性變差。

藉由KES法測定的摩擦係數MIU可藉由適當地調整前述聚乙烯系樹脂之添加劑、複合纖維之平均單纖維直徑、紡黏不織布之質地及/或後述熱接著之條件(接著部之形狀、壓接率、溫度及線壓等)等而控制。

尚且，本發明中藉由KES法測定的摩擦係數MIU係如以下地測定。

(1)從紡黏不織布，在紡黏不織布之寬度方向等間隔地採集3片寬度200mm×200mm之試驗片。

(2)將試驗片設置於試料台。

(3)以施加有50gf的荷重之接觸摩擦頭(材料：Φ0.5mm鋼琴線(20條並列)，接觸面積：1cm²)，掃描試驗片之表面，測定摩擦係數。

(4)在全部的試驗片之縱向(不織布之長度方向)與橫向(不織布之寬度方向)，進行上述之測定，將此等的合計6點之平均偏差予以平均，將小數點以下第四位進行四捨五入，當作摩擦係數MIU。

本發明之紡黏不織布之MFR較佳為1g/10 分鐘~300g/10分鐘。藉由紡黏不織布之MFR較佳為1g/10分鐘以上，更佳為10g/10分鐘以上，尤佳為30g/10分鐘以上，即使細的纖維直徑也能安定地紡絲，可成為肌膚觸感優異，質地均勻，且具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。另一方面，藉由聚乙烯系樹脂之MFR較佳為300g/10分鐘以下，可抑制強度的降低，同時可防止熱接著時容易過度地軟化而發生貼附於熱輥等之操作上的問題。

本發明的紡黏不織布之MFR係採用藉由ASTM D1238(A法)所測定之值。依照該規格，聚乙烯係規定在荷重2.16kg、溫度190℃下測定。

本發明之紡黏不織布的單位面積重量較佳為10g/m²~100g/m²。藉由單位面積重量較佳為10g/m²以上，更佳為13g/m²以上，尤佳為15g/m²以上，可成為具有耐得住實用的充分強度之紡黏不織布。另一方面，藉由單位面積重量較佳為100g/m²以下，更佳為50g/m²以下，尤佳為30g/m²以下，可成為具有適合作為衛生材料用的不織布使用之柔軟性的紡黏不織布。

尚且，本發明中，紡黏不織布的單位面積重量係依據JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」的「6.2每單位面積的質量」，採用藉由以下的程序所測定之值。

(1)在試料之寬度每1m採集3片20cm×25cm之試驗片。

(2)秤量標準狀態下的各自之質量(g)。

(3)以每1m²的質量(g/m²)表示其平均值。

本發明之紡黏不織布的厚度較佳為0.05mm~1.5mm。藉由厚度較佳為0.05~1.5mm，更佳為0.08~1.0mm，尤佳為0.10~0.8mm，而具備柔軟性與適度的緩衝性，作為衛生材料用之紡黏不織布，尤其可成為適合在紙尿布用途使用之紡黏不織布。

尚且，本發明中，紡黏不織布之厚度(mm)係依據JIS L1906：2000「一般長纖維不織布試驗方法」的「5.1」，採用藉由以下的程序所測定之值。

(1)使用直徑10mm的加壓頭，在荷重10kPa下，在不織布的寬度方向等間隔地以0.01mm單位測定每1m十點的厚度。

(2)將上述十點的平均值之小數點以下第三位進行四捨五入。

又，本發明之紡黏不織布的表觀密度較佳為0.05g/cm³~0.30g/cm³。藉由表觀密度較佳為0.30g/cm³以下，更佳為0.25g/cm³以下，尤佳為0.20g/cm³以下，可防止纖維緊密地填充而損害紡黏不織布的柔軟性。另一方面，藉由表觀密度較佳為0.05g/cm³以上，更佳為0.08g/cm³以上，尤佳為0.10g/cm³以上，可抑制起毛或層間剝離之發生，成為具備耐得住實用的強度或操作性之紡黏不織布。

表觀密度可藉由適當地調整複合纖維之平均單纖維直徑及/或後述的熱接著之條件(接著部之形狀、壓接率、溫度及線壓等)等而控制。

尚且，本發明中，表觀密度(g/cm³)係從上述四捨五入前的單位面積重量與厚度，根據下式算出，並將小數點以下第三位進行四捨五入者。

表觀密度(g/cm³)=[單位面積重量(g/m²)]/[厚度(mm)]×10^-3...(式)。

本發明之紡黏不織布的硬挺度較佳為60mm以下。藉由硬挺度較佳為60mm以下，更佳為50mm以下，尤佳為40mm以下，作為衛生材料用之紡黏不織布，可得到尤其適合在紙尿布用途使用之優異的柔軟性。又，由於當硬挺度極度地低時，操作性較差，故硬挺度較佳為10mm以上。

硬挺度可藉由適當地調整前述聚乙烯系樹脂之MFR、添加劑、複合纖維之平均單纖維直徑、紡黏不織布之單位面積重量、紡黏不織布之非熔接部的複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)、紡黏不織布之非熔接部的複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)及/或後述熱接著之條件(接著部之形狀、壓接率、溫度及線壓等)等而控制。

本發明之紡黏不織布之每單位面積重量的橫向之拉伸強力較佳為0.20(N/25mm)/(g/m²)以上，更佳為0.20(N/25mm)/(g/m²)~2.00(N/25mm)/(g/m²)。藉由每單位面積重量的拉伸強力較佳為0.20(N/25mm)/(g/m²)以上，更佳為0.25(N/25mm)/(g/m²)以上，尤佳為0.30(N/25mm)/(g/m²)以上，可成為具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。另一方面，藉由每單位面積重量的橫向之拉伸強力較佳為2.00(N/25mm)/(g/m²)以下，可防止紡黏不織布的柔軟性降低或損害手感。尚且，紡黏不織布之拉伸強力有縱向與橫向，但一般而言由於橫向之拉伸強力小於縱向之拉伸強力，故藉由每單位面積重量的橫向之拉伸強力為0.2~2.00(N/25mm)/(g/m²)，可成為在縱向中也具有耐得住實用的強度之紡黏不織布。

每單位面積重量的橫向之拉伸強力可藉由適當地調整前述聚乙烯系樹脂之MFR、添加劑、複合纖維之平均單纖維直徑、紡黏不織布之非熔接部的複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)、紡黏不織布之非熔接部的複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)及/或後述的紡絲速度、熱接著之條件(接著部之形狀、壓接率、溫度及線壓等)等而控制。

尚且，本發明中，紡黏不織布之每單位面積重量的橫向之拉伸強力係依據JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」的「6.3拉伸強度及伸長率(ISO法)」，採用藉由以下的程序所測定之值。

(1)以長片側成為不織布的橫向(不織布的寬度方向)之方式，在不織布的寬度每1m採集3片25mm×200mm之試驗片。

(2)以夾具間隔100mm，將試驗片設置於拉伸試驗機。

(3)以拉伸速度100mm/分鐘，實施拉伸試驗，測定最大強力(strength)。

(4)求出在各試驗片所測定之最大強力的平均值，根據下式，算出每單位面積重量的拉伸強力，將小數點以下第三位進行四捨五入。

每單位面積重量的橫向之拉伸強力((N/25mm)/(g/m²))=[最大強力的平均值(N/25mm)]/單位面積重量(g/m²)...(式)。

本發明之紡黏不織布之每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力較佳為0.20(N/25mm)/(g/m²)以上，更佳為0.20(N/25mm)/(g/m²)~2.00(N/25mm)/(g/m²)。藉由每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力較佳為0.20(N/25mm)/(g/m²)以上，更佳為0.25(N/25mm)/(g/m²)以上，尤佳為0.30(N/25mm)/(g/m²)以上，可抑制紡黏不織布之生產時或作為衛生材料用途加工時因張力所造成的伸長，可以高良率安定地生產。又，藉由每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力較佳為2.00(N/25mm)/(g/m²)以下，可防止紡黏不織布的柔軟性降低或損害手感。

每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力可藉由適當地調整前述聚乙烯系樹脂之MFR、添加劑、複合纖維之平均單纖維直徑、紡黏不織布之非熔接部的複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)、紡黏不織布之非熔接部的複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)及/或後述的紡絲速度、熱接著之條件(接著部之形狀、壓接率、溫度及線壓等)等而控制。

尚且，本發明中，紡黏不織布之每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力係依據JIS L1913：2010 「一般不織布試驗方法」的「6.3拉伸強度及伸長率(ISO法)」，採用藉由以下的程序所測定之值。

(1)以長片側成為不織布的縱向(不織布的長度方向)之方式，在不織布的寬度每1m採集3片25mm×200mm之試驗片。

(2)以夾具間隔100mm，將試驗片設置於拉伸試驗機。

(3)以拉伸速度100mm/分鐘，實施拉伸試驗，測定5%伸長時的應力(5%伸長時應力)。

(4)求出在各試驗片所測定之5%伸長時應力的平均值，根據下式，算出每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力，將小數點以下第三位進行四捨五入。

每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力((N/25mm)/(g/m²))=[5%伸長時應力的平均值(N/25mm)]/單位面積重量(g/m²)...(式)。

[紡黏不織布之製造方法]

接著，對於製造本發明之紡黏不織布之方法的較佳態樣，具體地說明。

本發明之紡黏不織布係藉由紡黏法所製造的長纖維不織布。紡黏法係除了生產性、機械強度優異之外，還可抑制在短纖維不織布所容易發生的起毛、纖維脫落。又，將經捕集的紡黏不織纖維網或經熱壓接的紡黏不織布進行複數層積層者，亦由於生產性、質地均勻性提升而為較佳的態樣。

於紡黏法中，首先從紡絲噴絲頭將經熔融的熱塑性樹脂作為長纖維紡出，藉由噴射器(ejector)，以壓縮空氣吸引延伸它後，在移動的網狀物(net)上捕集纖維而得到不織纖維網。進一步對於所得之不織纖維網施予熱接著處理，而得到紡黏不織布。

紡絲噴絲頭或噴射器之形狀係沒有特別的限制，例如可採用圓形或矩形等各種形狀者。其中，從壓縮空氣的使用量比較少而能量成本優異，不易發生紗條彼此的熔接或摩擦，紗條的開纖亦容易來看，較宜使用矩形噴絲頭與矩形噴射器之組合。

於本發明中，將聚乙烯系樹脂在擠壓機中熔融、計量，供給至紡絲噴絲頭，作為長纖維紡出。熔融紡絲聚乙烯系樹脂時的紡絲溫度較佳為180℃~250℃，更佳為190℃~240℃，尤佳為200℃~230℃。藉由將紡絲溫度設為上述範圍內，可成為安定的熔融狀態，得到優異的紡絲安定性。

所紡出的長纖維之紗條係隨後被冷卻。作為將所紡出的紗條冷卻之方法，例如可舉出：將冷風強制地噴吹到紗條之方法，以紗條周圍的環境溫度進行自然冷卻之方法，及調整紡絲噴絲頭與噴射器間的距離之方法等，或可採用組合該等方法之方法。又，冷卻條件可考慮紡絲噴絲頭之每單孔的吐出量、紡絲溫度及環境溫度等，適宜調整而採用。

接著，經冷卻固化的紗條係藉由從噴射器所噴射出的壓縮空氣來牽引並延伸。

紡絲速度較佳為3000m/分鐘~6000m/分鐘，更佳為3500m/分鐘~5500m/分鐘，尤佳為4000m/分鐘~5000m/分鐘。藉由將紡絲速度設為3000m/分鐘~6000m/分鐘，而具有高的生產性，且纖維的配向結晶化係進行，可得到高強度的長纖維。如前述，本發明之以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維係紡絲安定性優異，即使是快的紡絲速度也能安定地生產。

接著，將所得之長纖維捕集在移動的網狀物上而得到不織纖維網。

於本發明中，對於前述不織纖維網，在網狀物上從其單面來抵接熱平坦輥，使其暫時接著者亦為較佳的態樣。藉由成為如此，可防止不織纖維網的表層在網狀物上搬運中捲起或飄動而質地變差，或改善從捕集紗條到熱壓接為止的搬運性。

接著，藉由使所得之不織纖維網熔接而形成熔接部，可得到所意圖的紡黏不織布。

使不織纖維網熔接之方法係沒有特別的限制，例如可舉出：藉由各種輥使其熱熔接之方法，前述各種輥係在上下一對的輥表面上分別施有雕刻(凹凸部)的熱壓花輥、由一個輥表面為平坦(平滑)的輥與另一個在輥表面上施有雕刻(凹凸部)的輥之組合所成的熱壓花輥、及由上下一對的平坦(平滑)輥之組合所成的熱壓延輥等；藉由焊頭(horn)的超音波振動而使其熱熔接之方法；及使熱風貫穿不織纖維網而使複合纖維的表面軟化或熔解，使纖維交點彼此熱熔接等之方法。

其中，較佳為使用在上下一對的輥表面上分別施有雕刻(凹凸部)的熱壓花輥，或由一個輥表面為平坦(平滑)的輥與另一個在輥表面上施有雕刻(凹凸部)的輥之組合所成的熱壓花輥。藉由成為如此，而生產性良好，可設置使紡黏不織布的強度提升之熔接部與使手感、肌膚觸感提升之非熔接部。

作為熱壓花輥的表面材質，為了得到充分的熱壓接效果，且防止一方的壓花輥之雕刻(凹凸部)轉印到另一方的輥表面，較佳的態樣為使金屬製輥與金屬製輥成對。

如此的熱壓花輥所致的壓花接著面積率較佳為5~30%。藉由將接著面積率較佳設為5%以上，更佳設為8%以上，尤佳設為10%以上，作為紡黏不織布，可得到耐得住實用的強度。另一方面，藉由將接著面積率較佳設30%以下，更佳設為25%以下，尤佳設為20%以下，作為衛生材料用的紡黏不織布，可得到尤其適合在紙尿布用途使用之適度的柔軟性。於使用超音波接著時，亦接著面積率較佳為同樣之範圍。

此處所言的接著面積率，就是指接著部佔紡黏不織布全體之比例。具體而言，當藉由一對具有凹凸的輥進行熱接著時，指上側輥的凸部與下側輥的凸部重疊並抵接於不織纖維網的部分(接著部)佔紡黏不織布全體之比例。又，當藉由具有凹凸的輥與平坦輥進行熱接著時，指具有凹凸的輥之凸部抵接於不織纖維網的部分(接著部)佔紡黏不織布全體之比例。另外，進行超音波接著時，指藉由超音波加工所熱熔接的部分(接著部)佔紡黏不織布全體之比例。在熱接著時充分的熱施加於接著部，接著部的複合纖維全體熔接時，接著部與熔接部的面積可視為相等。

熱壓花輥或超音波接著所造成的接著部之形狀係沒有特別的限定，例如可使用圓形、橢圓形、正方形、長方形、平行四邊形、菱形、正六角形及正八角形等。又，接著部較佳為在紡黏不織布之長度方向(搬運方向)與寬度方向中各自以一定的間隔均勻地存在。藉由成為如此，可減低紡黏不織布之強度偏差。

熱接著時的熱壓花輥之表面溫度較佳設為相對於所使用的熱塑性樹脂之熔點Tm(℃)而言低30℃之溫度至高10℃之溫度，亦即設為Tm-30℃以上Tm+10℃以下。藉由將熱輥之表面溫度設為Tm-30℃以上，更佳設為Tm-20℃以上，尤佳設為Tm-10℃以上，而使其牢固地熱接著，可得到耐得住實用的強度之紡黏不織布。又，藉由將熱壓花輥之表面溫度較佳設為Tm+10℃以下，更佳設為Tm+5℃以下，尤佳設為Tm+0℃以下，可抑制過度的熱接著，作為衛生材料用之紡黏不織布，可得到尤其適合在紙尿布用途使用之適度的柔軟性。

熱接著時之熱壓花輥的線壓較佳設為50N/cm~500N/cm。藉由將輥的線壓較佳設為50N/cm以上，更佳設為100N/cm以上，尤佳設為150N/cm以上，而使其牢固地熱接著，可得到耐得住實用的強度之紡黏不織布。另一方面，藉由將熱壓花輥的線壓較佳設為500N/cm以下，更佳設為400N/cm以下，尤佳設為300N/cm以下，作為衛生材料用之紡黏不織布，可得到尤其適合在紙尿布用途使用之適度的柔軟性。

又，本發明中，以調整紡黏不織布的厚度為目的，在利用上述熱壓花輥的熱接著之前及/或之後，可利用由上下一對的平坦輥所成的熱壓延輥來施予熱壓接。所謂上下一對的平坦輥，就是在輥之表面上無凹凸的金屬製輥或彈性輥，可使金屬製輥與金屬製輥成對，或使金屬製輥與彈性輥成對而使用。

另外，此處所謂的彈性輥，就是由比金屬製輥更具有彈性的材質所成之輥。作為彈性輥，可舉出紙、棉及芳香族聚醯胺紙等所謂的紙輥，或由胺基甲酸酯系樹脂、環氧系樹脂、矽系樹脂、聚酯系樹脂及硬質橡膠、以及此等之混合物所成的樹脂製輥等。

本發明之紡黏不織布，由於柔軟性、肌膚觸感優異，質地均勻，具有耐得住實用的充分強度，且生產性優異，因此可廣泛使用於衛生材料、醫療材料、生活材料及工業材料等。特別地於衛生材料中，可適用作為拋棄式尿布、生理用品及濕布材的基布等，於醫療材料中可適用作為防護服或手術衣等。

[實施例]

接著，以實施例為基礎，具體地說明本發明之紡黏不織布。惟，本發明不受此等實施例所僅限定。再者，於各物性之測定中，沒有特別的記載者係根據前述方法進行測定。

[測定方法]

(1)樹脂的熔體流動速率(MFR)(g/10分鐘)

樹脂之MFR係在荷重2.16kg、溫度190℃之條件下測定。

(2)構成紡黏不織布的複合纖維之平均單纖維直徑(μm)

複合纖維的平均單纖維直徑係使用KEYENCE股份有限公司製電子顯微鏡「VHX-D500」，藉由前述方法進行測定。

(3)構成紡黏不織布的複合纖維之固體密度(g/cm³)

複合纖維之固體密度係藉由前述方法進行測定。

(4)紡絲速度(m/分鐘)

從上述平均單纖維直徑與所使用的樹脂之固體密度，將長度每10000m的質量當作平均單纖維纖度(dtex)，將小數點以下第二位進行四捨五入而算出。從平均單纖維纖度與在各條件下設定的紡絲噴絲頭單孔所吐出的樹脂之吐出量(以下，簡稱單孔吐出量)(g/分鐘)，根據下式，算出紡絲速度。

紡絲速度(m/分鐘)=(10000×[單孔吐出量(g/分鐘)])/[平均單纖維纖度(dtex)]...(式)。

(5)複合纖維的軟化溫度(℃)及紡黏不織布的非熔接部之複合纖維的軟化溫度(℃)

於測定裝置使用Analysis Instruments公司製Nano-TA裝置「Nano-TA2」，於AFM裝置使用PACIFIC NANOTECHNOLOGY公司製「Nano-R」，於探針使用Analysis Instruments公司製「PNI-AN2-300」，藉由前述方法進行測定。測定條件係如以下地實施。

‧測定手法：nano-TMA(奈米熱機械分析)

‧測定溫度：25~150℃

‧升溫速度：10℃/秒(600℃/分鐘)

‧測定環境：大氣中。

(6)複合纖維之配向參數、紡黏不織布的非熔接部之複合纖維之配向參數、及紡黏不織布的熔接部之複合纖維之配向參數

於測定裝置中，使用愛宕物產股份有限公司製三重拉曼分光裝置「T-64000」，藉由前述方法進行測定。測定條件係如以下地實施。

‧測定模式：顯微拉曼(偏光測定)

‧物鏡：×100

‧束徑：1μm

‧光源：Ar⁺雷射/514.5nm

‧雷射功率：100mW

‧繞射光柵：Single 1800gr/mm

‧十字縫：100μm

‧檢測器：CCD/Jobin Yvon 1024×256。

(7)紡黏不織布的熔解峰溫度Tm(℃)

於測定裝置使用Perkin-Elmer公司製「DSC8500」，藉由前述方法進行測定。測定條件係如以下地實施。

‧裝置內環境：氮(20mL/分鐘)

‧溫度‧熱量校正：高純度銦(Tm=156.61℃、△Hm=28.70J/g)

‧溫度範圍：20℃~200℃

‧升溫速度：20℃/分鐘

‧試料量：約0.5~4mg

‧試料容器：鋁製標準容器。

(8)紡黏不織布之縱向的硬挺度(mm)

紡黏不織布的硬挺度係依據JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」的「6.7硬挺度(JIS法及ISO法)」之「6.7.4格雷法」中記載之方法，進行不織布的縱向(長度方向)之測定。尚且，任一紡黏不織布皆縱向(長度方向)的硬挺度大於橫向(寬度方向)的硬挺度。縱向的硬挺度係將50mm以下當作合格。

(9)紡黏不織布之每單位面積重量的拉伸強力及每單位面積重量的5%伸長時應力(N/25mm/(g/m²))

於測定裝置使用A and D(A&D)股份有限公司製「RTG-1250」，藉由前述方法進行測定。每單位面積重量的橫向之拉伸強力係將0.2(N/25mm)/(g/m²)以上當作合格，每單位面積重量的橫向之5%伸長時應力係將0.2(N/25mm)/(g/m²)以上當作合格。

[實施例1]

使用由熔體流動速率(MFR)為30g/10分鐘、熔點為128℃、固體密度0.955g/cm³的直鏈狀低密度聚乙烯(LLDPE)之均聚物所成之聚乙烯系樹脂作為芯成分，使用由MFR為60g/10分鐘、熔點為127℃、固體密度0.940g/cm³的LLDPE之均聚物所成之聚乙烯系樹脂作為鞘成分，各自在擠壓機中熔融，從孔的直徑為0.40mm、孔深度為8mm的紡絲噴絲頭，以紡絲溫度為220℃、單孔吐出量為0.50g/分鐘，紡出鞘成分比率40質量%的同心芯鞘型複合纖維。

冷卻固化所紡出的紗條後，於噴射器中藉由壓縮空氣牽引、延伸它，在移動的網狀物上捕集，形成由聚乙烯系長纖維所成之紡黏不織纖維網。構成所形成的不織纖維網之複合纖維的特性，係平均單纖維直徑為11.6μm，固體密度為0.949g/cm³，由此所換算的紡絲速度為5000m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷紗而為良好。

接著，將所形成的不織纖維網，使用由以下的上輥、下輥所構成之上下一對的熱壓花輥，於線壓300N/cm、熱接著溫度120℃之條件熱接著，得到單位面積重量20g/m²的紡黏不織布。

上輥：金屬製且施有水珠圖樣之雕刻的接著面積率16%之壓花輥

下輥：金屬製平坦輥

所得之紡黏不織布係質地均勻，肌膚觸感優異者。表1中顯示評價結果。

[實施例2]

除了將鞘成分之比率設為50質量%，減低噴射器的壓縮空氣之流量以外，藉由與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布。構成所形成的紡黏不織纖維網之纖維的特性，係平均單纖維直徑為13.7μm，固體密度為0.948g/cm³，由此所換算的紡絲速度為3600m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷紗而為良好。所得之紡黏不織布係質地均勻，肌膚觸感優異者。表1中顯示評價結果。

[實施例3]

除了將鞘成分比率設為30質量%，減低噴射器的壓縮空氣之流量以外，藉由與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布。構成所形成的紡黏不織纖維網之纖維的特性，係平均單纖維直徑為15.5μm，固體密度為0.951g/cm³，由此所換算的紡絲速度為2800m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷紗而為良好。所得之紡黏不織布係質地均勻，肌膚觸感優異者。表1中顯示評價結果。

[實施例4]

除了使用由MFR為30g/10分鐘、熔點為128℃、固體密度0.955g/cm³的LLDPE之均聚物所成之聚乙烯系樹脂作為芯成分，使用由MFR為50g/10分鐘、熔點為128℃、固體密度0.950g/cm³的LLDPE之均聚物所成之聚乙烯系樹脂作為鞘成分以外，藉由與實施例2相同之方法，得到紡黏不織布。構成所形成的紡黏不織纖維網之纖維的特性，係平均單纖維直徑為13.7μm，固體密度為0.953g/cm³，由此所換算的紡絲速度為3600m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中發生數次的斷紗。關於所得之紡黏不織布，表1中顯示評價結果。

[實施例5]

除了使用由MFR為30g/10分鐘、熔點為130℃、固體密度0.960g/cm³的高密度聚乙烯(HDPE)之均聚物所成之聚乙烯系樹脂作為芯成分，使用由MFR為100g/10分鐘、熔點為130℃、固體密度0.950g/cm³的高密度聚乙烯(HDPE)之均聚物所成之聚乙烯系樹脂作為鞘成分以外，藉由與實施例2相同樣方法，得到紡黏不織布。構成所形成的紡黏不織纖維網之纖維的特性，係平均單纖維直徑為13.7μm，固體密度為0.955g/cm³，由此所換算的紡絲速度為3600m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷紗而為良好。所得之紡黏不織布係質地均勻，肌膚觸感優異者。表1中顯示評價結果。

[比較例1]

除了僅使用由MFR為30g/10分鐘、熔點為128℃、固體密度0.955g/cm³的LLDPE之均聚物所成之聚乙烯系樹脂，以單成分進行紡絲以外，藉由與實施例2相同之方法，得到紡黏不織布。構成所形成的紡黏不織纖維網之纖維的特性，係平均單纖維直徑為13.9μm，固體密度為0.955g/cm³，由此所換算的紡絲速度為3500m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中多發生斷紗而為不良。關於所得之紡黏不織布，表1中顯示評價結果。

[比較例2]

除了僅使用由MFR為60g/10分鐘、熔點為127℃、固體密度0.940g/cm³的LLDPE之均聚物所成之聚乙烯系樹脂，以單成分進行紡絲，將熱接著溫度設為115℃以外，藉由與實施例2相同之方法，得到紡黏不織布。構成所形成的紡黏不織纖維網之纖維的特性，係平均單纖維直徑為13.7μm，固體密度為0.940g/cm³，由此所換算的紡絲速度為3600m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷紗而為良好。又，若將熱接著溫度設為120℃，則在對熱壓花輥貼附時發生薄片斷裂，而無法生產。關於所得之紡黏不織布，表1中顯示評價結果。

[比較例3]

除了參考專利文獻2(日本特開2019-26954號公報) 中揭示的方法，僅使用由MFR為100g/10分鐘、熔點為115℃、固體密度0.933g/cm³的LLDPE之均聚物所成之聚乙烯系樹脂，以單成分進行紡絲以外，藉由與實施例2相同之方法，得到紡黏不織布。構成所形成的紡黏不織纖維網之纖維的特性，係平均單纖維直徑為15.2μm，固體密度為0.933g/cm³，由此所換算的紡絲速度為3500m/分鐘，與專利文獻2之實施例1同等。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷紗而為良好。關於所得之紡黏不織布，表1中顯示評價結果。

[比較例4]

除了使用由MFR為30g/10分鐘、熔點為128℃、固體密度0.955g/cm³的LLDPE之均聚物所成之聚乙烯系樹脂作為芯成分，使用由MFR為40g/10分鐘、熔點為128℃、固體密度0.950g/cm³的LLDPE之均聚物所成之聚乙烯系樹脂作為鞘成分以外，藉由與實施例2相同之方法，得到紡黏不織布。構成所形成的紡黏不織纖維網之纖維的特性，係平均單纖維直徑為13.7μm，固體密度為0.953g/cm³，由此所換算的紡絲速度為3600m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中多發生斷紗而為不良。關於所得之紡黏不織布，表1中顯示評價結果。

實施例1~5之由以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維所構成，且非熔接部的複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)與非熔接部的複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)滿足(Tss+5)≦Tsc≦(Tss+30)之紡黏不織布，係柔軟性、肌膚觸感優異，質地均勻，具有耐得住實用的充分強度，且生產性優異者。

另一方面，比較例1~4所示之紡黏不織布係每單位面積重量的橫向之拉伸強力或每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力低，為強度差者。

無。

Claims

一種紡黏不織布，其係由以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維所構成之紡黏不織布，該紡黏不織布具有熔接部與非熔接部，該非熔接部的複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)與該非熔接部的複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)滿足下述式(a)，該紡黏不織布係於示差掃描型熱量測定中具有單一的熔解峰溫度Tm(℃)，該Tm(℃)及該Tss(℃)滿足下述式(b)及(c)；(Tss+5)≦Tsc≦(Tss+30)　　・・・(a)100≦Tm≦150　　　　　　・・・(b)(Tm-40)≦Tss≦(Tm-10)　　・・・(c)。
如請求項1之紡黏不織布，其中該複合纖維之固體密度為0.935g/cm³以上0.970g/cm³以下。
如請求項1或2之紡黏不織布，其中該複合纖維為芯鞘型複合纖維。
如請求項1或2之紡黏不織布，其中該紡黏不織布之每單位面積重量的橫向之拉伸強力(tensile strength)為0.20(N/25mm)/(g/m²)以上。
如請求項1或2之紡黏不織布，其中該紡黏不織布之每單位面積重量的縱向之5%伸長時應力為0.20(N/25mm)/(g/m²)以上。
一種複合纖維，其係以聚乙烯系樹脂作為主成分的複合纖維，該複合纖維之表層的軟化溫度Tss(℃)與該複合纖維之內層的軟化溫度Tsc(℃)滿足下述式(a)，該複合纖維係於示差掃描型熱量測定中具有單一的熔解峰溫度Tm(℃)，該Tm(℃)及該Tss(℃)滿足下述式(b)及(c)；(Tss+5)≦Tsc≦(Tss+30)　　・・・(a)100≦Tm≦150　　　　　　・・・(b)(Tm-40)≦Tss≦(Tm-10)　　・・・(c)。
如請求項6之複合纖維，其中該複合纖維之固體密度為0.935g/cm³以上0.970g/cm³以下。
如請求項6或7之複合纖維，其中該複合纖維為芯鞘型複合纖維。