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TWI849235B - 隔熱吸音材及隔間壁 - Google Patents

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TWI849235B
TWI849235B TW109133197A TW109133197A TWI849235B TW I849235 B TWI849235 B TW I849235B TW 109133197 A TW109133197 A TW 109133197A TW 109133197 A TW109133197 A TW 109133197A TW I849235 B TWI849235 B TW I849235B
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横尾祐次
長谷川知哉
菅谷寛之
林幸輝
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日商旭玻璃纖維股份有限公司
日商吉野石膏股份有限公司
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Abstract

本發明之課題係提供施工性經改善之隔熱吸音材，以及抑制隔音性能降低之隔間壁。 本發明解決手段之由無機纖維塊體構成的隔熱吸音材1，塊體密度係10~20kg/m3 ，塊體的無機纖維之長度荷重平均纖維徑係2.0~8.7μm；塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維20~66%，且含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~58%。本發明的隔間壁係在壁體內中空部含有上述隔熱吸音材。

Description

隔熱吸音材及隔間壁
本發明係關於由無機纖維塊體所構成的隔熱吸音材、及含有該隔熱吸音材的隔間壁。
習知以來，為能隔熱與隔音，採行在隔間壁等壁體內配置由玻璃絨等無機纖維形成塊體的隔熱吸音材。關於此種隔間壁，例如專利文獻1有揭示：在中央壁二側配置由石膏板構成的外壁，在中央壁與外壁之間配置隔熱吸音材的構造。
[先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特開2010-265645號公報
此處，隔熱吸音材一般係使用密度24kg/m3、厚度50mm的玻璃絨。針對此，近年隔間壁的施工作業員正朝人員不足、高齡化進展，一般所使用隔熱吸音材的重量大，針對高齡與未熟練的作業員在操作上會造成大負擔。藉由降低隔熱吸音材的密度，便可輕量化，判斷亦能提升施工性，但若僅降低密度會導致隔音性能降低。
本發明係有鑑於上述問題而完成，目的在於提供：抑制隔音性能降低、施工性獲改善的隔熱吸音材，及含有該隔熱吸音材的隔間壁。
若使隔熱吸音材的密度降低，因為會使隔熱吸音材的重量降低，所以施工性獲改善。然而，若使隔熱吸音材的密度降低，會導致隔音性能降低。
再者，若縮小隔熱吸音材的無機纖維之纖維徑，可抑制因減小密度導致隔音性能降低情形。然而，若使隔熱吸音材的無機纖維之纖維徑縮小，便會導致隔熱吸音材的硬度降低，造成施工性降低。
相對於此，發明者等發現藉由改良構成隔熱吸音材的無機纖維之纖維徑分佈，便可抑制隔音性能降低，且亦能改善施工性。
根據本發明一態樣，由無機纖維塊體構成的隔熱吸音材，其中，塊體的密度係10~20kg/m3，塊體的無機纖維之長度荷重平均纖維徑係2.0~8.7μm；塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維20~66%，且含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~58%。另外，未滿4.0μm的無機纖維、4.0μm以上且未滿7.0μm的無機纖維、及7.0μm以上的無機纖維合計成為100%。此處，本發明各長度荷重平均纖維徑範圍的無機纖維比例，係表示支數比例(支數%)。
根據上述構成，因為隔熱吸音材屬於輕量，可提升施工性，且隔熱吸音材具有可施工的硬度，能提升施工性且可確保充分的隔音性能。
較佳為，塊體係由第1層與第2層積層形成板狀，第1層無機纖維的長度荷重平均纖維徑係較第2層無機纖維的長度荷重平均纖維徑大0.1~3.0μm。
根據上述構成，隔熱吸音材具有充分硬度，可提升施工性、且能提升隔音性能。
較佳為，塊體係由第1層、第2層及第3層依序積層形成板狀，第1層與第3層無機纖維的長度荷重平均纖維徑係較第2層無機纖維的長度荷重平均纖維徑大0.1~3.0μm。
根據上述構成，隔熱吸音材具有充分硬度，可提升施工性、且能提升隔音性能。
較佳為，塊體係由複數層積層形成板狀，複數層中最表層無機纖維的長度荷重平均纖維徑係4.3~7.0μm。
根據上述構成，隔熱吸音材具有充分硬度，可提升施工性、且能提升隔音性能。
較佳為，塊體的無機纖維之長度荷重平均纖維徑係3.8~5.3μm。
根據上述構成，可更加合併提升施工性與隔音性能。
較佳為，塊體係含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~33%。
較佳為，塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維41~66%。
根據上述構成，可更確實兼顧高施工性與高隔音性能。
較佳為，無機纖維係玻璃絨。
根據上述構成，可減輕施工性與降低成本。
較佳為，塊體係相對於塊體重量，含有使無機纖維塊化的黏結劑1.0~8.5重量%，黏結劑的黏結劑強度具有3.6~6.1N/mm2的強度。
根據上述構成，隔熱吸音材可具有充分的回彈強度，能保持厚度。又，在製造時黏結劑可均勻塗佈，且對間隙等處的施工可輕易施行。又，不需要為抑制皮膚刺激性(刺痛)而設置薄膜等，可抑制皮膚刺激性觸感。
為使無機纖維塊化而使用黏結劑的材料，係在熱硬化性樹脂前提下，可自由選擇。可選擇例如：酚樹脂系、脲樹脂系、三聚氰胺樹脂系、間苯二酚樹脂系、丙烯酸樹脂系、聚酯樹脂系、糖樹脂系、澱粉樹脂系等。上述黏結劑較佳係含有利用從醯胺化反應、醯亞胺化反應、酯化反應及酯交換反應所構成群組中選擇的反應而硬化之熱硬化性樹脂。
根據本發明一態樣，隔間壁係在壁體中空部含有上述隔熱吸音材。
根據上述構成，因為隔熱吸音材屬於輕量，可提升施工性，隔熱吸音材具有能施工之硬度，可提升施工性，且隔間壁能確保充分的隔音性能。
較佳為，隔間壁係具備有：板條與面材；該板條係含有：配置於地面結構體上的下槽、固定於沿頂結構體上的上槽、以及立柱；該立柱係在下槽與上槽之間，利用單槽/交錯間柱工法、單槽/共通間柱工法、單槽/共通間柱工法釘墊板交錯配置、單槽/交錯間柱工法釘墊板配 置、或雙槽/並排間柱工法垂直設立；該面材係在板條二側從地面結構體施工至沿頂結構體。
根據上述構成，可輕易地在隔間壁內配置隔熱吸音材。
較佳為，面材係由不燃材料(耐燃一級材料)或耐燃二級材料的板材、或該等的積層體構成。
較佳為，面材係由普通石膏板、強化石膏板、硬質石膏板等石膏板、或纖維補強石膏板、或該等的積層體構成。
較佳為，面材的厚度係20mm以上。
根據上述構成，可對隔間壁賦予隔熱性能與隔音性能，並可使具不燃性。
根據本發明，可提供在不致使隔音性能降低情況下，改善施工性的隔熱吸音材、以及含有該隔熱吸音材的隔間壁。
1、11、21:隔熱吸音材
12、22:第1層
13、23:第2層
24:第3層
100、200、300、400、500、600:隔間壁
101:地面結構體
102:沿頂結構體
110:板條
111:下槽
111A:側面
111B:側面
112:上槽
112A:側面
112B:側面
114:立柱(截面ㄈ形)
114A:側面
114B:側面
120:面材
121:底板
122:面板
130:自攻螺釘
132:釘墊板
140:壁體中空部
214:立柱(截面方形)
214A:側面
214B:側面
圖1係本發明第1實施形態的隔熱吸音材剖視圖；圖2係本發明第2實施形態的隔熱吸音材剖視圖；圖3係本發明第3實施形態的隔熱吸音材剖視圖；圖4係本發明第4實施形態的隔間壁透視圖；圖5係本發明第4實施形態的隔間壁水平剖視圖；圖6係本發明第5實施形態的隔間壁水平剖視圖；圖7係本發明第6實施形態的隔間壁水平剖視圖； 圖8係本發明第7實施形態的隔間壁水平剖視圖；圖9係本發明第8實施形態的隔間壁水平剖視圖；以及圖10係本發明第9實施形態的隔間壁水平剖視圖。
以下，針對本發明隔熱吸音材及隔間壁的實施形態，參照圖式進行說明。
<第1實施形態>
圖1所示係本發明第1實施形態的隔熱吸音材剖視圖。如圖1所示，第1實施形態的隔熱吸音材1係單層構造，由無機纖維利用黏結劑施行塊化的板狀塊體構成。使用於隔間壁時，隔熱吸音材1的厚度較佳係10~100mm。
(隔熱吸音材之製造方法)
首先，玻璃絨係例如利用玻璃熔融爐使玻璃熔液化，再抽出既定玻璃量，使用纖維化裝置，利用由氣體與空氣燃燒進行加熱、以及利用壓縮空氣使纖維延伸便可製造。纖維化的方法係可例示如習知公知的離心法、火焰法、噴氣法等，惟並無特別侷限於該等方法。利用離心法施行的纖維化裝置例係可例如精紡機等。
隔熱吸音材1係利用將玻璃絨堆積形成毯狀便可製造。具體而言，朝玻璃絨既定量吹出含有任意防塵劑或其他添加劑的黏結劑，再利用積層輸送帶依成為既定基重方式進行集棉，再利用烤箱使黏結劑 硬化。然後，施行割絨(slitting)、修整切割、製品短邊方向裁切等，依成為既定尺寸玻璃絨毯的方式施行成形。
(隔熱吸音材之密度)
本實施形態構成隔熱吸音材的塊體密度係10~20kg/m3。塊體密度係例如根據JIS A9521的方法便可測定。
當塊體密度小於10kg/m3時，隔熱吸音材的隔音性能不足，且隔熱吸音材1在施工時會出現彎折、或下垂情形，導致施工困難。
再者，塊體密度大於20kg/m3時，隔熱吸音材1的重量偏大，導致對裝載與設置作業時的施工造成負荷，使高齡作業員或未熟練作業員的作業趨於困難。又，因為每單位面積的施工重量增加，會導致輸送效率降低。又，將隔熱吸音材1裁切為既定形狀時的裁切趨於困難。又，若塊體密度偏高，則會導致製造成本提高。
相對於此，本實施形態因為塊體密度係10~20kg/m3，可確保充分地隔音性能，且隔熱吸音材1具有可施工的剛性，又因為屬輕量，故施工性獲提升。又，每單位面積的施工重量亦小，且亦能提升輸送效率。又，可輕易將隔熱吸音材1裁切為既定形狀，亦能降低製造成本。
(無機纖維之長度荷重平均纖維徑)
本實施形態構成隔熱吸音材的塊體之無機纖維長度荷重平均纖維徑係2.0~8.7μm。本實施形態，無機纖維的長度荷重平均纖維徑測定係使用Cottonscope Pty Ltd製的cottonscopeHD，依照下述測定條件實施。
長度荷重平均纖維徑係利用顯微鏡放大分散於水中的纖維，再將利用照相機所拍攝的影像讀入於電腦中，利用影像處理測定纖維徑，從30,000支的測定值求取平均值。但，長度50μm以下的纖維、長度較短於纖維徑3倍以下的纖維係排除於統計之外。又，為施行考慮纖維長度的統計，便將長度大於50μm的長纖維利用影像處理自動地分割長度，再分別將測定經分割纖維徑所獲得數值進行統計。
Figure 109133197-A0305-02-0009-1
若無機纖維的長度荷重平均纖維徑未滿2.0μm，則隔熱吸音材1的剛性偏低，在施工時會發生彎折或下垂，導致施工困難。又，若無機纖維的長度荷重平均纖維徑大於8.7μm，則空隙會變大，導致隔音性 能降低。相對於此，本實施形態因為塊體無機纖維的長度荷重平均纖維徑係2.0~8.7μm，隔熱吸音材1的剛性(硬度)獲提高，可提升施工性，且能確保充分地隔音性能。
再者，更佳為，本實施形態構成隔熱吸音材的塊體無機纖維之長度荷重平均纖維徑係3.8~5.3μm。又，纖維長較佳係20mm~200mm。纖維長越長則越容易提高剛性。藉此，隔熱吸音材1可保持充分地剛性，能更加合併提升施工性與隔音性能。
(無機纖維之長度荷重纖維徑分佈)
本實施形態構成隔熱吸音材的塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維20~66%，且含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~58%。另外，未滿4.0μm的無機纖維、4.0μm以上且未滿7.0μm的無機纖維、以及7.0μm以上的無機纖維合計成為100%。此處所謂各長度荷重平均纖維徑範圍的無機纖維比例，係表示支數比例(支數%)。本實施形態，無機纖維之長度荷重平均纖維徑的測定係使用Cottonscope Pty Ltd製cottonscopeHD，依表1的測定條件實施。長度荷重纖維徑分佈係使用長度荷重平均纖維徑的測定值製成統計曲線，分別計算出長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維比例、及長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維比例。
當塊體所含長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上之無機纖維未滿13%的情況、長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm之無機纖維多於66%的情況，隔熱吸音材的剛性偏低，隔熱吸音材的硬度不足，導致施 工性降低。又，當塊體所含長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上之無機纖維多於58%的情況、或塊體所含長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm之無機纖維未滿20%的情況，隔熱吸音材內的空隙變大，導致隔音性能降低。相對於此，本實施形態構成隔熱吸音材的塊體，因為含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維20~66%，且含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~58%，故，隔熱吸音材具有施工所需的充分硬度，可提升施工性，且能確保充分的隔音性能。
另外更佳為，塊體係含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上之無機纖維13~33%。藉此，可更確實兼顧高施工性、與高隔音性能。
再者更佳為，塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm之無機纖維41~66%。藉此，可更確實兼顧高施工性、與高隔音性能。
(無機纖維)
無機纖維係在由玻璃絨、岩絨、渣絨等無機材料構成的纖維狀構件前提下，其餘均可使用。但，若考慮施工性與成本等，較佳係玻璃絨。
(黏結劑)
為使無機纖維塊化而使用黏結劑的材料係在熱硬化性樹脂之前提下，可自由地選擇。可選擇例如：酚樹脂系、脲樹脂系、三聚氰胺樹脂系、間苯二酚樹脂系、丙烯酸樹脂系、聚酯樹脂系、糖樹脂系、澱粉樹脂系等。上述黏結劑較佳係含有利用從醯胺化反應、醯亞胺化反應、酯 化反應、及酯交換反應所構成群組中選擇的反應，進行硬化之熱硬化性樹脂。
構成隔熱吸音材的塊體之黏結劑重量比(樹脂含有率)，相對於塊體重量，較佳係1.0~8.5重量%。另外，樹脂含有率係藉由施行包括有：(1)將玻璃絨毯切取為100mm×100mm而成為試驗片，並測定重量(Wa)的步驟；(2)將切取的試驗片投入於設定為530℃的電爐中，使黏結劑成分進行分解的步驟；以及(3)從電爐取出經黏結劑成分分解後的試驗片，測定重量(Wb)，再從與步驟(1)的測定值(Wa)差求取樹脂含有率之步驟，依照下式便可獲得。
樹脂含有率(重量%)={(Wa-Wb)/Wa}×100
若構成隔熱吸音材的塊體之樹脂含有率未滿1.0重量%，則隔熱吸音材的回彈強度(彈性)小，無法保持隔熱吸音材的厚度。又，若樹脂含有率未滿1.0重量%，則在製造時無法均勻塗佈黏結劑。
再者，若構成隔熱吸音材的塊體之樹脂含有率多於8.5重量%，則隔熱吸音材變硬，導致對間隙等處的施工趨於困難。又，若樹脂含有率多於8.5重量%，則隔熱吸音材的成本提高。
相對於此，因為本實施形態構成隔熱吸音材的塊體之黏結劑重量比(樹脂含有率)係1.0~8.5重量%，隔熱吸音材具有充分的回彈強度，可保持隔熱吸音材的厚度。又，在製造時可均勻塗佈黏結劑，且可輕易對間隙等處施行施工。
再者，黏結劑的黏結劑強度較佳係3.6~6.1N/mm2。另外，黏結劑的強度係依照包括有下述步驟的殼模拉伸強度測定方法，便可測 定。該等步驟係(1)在150g玻璃珠中投入2.7重量%黏結劑並混合，獲得混合物的步驟；(2)將步驟(1)所獲得混合物均勻填塞於鐵製模具中，利用烤箱施行加熱使黏結劑硬化，獲得殼模試驗片(厚度6mm×寬度27mm×長度74mm，但，夾具部寬度42mm)的步驟；(3)將步驟(2)所獲得殼模試驗片從烤箱中取出，冷卻至室溫的步驟；以及(4)使用萬能材料試驗機，依拉伸速度5mm/分測定殼模試驗片之拉伸強度的步驟。
若隔熱吸音材的黏結劑強度未滿3.6N/mm2，則為將玻璃絨施行塊化必需增加樹脂含有量。又，若隔熱吸音材的黏結劑強度高於6.1N/mm2，則纖維的皮膚刺激性觸感會增加。相對於此，本實施形態，因為黏結劑的黏結劑強度係3.6~6.1N/mm2，在尚未設置抑制皮膚刺激性(刺痛)的薄膜等情況下，便可抑制皮膚刺激性觸感。另外，本發明並不僅侷限於沒有設置薄膜的情況，在更加提升施工性的情況、更加抑制皮膚刺激性的情況、以及為賦予防濕性能機能的情況下，亦可黏貼(或包覆)薄膜。薄膜係可黏貼於隔熱吸音材的單側或雙側，亦可包覆著隔熱吸音材的四面或六面全部包覆。隔熱吸音材與薄膜係可使用黏著劑黏貼，亦可將薄膜間施行壓接或黏著而包覆隔熱吸音材。又，當黏貼(或包覆)薄膜時，可任意開孔，藉此可控制隔音性能、吸音性能及透濕性能。
<第2實施形態>
圖2所示係本發明第2實施形態的隔熱吸音材剖視圖。如圖2所示，第2實施形態的隔熱吸音材11係雙層構造，由無機纖維利用黏結劑塊化的板狀塊體構成。構成隔熱吸音材11的塊體係具備有第1層12與第2層13。 第1層12係在構成隔熱吸音材11時先形成的層，而第2層13係形成於第1層12上的層。使用於隔間壁時，隔熱吸音材11的厚度較佳係10~100mm，第1層12的厚度比率較佳係25~75%。
(隔熱吸音材之製造方法)
首先，玻璃絨係例如利用玻璃熔融爐使玻璃熔液化，再抽出既定玻璃量，使用纖維化裝置，利用由氣體與空氣燃燒進行加熱、以及利用壓縮空氣使纖維延伸便可製造。纖維化的方法係可例示如習知公知的離心法、火焰法、噴氣法等，惟並無特別侷限於該等方法。利用離心法施行的纖維化裝置例係可例如旋塗機等。
隔熱吸音材11係利用將玻璃絨堆積形成毯狀便可製造。具體而言，朝玻璃絨既定量吹出含有任意防塵劑或他添加劑的黏結劑，再利用積層輸送機依成為既定基重方式進行集棉形成第1層12，重疊第1層12，依成為既定基重方式施行集棉形成第2層13，再利用烤箱使黏結劑硬化。然後，施行割絨、修整切割、製品短邊方向裁切等，依成為既定尺寸玻璃絨毯的方式施行成形。
(隔熱吸音材之密度)
本實施形態構成隔熱吸音材11的塊體密度係10~20kg/m3。另外，此處所謂「構成隔熱吸音材11的塊體密度」係指包含第1層12與第2層13在內的全體密度。本實施形態因為構成隔熱吸音材11的塊體密度亦是 10~20kg/m3，可達與第1實施形態同樣的效果。另外，第1層12與第2層13的密度較佳為相等。
(無機纖維之長度荷重平均纖維徑)
本實施形態構成隔熱吸音材11的塊體之無機纖維長度荷重平均纖維徑係2.0~8.7μm。又，更佳為，本實施形態構成隔熱吸音材11的塊體之無機纖維長度荷重平均纖維徑係3.8~5.3μm。另外，此處所謂構成隔熱吸音材11的塊體之長度荷重平均纖維徑係指包含第1層12與第2層13在內的全體長度荷重平均纖維徑。本實施形態亦是無機纖維的長度荷重平均纖維徑係2.0~8.7μm、較佳係3.8~5.3μm。又，纖維長較佳係20mm~200mm。纖維長越長，則越容易提高剛性。藉由該等便可達與第1實施形態同樣的效果。
本實施形態，第1層12的無機纖維之長度荷重平均纖維徑，較第2層13的無機纖維之長度荷重平均纖維徑大0.1~3.0μm。若第1層12的無機纖維之長度荷重平均纖維徑、與第2層13的無機纖維之長度荷重平均纖維徑差未滿0.1μm時，無法獲得充分的硬度，無法改善施工性。又，若第1層12的無機纖維之長度荷重平均纖維徑、與第2層13的無機纖維之長度荷重平均纖維徑差大於3.0μm時，會導致隔音性能降低。相對於此，根據本實施形態，因為第1層12的無機纖維之長度荷重平均纖維徑，係較第2層13的無機纖維之長度荷重平均纖維徑大0.1~3.0μm，所以可獲得充分硬度，能提升施工性，且亦能提升隔音性能。
再者，本實施形態，第1層12與第2層13中，最表層(如本實施形態的雙2層構造時，在形成隔熱吸音材11時直接接觸生產線最初形成的層)第1層12的無機纖維之長度荷重平均纖維徑係4.3~7.0μm。若第1層12的長度荷重平均纖維徑未滿4.3μm時，無法獲得充分硬度，施工性未獲改善。又，若第1層12的長度荷重平均纖維徑大於7.0μm時，雖硬度獲改善，但卻會導致隔音性能降低。相對於此，根據本實施形態，因為第1層12的無機纖維之長度荷重平均纖維徑係4.3~7.0μm，所以可獲得充分硬度，能提升施工性，且亦能提升隔音性能。
(無機纖維之長度荷重纖維徑分佈)
本實施形態構成隔熱吸音材11的塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維20~66%，且含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~58%。又更佳為，塊體係含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~33%。又特佳為，塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維41~66%。另外，此處所謂隔熱吸音材11的長度荷重纖維徑分佈係指包含第1層12與第2層13在內的全體長度荷重纖維徑分佈。另外，未滿4.0μm的無機纖維、4.0μm以上且未滿7.0μm的無機纖維、以及7.0μm以上的無機纖維合計成為100%。另外，此處所謂各長度荷重平均纖維徑範圍的無機纖維比例，係與第1實施形態同樣地表示支數比例(支數%)。根據本實施形態，藉由具有上述纖維徑分佈，便可達與第1實施形態同樣的效果。
(無機纖維)
無機纖維係在由玻璃絨、岩絨、渣絨等無機材料構成的纖維狀構件前提下，其餘均可使用。但，若考慮施工性與成本等，較佳係玻璃絨。
(黏結劑)
為使無機纖維塊化而使用黏結劑的材料係在熱硬化性樹脂之前提下，可自由地選擇。可選擇例如：酚樹脂系、脲樹脂系、三聚氰胺樹脂系、間苯二酚樹脂系、丙烯酸樹脂系、聚酯樹脂系、糖樹脂系、澱粉樹脂系等。上述黏結劑較佳係含有利用從醯胺化反應、醯亞胺化反應、酯化反應、及酯交換反應所構成群組中選擇的反應，進行硬化之熱硬化性樹脂。
構成隔熱吸音材11的塊體之黏結劑重量比(樹脂含有率)，相對於塊體重量，較佳係1.0~8.5重量%。另外，此處所謂構成隔熱吸音材11的塊體之黏結劑重量比，係指包含第1層12與第2層13在內的全體黏結劑重量比。根據本實施形態，藉由黏結劑的重量比(樹脂含有率)設為1.0~8.5重量%，便可達與第1實施形態同樣的效果。另外，為調整硬度，亦可針對第1層與第2層的黏結劑重量比在各自上述範圍內進行個別調整。
再者，本實施形態亦是黏結劑的黏結劑強度較佳為3.6~6.1N/mm2。根據本實施形態，藉由將黏結劑的黏結劑強度設為3.6~6.1N/mm2，便可達與第1實施形態同樣的效果。
<第3實施形態>
圖3所示係本發明第3實施形態的隔熱吸音材剖視圖。如圖3所示，第3實施形態的隔熱吸音材21係3層構造，由無機纖維利用黏結劑塊化的板狀塊體構成。構成隔熱吸音材21的塊體係具備有第1層22、第2層23及第3層24。第1層22係在構成隔熱吸音材21時先形成的層，而第2層23係形成於第1層22上的層，第3層24係形成於第2層23上的層。使用於隔間壁時，隔熱吸音材21的厚度較佳係10~100mm，第1層22、第2層23及第3層24的厚度比率分別較佳係8~35%、30~84%、8~35%。另外，第1層22、第2層23及第3層24的厚度比率合計成為100%。
(隔熱吸音材之製造方法)
首先，玻璃絨係例如利用玻璃熔融爐使玻璃熔液化，再抽出既定玻璃量，使用纖維化裝置，利用由氣體與空氣燃燒進行加熱、以及利用壓縮空氣使纖維延伸便可製造。纖維化的方法係可例示如習知公知的離心法、火焰法、噴氣法等，惟並無特別侷限於該等方法。利用離心法施行的纖維化裝置例係可例如旋塗機等。
隔熱吸音材21係利用將玻璃絨堆積形成毯狀便可製造。具體而言，朝玻璃絨既定量吹出含有任意防塵劑或他添加劑的黏結劑，再利用積層輸送機依成為既定基重方式進行集棉形成第1層22，重疊於第1層22上並依成為既定基重方式進行集棉形成第2層23，再重疊於第2層23上並依成為既定基重方式進行集棉形成第3層24，接著利用烤箱使 黏結劑硬化。然後，施行割絨、修整切割、製品短邊方向裁切等，依成為既定尺寸玻璃絨毯的方式施行成形。
(隔熱吸音材之密度)
本實施形態構成隔熱吸音材21的塊體密度係10~20kg/m3。另外，此處所謂構成隔熱吸音材21的塊體密度係指包含第1層22、第2層23及第3層24在內的全體密度。本實施形態因為構成隔熱吸音材21的塊體密度亦是10~20kg/m3，可達與第1及第2實施形態同樣的效果。另外，較佳係第1層22與第3層24的密度相等，更佳係第1層22、第2層23及第3層24的密度相等。
(無機纖維之長度荷重平均纖維徑)
本實施形態構成隔熱吸音材21的塊體之無機纖維長度荷重平均纖維徑係2.0~8.7μm。又，更佳為，本實施形態構成隔熱吸音材21的塊體之無機纖維長度荷重平均纖維徑係3.8~5.3μm。另外，此處所謂構成隔熱吸音材21的塊體之長度荷重平均纖維徑，係指包含第1層22、第2層23及第3層24在內的全體長度荷重平均纖維徑。本實施形態亦是無機纖維的長度荷重平均纖維徑係2.0~8.7μm、較佳係3.8~5.3μm。又，纖維長較佳係20mm~200mm。纖維長越長，則越容易提高剛性。藉由該等便可達與第1及第2實施形態同樣的效果。
本實施形態，第1層22與第3層24的無機纖維之長度荷重平均纖維徑，係較第2層23的無機纖維之長度荷重平均纖維徑大 0.1~3.0μm。若第1層22與第3層24的無機纖維之長度荷重平均纖維徑、和第2層23的無機纖維之長度荷重平均纖維徑差未滿0.1μm時，無法獲得充分的硬度，無法改善施工性。又，若第1層22與第3層24的無機纖維之長度荷重平均纖維徑、和第2層23的無機纖維之長度荷重平均纖維徑差大於3.0μm時，會導致隔音性能降低。相對於此，根據本實施形態，因為第1層22與第3層24的無機纖維之長度荷重平均纖維徑，係較第2層23的無機纖維之長度荷重平均纖維徑大0.1~3.0μm，所以隔熱吸音材21具有充分硬度俾能提升施工性，且能提升隔音性能。
再者，本實施形態，第1層22、第2層23、及第3層24中屬於最表層的第1層22與第3層24之無機纖維長度荷重平均纖維徑係4.3~7.0μm。若第1層22與第3層24的長度荷重平均纖維徑未滿4.3μm時，無法獲得充分的硬度，無法改善施工性。又，若第1層22與第3層24的長度荷重平均纖維徑大於7.0μm時，雖硬度獲改善，但卻會導致隔音性能降低。相對於此，根據本實施形態，因為第1層22與第3層24的無機纖維之長度荷重平均纖維徑係4.3~7.0μm，所以可獲得充分硬度，能提升施工性，且亦能提升隔音性能。
(無機纖維之長度荷重纖維徑分佈)
本實施形態構成隔熱吸音材21的塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維20~66%，且含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~58%。另外，未滿4.0μm的無機纖維、4.0μm以上且未滿7.0μm的無機纖維、以及7.0μm以上的無機纖維合計成為100%。 又更佳為，塊體係含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~33%。又特佳為，塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維41~66%。另外，此處所謂「隔熱吸音材21的長度荷重纖維徑分佈」係指包含第1層22、第2層23及第3層24在內的全體長度荷重纖維徑分佈。又，此處所謂各長度荷重平均纖維徑範圍的無機纖維比例，係與第1實施形態同樣地表示支數比例(支數%)。根據本實施形態，藉由具有上述纖維徑分佈，便可達與第1及第2實施形態同樣的效果。
(無機纖維)
無機纖維係在由玻璃絨、岩絨、渣絨等無機材料構成的纖維狀構件前提下，其餘均可使用。但，若考慮施工性與成本等，較佳係玻璃絨。
(黏結劑)
為使無機纖維塊化而使用黏結劑的材料係在熱硬化性樹脂之前提下，可自由地選擇。可選擇例如：酚樹脂系、脲樹脂系、三聚氰胺樹脂系、間苯二酚樹脂系、丙烯酸樹脂系、聚酯樹脂系、糖樹脂系、澱粉樹脂系等。上述黏結劑較佳係含有利用從醯胺化反應、醯亞胺化反應、酯化反應、及酯交換反應所構成群組中選擇的反應，進行硬化之熱硬化性樹脂。
構成隔熱吸音材21的塊體之黏結劑重量比(樹脂含有率)，相對於塊體重量，較佳係1.0~8.5重量%。另外，此處所謂「構成隔熱吸音材21的塊體之黏結劑重量比」係指包含第1層22、第2層23及第3層24 在內的全體黏結劑重量比。根據本實施形態，藉由黏結劑的重量比(樹脂含有率)設為1.0~8.5重量%，便可達與第1及第2實施形態同樣的效果。另外，為調整硬度，亦可針對第1層、第2層及第3層的黏結劑重量比在各自上述範圍內進行個別調整。
再者，本實施形態亦是黏結劑的黏結劑強度較佳為3.6~6.1N/mm2。根據本實施形態，藉由將黏結劑的黏結劑強度設為3.6~6.1N/mm2，便可達與第1及第2實施形態同樣的效果。
<第4實施形態>
以下，針對本發明第4實施形態的隔間壁進行說明。第4實施形態的隔間壁係使第1~第3實施形態所說明的隔熱吸音材含於壁體中空部。
圖4所示係本發明第4實施形態的隔間壁透視圖。又，圖5所示係本發明第4實施形態的隔間壁水平剖視圖。如圖4所示，隔間壁100係具備有：在建築物的地面結構體101與沿頂結構體102間所形成的板條110、以及在板條110二側從地面結構體101施工至沿頂結構體102的面材120。
板條110係包含有：配置於建築物之地面結構體101上的下槽111、固定於沿頂結構體102上的上槽112、以及在下槽111與上槽112間呈垂直設立的立柱114。
下槽111係例如形成截面ㄈ形的鋼製長條構件，依朝上方呈開口方式配置於地面結構體101上。下槽111係利用水泥釘等，視需要更經由槽承座等固定於地面結構體101上。
上槽112係例如形成截面ㄈ形的鋼製長條構件，依朝下方呈開口方式固定於沿頂結構體102的下面。又，上槽112係平行於下槽111配置於下槽111正上方。上槽112係利用水泥釘等，視需要更經由槽承座等固定於沿頂結構體102上。
立柱114係例如從底部二端立設二側面114A、114B而形成截面ㄈ形的鋼製長條構件，跨越下槽111與上槽112間呈垂直設立。
本實施形態，立柱114係利用單槽/交錯間柱工法設立。即，立柱114係朝板條110的橫向設立呈交錯配置(在壁面的垂直方向上交互錯開配置)狀態。更詳言之，在下槽111與上槽112之間，交互設立著：由其中一側面114A抵接於下槽111及上槽112之其中一側面111A、112A方式配置的立柱114，以及由另一側面114B抵接於下槽111及上槽112另一側面111B、112B方式配置的立柱114。
面材120係由底板121及面板122的積層體構成。底板121及面板122至少其中一者、較佳係二者係不燃材料或耐燃二級材料的板材，可為單板、亦可為板材的積層體。此處所謂「不燃材料」及「耐燃二級材料」，不燃材料係根據建築基準法第2條第9項的材料，耐燃二級材料係根據建築基準法施行令第1條第5項的材料。
不燃材料係當因尋常火災而被施加火熱時，在開始加熱後經20分鐘可滿足：(1)不會燃燒、(2)不會發生有礙防火的變形、熔融、龜裂、及其他損傷。(3)不會產生有礙避難的煙幕或氣體等要件之材料。
耐燃二級材料係當因尋常火災而被施加火熱時，在開始加熱後經10分鐘可滿足：(1)不會燃燒、(2)不會發生有礙防火的變形、熔融、龜裂、及其他損傷。(3)不會產生有礙避難的煙幕或氣體等要件之材料。
底板121與面板122較佳係可使用例如：石膏板、強化石膏板、硬質石膏板或纖維補強石膏板。該等面材120的厚度較佳係20mm以上。
本實施形態，各底板121係利用例如自攻螺釘130安裝於相隔一條立柱114上。又，面板122係例如分別利用黏著劑或釘槍安裝於底板121的外側。藉由此種構成，在板條110上，於二側面材120間形成壁體中空部140。
隔熱吸音材1、11、21係配置於壁體中空部140內。隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別抵接於下槽111與上槽112，而隔熱吸音材1、11、21的橫向二緣則抵接於鄰接的立柱114。例如隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別嵌入下槽111與上槽112內並抵接於下槽111與上槽112的底部，或者隔熱吸音材分別在未嵌入下槽111與上槽112內的狀態下，抵接於下槽111與上槽112的外側。例如隔熱吸音材1、11、21的其中一邊緣嵌入立柱114內並抵接於立柱114的底部，隔熱吸音材1、11、21的其中一邊緣則抵接於立柱114的底部外面。或者亦可隔熱吸音材在未嵌入立柱內的狀態下，抵接於立柱的外側。又，立柱係方形的情況，隔熱吸音材亦可在未嵌入立柱狀態下，抵接於立柱的外側。
根據本實施形態，隔間壁100便在壁體中空部140中含有隔熱吸音材1、11、21。根據本實施形態，因為隔熱吸音材1、11、21屬 於輕量，故可提升施工性，且隔熱吸音材1、11、21具有能施工的硬度，俾能提升施工性，並可使隔間壁100確保充分的隔音性能。
再者，根據本實施形態，立柱114係利用單槽/交錯間柱工法設立。所以，在隔間壁100內可輕易配置隔熱吸音材1、11、21。
<第5實施形態>
以下，針對本發明第5實施形態的隔間壁進行說明。第5實施形態的隔間壁係使第1~第3實施形態所說明的隔熱吸音材含於壁體中空部。另外，第5實施形態的隔間壁之立柱設立方法係利用單槽/共通間柱工法設立。另外，關於與第4實施形態同樣的構成便賦予相同元件符號並省略詳細說明。
圖6所示係本發明第5實施形態的隔間壁水平剖視圖。第5實施形態的隔間壁200係具備有：板條110、以及在板條110二側施工的面材120。
板條110的構成係立柱214的配置不同於第4實施形態。本實施形態亦是立柱214係從底部二端立設二側面214A、214B且具有例如方形截面形狀，垂直跨越設立於下槽111與上槽112之間。
本實施形態的立柱214係利用單槽/共通間柱工法設立。即，立柱214在一直線上排列配置，立柱214的下端二側面214A、214B係抵接於下槽111的二側面111A、111B，立柱214的上端部二側面係抵接於上槽112的二側面112A、112B。
本實施形態，面材120係板條110二側的底板121，分別利用例如自攻螺釘130安裝於各立柱214的二側面214A、214B。又，面板122分別利用例如黏著劑、釘槍安裝於底板121的外側。藉由此種構成，板條110便在二側面材120之間形成壁體中空部140。
隔熱吸音材1、11、21係配置於壁體中空部140內。隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別抵接於下槽111與上槽112，而隔熱吸音材1、11、21的橫向二緣則抵接於鄰接的立柱214。例如隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別嵌入下槽111與上槽112內並抵接於下槽111與上槽112的底部，或者隔熱吸音材分別在未嵌入下槽111與上槽112內的狀態下，抵接於下槽111與上槽112的外側。又，當立柱呈ㄈ形截面形狀時，亦可隔熱吸音材其中一邊緣例如嵌入於立柱內並抵接於立柱底部，而隔熱吸音材另一邊緣則抵接於立柱的底部外面。或者，隔熱吸音材亦可在未嵌入立柱內的狀態下，抵接於立柱的外側。
依照本實施形態亦可達第4實施形態同樣的效果。
<第6實施形態>
以下，針對本發明第6實施形態的隔間壁進行說明。第6實施形態的隔間壁係使第1~第3實施形態所說明的隔熱吸音材含於壁體中空部。另外，第6實施形態隔間壁的立柱設立方法係利用單槽/共通間柱工法釘墊板交錯配置進行設立。另外，關於與第4實施形態同樣的構成便賦予相同元件符號並省略詳細說明。
圖7所示係本發明第6實施形態的隔間壁水平剖視圖。另外，圖7中，下槽111與上槽112側面的內壁面係依虛線標示。第6實施形態的隔間壁300係具備有：板條110、以及在板條110二側施工的面材120。
板條110的構成係立柱114的配置不同於第4實施形態。本實施形態亦是立柱114係從底部二端立設二側面114A、114B且具有例如ㄈ形截面形狀，垂直跨越設立於下槽111與上槽112之間。
本實施形態的立柱114係利用單槽/共通間柱工法釘墊板交錯配置進行設立。即，立柱114在一直線上排列配置，立柱114的下端二側面114A、114B係抵接於下槽111的二側面111A、111B，立柱114的上端部二側面係抵接於上槽112的二側面112A、112B。
本實施形態，面材120係由各底板121利用例如自攻螺釘130安裝於相隔一條立柱114上。此時，在立柱114的側面114A、114B、與底板121之間，配置著釘墊板132。釘墊板132係輪流安裝於立柱114其中一側面114A、與另一側面114B上，形成交錯配置狀態。藉由此種構成，在板條110上，於二側面材120間形成壁體中空部140。
隔熱吸音材1、11、21係配置於壁體中空部140內。隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別抵接於下槽111與上槽112，而隔熱吸音材1、11、21的橫向二緣則抵接於鄰接的立柱114。例如隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別嵌入下槽111與上槽112內並抵接於下槽111與上槽112的底部，或者隔熱吸音材分別在未嵌入下槽111與上槽112內的狀態下，抵接於下槽111與上槽112的外側。例如隔熱吸音材1、11、21的其中一邊緣嵌入立柱114內並抵接於立柱114的底部，隔熱吸音材1、11、 21的其中一邊緣則抵接於立柱114的底部外面。或者亦可隔熱吸音材在未嵌入立柱內的狀態下，抵接於立柱的外側。又，立柱係方形的情況，隔熱吸音材亦可在未嵌入立柱狀態下，抵接於立柱的外側。
依照本實施形態亦可達第4實施形態同樣的效果。
<第7實施形態>
以下，針對本發明第7實施形態的隔間壁進行說明。第7實施形態的隔間壁係使第1~第3實施形態所說明的隔熱吸音材含於壁體中空部。另外、第7實施形態隔間壁的立柱設立方法係利用單槽/交錯間柱工法釘墊板配置進行設立。另外，關於與第4實施形態同樣的構成便賦予相同元件符號並省略詳細說明。
圖8所示係本發明第7實施形態的隔間壁水平剖視圖。另外，圖8中，下槽111與上槽112側面的內壁面係依虛線標示。第7實施形態的隔間壁400係具備有：板條110、以及在板條110二側施工的面材120。
板條110的構成係釘墊板的配置不同於第4實施形態。本實施形態亦是立柱114係從底部二端立設二側面114A、114B且具有例如ㄈ形截面形狀，垂直跨越設立於下槽111與上槽112之間。
本實施形態，立柱114係利用單槽/交錯間柱工法釘墊板配置進行設立。即，立柱114係朝板條110的橫向設立呈交錯配置(在壁面的垂直方向上交互錯開配置)狀態。更詳言之，在下槽111與上槽112之間，交互設立著：由其中一側面114A抵接於下槽111及上槽112之其中一側面 111A、112A方式配置的立柱114，以及由另一側面114B抵接於下槽111及上槽112另一側面111B、112B方式配置的立柱114。
本實施形態，面材120係由各底板121利用例如自攻螺釘130安裝於相隔一條立柱114上。此時，在立柱114的側面114A、114B、與底板121之間，配置著釘墊板132。釘墊板132係輪流安裝於立柱114其中一側面114A、與另一側面114B上，形成交錯配置狀態。藉由此種構成，在板條110上，於二側面材120間形成壁體中空部140。
隔熱吸音材1、11、21係配置於壁體中空部140內。隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別抵接於下槽111與上槽112，而隔熱吸音材1、11、21的橫向二緣則抵接於鄰接的立柱114。例如隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別嵌入下槽111與上槽112內並抵接於下槽111與上槽112的底部，或者隔熱吸音材分別在未嵌入下槽111與上槽112內的狀態下，分別抵接於下槽111與上槽112的外側。例如隔熱吸音材1、11、21的其中一邊緣嵌入立柱114內並抵接於立柱114的底部，隔熱吸音材1、11、21的其中一邊緣則抵接於立柱114的底部外面。或者亦可隔熱吸音材在未嵌入立柱內的狀態下，抵接於立柱的外側。又，立柱係方形的情況，隔熱吸音材亦可在未嵌入立柱狀態下，抵接於立柱的外側。
依照本實施形態亦可達第4實施形態同樣的效果。
<第8實施形態>
以下，針對本發明第8實施形態的隔間壁進行說明。第8實施形態的隔間壁係使第1~第3實施形態所說明的隔熱吸音材含於壁體中空部。另 外，第8實施形態隔間壁的立柱設立方法係利用雙槽/並排間柱工法設立。另外，關於與第4實施形態同樣的構成便賦予相同元件符號並省略詳細說明。
圖9所示係本發明第8實施形態的隔間壁之水平剖視圖，立柱呈錯開配置。另外，圖9中，下槽111與上槽112側面的內壁面係依虛線標示。第8實施形態的隔間壁500亦係具備有：板條110、以及在板條110二側施工的面材120。
板條110的構成係上槽、下槽及立柱114的配置不同於第4實施形態。本實施形態，一對下槽111與一對上槽112配置呈平行於壁厚方向排列狀態。本實施形態亦是立柱114係從底部二端立設二側面114A、114B且具有例如ㄈ形截面形狀，垂直跨越設立於下槽111與上槽112之間。
本實施形態，立柱114係利用雙槽/並排間柱工法設立。立柱114係設立於板條110的橫向上。更詳言之，立柱114係在一對下槽111之其中一下槽111、與一對上槽112中之其中一上槽112間(例如圖9中靠下方的下槽111與上槽112之間)，以及一對下槽111中另一下槽111與一對上槽112中另一上槽112之間(例如圖9中靠上方的下槽111與上槽112之間)呈錯開設立。
本實施形態，面材120係由各底板121利用例如自攻螺釘130安裝於立柱114上。又，面板122係例如分別利用黏著劑或釘槍安裝於底板121的外側。藉由此種構成，在板條110上，於二側面材120間形成壁體中空部140。
隔熱吸音材1、11、21係配置於壁體中空部140內。隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別抵接於下槽111與上槽112。例如隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別嵌入下槽111與上槽112內並抵接於下槽111與上槽112的底部，或者隔熱吸音材分別在未嵌入下槽111與上槽112內的狀態下，抵接於下槽111與上槽112的外側。又，隔熱吸音材1、11、21係依避開立柱114方式配置於壁體中空部140中。另外，隔熱吸音材並不需要使用連續長條的隔熱吸音材，亦可配置複數隔熱吸音材。又，隔熱吸音材係可配置於各排的立柱間，亦可隔熱吸音材橫向二緣抵皆於鄰接的立柱，亦可隔熱吸音材其中一邊緣嵌入於立柱內。又，立柱係方形的情況，隔熱吸音材亦可在未嵌入立柱狀態下，抵接於立柱的外側。
依照本實施形態亦可達第4實施形態同樣的效果。
<第9實施形態>
以下，針對本發明第9實施形態的隔間壁進行說明。第9實施形態的隔間壁係使第1~第3實施形態所說明的隔熱吸音材含於壁體中空部。另外，第9實施形態隔間壁的立柱設立方法係利用雙槽/並排間柱工法設立，僅立柱配置於同一之位置之點與第8實施形態相異。另外，關於與第8實施形態同樣的構成便賦予相同元件符號並省略詳細說明。
圖10所示係本發明第9實施形態的隔間壁之水平剖視圖，立柱配置於同一位置。另外，圖10中，下槽111與上槽112側面的內壁面係依虛線標示。第9實施形態的隔間壁600亦係具備有：板條110、以及在板條110二側施工的面材120。
板條110的構成係僅立柱114的配置不同於第8實施形態。本實施形態，立柱114的配置係在一對下槽111之其中一下槽111、與一對上槽112中之其中一上槽112間，以及一對下槽111中另一下槽111與一對上槽112中另一上槽112之間，分別將各立柱114設立於相同位置。
本實施形態，面材120係由各底板121利用例如自攻螺釘130安裝於立柱114上。又，面板122係例如分別利用黏著劑或釘槍安裝於底板121的外側。藉由此種構成，在板條110上，於二側面材120間形成壁體中空部140。
隔熱吸音材1、11、21係配置於壁體中空部140內。隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別抵接於下槽111與上槽112。例如隔熱吸音材1、11、21的下緣與上緣分別嵌入下槽111與上槽112內並抵接於下槽111與上槽112的底部，或者隔熱吸音材分別在未嵌入下槽111與上槽112內的狀態下，抵接於下槽111與上槽112的外側。又，隔熱吸音材1、11、21係設置於各排立柱114之間，隔熱吸音材1、11、21的橫向二緣抵接於鄰接的立柱114。例如隔熱吸音材1、11、21其中一側緣嵌入立柱114內並抵接於立柱114的底部，而隔熱吸音材1、11、21另一側緣則抵接於立柱114的底部外面。又，隔熱吸音材亦可未嵌入於立柱內而是抵接於立柱。又，如圖10所示，在各槽的壁體中空部分別亦可配置隔熱吸音材，亦可僅在單邊槽的壁體中空部配置隔熱吸音材。又，立柱係方形的情況，隔熱吸音材亦可在未嵌入立柱狀態下，抵接於立柱的外側。
依照本實施形態亦可達第4實施形態同樣的效果。
以上，針對本發明實施形態進行詳細說明，惟，本發明並不僅侷限於上述實施形態，當然在申請專利範圍所記載的本發明範圍內均可進行各種變更。
[實施例]
以下，針對本發明隔熱吸音材的實施例與比較例進行說明。
(實施例1、7)
實施例1、7係對應於參照圖3所說明第3實施形態的3層構造隔熱吸音材。實施例1、7係依照第3實施形態所說明的製造方法進行製造。
(實施例2~6)
實施例2~6係對應於參照圖2所說明第2實施形態的雙層構造隔熱吸音材。實施例2~6係依照第2實施形態所說明的製造方法進行製造。
(實施例8~10)
實施例8~10係對應於參照圖1所說明第1實施形態的單層構造隔熱吸音材。實施例8~10係依照第1實施形態所說明的製造方法進行製造。
(比較例1~3)
比較例1~3係與實施例8~10同樣地均為單層構造隔熱吸音材。比較例1~3係與實施例8~10同樣地依照第1實施形態所說明製造方法進行製造。
(長度荷重平均纖維徑及長度荷重纖維徑分佈之測定)
針對實施例1~10及比較例1~3，關於塊體的長度荷重平均纖維徑、與長度荷重纖維徑分佈的測定，係使用Cottonscope Pty Ltd製的cottonscopeHD實施。另外，關於實施例1~7的各層長度荷重平均纖維徑亦同樣測定。
(密度測定)
針對實施例1~10及比較例1~3，根據JIS A9521的方法測定密度。
(黏結劑強度之測定)
針對實施例1~10及比較例1~3，測定所使用黏結劑的強度。關於黏結劑的強度係依照包括有下述步驟的殼模拉伸強度測定方法，便可測定。該等步驟係(1)在150g玻璃珠中投入2.7重量%黏結劑並混合，獲得混合物的步驟；(2)將步驟(1)所獲得混合物均勻填塞於鐵製模具中，利用烤箱施行加熱使黏結劑硬化，獲得殼模試驗片(厚度6mm×寬度27mm×長度74mm，但，夾具部寬度42mm)的步驟；(3)將步驟(2)所獲得殼模試驗片從烤箱中取出，冷卻至室溫的步驟；以及(4)使用萬能材料試驗機，依拉伸速度5mm/分測定殼模試驗片之拉伸強度的步驟。
(樹脂含有率之測定)
針對各實施例1~10及比較例1~3，測定樹脂含有率。樹脂含有率係藉由施行包括有：(1)將玻璃絨毯切取為100mm×100mm而成為試驗片，並測定重量(Wa)的步驟；(2)將切取的試驗片投入於設定530℃的電爐中，使黏結劑成分進行分解的步驟；以及(3)從電爐取出經黏結劑成分分解後的試驗片，測定重量(Wb)，再從與步驟(1)的測定值(Wa)差求取樹脂含有率之步驟，再由下式計算出樹脂含有率。
樹脂含有率(重量%)={(Wa-Wb)/Wa}×100
實施例1~10及比較例1~3的長度荷重平均纖維徑、密度、長度荷重纖維徑分佈、黏結劑強度、樹脂含有率、厚度方向之層構成、各層的長度荷重平均纖維徑、以及各層的厚度比率，係如下所示。
Figure 109133197-A0305-02-0035-2
針對所獲得的實施例1~10與比較例1~3，就作業性/成本、施工性(皮膚刺激性觸感)、及施工性(製品硬度)，依照以下方法施行評價。
(作業性/成本)
若無機纖維隔熱吸音材每單位面積的重量偏大，便會導致作業性與裝載效率降低。又，若每單位面積的重量偏大，則會導致成本增加。此處，針對實施例1~10及比較例1~3，測定製品厚度50mm時的隔熱吸音材每單位面積重量，依如下評價作業性/成本。
◎：每單位面積的重量未滿800g/m2
○：800g/m2以上~未滿1000g/m2
△：1000g/m2以上且未滿1200g/m2
×：1200g/m2以上
(施工性(皮膚刺激性觸感))
若碰觸到無機纖維隔熱吸音材時的刺痛感(皮膚刺激性觸感)偏大，則施工性降低。所以，針對實施例1~10及比較例1~3，由10位監測員碰觸隔熱吸音材表面，依SD法評價尺度1~5的5階段評價皮膚刺激性而施行感性試驗，並依如下述評價施工性(皮膚刺激性觸感)。
◎：10位監測員的平均值未滿2.0
○：10位監測員的平均值達2.0以上且未滿3.0
△：10位監測員的平均值達3.0以上且未滿4.0
×：10位監測員的平均值達4.0以上
(施工性(製品硬度))
若無機纖維隔熱吸音材的硬度偏低，則施工性會降低。所以，針對實施例1~10及比較例1~3，施行：(1)將隔熱吸音材試驗片放置於測定台 上之平面部的步驟；(2)用手輕按長度方向後部，並依10cm/秒的速度推動，而在台上滑行的步驟；(3)當試驗片前端碰觸到角度45°滑台上時，利用直尺讀取下垂長度的步驟，並依如下述評價施工性(製品硬度)。但，下垂長度基準全部設為製品厚度50mm的情況。
◎：下垂長度達580mm以上、
○：下垂長度達530mm以上且未滿580mm
△：下垂長度達480mm以上且未滿530mm
×：下垂長度未滿480mm
下表所示係關於實施例1~10及比較例1~3的作業性/成本、施工性(皮膚刺激性觸感)、及施工性(製品硬度)。
Figure 109133197-A0305-02-0037-3
由表2、3中得知，密度設為24kg/m3的比較例2，重量偏重，導致作業性降低。又，纖維徑為7μm以上的纖維較少之比較例1，製品硬度不足，導致施工性降低。又，如比較例3所示，若長度荷重平均纖維徑為8.7μm的較粗情況時，皮膚刺激性觸感較大，導致施工性降低。
相對於此，實施例1~10可獲得充分的作業性、施工性(皮膚刺激性觸感、製品硬度)。
針對本發明隔間壁的實施例與比較例進行說明。
圖4所示係構成本發明隔間壁的透視圖。又，圖5所示係構成本發明隔間壁的水平剖視圖。
板條110係由：配置於沿地龍骨等地面結構體101上的下槽111、固定於輕鋼龍骨等沿頂結構體102下面的上槽112、以及在下槽111與上槽112間呈垂直設立的多數立柱114構成。立柱114係如圖5所示，沿壁芯呈交錯排列配置。
第1層底板121係利用自攻螺釘130固定於立柱114上，第2層面板122係利用釘槍與黏著劑固定於第1層底板121上。在板條二側施工的第1層底板121間形成壁體中空部140，於壁體中空部140中填充隔熱吸音材。
本發明實施例11的隔間壁構成構件，係使用以下建築材料：下槽111：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
上槽112：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
立柱114：輕型鋼(鋼製立柱)C-65mm×45mm×0.8mm
底板121：強化石膏板、厚度21mm(吉野石膏股份有限公司製品「TIGER BOARD(註冊商標)‧型式Z」)
面板122：硬質石膏板、厚度9.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「Tiger Super Hard(註冊商標)」)
隔熱吸音材11(實施例2)：長度荷重平均纖維徑4.3μm、密度14Kg/m3、厚度50mm(ASAHI FIBER GLASS股份有限公司製品「Stud Aclear」)
再者，在隔間壁內配置的隔熱吸音材11係採取參照圖2所說明第2實施形態對應的雙層構造，依照第2實施形態所說明的製造方法進行製造。
與本發明實施例11進行比較的比較例4之隔間壁構成構件，係使用以下建築材料：下槽111：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
上槽112：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
立柱114：輕型鋼(鋼製立柱)C-65mm×45mm×0.8mm
底板121：強化石膏板、厚度21mm(吉野石膏股份有限公司製品「TIGER BOARD(註冊商標)‧型式Z」)
面板122：硬質石膏板、厚度9.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「Tiger Super Hard(註冊商標)」)
隔熱吸音材1(比較例2)：長度荷重平均纖維徑7.8μm、密度24Kg/m3、厚度50mm(ASAHI FIBER GLASS股份有限公司製品「GLASRON(註冊商標)纖維棉」)
再者，在隔間壁內所配置隔熱吸音材1係採取參照圖1所說明第1實施形態對應的單層構造，依照第1實施形態所說明的製造方法進行製造。
本發明實施例12的隔間壁構成構件，係使用以下建築材料：下槽111：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
上槽112：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
立柱114：輕型鋼(鋼製立柱)C-65mm×45mm×0.8mm
底板121：強化石膏板、厚度12.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「TIGER BOARD(註冊商標)‧型式Z」)
面板122：硬質石膏板、厚度9.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「Tiger Hyper Hard C(註冊商標)」)
隔熱吸音材11(實施例2)：長度荷重平均纖維徑4.3μm、密度14Kg/m3、厚度50mm(ASAHI FIBER GLASS股份有限公司製品「Stud Aclear」)
再者，在隔間壁內所配置隔熱吸音材11係採取參照圖2所說明第2實施形態對應的雙層構造，依照第2實施形態所說明的製造方法進行製造。
與本發明實施例12進行比較的比較例5之隔間壁構成構件，係使用以下建築材料：下槽111：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
上槽112：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
立柱114：輕型鋼(鋼製立柱)C-65mm×45mm×0.8mm
底板121：強化石膏板、厚度12.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「TIGER BOARD(註冊商標)‧型式Z」)
面板122：硬質石膏板、厚度9.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「Tiger Hyper Hard C(註冊商標)」)
隔熱吸音材1(比較例2)：長度荷重平均纖維徑7.8μm、密度24Kg/m3、厚度50mm(ASAHI FIBER GLASS股份有限公司製品「GLASRON(註冊商標)纖維棉」)
再者，在隔間壁內所配置隔熱吸音材1係採取參照圖1所說明第1實施形態對應的單層構造，依照第1實施形態所說明的製造方法進行製造。
本發明實施例13的隔間壁構成構件，係使用以下建築材料：下槽111：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
上槽112：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
立柱114：輕型鋼(鋼製立柱)C-65mm×45mm×0.8mm
底板121：強化石膏板、厚度12.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「TIGER BOARD(註冊商標)‧型式Z」)
面板122：強化石膏板、厚度12.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「TIGER BOARD(註冊商標)‧型式Z」)
隔熱吸音材11(實施例2)：長度荷重平均纖維徑4.3μm、密度14Kg/m3、厚度50mm(ASAHI FIBER GLASS股份有限公司製品「Stud Aclear」)
再者，在隔間壁內配置的隔熱吸音材11係採取參照圖2所說明第2實施形態對應的雙層構造，依照第2實施形態所說明的製造方法進行製造。
與本發明實施例13進行比較的比較例6之隔間壁構成構件，係使用以下建築材料：下槽111：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
上槽112：輕型鋼(鋼製槽)C-75mm×40mm×0.8mm
立柱114：輕型鋼(鋼製立柱)C-65mm×45mm×0.8mm
底板121：強化石膏板、厚度12.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「TIGER BOARD(註冊商標)‧型式Z」)
面板122：強化石膏板、厚度12.5mm(吉野石膏股份有限公司製品「TIGER BOARD(註冊商標)‧型式Z」)
隔熱吸音材1(比較例2)：長度荷重平均纖維徑7.8μm、密度24Kg/m3、厚度50mm(ASAHI FIBER GLASS股份有限公司製品「GLASRON(註冊商標)纖維棉」)
再者，在隔間壁內所配置隔熱吸音材1係採取參照圖1所說明第1實施形態對應的單層構造，依照第1實施形態所說明的製造方法進行製造。
(隔音性能)
針對實施例11~13及比較例4~6的隔音性能(TLD值)，根據JIS A1416(ISO140-3)所規定的測定方法測定僅壁體單獨的聲音穿透損失，並將測定結果使用依照日本建築學會所規定隔音基準曲線(D曲線)的評價方法進行數值化。
以下，表4所示係關於實施例11~13及比較例4~6的隔音性能。
Figure 109133197-A0305-02-0043-4
由表4得知，實施例11~13的隔間壁係可獲得比較例4~6的習知隔間構造同等級以上之隔音性能。
另外，得知當長度荷重平均纖維徑小於4.3μm、密度大於24kg/m3時，隔音性能將獲提升。
11:隔熱吸音材
12:第1層
13:第2層

Claims (14)

  1. 一種隔熱吸音材，係由無機纖維之塊體構成的隔熱吸音材，上述塊體的密度係10~20kg/m3；上述塊體的無機纖維之長度荷重平均纖維徑係2.0~8.7μm；上述塊體係：含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維20~66%，且含有長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~58%；未滿4.0μm的無機纖維、4.0μm以上且未滿7.0μm的無機纖維、及7.0μm以上的無機纖維合計成為100%；上述無機纖維係玻璃絨。
  2. 如請求項1之隔熱吸音材，其中，上述塊體係由第1層與第2層積層形成板狀；上述第1層無機纖維的長度荷重平均纖維徑係較上述第2層無機纖維的長度荷重平均纖維徑大0.1~3.0μm。
  3. 如請求項1之隔熱吸音材，其中，上述塊體係由第1層、第2層及第3層依序積層形成板狀；上述第1層與第3層無機纖維的長度荷重平均纖維徑係較上述第2層無機纖維的長度荷重平均纖維徑大0.1~3.0μm。
  4. 如請求項1之隔熱吸音材，其中，上述塊體係由複數層積層形成板狀；上述複數層中最表層無機纖維的長度荷重平均纖維徑係4.3~7.0μm。
  5. 如請求項1之隔熱吸音材，其中，上述塊體的無機纖維之長度荷重平均纖維徑係3.8~5.3μm。
  6. 如請求項1之隔熱吸音材，其中，上述塊體係含有上述長度荷重平均纖維徑為7.0μm以上的無機纖維13~33%。
  7. 如請求項1之隔熱吸音材，其中，上述塊體係含有長度荷重平均纖維徑未滿4.0μm的無機纖維41~66%。
  8. 如請求項1之隔熱吸音材，其中，上述塊體係相對於上述塊體重量，含有使上述無機纖維塊化的黏結劑1.0~8.5重量%；上述黏結劑的黏結劑強度具有3.6~6.1N/mm2的強度。
  9. 如請求項8之隔熱吸音材，其中，上述黏結劑係含有利用從醯胺化反應、醯亞胺化反應、酯化反應及酯交換反應所構成群組中選擇的反應，而硬化之熱硬化性樹脂。
  10. 一種隔間壁，係在壁體中空部含有請求項1之隔熱吸音材。
  11. 如請求項10之隔間壁，其中，上述隔間壁係具備有：板條與面材；該板條係含有：下槽，其係配置於地面結構體上；上槽，其係固定於沿頂結構體上；以及立柱，其係在上述下槽與上述上槽之間，利用單槽/交錯間柱工法、單槽/共通間柱工法、單槽/共通間柱工法釘墊板交錯配置、單槽/交錯間柱工法釘墊板配置、或雙槽/並排間柱工法垂直設立； 該面材係在上述板條二側從地面結構體施工至沿頂結構體。
  12. 如請求項11之隔間壁，其中，上述面材係由不燃材料或耐燃二級材料的板材、或該等的積層體構成。
  13. 如請求項11之隔間壁，其中，上述面材係由石膏板或纖維補強石膏板、或該等的積層體構成。
  14. 如請求項12之隔間壁，其中，上述面材的厚度係20mm以上。
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