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TWI738152B - 積層鐵芯及旋轉電機 - Google Patents

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TWI738152B
TWI738152B TW108146222A TW108146222A TWI738152B TW I738152 B TWI738152 B TW I738152B TW 108146222 A TW108146222 A TW 108146222A TW 108146222 A TW108146222 A TW 108146222A TW I738152 B TWI738152 B TW I738152B
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electromagnetic steel
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core
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平山隆
竹田和年
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日商日本製鐵股份有限公司
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Abstract

本發明積層鐵芯具備：複數個電磁鋼板，互相積層，且前述電磁鋼板之兩面被絕緣被膜被覆；及接著部，設置於在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之間，分別將電磁鋼板彼此接著，又，接著部所占電磁鋼板的接著面積率為1%以上且40%以下。

Description

積層鐵芯及旋轉電機
本發明有關一種積層鐵芯及旋轉電機。 本發明是依據已於2018年12月17日於日本提出申請的特願2018-235855號而主張優先權，並在此引用其內容。
截至目前，已知有一種如下述專利文獻1所記載的積層鐵芯。該積層鐵芯中，相鄰之電磁鋼板在積層方向接著。
先前技術文獻 專利文獻 專利文獻1：日本特開2011-023523號公報
發明欲解決之課題 前述以往的積層鐵芯中，針對使磁特性提升尚有改善的餘地。
本發明是有鑑於前述情況而作成者，其目的在於使磁特性提升。
用以解決課題之手段 為解決前述課題，本發明提出了以下手段。 (1)本發明之第一態樣是一種積層鐵芯，其具備：複數個電磁鋼板，互相積層，且前述電磁鋼板之兩面被絕緣被膜所被覆；及接著部，設置於在積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此之間，分別將前述電磁鋼板彼此接著，又，前述接著部所占前述電磁鋼板的接著面積率為1%以上且40%以下。
在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此若未以任何手段加以固定，兩者將會相對地位移。另一方面，在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此藉由例如歛合而固定時，電磁鋼板會大幅地歪曲，而對積層鐵芯的磁特性造成很大的影響。 本發明之積層鐵芯中，在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此是藉由接著部來接著。因此，在複數個電磁鋼板整體中，可抑制在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此相對地位移的情況。此處，接著部所占電磁鋼板的接著面積率為1%以上。藉此，可利用接著部確實地接著電磁鋼板彼此，例如在對積層鐵芯槽之捲線時等，也可有效地限制在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之相對位移。並且，電磁鋼板彼此之固定方法並非如上述之藉由歛合所行固定，而是藉由接著所行固定，因此可抑制於電磁鋼板產生的應變。基於以上，可確保積層鐵芯之磁特性。 然而，伴隨著接著部之硬化，會在電磁鋼板產生壓縮應力。因此，藉由接著部所行接著仍恐會在電磁鋼板產生應變。 本發明積層鐵芯中，接著部所占電磁鋼板的接著面積率為40%以下。因此，可將因接著部而於電磁鋼板產生的應變抑制得較低。因此，可更確保積層鐵芯之磁特性。
(2)如前述(1)之積層鐵芯中，前述接著面積率可為1%以上且20%以下。
接著面積率為20%以下。因此，可將因接著部而於電磁鋼板產生的應變抑制得更低。
(3)如前述(1)或前述(2)之積層鐵芯中，前述接著部亦可沿著前述電磁鋼板的周緣設置。
接著部是沿著電磁鋼板的周緣配置。因此，可例如抑制電磁鋼板的捲翹等。藉此，可使對積層鐵芯槽之賦予捲線變得容易，並且可又更確保積層鐵芯的磁特性。
(4)如前述(3)之積層鐵芯中，亦可在設置了前述接著部之前述電磁鋼板的接著區域與前述電磁鋼板的周緣之間，形成有未設置前述接著部之前述電磁鋼板的非接著區域。 (5)如前述(4)之積層鐵芯中，前述接著部亦可具備沿著前述電磁鋼板之外周緣設置的第1接著部，並且前述電磁鋼板的非接著區域亦可形成於設置了前述第1接著部之前述電磁鋼板的接著區域與前述電磁鋼板的外周緣之間。 (6)如前述(4)或前述(5)之積層鐵芯中，前述接著部亦可具備沿著前述電磁鋼板之內周緣設置的第2接著部，並且前述電磁鋼板的非接著區域亦可形成於設置了前述第2接著部之前述電磁鋼板的接著區域與前述電磁鋼板的內周緣之間。
形成積層鐵芯之電磁鋼板是藉由將成為母材之電磁鋼板沖裁加工而製造。在沖裁加工時，會從電磁鋼板的周緣朝向電磁鋼板內側，在相當於電磁鋼板之板厚大小的寬度賦予因沖裁加工所致的應變。電磁鋼板的周緣會因上述應變而加工硬化，故不易產生如電磁鋼板的周緣局部翹曲之類的變形。從而，在電磁鋼板的周緣即便不接著也不易產生電磁鋼板的變形。因此，即便在電磁鋼板的周緣形成非接著區域，仍可抑制電磁鋼板的變形。並且藉由以上述方式形成非接著區域，可抑制對電磁鋼板賦予多餘的應變。因此，可更確保積層鐵芯之磁特性。
(7)如前述(1)至前述(6)中任一項之積層鐵芯中，前述電磁鋼板亦可具備環狀之芯背(core back)部及複數個齒部，前述齒部是從前述芯背部在前述芯背部的直徑方向上突出，並在前述芯背部的圓周方向上空出間隔而配置。
(8)如前述(7)之積層鐵芯中，前述接著部所成前述芯背部的接著面積亦可在前述接著部所成前述齒部的接著面積以上。
當齒部的寬度(圓周方向的大小)較芯背部的寬度(直徑方向的大小)窄時，磁通會集中於齒部，而有齒部的磁通密度變高的傾向。因此，因接著部而對電磁鋼板賦予了應變時，若為相同量的應變，比起芯背部的磁特性，對齒部的磁特性造成的影響較大。 接著部所成芯背部的接著面積是在接著部所成齒部的接著面積以上。因此，可抑制齒部中接著部的應變所造成之磁特性劣化的影響，並且在芯背部中確保積層鐵芯整體的接著強度。
(9)如前述(8)之積層鐵芯中，前述電磁鋼板亦可具備環狀之芯背部及複數個齒部，前述齒部是從前述芯背部往前述芯背部的直徑方向內側突出，並在前述芯背部的圓周方向上空出間隔而配置；前述接著部具備沿著前述電磁鋼板之外周緣設置的第1接著部、及沿著前述電磁鋼板之內周緣設置的第2接著部；前述第1接著部中沿著前述芯背部之外周緣設置的部分的寬度占前述芯背部寬度之比率、亦即第1比率為33%以下；並且前述第2接著部中沿著前述齒部之側緣設置的部分的寬度占前述齒部寬度之比率、亦即第2比率為10%以下。 (10)如前述(9)之積層鐵芯中，前述第1比率可為5%以上且前述第2比率可為5%以上。 (11)如前述(9)或前述(10)之積層鐵芯中，前述第1比率可在前述第2比率以上。
第1比率為33%以下且第2比率為10%以下。上述兩比率若大，接著面積率就會變大。因此，藉由將兩比率適度地抑制得較小，可將接著面積率抑制在例如40%以下等適當之值以下。 在此，在第1比率及第2比率中，即便其中一者極端地高時(例如大於50%)，在另一者極端地低時(例如0%)，仍可考慮接著面積率本身可抑制在適當的值以下的情況。然而，該情況下，在芯背部或齒部中恐有接著變得局部不充分之虞。 相對於此，在此積層鐵芯中第1比率及第2比率是在一定值以下，並無有該等兩比率中其中一者變得極端地高的情況。因此，可將接著面積率抑制在適當的值以下，並使易於確保芯背部及齒部各自之接著強度。例如，該等兩比率皆為5%以上時，可易於確保芯背部及齒部各自之接著強度為良好。
另外，一般而言，在齒部中會例如對應極數或槽數等而對形狀產生制約。因此，要調整齒部的寬度並不容易。另一方面，在芯背部中不會產生前述制約，可容易地調整芯背部的寬度。再加上，芯背部必須保證作為積層鐵芯的強度。因此芯背部的寬度容易變寬。 基於以上，芯背部的寬度可說是比齒部的寬度容易變寬。因此，在芯背部中磁通在寬度方向上寬廣地分散，芯背部之磁通密度比起齒部之磁通密度更容易變低。從而，即便因接著部而在電磁鋼板產生應變，相較於在齒部產生了應變的情況，在芯背部產生了應變時對磁特性造成的影響變得較小。 當第1比率在第2比率以上時，可以說相較於齒部，接著部偏在於芯背部。在此，如前所述，相較於在齒部產生了應變的情況，在芯背部產生了應變時對磁特性造成的影響較小。因此，藉由使第1比率在第2比率以上，可確保接著面積率並且將於電磁鋼板產生之磁特性的影響抑制得較小。
(12)如前述(1)至前述(11)中任一項之積層鐵芯中，前述接著部的平均厚度可為1.0μm~3.0μm。
(13)如前述(1)至前述(12)中任一項之積層鐵芯中，前述接著部的平均拉伸彈性模數E可為1500MPa~4500MPa。
(14)如前述(1)至前述(13)中任一項之積層鐵芯中，前述接著部可為由含彈性體之丙烯酸系接著劑所構成之含SGA之常溫接著型丙烯酸系接著劑。
(13)本發明第二態樣是一種旋轉電機，其具備如前述(1)至前述(12)中任一項之積層鐵芯。
發明效果 根據本發明，可使磁特性提升。
用以實施發明之形態 以下，參照圖式，說明本發明一實施形態之旋轉電機。另外，本實施形態中，作為旋轉電機是舉出電動機，具體而言是交流電動機，更具體而言是同步電動機，再更具體而言是舉永久磁鐵磁場型電動機為一例來進行說明。此種電動機適合被採用於例如電動汽車等。
如圖1及圖2所示，旋轉電機10具備：定子20、轉子30、罩殼50及旋轉軸60。定子20及轉子30容置於罩殼50。定子20固定於罩殼50。 本實施形態中，作為旋轉電機10，採用了轉子30位於定子20之內側的內轉子型。然而，作為旋轉電機10，採用轉子30位於定子20之外側的外轉子型亦可。又，本實施形態中，旋轉電機10為12極18槽的三相交流馬達。然而，譬如極數或槽數、相數等可適當變更。又，該旋轉電機10例如可藉由對各相施加有效值10A、頻率100Hz之激磁電流，而以旋轉數1000rpm旋轉。
定子20具備定子鐵芯21及未圖示之捲線。 定子鐵芯21具備環狀的芯背部22及複數個齒部23。以下，將定子鐵芯21(芯背部22)之軸方向(定子鐵芯21之中心軸線O方向)稱作軸方向，將定子鐵芯21(芯背部22)之直徑方向(與定子鐵芯21之中心軸線O正交的方向)稱作直徑方向，並且將定子鐵芯21(芯背部22)之圓周方向(在定子鐵芯21之中心軸線O周圍環繞的方向)稱作圓周方向。
在從軸方向觀看定子20之俯視視角下，芯背部22是形成為圓環狀。 複數個齒部23是從芯背部22朝向直徑方向內側(沿著直徑方向朝向芯背部22之中心軸線O)突出。複數個齒部23是在圓周方向上空出同等間隔來配置。本實施形態中，按以中心軸線O為中心之中心角20度為間隔，設置有18個齒部23。複數個齒部23是形成為互為同等形狀且同等大小。 前述捲線是捲繞於齒部23。前述捲線可為集中捲繞，亦可為分佈捲繞。
轉子30相對於定子20(定子鐵芯21)配置於直徑方向的內側。轉子30具備轉子鐵芯31及複數個永久磁鐵32。 轉子鐵芯31是形成為與定子20配置於同軸的環狀(圓環狀)。在轉子鐵芯31內配置有前述旋轉軸60。旋轉軸60固定於轉子鐵芯31。 複數個永久磁鐵32固定於轉子鐵芯31。本實施形態中，2個1組的永久磁鐵32會形成1個磁極。複數組的永久磁鐵32是在圓周方向空出同等間隔來配置。本實施形態中，按以中心軸線O為中心之中心角30度為間隔，設置有12組(全體為24個)的永久磁鐵32。
本實施形態中，作為永久磁鐵磁場型電動機，採用了磁鐵埋入型馬達。於轉子鐵芯31形成有在軸方向上貫通轉子鐵芯31之複數個貫通孔33。複數個貫通孔33是對應複數個永久磁鐵32而設置。各永久磁鐵32是在配置於對應之貫通孔33內的狀態下被固定於轉子鐵芯31。各永久磁鐵32之對轉子鐵芯31的固定，例如可藉由將永久磁鐵32之外面與貫通孔33之內面以接著劑接著等來實現。另外，作為永久磁鐵磁場型電動機，亦可取代磁鐵埋入型馬達而採用表面磁鐵型馬達。
定子鐵芯21及轉子鐵芯31皆為積層鐵芯。積層鐵芯是藉由積層複數個電磁鋼板40而形成。 另外，定子鐵芯21及轉子鐵芯31各自的積層厚度設為例如50.0mm。定子鐵芯21之外徑設為例如250.0mm。定子鐵芯21之內徑設為例如165.0mm。轉子鐵芯31之外徑設為例如163.0mm。轉子鐵芯31之內徑設為例如30.0mm。惟，該等之值為一例，定子鐵芯21之積層厚度、外徑或內徑、以及轉子鐵芯31之積層厚度、外徑或內徑並不限於該等之值。此處，定子鐵芯21之內徑是以定子鐵芯21中齒部23之前端部為基準。定子鐵芯21之內徑是與所有齒部23之前端部內接的假想圓之直徑。
形成定子鐵芯21及轉子鐵芯31之各電磁鋼板40，是例如藉由將成為母材之電磁鋼板沖裁加工等而形成。電磁鋼板40可使用周知的電磁鋼板。電磁鋼板40的化學組成並無特別限定。在本實施形態中是採用無方向性電磁鋼板作為電磁鋼板40。無方向性電磁鋼板可採用例如JIS C 2552：2014的無方向性電鋼帶。然而，作為電磁鋼板40，亦可取代無方向性電磁鋼板而採用方向性電磁鋼板。方向性電磁鋼板可採用例如JIS C 2553：2012的方向性電鋼帶。
為了改善電磁鋼板的加工性及積層鐵芯的鐵損，於電磁鋼板40的兩面設有絕緣被膜。構成絕緣被膜的物質可應用例如：(1)無機化合物、(2)有機樹脂及(3)無機化合物與有機樹脂的混合物等。無機化合物可舉出譬如：(1)重鉻酸鹽與硼酸之複合物、(2)磷酸鹽與二氧化矽之複合物等。有機樹脂可舉出譬如：環氧系樹脂、丙烯酸系樹脂、丙烯酸苯乙烯系樹脂、聚酯系樹脂、聚矽氧系樹脂及氟系樹脂等。
為了確保在互相積層之電磁鋼板40間的絕緣性能，絕緣被膜的厚度(電磁鋼板40每單面的厚度)宜設為0.1μm以上。 另一方面，隨著絕緣被膜變厚，絕緣效果會飽和。又，隨著絕緣被膜變厚，占積率會降低，且作為積層鐵芯之性能會降低。因此，絕緣被膜在可確保絕緣性能的範圍內越薄越好。絕緣被膜的厚度(電磁鋼板40每單面的厚度)宜為0.1μm以上且5μm以下，更佳為0.1μm以上且2μm以下。
隨著電磁鋼板40變薄，鐵損的改善效果會逐漸飽和。又，隨著電磁鋼板40變薄，電磁鋼板40的製造成本會增加。因此，考慮到鐵損的改善效果及製造成本，電磁鋼板40的厚度宜設為0.10mm以上。 另一方面，若電磁鋼板40過厚，電磁鋼板40之沖壓作業會變得困難。因此，若考慮到電磁鋼板40的沖壓作業，電磁鋼板40的厚度宜設為0.65mm以下。 又，電磁鋼板40若變厚，鐵損便會增大。因此，若考慮到電磁鋼板40的鐵損特性，電磁鋼板40的厚度宜設為0.35mm以下，較佳為0.20mm或0.25mm。 考慮到上述的點，各電磁鋼板40的厚度例如為0.10mm以上且0.65mm以下，較佳為0.10mm以上且0.35mm以下，更佳為0.20mm或0.25mm。另外，電磁鋼板40的厚度也包含絕緣被膜的厚度。
形成定子鐵芯21之複數個電磁鋼板40是藉由接著部41來接著。接著部41是設置於在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此之間，且是未被切斷且已硬化的接著劑。接著劑可使用例如聚合鍵結之熱硬化型的接著劑等。作為接著劑的組成物，可應用(1)丙烯酸系樹脂、(2)環氧系樹脂、(3)包含了丙烯酸系樹脂及環氧系樹脂的組成物等。如上述之接著劑除了熱硬化型之接著劑以外，亦可使用自由基聚合型之接著劑等，從生產性的觀點來看，以使用常溫硬化型之接著劑為佳。常溫硬化型之接著劑是在20℃~30℃下硬化。常溫硬化型之接著劑宜為丙烯酸系接著劑。代表性之丙烯酸系接著劑有SGA(第二代丙烯酸系接著劑；Second Generation Acrylic Adhesive)等。在不損及本發明效果之範圍內，使用厭氧性接著劑、瞬間接著劑、含彈性體之丙烯酸系接著劑皆可。又，此處所謂的接著劑是指硬化前的狀態，接著劑硬化後是成為接著部41。
接著部41在常溫(20℃~30℃)下的平均拉伸彈性模數E設為1500MPa~4500MPa的範圍內。接著部41的平均拉伸彈性模數E若小於1500MPa，會產生積層鐵芯的剛性降低之不良情形。因此，接著部41的平均拉伸彈性模數E的下限值設為1500MPa，較佳是設為1800MPa。反之，接著部41的平均拉伸彈性模數E若大於4500MPa，會產生形成於電磁鋼板40表面的絕緣被膜剝落之不良情形。因此，接著部41的平均拉伸彈性模數E的上限值設為4500MPa，較佳是設為3650MPa。 又，平均拉伸彈性模數E是藉由共振法來測定。具體而言，是依據JIS R 1602：1995來測定拉伸彈性模數。 更具體而言，首先製作測定用的試樣(未圖示)。該試樣是將2片電磁鋼板40之間利用測定對象之接著劑來接著，並使其硬化，形成接著部41而獲得。該硬化在接著劑為熱硬化型的情況下，是藉由按實際操作上的加熱加壓條件來加熱加壓而進行。另一方面，接著劑為常溫硬化型時是藉由在常溫下加壓而進行。 然後，以共振法測定該試樣之拉伸彈性模數。藉由共振法所行拉伸彈性模數的測定方法，如上所述是依據JIS R 1602：1995來進行。然後，藉由計算將電磁鋼板40本身的影響部分從試樣的拉伸彈性模數(測定值)除去，從而可求出接著部41單體的拉伸彈性模數。 以上述方式從試樣求得的拉伸彈性模數會等於積層鐵芯整體之平均值，因此將該數值視為平均拉伸彈性模數E。組成是設定成使平均拉伸彈性模數E在沿著其積層方向的積層位置或積層鐵芯之中心軸線周圍的圓周方向位置幾乎不變。因此，平均拉伸彈性模數E亦可用測定位於積層鐵芯之上端位置之硬化後的接著部41而得的數值來作為該值。
接著方法可採用例如：在電磁鋼板40塗佈接著劑後，藉由加熱及壓接之任一者或兩者來接著之方法。又，加熱手段可為例如在高溫槽或電爐內之加熱、或是直接通電之方法等任何手段。
為了獲得穩定且充分的接著強度，接著部41的厚度宜設為1μm以上。 另一方面，若接著部41的厚度大於100μm，接著力會飽和。又，隨著接著部41變厚，占積率會降低，積層鐵芯之鐵損等磁特性會降低。因此，接著部41的厚度宜設為1μm以上且100μm以下，設為1μm以上且10μm以下更佳。 另外，關於以上所述，接著部41的厚度意指接著部41的平均厚度。
接著部41的平均厚度設為1.0μm以上且3.0μm以下較佳。接著部41的平均厚度若小於1.0μm，便無法如前述地確保充分的接著力。因此，接著部41的平均厚度的下限值設為1.0μm，較佳是設為1.2μm。相反地，若接著部41的平均厚度變厚到大於3.0μm，會發生因熱硬化時的收縮所致之電磁鋼板40的應變量大幅增加等的不良情況。因此，接著部41的平均厚度的上限值設為3.0μm，較佳是設為2.6μm。 接著部41的平均厚度是積層鐵芯整體的平均值。接著部41的平均厚度在沿著其積層方向的積層位置或積層鐵芯之中心軸線周圍的圓周方向位置幾乎不變。因此，接著部41的平均厚度，可用在積層鐵芯之上端位置中在圓周方向10處以上測定到之數值的平均值來作為該值。
另外，接著部41的平均厚度可例如改變接著劑的塗佈量來調整。又，接著部41的平均拉伸彈性模數E，例如在熱硬化型之接著劑時，可藉由變更於接著時施加的加熱加壓條件及硬化劑種類之一者或兩者來調整。
又，本實施形態中，形成轉子鐵芯31的複數個電磁鋼板40，是藉由歛合件C(定位銷)而互相固定的。然而，用以形成轉子鐵芯31的複數個電磁鋼板40亦可藉由接著部41來互相接著。 又，定子鐵芯21或轉子鐵芯31等之積層鐵芯亦可藉由所謂之轉動積層來形成。
在此，如圖3及圖4所示，本實施形態中，在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此是藉由接著部41而被接著。在圖示之例中，在積層方向上彼此相鄰之電磁鋼板40僅藉由接著而被固定，並未藉由其他的手段(例如歛合等)來固定。
如圖4所示，在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此並未互相整面接著。該等電磁鋼板40彼此是互相局部地接著。
本實施形態中，在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此是藉由沿著電磁鋼板40的周緣設置之接著部41來接著。具體而言，在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此是藉由第1接著部41a與第2接著部41b來接著。第1接著部41a在從積層方向觀看電磁鋼板40之俯視視角下，是沿著電磁鋼板40的外周緣設置。第2接著部41b在從積層方向觀看電磁鋼板40之俯視視角下，是沿著電磁鋼板40的內周緣設置。又，第1、第2接著部41a、41b在俯視視角下分別形成為帶狀。
此處所謂帶狀，也包含帶的寬度在途中改變的形狀。例如，圓形之點未被切斷而在一個方向上連續而成的形狀，也包含於在一個方向上延伸的帶狀。但，接著部41沿著周緣的情況，並不以接著部41在一個方向上連續的形狀作為前提。例如，也包含複數個接著部41在一個方向上間歇配置的情況。惟，該情況下，在一個方向上相鄰之一對接著部41彼此的間隔(一個方向的長度)，是以成為較一對接著部41各自的大小(一個方向的長度)更大為佳。 又，接著部41沿著周緣，不僅包含接著部41從周緣無間隙地設置的情況，也包含接著部41相對於電磁鋼板40的周緣空出間隙而設置的情況。另外，在此情況下，接著部41沿著周緣意指接著部41實質上是相對於作為對象之周緣平行地延伸。換言之，接著部41沿著周緣，不僅包含接著部41相對於周緣完全平行的情況，也包含接著部41相對於周緣例如具有5度以內之傾斜的情況。
第1接著部41a是沿著電磁鋼板40的外周緣配置。第1接著部41a涵蓋圓周方向之全周而連續延伸。在從積層方向觀看該第1接著部41a之俯視視角下，第1接著部41a是形成為圓環狀。 第2接著部41b是沿著電磁鋼板40的內周緣配置。並且第2接著部41b涵蓋圓周方向之全周而連續延伸。
第2接著部41b具備複數個齒部分44及複數個芯背部分45。複數個齒部分44是在圓周方向上空出間隔而設置，並且被配置於各齒部23。複數個芯背部分45配置於芯背部22，並將在圓周方向上相鄰的齒部分44彼此連結。 齒部分44具備一對第1部分44a與第2部分44b。第1部分44a是在圓周方向上空出間隔而配置。第1部分44a沿著直徑方向延伸。第1部分44a在直徑方向上帶狀地延伸。第2部分44b在圓周方向上將一對第1部分44a彼此連結。第2部分44b在圓周方向上帶狀地延伸。
另外，本實施形態中，在電磁鋼板40之俯視視角下，接著部41是從電磁鋼板40的周緣無間隙地設置，但本發明並不限於此。例如，如圖5所示之第1變形例之定子20A，在電磁鋼板40的俯視視角下，接著部41相對於電磁鋼板40的周緣空出間隙而設置亦可。亦即，亦可在設置了接著部41之電磁鋼板40的接著區域42與電磁鋼板40的周緣之間，形成有未設置接著部41之電磁鋼板40的非接著區域43。另外，所謂設置了接著部41之電磁鋼板40的接著區域42，意指在電磁鋼板40中面向積層方向的面(以下稱作電磁鋼板40的第1面)中，設置有未被切斷且已硬化之接著劑的區域。未設置接著部41之電磁鋼板40的非接著區域43，意指電磁鋼板40的第1面中沒有設置未被切斷且已硬化之接著劑的區域。 在此，接著部41沿著周緣的情況並不包含：接著部41相對於電磁鋼板40的周緣，空出大於一定寬度之間隙而設置的情況。具體而言，接著部41是設置以下範圍內：在從電磁鋼板40的周緣起算不超過相當於電磁鋼板40之板厚大小的3倍的寬度的範圍。接著部41與電磁鋼板40的周緣之間的距離(寬度)，宜設為電磁鋼板40之板厚以下，並且只要在板厚的3倍以下即可。另外，當前述距離為0時，是成為接著部41無間隙地設置於電磁鋼板40的周緣的情況。
本實施形態中，設置於電磁鋼板40彼此之間的所有接著部41之俯視形狀皆相同。所謂接著部41之俯視形狀，意指在從積層方向觀看設置了接著部41之電磁鋼板40的俯視視角下，接著部41的整體形狀。設置於電磁鋼板40彼此之間的所有接著部41的俯視形狀相同的情況，不僅包含設置於電磁鋼板40彼此之間的所有接著部41的俯視形狀完全相同的情況，還包含實質上相同的情況。前述實質上相同的情況，是設置於電磁鋼板40彼此之間的所有接著部41的俯視形狀在95%以上的部分為共通的情況。
並且，本實施形態中，接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率為1%以上且40%以下。圖示之例中，前述接著面積率為1%以上且20%以下，具體而言為20%。另外，所謂接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率是：第1面當中之設置了接著部41的區域(接著區域42)的面積相對於電磁鋼板40之前述第1面的面積的比率。設置了接著部41的區域，是電磁鋼板40之第1面中設置有未被切斷且已硬化之接著劑的區域(接著區域42)。設置了接著部41的區域的面積，可藉由例如拍攝剝離後之電磁鋼板40的第1面，將該拍攝結果進行圖像解析來求算。
本實施形態中，在電磁鋼板40彼此之間，接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率為1%以上且20%以下。在積層方向上相鄰之兩個電磁鋼板40中，其接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率皆成為1%以上且20%以下。當對於1個電磁鋼板40在積層方向之兩側設置有接著部41時，該電磁鋼板40之兩面中前述接著面積率皆成為1%以上且20%以下。 另外，藉由以接著部41來接著電磁鋼板40，與將電磁鋼板40歛合的情況相比，可較容易確保接著面積(接合面積)。
此外，本實施形態中，接著部41所成芯背部22的接著面積(以下稱作「第1接著面積S1」)是在接著部41所成齒部23的接著面積(以下稱作「第2接著面積S2」)以上。亦即，S1≧S2。 在此，第1接著面積S1是電磁鋼板40之第1面的芯背部22中設置有未被切斷且已硬化之接著劑的區域。第2接著面積S2則是電磁鋼板40之第1面的齒部23中設置有未被切斷且已硬化之接著劑的區域。另外，與設置了接著部41的區域的面積同樣地，第1接著面積S1及第2接著面積S2可藉由例如拍攝剝離後之電磁鋼板40的第1面，將該拍攝結果進行圖像解析來求算。
令第1接著部41a所成電磁鋼板40的接著面積為S11。令第2接著部41b當中芯背部分45所成電磁鋼板40的接著面積為S12a。令第2接著部41b當中齒部分44所成電磁鋼板40的接著面積為S12b。另外，所謂第1接著部41a所成電磁鋼板40的接著面積，是電磁鋼板40的第1面當中設置了第1接著部41a的區域的面積。所謂第2接著部41b當中芯背部分45所成電磁鋼板40的接著面積，是電磁鋼板40的第1面之芯背部分45當中設置了第2接著部41b的區域的面積。所謂第2接著部41b當中齒部分44所成電磁鋼板40的接著面積，是電磁鋼板40的第1面之齒部分44當中設置了第2接著部41b的區域的面積。 若使用上述S11、S12a及S12b，則S1、S2是以下式表示。 S1=S11+S12a S2=S12b
並且，本實施形態中，第1接著部41a所成電磁鋼板40的接著面積是在第2接著部41b所成電磁鋼板40的接著面積以上。亦即，S11≧S12a+S12b。該情況的前提條件，可舉出例如以下之(1)、(2)的其中一者或兩者。(1)第1接著部41a所形成之帶的長度較第2接著部41b所形成之帶的長度更長。(2)第1接著部41a所形成之帶的寬度較第2接著部41b所形成之帶的寬度更寬。
定子鐵芯21中，在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此若未以任何手段加以固定，兩者將會相對地位移。另一方面，在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此藉由例如歛合而固定時，電磁鋼板40會大幅地歪曲，而對定子鐵芯21的磁特性造成很大的影響。 相對於此，本實施形態之定子鐵芯21中，在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此是藉由接著部41來接著。因此，在複數個電磁鋼板40整體中，可抑制在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此相對地位移的情況。在此，接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率為1%以上。從而，可藉由接著部41確實地接著，即便在例如對定子鐵芯21的槽進行捲線等時，也可有效地限制在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此之相對的位移。而且，電磁鋼板40之固定方法並非如上述之藉由歛合所行固定，而是藉由接著所行固定，因此可抑制於電磁鋼板40產生的應變。基於以上，可確保定子鐵芯21之磁特性。
又，若在電磁鋼板40塗佈接著劑，則伴隨著接著部之硬化，在電磁鋼板40會產生壓縮應力。因此，若藉由將接著劑塗佈於電磁鋼板40來形成接著部41，恐會在電磁鋼板40產生應變。 然而，本實施形態之定子鐵芯21中，接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率為40%以下。故可將因接著劑而於電磁鋼板40產生的應變抑制得較低。因此，可更確保定子鐵芯21之磁特性。 並且，接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率為20%以下。故可將因接著劑而於電磁鋼板40產生的應變抑制得更低。
接著部41是設置於沿著電磁鋼板40的周緣形成之接著區域42上。從而可例如抑制在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此的捲翹等。藉此，可容易對定子鐵芯21之槽賦予捲線，並且可又更確保定子鐵芯21的磁特性。因此，可又更確保定子鐵芯21之磁特性。
當齒部23的寬度W1(圓周方向的大小)較芯背部22的寬度W2(直徑方向的大小)窄時，磁通集中於齒部23，而有齒部23的磁通密度變高的傾向。因此，因接著劑而對鋼板賦予了應變時，若為相同量的應變，比起芯背部22的磁特性，對齒部23的磁特性造成的影響較大。 第1接著面積S1是在第2接著面積S2以上。因此，可抑制齒部23中因接著劑的應變所造成之磁特性劣化的影響，並且在芯背部22中確保定子鐵芯21整體的接著強度。
此處，只要接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率為1%以上且40%以下，則第2接著部41b的形態不限於前述實施形態所示之形態。例如，亦可沒有齒部分44中之第2部分44b。此時，在磁通密度變高的齒部23之第2部分44b中，可顯著地抑制因接著劑的應變所致磁特性劣化的影響。另外，此情況下，亦可藉由例如提高第1接著部41a所占接著面積率，來確保電磁鋼板40整體中之接著面積率。
又，形成定子鐵芯21之電磁鋼板40，是藉由將成為母材之電磁鋼板沖裁加工而製造。在沖裁加工時，會從電磁鋼板40的周緣朝向電磁鋼板40內側，在相當於電磁鋼板40之板厚大小的寬度賦予因沖裁加工所致的應變(另外，所謂電磁鋼板40內側是電磁鋼板40的外周緣與內周緣之間的區域)。電磁鋼板40的周緣會因上述應變而加工硬化，故不易產生如電磁鋼板40的周緣局部翹曲之類的變形。從而，在電磁鋼板40的周緣即便不接著也不易產生電磁鋼板40的變形。因此，如圖5所示之第1變形例之定子鐵芯21，即便在電磁鋼板40的周緣形成非接著區域43，仍可抑制電磁鋼板40的變形。並且藉由以上述方式形成非接著區域43，可抑制對電磁鋼板40賦予多餘的應變。因此，可更確保定子鐵芯21之磁特性。另外，若考慮到前述沖裁加工時產生的應變所致之加工硬化，則前述非接著區域43的寬度宜為電磁鋼板40之板厚以下。
又，本發明之技術範圍並不限於前述實施形態，在不脫離本發明主旨之範圍內可加入各種變更。
定子鐵芯的形狀並不限定於前述實施形態中所示之形態。具體而言，定子鐵芯之外徑及內徑的尺寸、積層厚度、槽數、齒部23之圓周方向與直徑方向的尺寸比率、齒部23與芯背部22之直徑方向的尺寸比率等，可因應所欲之旋轉電機的特性而任意設計。
例如，如圖6及圖7所示第2變形例之定子20I，齒部23的數量多亦可。如上述之定子20I可適合採用於前述捲線被分佈捲繞的形態。另外，比起捲線被集中捲繞的情況，捲線被分佈捲繞時齒部23的寬度W1容易變窄。
在此，是將第1接著部41a中沿著芯背部22的外周緣設置的部分(在本實施形態中是第1接著部41a本身)的寬度W2a占芯背部22的寬度W2之比率稱為第1比率。 另外，求算第1比率時，寬度W2、W2a皆指各寬度的平均值。求算第1比率時芯背部22的寬度W2可設為例如：於芯背部22中，在圓周方向上空出相等間隔而得的3點(繞中心軸線O之每120度的3點)各自之寬度的平均值。並且，求算第1比率時第1接著部41a的寬度W2a可設為例如：於第1接著部41a中，在圓周方向上空出相等間隔而得的3點(繞中心軸線O之每120度的3點)各自之寬度的平均值。
第2接著部41b中沿著齒部23的側緣設置的部分的寬度W1a占齒部23的寬度W1之比率稱為第2比率。所謂齒部23的側緣，是齒部23的周緣中朝向圓周方向的部分。所謂第2接著部41b中沿著齒部23的側緣設置的部分，是齒部分44的第1部分44a。
另外，求算第2比率時，寬度W1、W1a皆指各寬度的平均值。 求算第2比率時，齒部23的寬度W1可設為例如：於齒部23中，在直徑方向上空出相等間隔而得的3點各自寬度的平均值。該3點可設為例如以下3點：齒部23中直徑方向內側的端緣、齒部23中直徑方向內側的端緣及齒部23中直徑方向的中央。 又，求算第2比率時，第1部分44a的寬度W1a可設為例如：於第1部分44a中，在直徑方向上空出相等間隔而得的3點各自之寬度的平均值。該3點可設為例如以下3點：第1部分44a(齒部23)中直徑方向內側的端緣、第1部分44a(齒部23)中直徑方向內側的端緣及第1部分44a(齒部23)中直徑方向的中央。
如上述之第2比率是依每個齒部23來規定。本實施形態中，所有齒部23之第2比率為同等。在此，所有齒部23之第2比率為同等是包含以下情況：即便各齒部23之第2比率不同時，其差僅為些許的情況。差僅為些許的情況是例如：各齒部23之第2比率相對於該等第2比率的平均值包含在±5%以內的範圍的情況。在該情況下，所謂所有齒部23之第2比率是指各齒部23之第2比率的平均值。
定子20I中，第1比率為33%以下。並且在圖示之例中，第1比率為5%以上。 此外，定子20I中，第2比率為10%以下。並且在圖示之例中，第2比率為5%以上。本實施形態中，所有齒部23之第2比率為10%以下且在5%以上。 又，定子20I中，第1比率在第2比率以上。
第1比率為33%以下且第2比率為10%以下。上述兩比率若大，接著面積率就會變大。因此，藉由將兩比率適度地抑制得較小，可將接著面積率抑制在例如40%以下等適當之值以下。 在此，在第1比率及第2比率中，即便其中一者極端地高時(例如大於50%)，在另一者極端地低時(例如0%)，仍可考慮接著面積率本身可抑制在適當的值以下的情況。然而，該情況下，在芯背部22或齒部23中恐有接著變得局部不充分之虞。 相對於此，在該定子鐵芯21中第1比率及第2比率是在一定值以下，並無有該等兩比率中其中一者變得極端地高的情況。因此，可將接著面積率抑制在適當的值以下，並使易於確保芯背部22及齒部23各自之接著強度。例如，該等兩比率皆為5%以上時，可易於確保芯背部22及齒部23各自之接著強度為良好。
另外，一般而言，在齒部23中會例如對應極數或槽數等而對形狀產生制約。因此，要調整齒部23的寬度W1並非易事。另一方面，芯背部22中不會產生前述制約，可容易地調整芯背部22的寬度W2。再加上，芯背部22必須保證作為定子鐵芯21的強度。因此，芯背部22的寬度W2容易變寬。 基於以上，芯背部22的寬度W2可說是比齒部23的寬度W1容易變寬。因此，在芯背部22中磁通在寬度方向上寬廣地分散，芯背部22之磁通密度比起齒部23之磁通密度更容易變低。從而，即便因接著部41而在電磁鋼板40產生應變，相較於在齒部23產生了應變的情況，在芯背部22產生了應變時對磁特性造成的影響變得較小。 當第1比率在第2比率以上時，可以說相較於齒部23，接著部41偏在於芯背部22。在此，如前所述，相較於在齒部23產生了應變的情況，在芯背部22產生了應變時對磁特性造成的影響較小。因此，藉由使第1比率在第2比率以上，可確保接著面積率並且將於電磁鋼板40產生之磁特性的影響抑制得較小。
雖然前述實施形態的轉子中，2個1組的永久磁鐵32形成有1個磁極，但本發明並不限於此。例如，可為1個永久磁鐵32形成1個磁極，亦可為3個以上的永久磁鐵32形成1個磁極。
前述實施形態中，作為旋轉電機是舉出永久磁鐵磁場型電動機為一例進行了說明，但如以下所例示地旋轉電機的構造並不限於此，可更採用以下未例示之各種周知構造。 前述實施形態中，作為同步電動機是舉出永久磁鐵磁場型電動機為一例進行了說明，但本發明並不限於此。例如，旋轉電機亦可為磁阻型電動機或電磁鐵磁場型電動機(捲線磁場型電動機)。 前述實施形態中，作為交流電動機是舉出同步電動機為一例進行了說明，但本發明並不限於此。例如，旋轉電機亦可為感應電動機。 前述實施形態中，作為電動機是舉出交流電動機為一例進行了說明，但本發明並不限於此。例如，旋轉電機亦可為直流電動機。 前述實施形態中，作為旋轉電機是舉出電動機為一例進行了說明，但本發明並不限於此。例如，旋轉電機亦可為發電機。
前述實施形態中，例示了將本發明之積層鐵芯應用於定子鐵芯的情況，但亦可應用於轉子鐵芯。
另外，在不脫離本發明主旨之範圍內，可將前述實施形態之構成要素適當置換成周知構成要素，並且亦可適當組合前述變形例。
接下來，實施了用以驗證上述作用效果的驗證試驗(第1驗證試驗及第2驗證試驗)。另外，本驗證試驗除後述接著強度的驗證外，是藉由使用了軟體之模擬來實施。軟體是利用JSOL股份公司製的有限元素法電磁場解析軟體JMAG。
(第1驗證試驗) 圖8至圖14顯示在本驗證試驗中實施了模擬的定子20B~20G。該等定子20B~20G中，皆以圖1至圖4所示實施形態之定子20為基本構造，並且對該定子變更了以下的點。亦即，設電磁鋼板40的板厚為0.25mm或0.20mm。並且，如圖8至圖13所示地，2種板厚的定子20B~20G皆使接著部41所占各電磁鋼板40的接著面積率在0%~100%中每隔20%互相不同(合計12種)。
藉由前述模擬求出了構成12種定子20B~20G之各電磁鋼板40的鐵損。又，作為比較對象，也求出了如圖14所示定子20H這種複數個電磁鋼板40被整層歛合的定子20H之電磁鋼板40的鐵損。比較對象的定子20H也針對板厚為0.25mm或0.20mm時之2種求出了鐵損。比較對象的定子20H具備有複數個歛合件C1、C2。歛合件C1與C2包含：設置於芯背部22之第1歛合件C1及設置於齒部23之第2歛合件C2。電磁鋼板40之第1面中，歛合件C1、C2所占面積之比率為3.2%左右。
將結果顯示於圖15的圖表。圖15的圖表中，橫軸是接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率。縱軸是以下之值：將各定子20B~20G之電磁鋼板40的鐵損，除以成為前述比較對象的定子20H(電磁鋼板40之板厚相同的定子20H)之電磁鋼板40的鐵損而得的值(鐵損比)。若各定子20B~20G之電磁鋼板40的鐵損是與成為比較對象的定子20H的鐵損同等，則鐵損比會成為100%左右。鐵損比越小，電磁鋼板40的鐵損便越小，作為定子20B~20G的磁特性就越優異。
圖15所示圖表中是將12種的定子20B~20G分為2群，並將各群的結果彙整為折線圖表。另外，以電磁鋼板40之板厚為0.25mm之6個定子20B~20G為第1群，並以電磁鋼板40之板厚為0.20mm的6個定子20B~20G為第2群。
從圖15所示圖表可確認到：接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率在40%以下的定子20E~20G，是與成為比較對象的定子20H為同等鐵損。
(第2驗證試驗) 本驗證試驗是針對第1比率及第2比率之驗證試驗。 本驗證試驗中實施了模擬的定子皆以圖6及圖7所示第2變形例之定子20I為基本構造。 各定子中是維持電磁鋼板40的形狀並使接著部41的形狀變化，藉此使第1比率或第2比率變化。具體而言，是使接著部41的寬度W1a、W2a變細，而使第1比率或第2比率變化。另外，不論在哪個定子中皆將接著部41相對於電磁鋼板40的周緣無間隙地配置。
(實施例1~3及比較例1) 在實施例1~3及比較例1之各定子中，是在固定了第1比率的前提下改變第2比率。除此之外，針對各定子確認了接著面積率及接著強度。 針對實施例1~3及比較例1之各定子，將第1比率及第2比率的各值、接著面積率及接著強度的結果列示於表1。
[表1]
Figure 02_image001
另外，上述表1中，針對接著強度是在製作定子鐵芯後，於槽施行捲線而製作出複數個馬達的狀態下進行了評估。定子鐵芯是針對各實施例各製作了5個。此時，是將下述情況評為優良：在所有的5個定子鐵芯中皆沒有影響芯背部及齒部的情況，亦即，在芯背部及齒部中皆未產生定子鐵芯的剝離(接著部的破損、相鄰之電磁鋼板的剝離)的情況。下述情況評估為佳：經捲線後，結果在5個定子鐵芯之僅1個中於齒部的一部分產生了定子鐵芯的剝離，但完成捲線時並未對齒部形狀產生影響的情況。並且將下述情況評估為尚可：在5個定子鐵芯之2個以上中，經捲線後結果於齒部產生了定子鐵芯的剝離，但完成捲線時並未對齒部形狀產生影響的情況。其他的情況則評估為劣。
在實施例1~3及比較例1之各定子中，第1比率皆設為33%。除此之外，使第2比率各自變化。 從上述結果來看，當第1比率為33%時，即便使第2比率為10%，接著面積率仍成為40%(實施例3)。然而，在第2比率大於10%，例如成為13%(比較例1)時確認到接著面積率大於40%。又，在第2比率成為5%(實施例1)時，確認到有在齒部產生剝離的定子鐵芯，並且對接著強度產生些許影響。
(實施例11~13及比較例11) 在實施例11~13及比較例11之各定子中，是在固定了第2比率的前提下改變第1比率。除此之外，針對各定子確認了接著面積率及接著強度。 針對實施例11~13及比較例11之各定子，將第1比率及第2比率的各值、接著面積率及接著強度的結果列示於表2。
[表2]
Figure 02_image003
另外，在上述表2中，接著強度的評估基準是設為：在製作定子後，對罩殼插入定子時，有無因定子與罩殼接觸而產生之定子鐵芯的上下表面的剝離、及剝離的程度。定子是針對各實施例各製作了5個。將下述情況評為優良：對罩殼插入定子時，在所有的5個定子中皆沒有影響芯背部及齒部的情況，亦即，在芯背部及齒部中皆未產生定子鐵芯的剝離(接著部的破損、相鄰之電磁鋼板的剝離)的情況。下述情況評估為佳：前述插入時，在5個定子之僅1個中於齒部的一部分產生了定子鐵芯的剝離，但完成插入時並未對芯背部的形狀產生影響的情況。並且將下述情況評估為尚可：前述插入時，在5個定子鐵芯之2個以上中於齒部產生了定子鐵芯的剝離，完成插入時並未對芯背部的形狀產生影響的情況。其他的情況則評估為劣。
在實施例11~13及比較例11之各定子中，第2比率皆設為10%。除此之外，使第1比率各自變化。 從上述結果來看，當第2比率為10%時，即便使第2比率為33%，接著面積率仍成為40%(實施例13)。然而，在第1比率大於33%，例如成為36%(比較例11)時確認到接著面積率大於40%。又，若第1比率成為4.9%(實施例11)，將定子插入罩殼時，在ㄧ部分定子中芯背部之上表面會剝離，確認到對接著強度產生些許影響。
(實施例21) 在實施例21之定子中，設第1比率為6.6%且設第2比率為7%。確認了該定子中之接著面積率，結果為12%。
產業上之可利用性 根據本發明，可使磁特性提升。據此，產業上之可利用性是很大的。
10:旋轉電機 20,20A,20B,20C,20D,20E,20F,20G,20H,20I:定子 21:定子鐵芯(積層鐵芯) 22:芯背部 23:齒部 30:轉子 31:轉子鐵芯 32:永久磁鐵 33:貫通孔 40:電磁鋼板 41:接著部 41a:第1接著部 41b:第2接著部 42:接著區域 43:非接著區域 44:齒部分 44a:第1部分 44b:第2部分 45:芯背部分 50:罩殼 60:旋轉軸 C,C1,C2:歛合件 O:中心軸線 W1,W1a,W2,W2a:寬度
圖1是本發明一實施形態之旋轉電機的截面圖。 圖2是圖1所示旋轉電機所具備之定子的平面圖。 圖3是圖1所示旋轉電機所具備之定子的側面圖。 圖4是定子之電磁鋼板及接著部的平面圖，該定子是圖1所示旋轉電機所具備。 圖5是定子之電磁鋼板及接著部的平面圖，該定子是圖1所示旋轉電機之第1變形例之旋轉電機所具備。 圖6是定子之電磁鋼板及接著部的平面圖，該定子是圖1所示旋轉電機之第2變形例之旋轉電機所具備。 圖7是圖6所示定子的放大圖。 圖8是驗證試驗中作為鐵損的模擬對象之定子之電磁鋼板及接著部的平面圖，且是顯示接著面積率為100%的狀態的平面圖。 圖9是驗證試驗中作為鐵損的模擬對象之定子之電磁鋼板及接著部的平面圖，且是顯示接著面積率為80%的狀態的平面圖。 圖10是驗證試驗中作為鐵損的模擬對象之定子之電磁鋼板及接著部的平面圖，且是顯示接著面積率為60%的狀態的平面圖。 圖11是驗證試驗中作為鐵損的模擬對象之定子之電磁鋼板及接著部的平面圖，且是顯示接著面積率為40%的狀態的平面圖。 圖12是驗證試驗中作為鐵損的模擬對象之定子之電磁鋼板及接著部的平面圖，且是顯示接著面積率為20%的狀態的平面圖。 圖13是驗證試驗中作為鐵損的模擬對象之定子之電磁鋼板的平面圖，且是顯示接著面積率為0%的狀態的平面圖。 圖14是驗證試驗中作為鐵損的模擬對象之定子之電磁鋼板的平面圖，且是顯示將電磁鋼板歛合接合後的狀態的平面圖。 圖15是顯示驗證試驗的結果的圖表。
20:定子
21:定子鐵芯(積層鐵芯)
22:芯背部
23:齒部
40:電磁鋼板
41:接著部
41a:第1接著部
41b:第2接著部
42:接著區域
43:非接著區域
44:齒部分
44a:第1部分
44b:第2部分
45:芯背部分
O:中心軸線
W1,W2:寬度

Claims (13)

  1. 一種積層鐵芯，具備：複數個電磁鋼板，互相積層，且前述電磁鋼板之兩面被絕緣被膜被覆；及接著部，設置於在積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此之間，分別將前述電磁鋼板彼此接著，又，前述接著部所占前述電磁鋼板的接著面積率為1%以上且40%以下；前述電磁鋼板具備環狀之芯背部及複數個齒部，前述齒部是從前述芯背部往前述芯背部的直徑方向內側突出，並在前述芯背部的圓周方向上空出間隔而配置；前述接著部具備沿著前述電磁鋼板之內周緣設置的第2接著部；前述第2接著部具備複數個齒部分及複數個芯背部分，且前述複數個齒部分是在圓周方向上空出間隔而設置，並且被配置於前述各齒部，前述複數個芯背部分配置於前述芯背部，並將在圓周方向上相鄰的齒部分彼此連結。
  2. 如請求項1之積層鐵芯，其中前述接著面積率為1%以上且20%以下。
  3. 如請求項1之積層鐵芯，其在設置了前述接著部之前述電磁鋼板的接著區域與前述電磁鋼板的周緣之間，形成有未設置前述接著部之前述電磁鋼板的非接著區域。
  4. 如請求項3之積層鐵芯，其中前述接著部具備沿著前述電磁鋼板之外周緣設置的第1接著部；並且前述電磁鋼板的非接著區域形成於設置了前述第1接著部之前述電磁鋼板的接著區域與前述電磁鋼板的外周緣之間。
  5. 如請求項3或4之積層鐵芯，其中前述電磁鋼板的非接著區域形成於設置了前述第2接著部之前述電磁鋼板 的接著區域與前述電磁鋼板的內周緣之間。
  6. 如請求項1之積層鐵芯，其中前述接著部所成前述芯背部的接著面積為前述接著部所成前述齒部的接著面積以上。
  7. 如請求項1之積層鐵芯，其中前述電磁鋼板具備環狀之芯背部及複數個齒部，前述齒部是從前述芯背部往前述芯背部的直徑方向內側突出，並在前述芯背部的圓周方向上空出間隔而配置；前述接著部具備沿著前述電磁鋼板之外周緣設置的第1接著部、及沿著前述電磁鋼板之內周緣設置的第2接著部；前述第1接著部中沿著前述芯背部之外周緣設置的部分的寬度占前述芯背部寬度之比率、亦即第1比率為33%以下；並且前述第2接著部中沿著前述齒部之側緣設置的部分的寬度占前述齒部寬度之比率、亦即第2比率為10%以下。
  8. 如請求項7之積層鐵芯，其中前述第1比率為5%以上且前述第2比率為5%以上。
  9. 如請求項7或8之積層鐵芯，其中前述第1比率是在前述第2比率以上。
  10. 如請求項1之積層鐵芯，其中前述接著部的平均厚度為1.0μm~3.0μm。
  11. 如請求項1之積層鐵芯，其中前述接著部的平均拉伸彈性模數E為1500MPa~4500MPa。
  12. 如請求項1之積層鐵芯，其中前述接著部是由含彈性體之丙烯酸系接著劑所構成之含SGA之常溫接著型丙烯酸系接著劑。
  13. 一種旋轉電機，其具備如請求項1至12中任一項之積層鐵芯。
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