TWI719048B - 層合玻璃用中間膜及層合玻璃 - Google Patents
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Abstract
本發明提供一種可有效地提高於2000 Hz以上之高頻區域之隔音性之層合玻璃用中間膜。 本發明之層合玻璃用中間膜具有2層以上之結構，具備含有熱塑性樹脂之第1層、與含有熱塑性樹脂之第2層，於上述第1層之第1表面側配置有上述第2層，具備構成A：「上述第2層之玻璃轉移溫度為32℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過787 μm且為950 μm以下」、或構成B：「上述第2層之玻璃轉移溫度為25℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過950 μm」。
Description
本發明係關於一種用以獲得層合玻璃之層合玻璃用中間膜。又，本發明係關於一種使用上述層合玻璃用中間膜之層合玻璃。
層合玻璃即便受到外部衝擊而破損，玻璃破片之飛散量亦較少，而安全性優異。因此，上述層合玻璃被廣泛適用於汽車、鐵路車輛、航空器、船舶及建築物等。上述層合玻璃係藉由將層合玻璃用中間膜夾於2塊玻璃板之間而製造。 作為上述層合玻璃用中間膜，有具有1層結構之單層中間膜及具有2層以上之結構之多層中間膜。 作為上述層合玻璃用中間膜之一例，於下述之專利文獻1中揭示有一種隔音層，其含有100重量份之縮醛化度為60～85莫耳%之聚乙烯醇縮醛樹脂、0.001～1.0重量份之鹼金屬鹽及鹼土金屬鹽中之至少一種金屬鹽、及超過30重量份之塑化劑。該隔音層可以單層用作中間膜。 進而，於下述之專利文獻1中亦記載有一種多層之中間膜，其係將上述隔音層與其他層積層而成。隔音層上所積層之其他層含有100重量份之縮醛化度為60～85莫耳%之聚乙烯醇縮醛樹脂、0.001～1.0重量份之鹼金屬鹽及鹼土金屬鹽中之至少一種金屬鹽、及30重量份以下之塑化劑。 於下述之專利文獻2中揭示有一種中間膜，其具有33℃以上之玻璃轉移溫度之聚合物層。 [先前技術文獻] [專利文獻] [專利文獻1]日本專利特開2007-070200號公報 [專利文獻2]US2013/0236711A1
[發明所欲解決之問題] 於使用專利文獻1、2中所記載之先前之中間膜之層合玻璃中，層合玻璃於2000 Hz以上之高頻區域中之隔音性並不充分，尤其是層合玻璃於4000 Hz附近之高頻區域中之隔音性並不充分。 本發明之目的在於提供可有效地提高於2000 Hz以上之高頻區域之隔音性之層合玻璃用中間膜。又，本發明之目的亦在於提供使用上述層合玻璃用中間膜之層合玻璃。 [解決問題之技術手段] 根據本發明之廣泛態樣，提供一種層合玻璃用中間膜(以下，有時簡稱為中間膜)，其具有2層以上之結構，具備含有熱塑性樹脂之第1層、與含有熱塑性樹脂之第2層，於上述第1層之第1表面側配置有上述第2層，具有以下之構成A、或以下之構成B。 構成A：上述第2層之玻璃轉移溫度為32℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過787 μm且為950 μm以下 構成B：上述第2層之玻璃轉移溫度為25℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過950 μm 於本發明之中間膜之某特定態樣中，上述中間膜具有以下之構成AB'。 構成AB'：上述第2層之玻璃轉移溫度為32℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過787 μm 於本發明之中間膜之某特定態樣中，上述中間膜僅具備上述第1層與上述第2層，上述第1層與上述第2層之合計厚度超過787 μm。 於本發明之中間膜之某特定態樣中，上述中間膜具有上述構成B。 於本發明之中間膜之某特定態樣中，上述中間膜僅具備上述第1層與上述第2層，上述第1層與上述第2層之合計厚度超過950 μm。 於本發明之中間膜之某特定態樣中，上述中間膜具備上述第2層作為表面層。 較佳為上述第1層中之上述熱塑性樹脂為聚乙烯醇縮醛樹脂。較佳為上述第2層中之上述熱塑性樹脂為聚乙烯醇縮醛樹脂。較佳為上述第1層含有塑化劑。較佳為上述第2層含有塑化劑。 於本發明之中間膜之某特定態樣中，上述中間膜具有3層以上之結構，具備含有熱塑性樹脂之第3層，於上述第1層之與上述第1表面相反之第2表面側配置有上述第3層。 於本發明之中間膜之某特定態樣中，上述第3層之玻璃轉移溫度為25℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第3層之玻璃轉移溫度。 於本發明之中間膜之某特定態樣中，上述第3層之玻璃轉移溫度為32℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第3層之玻璃轉移溫度。 於本發明之中間膜之某特定態樣中，上述中間膜具備上述第3層作為表面層。 較佳為上述第3層中之上述熱塑性樹脂為聚乙烯醇縮醛樹脂。較佳為上述第3層含有塑化劑。 根據本發明之廣泛態樣，提供一種層合玻璃，其具備：第1層合玻璃構件、第2層合玻璃構件、及上述之層合玻璃用中間膜，於上述第1層合玻璃構件與上述第2層合玻璃構件之間配置有上述層合玻璃用中間膜。 [發明之效果] 本發明之層合玻璃用中間膜具有2層以上之結構，具備含有熱塑性樹脂之第1層、與含有熱塑性樹脂之第2層，於上述第1層之第1表面側配置有上述第2層，具有上述之構成A、或上述之構成B，因此可有效地提高於2000 Hz以上之高頻區域之隔音性。
以下，對本發明加以詳細說明。 本發明之層合玻璃用中間膜(以下有時簡稱為「中間膜」)具有2層以上之結構。本發明之中間膜可具有2層之結構，亦可具有3層之結構，亦可具有3層以上之結構。 本發明之中間膜具備含有熱塑性樹脂之第1層、與含有熱塑性樹脂之第2層。於本發明之中間膜中，於上述第1層之第1表面側配置有上述第2層。 本發明之中間膜具有以下之構成A、或以下之構成B。本發明之中間膜可具有以下之構成A，亦可具有以下之構成B。 構成A：上述第2層之玻璃轉移溫度為32℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過787 μm且為950 μm以下 構成B：上述第2層之玻璃轉移溫度為25℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過950 μm 關於上述構成A： 於本發明之中間膜中，上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)為32℃以上。進而，於本發明之中間膜中，上述第1層之玻璃轉移溫度(Tg)低於上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)。本發明之中間膜之厚度超過787 μm且為950 μm以下。於本發明之中間膜僅具備上述第1層與上述第2層，具有2層之結構之情形時，上述第1層與上述第2層之合計厚度超過787 μm。於本發明之中間膜具備上述第1層、上述第2層及其他層(第3層等)，具有3層以上之結構之情形時，上述第1層、上述第2層及其他層之合計厚度超過787 μm。 關於上述構成B： 於本發明之中間膜中，上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)為25℃以上。進而，於本發明之中間膜中，上述第1層之玻璃轉移溫度(Tg)低於上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)。本發明之中間膜之厚度超過950 μm。於本發明之中間膜僅具備上述第1層與上述第2層，具有2層之結構之情形時，上述第1層與上述第2層之合計厚度超過950 μm。於本發明之中間膜具備上述第1層、上述第2層及其他層(第3層等)，具有3層以上之結構之情形時，上述第1層、上述第2層及其他層之合計厚度超過950 μm。 近年來，正進行自使用內燃機之燃料汽車向使用電動馬達之電動汽車及使用內燃機與電動馬達之油電混合車等之過渡。對於使用內燃機之燃料汽車中所使用之層合玻璃，尤其要求於相對低頻區域之隔音性。然而，對於使用內燃機之燃料汽車中所使用之層合玻璃，亦期望於高頻區域之隔音性較高。相對於此，對於利用電動馬達之電動汽車及油電混合車中所使用之層合玻璃，為了有效地阻隔電動馬達之驅動音而尤其要求高頻區域中之較高之隔音性。 於本發明之中間膜中，具有上述之全體之構成(包含上述之構成A、或上述之構成B)，因此可有效地提高於2000 Hz以上之高頻區域之隔音性。進而，於本發明之中間膜中，亦可提高先前難以提高之於4000 Hz附近之高頻區域中之隔音性。 本發明者等人發現藉由將上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)為上述下限以上(於中間膜之厚度超過787 μm且為950 μm以下之情形時Tg為32℃以上，於中間膜之厚度超過950 μm之情形時Tg為25℃以上)、上述第1層之玻璃轉移溫度(Tg)低於上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)之構成與中間膜之厚度超過787 μm之組成加以組合，可有效地將於高頻區域之隔音性提高至先前難以達成之程度。 又，本發明者等人發現藉由將上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)為32℃以上、上述第1層之玻璃轉移溫度(Tg)低於上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)之構成與中間膜之厚度超過787 μm且為950 μm以下之構成加以組合，可有效地將於高頻區域之隔音性提高至先前難以達成之程度。 又，本發明者等人發現藉由將上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)為25℃以上、上述第1層之玻璃轉移溫度(Tg)低於上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)之構成與中間膜之厚度超過950 μm之構成加以組合，可有效地將於高頻區域之隔音性提高至先前難以達成之程度。 且說，有使用先前之中間膜之層合玻璃之耐貫通性較低之情況。 先前，存在難以兼顧層合玻璃於高頻區域之較高之隔音性、與較高之耐貫通性之問題。 於本發明之中間膜中，亦可提高層合玻璃之耐貫通性。於本發明中，可兼顧較高之隔音性與較高之耐貫通性。於本發明中，不僅因中間膜之厚度相對較厚，而且因第1層、第2層及第3層之厚度以外之經限定之構成，耐貫通性變高。尤其於本發明之中間膜具有上述構成B之情形時，耐貫通性有效地變高，能夠以更高之水準兼顧較高之隔音性與較高之耐貫通性。 於本發明中，尤其關於厚度超過950 μm之中間膜，可提供可有效地提高於2000 Hz以上之高頻區域之隔音性，且亦可提高耐貫通性之層合玻璃用中間膜。 就更進一步有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點、及更進一步有效地提高層合玻璃之耐貫通性之觀點而言，較佳為本發明之中間膜具有以下之構成AB'。構成AB'較將構成A與構成B合併之範圍更窄。於構成AB'中，構成B之一部分除外。 構成AB'：上述第2層之玻璃轉移溫度為32℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過787 μm 於上述構成A及上述構成AB'中，上述第2層之Tg為32℃以上。就有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，於上述構成A及上述構成AB'中，上述第2層之Tg較佳為33℃以上、更佳為34℃以上，較佳為45℃以下、更佳為44℃以下。 於上述構成B中，上述第2層之Tg為25℃以上。就有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，於上述構成B中，上述第2層之Tg較佳為27℃以上、更佳為29℃以上、進而較佳為32℃以上、尤佳為34℃以上，較佳為45℃以下、更佳為44℃以下。於上述構成B中，上述第2層之Tg亦可未達35℃。 就有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，於上述構成A及上述構成AB'中，上述第3層之Tg較佳為32℃以上。就更進一步有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，於上述構成A及上述構成AB'中，上述第3層之Tg較佳為33℃以上、更佳為34℃以上，較佳為45℃以下、更佳為44℃以下。 就有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，於上述構成B中，上述第3層之Tg較佳為25℃以上。就更進一步有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，於上述構成B中，上述第3層之Tg較佳為27℃以上、更佳為29℃以上、進而較佳為32℃以上、尤佳為34℃以上，較佳為45℃以下、更佳為44℃以下。於上述構成B中，上述第3層之Tg亦可未達35℃。 上述第1層之Tg低於上述第2層之Tg。就有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，上述第1層之Tg與上述第2層之Tg之差之絕對值較佳為32℃以上、更佳為34℃以上，較佳為55℃以下、更佳為50℃以下。 就有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，較佳為上述第1層之Tg低於上述第3層之Tg。就更進一步有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，上述第1層之Tg與上述第3層之Tg之差之絕對值較佳為32℃以上、更佳為34℃以上，較佳為55℃以下、更佳為50℃以下。 作為測定上述玻璃轉移溫度之方法，可列舉：於將所獲得之中間膜於室溫23±2℃、濕度25±5%之環境下保管12小時後，立即便用Metravib公司製造之黏彈性測定裝置「DMA＋1000」而測定黏彈性之方法。較佳為將中間膜或各層切出為縱8 mm、橫5 mm，於剪切模式下以5℃/分鐘之升溫速度使溫度自-30℃上升至100℃之條件、及頻率為1 Hz及應變為0.08%之條件下測定玻璃轉移溫度。 上述中間膜之厚度超過787 μm。就有效地提高於高頻區域之隔音性、使層合玻璃輕量化之觀點而言，上述中間膜之厚度較佳為790 μm以上、更佳為800 μm以上、更佳為850 μm以上、更進一步較佳為超過950 μm、進而較佳為超過960 μm、尤佳為1000 μm以上、最佳為1100 μm以上，較佳為2000 μm以下、更佳為1800 μm以下。又，中間膜之厚度若為上述下限以上，則層合玻璃之耐貫通性更進一步變高。中間膜之厚度若超過950 μm，則耐貫通性變得相當高。中間膜之厚度若為上述上限以下，則中間膜之透明性更進一步變良好。 再者，若具備上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)為上述下限以上，上述第1層之玻璃轉移溫度(Tg)低於上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)之構成，則即便上述中間膜之厚度為380 μm以上、787 μm以下，亦可提高於高頻區域之隔音性。另一方面，發現藉由使上述中間膜之厚度超過787 μm，能夠以進一步更高之水準發揮本發明之效果。 又，若具備上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)為上述下限以上，上述第1層之玻璃轉移溫度(Tg)低於上述第2層之玻璃轉移溫度(Tg)之構成，則即便上述中間膜之厚度為380 μm以上、950 μm以下，亦可提高於高頻區域之隔音性。另一方面，發現藉由使上述中間膜之厚度超過950 μm，能夠以進一步更高之水準發揮本發明之效果。 就有效地提高於1000 Hz以上之高頻區域之隔音性之觀點而言，上述第1層之厚度(T1)相對於上述第2層及上述第3層之合計厚度(T2＋T3)之比(T1/(T2＋T3))較佳為0.25以上。上述比(T1/(T2＋T3))若為0.25以上，則可有效地提高於1000 Hz以上、尤其是2000 Hz以上之高頻區域之隔音性，可更進一步地提高於2000 Hz以上之高頻區域之隔音性，亦可進而提高於先前難以提高之4000 Hz附近之高頻區域中之隔音性。 再者，即便上述比(T1/(T2＋T3))未達0.25，若本發明之中間膜具有上述構成A或上述構成B，則可有效地提高於高頻區域之隔音性。上述比(T1/(T2＋T3))未達0.25，且具備上述構成A或上述構成B之中間膜係與上述比(T1/(T2＋T3))未達0.25且不具備上述構成A或上述構成B之中間膜相比，於高頻區域之隔音性變高。又，於上述比(T1/(T2＋T3))相同且上述第2、第3層之玻璃轉移溫度相同之情形之對比中，具備上述構成A或上述構成B之中間膜與不具備上述構成A或上述構成B之中間膜相比，於高頻區域之隔音性變高。又，上述比(T1/(T2＋T3))為0.25以上且具備上述構成A或上述構成B之中間膜係與上述比(T1/(T2＋T3))為0.25以上且不具備上述構成A或上述構成B之中間膜相比，於高頻區域之隔音性變高。 本發明者等人發現藉由將上述第1層之玻璃轉移溫度(Tg)低於上述第2層及上述第3層之玻璃轉移溫度(Tg)之構成、上述比(T1/(T2＋T3))為0.25以上之構成、及中間膜之厚度為上述下限以上之構成加以組合，可將於高頻區域之隔音性更進一步有效地提高至先前難以達成之程度。 就有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，上述比(T1/(T2＋T3))更佳為0.3以上，較佳為0.65以下、更佳為0.6以下。 就有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，上述中間膜較佳為具備上述第1層作為表面層以外之層(並非表面層之層)，較佳為具備上述第1層作為中間層。上述第1層較佳為並不用以與層合玻璃構件相接之層。 就中間膜對於層合玻璃構件之接著性、及有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，較佳為上述中間膜具備上述第2層作為表面層。 就有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，較佳為上述中間膜具有3層以上之結構，較佳為具備含有熱塑性樹脂之第3層，較佳為於上述第1層之與上述第1表面相反之第2表面側配置有上述第3層。就中間膜對於層合玻璃構件之接著性、及有效地提高於高頻區域之隔音性之觀點而言，較佳為上述中間膜具備上述第3層作為表面層。 以下，參照圖式對本發明之具體之實施形態加以說明。 於圖1中藉由剖視圖而模式性地表示本發明之第1實施形態之層合玻璃用中間膜。 圖1中所示之中間膜11係具有3層以上之結構之多層之中間膜。中間膜11用以獲得層合玻璃。中間膜11係層合玻璃用中間膜。中間膜11具備第1層1、第2層2、及第3層3。於第1層1之第1表面1a配置、積層有第2層2。於第1層1之與第1表面1a相反之第2表面1b配置、積層有第3層3。第1層1係中間層。第2層2及第3層3分別為保護層，於本實施形態中為表面層。第1層1配置、挾入至第2層2與第3層3之間。因此，中間膜11具有依序積層有第2層2、第1層1、及第3層3之多層結構(第2層2/第1層1/第3層3)。 再者，亦可於第2層2與第1層1之間、及第1層1與第3層3之間分別配置有其他層。較佳為第2層2與第1層1、及第1層1與第3層3分別直接積層。作為其他層，可列舉含有聚對苯二甲酸乙二酯等之層。 以下，對構成本發明之中間膜之上述第1層、上述第2層及上述第3層之詳細內容，以及上述第1層、上述第2層及上述第3層中所含之各成分之詳細內容加以說明。 (聚乙烯醇縮醛樹脂或熱塑性樹脂) 較佳為上述第1層含有熱塑性樹脂(以下，有時記載為熱塑性樹脂(1))，含有聚乙烯醇縮醛樹脂(以下，有時記載為聚乙烯醇縮醛樹脂(1))作為熱塑性樹脂(1)。較佳為上述第2層含有熱塑性樹脂(以下，有時記載為熱塑性樹脂(2))，含有聚乙烯醇縮醛樹脂(以下，有時記載為聚乙烯醇縮醛樹脂(2))作為熱塑性樹脂(2)。較佳為上述第3層含有熱塑性樹脂(以下，有時記載為熱塑性樹脂(3))，較佳為含有聚乙烯醇縮醛樹脂(以下，有時記載為聚乙烯醇縮醛樹脂(3))作為熱塑性樹脂(3)。上述熱塑性樹脂(1)、上述熱塑性樹脂(2)及上述熱塑性樹脂(3)分別可僅使用1種，亦可將2種以上併用。上述熱塑性樹脂(1)、上述熱塑性樹脂(2)及上述熱塑性樹脂(3)可相同亦可不同。 作為上述熱塑性樹脂，可列舉聚乙烯醇縮醛樹脂、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物樹脂、乙烯-丙烯酸共聚物樹脂、聚胺基甲酸酯樹脂及聚乙烯醇樹脂等。亦可使用該等以外之熱塑性樹脂。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂例如可利用醛對聚乙烯醇(PVA)進行縮醛化而獲得。上述聚乙烯醇縮醛樹脂較佳為聚乙烯醇之縮醛化物。上述聚乙烯醇例如可藉由對聚乙酸乙烯酯進行皂化而獲得。上述聚乙烯醇之皂化度一般為70～99.9莫耳%。 上述聚乙烯醇(PVA)之平均聚合度較佳為200以上、更佳為500以上、更進一步較佳為1500以上、進而較佳為1600以上、尤佳為2600以上、最佳為2700以上，較佳為5000以下、更佳為4000以下、進而較佳為3500以下。上述平均聚合度若為上述下限以上，則層合玻璃之耐貫通性更進一步變高。上述平均聚合度若為上述上限以下，則中間膜之成形變得容易。 上述聚乙烯醇之平均聚合度可藉由依據JIS K6726「聚乙烯醇試驗方法」之方法而求出。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂中之縮醛基之碳數較佳為3～5，較佳為4或5。 作為上述醛，通常適宜地使用碳數為1～10之醛。作為上述碳數為1～10之醛，例如可列舉：甲醛、乙醛、丙醛、正丁醛、異丁醛、正戊醛、2-乙基丁醛、正己醛、正辛醛、正壬醛、正癸醛、及苯甲醛等。較佳為乙醛、丙醛、正丁醛、異丁醛、正己醛或正戊醛，更佳為乙醛、丙醛、正丁醛、異丁醛或正戊醛，進而較佳為正丁醛或正戊醛。上述醛可僅使用1種，亦可將2種以上併用。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之羥基之含有率(羥基量)較佳為17莫耳%以上、更佳為20莫耳%以上、進而較佳為22莫耳%以上，較佳為30莫耳%以下、更佳為28莫耳%以下、更進一步較佳為27莫耳%以下、進而較佳為25莫耳%以下、尤佳為24莫耳%以下。上述羥基之含有率若為上述下限以上，則中間膜之機械強度更進一步變高。尤其是若上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之羥基之含有率為20莫耳%以上，則反應效率高而生產性優異；且若為30莫耳%以下，則層合玻璃之隔音性更進一步變高，若為28莫耳%以下，則隔音性更進一步變高。又，上述羥基之含有率若為上述上限以下，則中間膜之柔軟性變高，中間膜之處理變得容易。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(2)及上述聚乙烯醇縮醛樹脂(3)之羥基之各自含有率較佳為25莫耳%以上、更佳為28莫耳%以上、更佳為30莫耳%以上、更進一步較佳為31.5莫耳%以上、進而較佳為32莫耳%以上、尤佳為33莫耳%以上，較佳為37莫耳%以下、更佳為36.5莫耳%以下、進而較佳為36莫耳%以下。上述羥基之含有率若為上述下限以上，則中間膜之接著力更進一步變高。又，上述羥基之含有率若為上述上限以下，則中間膜之柔軟性變高，中間膜之處理變得容易。 就更進一步提高隔音性之觀點而言，較佳為上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之羥基之含有率低於上述聚乙烯醇縮醛樹脂(2)之羥基之含有率，且較佳為上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之羥基之含有率低於上述聚乙烯醇縮醛樹脂(3)之羥基之含有率。就更進一步提高隔音性之觀點而言，上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之羥基之含有率與上述聚乙烯醇縮醛樹脂(2)之羥基之含有率之差之絕對值、及上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之羥基之含有率與上述聚乙烯醇縮醛樹脂(3)之羥基之含有率之差之絕對值分別較佳為1莫耳%以上、更佳為5莫耳%以上、進而較佳為9莫耳%以上、尤佳為10莫耳%以上、最佳為12莫耳%以上。上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之羥基之含有率與上述聚乙烯醇縮醛樹脂(2)之羥基之含有率之差之絕對值、及上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之羥基之含有率與上述聚乙烯醇縮醛樹脂(3)之羥基之含有率之差之絕對值分別較佳為20莫耳%以下。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂之羥基之含有率係以百分率表示將羥基所鍵結之伸乙基量除以主鏈之所有伸乙基量而求出之莫耳分率之值。上述羥基所鍵結之伸乙基量例如可依據JIS K6728「聚乙烯醇縮丁醛試驗方法」而測定。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之乙醯化度(乙醯基量)較佳為0.01莫耳%以上、更佳為0.1莫耳%以上、更進一步較佳為7莫耳%以上、進而較佳為9莫耳%以上，較佳為30莫耳%以下、更佳為25莫耳%以下、進而較佳為24莫耳%以下。上述乙醯化度若為上述下限以上，則聚乙烯醇縮醛樹脂與塑化劑之相容性變高。上述乙醯化度若為上述上限以下，則中間膜及層合玻璃之耐濕性變高。尤其是若上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之乙醯化度為0.1莫耳%以上、25莫耳%以下，則耐貫通性更進一步優異。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(2)及上述聚乙烯醇縮醛樹脂(3)之各乙醯化度較佳為0.01莫耳%以上、更佳為0.5莫耳%以上，較佳為10莫耳%以下、更佳為2莫耳%以下。上述乙醯化度若為上述下限以上，則聚乙烯醇縮醛樹脂與塑化劑之相容性變高。上述乙醯化度若為上述上限以下，則中間膜及層合玻璃之耐濕性變高。 上述乙醯化度係以百分率表示將乙醯基所鍵結之伸乙基量除以主鏈之所有伸乙基量而求出之莫耳分率之值。上述乙醯基所鍵結之伸乙基量例如可依據JIS K6728「聚乙烯醇縮丁醛試驗方法」而測定。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之縮醛化度(於聚乙烯醇縮丁醛樹脂之情形時為縮丁醛化度)較佳為47莫耳%以上、更佳為60莫耳%以上，較佳為85莫耳%以下、更佳為80莫耳%以下、進而較佳為75莫耳%以下。上述縮醛化度若為上述下限以上，則聚乙烯醇縮醛樹脂與塑化劑之相容性變高。上述縮醛化度若為上述上限以下，則為了製造聚乙烯醇縮醛樹脂而所需之反應時間縮短。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(2)及上述聚乙烯醇縮醛樹脂(3)之各自縮醛化度(於聚乙烯醇縮丁醛樹脂之情形時為縮丁醛化度)較佳為55莫耳%以上、更佳為60莫耳%以上，較佳為75莫耳%以下、更佳為71莫耳%以下。上述縮醛化度若為上述下限以上，則聚乙烯醇縮醛樹脂與塑化劑之相容性變高。上述縮醛化度若為上述上限以下，則為了製造聚乙烯醇縮醛樹脂而所需之反應時間縮短。 上述縮醛化度係以百分率表示將自主鏈之所有伸乙基量減去羥基所鍵結之伸乙基量與乙醯基所鍵結之伸乙基量之值，除以主鏈之所有伸乙基量而求出之莫耳分率之值。 再者，上述羥基之含有率(羥基量)、縮醛化度(縮丁醛化度)及乙醯化度較佳為根據如下結果而算出，該結果係藉由依據JIS K6728「聚乙烯醇縮丁醛試驗方法」之方法所測得之結果。但是亦可利用ASTM D1396-92進行測定。於聚乙烯醇縮醛樹脂為聚乙烯醇縮丁醛樹脂之情形時，上述羥基之含有率(羥基量)、上述縮醛化度(縮丁醛化度)及上述乙醯化度可根據如下結果而算出，該結果係藉由依據JIS K6728「聚乙烯醇縮丁醛試驗方法」之方法所測得之結果。 就使層合玻璃之耐貫通性更進一步變良好之觀點而言，上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)較佳為乙醯化度(a)未達8莫耳%且縮醛化度(a)為65莫耳%以上之聚乙烯醇縮醛樹脂(A)、或乙醯化度(b)為8莫耳%以上之聚乙烯醇縮醛樹脂(B)。上述聚乙烯醇縮醛樹脂(2)及上述聚乙烯醇縮醛樹脂(3)可為上述聚乙烯醇縮醛樹脂(A)，亦可為上述聚乙烯醇縮醛樹脂(B)。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(A)之乙醯化度(a)未達8莫耳%、較佳為7.9莫耳%以下、更佳為7.8莫耳%以下、進而較佳為6.5莫耳%以下、尤佳為6莫耳%以下，較佳為0.1莫耳%以上、更佳為0.5莫耳%以上、進而較佳為5莫耳%以上、尤佳為5.5莫耳%以上。上述乙醯化度(a)若為0.1莫耳%以上、未達8莫耳%，則可容易地控制塑化劑之移動，層合玻璃之隔音性更進一步變高。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(A)之縮醛化度(a)為65莫耳%以上、較佳為66莫耳%以上、更佳為67莫耳%以上、進而較佳為67.5莫耳%以上、尤佳為75莫耳%以上，較佳為85莫耳%以下、更佳為84莫耳%以下、進而較佳為83莫耳%以下、尤佳為82莫耳%以下。上述縮醛化度(a)若為上述下限以上，則層合玻璃之隔音性更進一步變高。上述縮醛化度(a)若為上述上限以下，則可縮短為了製造聚乙烯醇縮醛樹脂(A)而所需之反應時間。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(A)之羥基之含有率(a)較佳為18莫耳%以上、更佳為19莫耳%以上、進而較佳為20莫耳%以上、尤佳為21莫耳%以上、最佳為23莫耳%以上，較佳為31莫耳%以下、更佳為30莫耳%以下、進而較佳為29莫耳%以下、尤佳為28莫耳%以下。上述羥基之含有率(a)若為上述下限以上，則於將上述第1層與上述第2層或上述第3層直接積層之情形時，上述第2層或上述第3層對於上述第1層之接著力更進一步變高。上述羥基之含有率(a)若為上述上限以下，則層合玻璃之隔音性更進一步變高。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(B)之乙醯化度(b)為8莫耳%以上、較佳為9莫耳%以上、更佳為9.5莫耳%以上、進而較佳為10莫耳%以上、尤佳為10.5莫耳%以上，較佳為30莫耳%以下、更佳為28莫耳%以下、進而較佳為26莫耳%以下、尤佳為24莫耳%以下。上述乙醯化度(b)若為上述下限以上，則層合玻璃之隔音性更進一步變高。上述乙醯化度(b)若為上述上限以下，則可縮短為了製造聚乙烯醇縮醛樹脂(B)而所需之反應時間。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(B)之縮醛化度(b)較佳為50莫耳%以上、更佳為53莫耳%以上、進而較佳為55莫耳%以上、尤佳為60莫耳%以上，較佳為78莫耳%以下、更佳為75莫耳%以下、進而較佳為72莫耳%以下、尤佳為70莫耳%以下。上述縮醛化度(b)若為上述下限以上，則層合玻璃之隔音性更進一步變高。上述縮醛化度(b)若為上述上限以下，則可縮短為了製造聚乙烯醇縮醛樹脂(B)而所需之反應時間。 上述聚乙烯醇縮醛樹脂(B)之羥基之含有率(b)較佳為18莫耳%以上、更佳為19莫耳%以上、進而較佳為20莫耳%以上、尤佳為21莫耳%以上、最佳為23莫耳%以上，較佳為31莫耳%以下、更佳為30莫耳%以下、進而較佳為29莫耳%以下、尤佳為28莫耳%以下。上述羥基之含有率(b)若為上述下限以上，則於將上述第1層與上述第2層或上述第3層直接積層之情形時，上述第2層或上述第3層對於上述第1層之接著力更進一步變高。上述羥基之含有率(b)若為上述上限以下，則層合玻璃之隔音性更進一步變高。 較佳為上述聚乙烯醇縮醛樹脂(A)及上述聚乙烯醇縮醛樹脂(B)分別為聚乙烯醇縮丁醛樹脂。 (塑化劑) 較佳為上述第1層含有塑化劑(以下，有時記載為塑化劑(1))。較佳為上述第2層含有塑化劑(以下，有時記載為塑化劑(2))。較佳為上述第3層含有塑化劑(以下，有時記載為塑化劑(3))。藉由使用塑化劑，進而藉由聚乙烯醇縮醛樹脂與塑化劑之併用，可使含有聚乙烯醇縮醛樹脂與塑化劑之層對於層合玻璃構件或其他層之接著力適度變高。上述塑化劑並無特別限定。上述塑化劑(1)與上述塑化劑(2)與上述塑化劑(3)可相同亦可不同。上述塑化劑(1)、上述塑化劑(2)及上述塑化劑(3)分別可僅使用1種，亦可將2種以上併用。 作為上述塑化劑，可列舉：一元有機酸酯及多元有機酸酯等有機酯塑化劑、以及有機磷酸塑化劑及有機亞磷酸塑化劑等有機磷酸塑化劑等。較佳為有機酯塑化劑。上述塑化劑較佳為液狀塑化劑。 作為上述一元有機酸酯，可列舉：藉由二醇與一元有機酸之反應而獲得之二醇酯等。作為上述二醇，可列舉：三乙二醇、四乙二醇及三丙二醇等。作為上述一元有機酸，可列舉：丁酸、異丁酸、己酸、2-乙基丁酸、庚酸、正辛酸、2-乙基己酸、正壬酸及癸酸等。 作為上述多元有機酸酯，可列舉：多元有機酸與具有碳數4～8之直鏈或支鏈結構之醇之酯化合物等。作為上述多元有機酸，可列舉：己二酸、癸二酸及壬二酸等。 作為上述有機酯塑化劑，可列舉：三乙二醇二(2-乙基丙酸酯)、三乙二醇二(2-乙基丁酸酯)、三乙二醇二(2-乙基己酸酯)、三乙二醇二辛酸酯、三乙二醇二正辛酸酯、三乙二醇二正庚酸酯、四乙二醇二正庚酸酯、癸二酸二丁酯、壬二酸二辛酯、二丁基卡必醇己二酸酯、乙二醇二(2-乙基丁酸酯)、1,3-丙二醇二(2-乙基丁酸酯)、1,4-丁二醇二(2-乙基丁酸酯)、二乙二醇二(2-乙基丁酸酯)、二乙二醇二(2-乙基己酸酯)、二丙二醇二(2-乙基丁酸酯)、三乙二醇二(2-乙基戊酸酯)、四乙二醇二(2-乙基丁酸酯)、二乙二醇二辛酸酯、己二酸二己酯、己二酸二辛酯、己二酸己酯環己酯、己二酸庚酯與己二酸壬酯之混合物、己二酸二異壬酯、己二酸二異癸酯、己二酸庚酯壬酯、癸二酸二丁酯、油改性癸二酸醇酸、及磷酸酯與己二酸酯之混合物等。亦可使用該等以外之有機酯塑化劑。亦可使用上述之己二酸酯以外之其他己二酸酯。 作為上述有機磷酸塑化劑，可列舉：磷酸三(丁氧基乙基)酯、磷酸異癸酯苯酯及磷酸三異丙酯等。 上述塑化劑較佳為下述式(1)所表示之二酯塑化劑。 [化1]
上述式(1)中，R1及R2分別表示碳數2～10之有機基，R3表示伸乙基、伸異丙基或伸正丙基，p表示3～10之整數。上述式(1)中之R1及R2分別較佳為碳數5～10之有機基，更佳為碳數6～10之有機基。 較佳為上述塑化劑含有三乙二醇二(2-乙基己酸酯)(3GO)、三乙二醇二(2-乙基丁酸酯)(3GH)或三乙二醇二(2-乙基丙酸酯)，更佳為含有三乙二醇二(2-乙基己酸酯)或三乙二醇二(2-乙基丁酸酯)，進而較佳為含有三乙二醇二(2-乙基己酸酯)。 上述塑化劑(2)相對於100重量份上述熱塑性樹脂(2)(於熱塑性樹脂(2)為聚乙烯醇縮醛樹脂(2)之情形時，相對於100重量份聚乙烯醇縮醛樹脂(2))之含量(以下，有時記載為含量(2))、以及上述塑化劑(3)相對於100重量份上述熱塑性樹脂(3)(於熱塑性樹脂(3)為聚乙烯醇縮醛樹脂(3)之情形時，相對於100重量份聚乙烯醇縮醛樹脂(3))之含量(以下，有時記載為含量(3))分別較佳為10重量份以上、更佳為15重量份以上，較佳為40重量份以下、更佳為35重量份以下、進而較佳為32重量份以下、尤佳為30重量份以下。上述含量(2)及上述含量(3)若為上述下限以上，則中間膜之柔軟性變高，中間膜之處理變得容易。上述含量(2)及上述含量(3)若為上述上限以下，則耐貫通性更進一步變高。 上述塑化劑(1)相對於100重量份上述聚乙烯醇縮醛樹脂(1)之含量(以下，有時記載為含量(1))較佳為50重量份以上、更佳為55重量份以上、進而較佳為60重量份以上，較佳為90重量份以下、更佳為85重量份以下、進而較佳為80重量份以下。上述含量(1)若為上述下限以上，則中間膜之柔軟性變高，中間膜之處理變得容易。上述含量(1)若為上述上限以下，則層合玻璃之耐貫通性更進一步變高。 為了更進一步提高層合玻璃之隔音性，較佳為上述含量(1)高於上述含量(2)，且較佳為上述含量(1)高於上述含量(3)。 就更進一步提高層合玻璃之隔音性之觀點而言，上述含量(2)與上述含量(1)之差之絕對值、以及上述含量(3)與上述含量(1)之差之絕對值分別較佳為10重量份以上、更佳為15重量份以上、進而較佳為20重量份以上。上述含量(2)與上述含量(1)之差之絕對值、以及上述含量(3)與上述含量(1)之差之絕對值分別較佳為80重量份以下、更佳為75重量份以下、進而較佳為70重量份以下。 (隔熱性化合物) 較佳為上述中間膜含有隔熱性化合物。較佳為上述第1層含有隔熱性化合物。較佳為上述第2層含有隔熱性化合物。較佳為上述第3層含有隔熱性化合物。上述隔熱性化合物可僅使用1種，亦可將2種以上併用。 成分X： 較佳為上述中間膜含有酞菁化合物、萘菁化合物及蒽菁化合物中之至少1種成分X。較佳為上述第1層含有上述成分X。較佳為上述第2層含有上述成分X。較佳為上述第3層含有上述成分X。上述成分X為隔熱性化合物。上述成分X可僅使用1種，亦可將2種以上併用。 上述成分X並無特別限定。作為成分X，可使用先前公知之酞菁化合物、萘菁化合物及蒽菁化合物。 就更進一步提高中間膜及層合玻璃之隔熱性之觀點而言，上述成分X較佳為選自由酞菁、酞菁之衍生物、萘菁及萘菁之衍生物所組成之群中之至少1種，更佳為酞菁及酞菁之衍生物中之至少1種。 就有效地提高隔熱性、且經過長時間地以進一步更高之水準維持可見光線透過率之觀點而言，較佳為上述成分X含有釩原子或銅原子。較佳為上述成分X含有釩原子，亦較佳為含有銅原子。更佳為上述成分X係含有釩原子或銅原子之酞菁及含有釩原子或銅原子之酞菁之衍生物中之至少1種。就更進一步提高中間膜及層合玻璃之隔熱性之觀點而言，較佳為上述成分X具有於釩原子上鍵結有氧原子之結構單元。 於含有上述成分X之層(第1層、第2層或第3層)100重量%中，上述成分X之含量較佳為0.001重量%以上、更佳為0.005重量%以上、進而較佳為0.01重量%以上、尤佳為0.02重量%以上、較佳為0.2重量%以下、更佳為0.1重量%以下、進而較佳為0.05重量%以下、尤佳為0.04重量%以下。上述成分X之含量若為上述下限以上及上述上限以下，則隔熱性充分地變高，且可見光線透過率充分地變高。例如，可使可見光線透過率為70%以上。 隔熱粒子： 較佳為上述中間膜含有隔熱粒子。較佳為上述第1層含有上述隔熱粒子。較佳為上述第2層含有上述隔熱粒子。較佳為上述第3層含有上述隔熱粒子。上述隔熱粒子係隔熱性化合物。藉由使用隔熱粒子，可有效地阻隔紅外線(熱線)。上述隔熱粒子可僅使用1種，亦可將2種以上併用。 就更進一步提高層合玻璃之隔熱性之觀點而言，上述隔熱粒子更佳為金屬氧化物粒子。上述隔熱粒子較佳為利用金屬之氧化物所形成之粒子(金屬氧化物粒子)。 長於可見光之波長為780 nm以上之紅外線與紫外線相比，能量較小。然而，紅外線之熱作用較大，紅外線若被物質吸收則會以熱之形式釋出。因此，紅外線一般稱為熱線。藉由使用上述隔熱粒子，可有效地阻隔紅外線(熱線)。再者，所謂隔熱粒子係表示能夠吸收紅外線之粒子。 作為上述隔熱粒子之具體例，可列舉摻鋁氧化錫粒子、摻銦氧化錫粒子、摻銻氧化錫粒子(ATO粒子)、摻鎵氧化鋅粒子(GZO粒子)、摻銦氧化鋅粒子(IZO粒子)、摻鋁氧化鋅粒子(AZO粒子)、摻鈮氧化鈦粒子、摻鈉氧化鎢粒子、摻銫氧化鎢粒子、摻鉈氧化鎢粒子、摻銣氧化鎢粒子、摻錫氧化銦粒子(ITO粒子)、摻錫氧化鋅粒子、摻矽氧化鋅粒子等金屬氧化物粒子，或六硼化鑭(LaB6
)粒子等。亦可使用該等以外之隔熱粒子。為了使熱線之遮蔽功能較高，較佳為金屬氧化物粒子，更佳為ATO粒子、GZO粒子、IZO粒子、ITO粒子或氧化鎢粒子，尤佳為ITO粒子或氧化鎢粒子。尤其是為了使熱線之遮蔽功能較高、且容易獲得，較佳為摻錫氧化銦粒子(ITO粒子)，氧化鎢粒子亦較佳。 就更進一步提高中間膜及層合玻璃之隔熱性之觀點而言，氧化鎢粒子較佳為摻金屬之氧化鎢粒子。上述「氧化鎢粒子」包含摻金屬之氧化鎢粒子。作為上述摻金屬之氧化鎢粒子，具體而言可列舉：摻鈉氧化鎢粒子、摻銫氧化鎢粒子、摻鉈氧化鎢粒子及摻銣氧化鎢粒子等。 就更進一步提高中間膜及層合玻璃之隔熱性之觀點而言，尤佳為摻銫氧化鎢粒子。就更進一步提高中間膜及層合玻璃之隔熱性之觀點而言，該摻銫氧化鎢粒子較佳為式：Cs0.33
WO3
所表示之氧化鎢粒子。 上述隔熱粒子之平均粒徑較佳為0.01 μm以上、更佳為0.02 μm以上，較佳為0.1 μm以下、更佳為0.05 μm以下。平均粒徑若為上述下限以上，則熱線之遮蔽性充分變高。平均粒徑若為上述上限以下，則隔熱粒子之分散性變高。 上述「平均粒徑」表示體積平均粒徑。平均粒徑可使用粒度分佈測定裝置(日機裝公司製造之「UPA-EX150」)等進行測定。 於含有上述隔熱粒子之層(第1層、第2層或第3層)100重量%中，上述隔熱粒子之含量較佳為0.01重量%以上、更佳為0.1重量%以上、進而較佳為1重量%以上、尤佳為1.5重量%以上，較佳為6重量%以下、更佳為5.5重量%以下、進而較佳為4重量%以下、尤佳為3.5重量%以下、最佳為3重量%以下。上述隔熱粒子之含量若為上述下限以上及上述上限以下，則隔熱性充分地變高，且可見光線透過率充分地變高。 (金屬鹽) 較佳為上述中間膜含有鹼金屬鹽、鹼土金屬鹽及Mg鹽中之至少1種金屬鹽(以下，有時記載為金屬鹽M)。較佳為上述第1層含有上述金屬鹽M。較佳為上述第2層含有上述金屬鹽M。較佳為上述第3層含有上述金屬鹽M。較佳為上述表面層含有上述金屬鹽M。藉由使用上述金屬鹽M，變得容易控制中間膜與層合玻璃構件之接著性或中間膜中之各層間之接著性。上述金屬鹽M可僅使用1種，亦可將2種以上併用。 較佳為上述金屬鹽M含有選自由Li、Na、K、Rb、Cs、Mg、Ca、Sr及Ba所組成之群中之至少1種金屬。較佳為中間膜中所含之金屬鹽含有K及Mg中之至少1種金屬。 又，上述金屬鹽M更佳為碳數2～16之有機酸之鹼金屬鹽、碳數2～16之有機酸之鹼土金屬鹽或碳數2～16之有機酸之Mg鹽，進而較佳為碳數2～16之羧酸鎂鹽或碳數2～16之羧酸鉀鹽。 作為上述碳數2～16之羧酸鎂鹽及上述碳數2～16之羧酸鉀鹽，並無特別限定，例如可列舉：乙酸鎂、乙酸鉀、丙酸鎂、丙酸鉀、2-乙基丁酸鎂、2-乙基丁酸鉀、2-乙基己酸鎂及2-乙基己酸鉀等。 含有上述金屬鹽M之層(第1層、第2層或第3層)中之Mg及K之含量之合計較佳為5 ppm以上、更佳為10 ppm以上、進而較佳為20 ppm以上，較佳為300 ppm以下、更佳為250 ppm以下、進而較佳為200 ppm以下。Mg及K之含量之合計若為上述下限以上及上述上限以下，則可更進一步良好地控制中間膜與層合玻璃構件之接著性或中間膜中之各層間之接著性。 (紫外線遮蔽劑) 較佳為上述中間膜含有紫外線遮蔽劑。較佳為上述第1層含有紫外線遮蔽劑。較佳為上述第2層含有紫外線遮蔽劑。較佳為上述第3層含有紫外線遮蔽劑。藉由使用紫外線遮蔽劑，即便長時間地使用中間膜及層合玻璃，可見光線透過率亦變得更進一步難以降低。上述紫外線遮蔽劑可僅使用1種，亦可將2種以上併用。 上述紫外線遮蔽劑包括紫外線吸收劑。上述紫外線遮蔽劑較佳為紫外線吸收劑。 作為上述紫外線遮蔽劑，例如可列舉含有金屬原子之紫外線遮蔽劑、含有金屬氧化物之紫外線遮蔽劑、具有苯并三唑結構之紫外線遮蔽劑、具有二苯甲酮結構之紫外線遮蔽劑、具有三
結構之紫外線遮蔽劑、具有丙二酸酯結構之紫外線遮蔽劑、具有草醯苯胺結構之紫外線遮蔽劑及具有苯甲酸酯結構之紫外線遮蔽劑等。 作為上述含有金屬原子之紫外線遮蔽劑，例如可列舉：鉑粒子、鉑粒子之表面經二氧化矽被覆之粒子、鈀粒子及鈀粒子之表面經二氧化矽被覆之粒子等。較佳為紫外線遮蔽劑並非隔熱粒子。 上述紫外線遮蔽劑較佳為具有苯并三唑結構之紫外線遮蔽劑、具有二苯甲酮結構之紫外線遮蔽劑、具有三結構之紫外線遮蔽劑或具有苯甲酸酯結構之紫外線遮蔽劑，更佳為具有苯并三唑結構之紫外線遮蔽劑或具有二苯甲酮結構之紫外線遮蔽劑，進而較佳為具有苯并三唑結構之紫外線遮蔽劑。 作為上述含有金屬氧化物之紫外線遮蔽劑，例如可列舉：氧化鋅、氧化鈦及氧化鈰等。進而，關於上述含有金屬氧化物之紫外線遮蔽劑，表面亦可經被覆。作為上述含有金屬氧化物之紫外線遮蔽劑之表面之被覆材料，可列舉絕緣性金屬氧化物、水解性有機矽化物及聚矽氧化合物等。 作為上述具有苯并三唑結構之紫外線遮蔽劑，例如可列舉：2-(2'-羥基-5'-甲基苯基)苯并三唑(BASF公司製造之「Tinuvin P」)、2-(2'-羥基-3',5'-二第三丁基苯基)苯并三唑(BASF公司製造之「Tinuvin 320」)、2-(2'-羥基-3'-第三丁基-5-甲基苯基)-5-氯苯并三唑(BASF公司製造之「Tinuvin 326」)、及2-(2'-羥基-3',5'-二-戊基苯基)苯并三唑(BASF公司製造之「Tinuvin 328」)等具有苯并三唑結構之紫外線遮蔽劑。就吸收紫外線之性能優異之方面而言，上述紫外線遮蔽劑較佳為具有含有鹵素原子之苯并三唑結構之紫外線遮蔽劑，更佳為具有含有氯原子之苯并三唑結構之紫外線遮蔽劑。 作為上述具有二苯甲酮結構之紫外線遮蔽劑，例如可列舉辛苯酮(BASF公司製造之「Chimassorb 81」)等。 作為上述具有三結構之紫外線遮蔽劑，例如可列舉ADEKA公司製造之「LA-F70」及2-(4,6-二苯基-1,3,5-三-2-基)-5-[(己基)氧基]苯酚(BASF公司製造之「Tinuvin 1577FF」)等。 作為上述具有丙二酸酯結構之紫外線遮蔽劑，可列舉2-(對甲氧基亞苄基)丙二酸二甲酯、2,2-(1,4-伸苯基二亞甲基)雙丙二酸四乙酯、2-(對甲氧基亞苄基)-雙(1,2,2,6,6-五甲基-4-哌啶基)丙二酸酯等。 作為上述具有丙二酸酯結構之紫外線遮蔽劑之市售品，可列舉：Hostavin B-CAP、Hostavin PR-25、Hostavin PR-31(均由Clariant公司製造)。 作為上述具有草醯苯胺結構之紫外線遮蔽劑，可列舉：N-(2-乙基苯基)-N'-(2-乙氧基-5-第三丁基苯基)草酸二醯胺、N-(2-乙基苯基)-N'-(2-乙氧基-苯基)草酸二醯胺、2-乙基-2'-乙氧基-氧基苯胺(Clariant公司製造之「Sanduvor VSU」)等在氮原子上具有經取代之芳基等之草酸二醯胺類。 作為上述具有苯甲酸酯結構之紫外線遮蔽劑，例如可列舉：3,5-二第三丁基-4-羥基苯甲酸2,4-二第三丁基苯酯(BASF公司製造之「Tinuvin 120」)等。 就更進一步抑制時間經過後之可見光線透過率之降低之觀點而言，於含有上述紫外線遮蔽劑之層(第1層、第2層或第3層)100重量%中，上述紫外線遮蔽劑之含量較佳為0.1重量%以上、更佳為0.2重量%以上、進而較佳為0.3重量%以上、尤佳為0.5重量%以上，較佳為2.5重量%以下、更佳為2重量%以下、進而較佳為1重量%以下、尤佳為0.8重量%以下。尤其是藉由在含有上述紫外線遮蔽劑之層100重量%中，使上述紫外線遮蔽劑之含量為0.2重量%以上，可顯著地抑制中間膜及層合玻璃之時間經過後之可見光線透過率之降低。 (抗氧化劑) 較佳為上述中間膜含有抗氧化劑。較佳為上述第1層含有抗氧化劑。較佳為上述第2層含有抗氧化劑。較佳為上述第3層含有抗氧化劑。上述抗氧化劑可僅使用1種，亦可將2種以上併用。 作為上述抗氧化劑，可列舉酚系抗氧化劑、硫系抗氧化劑及磷系抗氧化劑等。上述酚系抗氧化劑係具有苯酚骨架之抗氧化劑。上述硫系抗氧化劑係含有硫原子之抗氧化劑。上述磷系抗氧化劑係含有磷原子之抗氧化劑。 上述抗氧化劑較佳為酚系抗氧化劑或磷系抗氧化劑。 作為上述酚系抗氧化劑，可列舉：2,6-二第三丁基對甲酚(BHT)、丁基羥基苯甲醚(BHA)、2,6-二第三丁基-4-乙基苯酚、β-(3,5-二第三丁基-4-羥基苯基)丙酸硬脂酯、2,2'-亞甲基雙(4-甲基-6-丁基苯酚)、2,2'-亞甲基雙(4-乙基-6-第三丁基苯酚)、4,4'-亞丁基雙(3-甲基-6-第三丁基苯酚)、1,1,3-三(2-甲基-羥基-5-第三丁基苯基)丁烷、四[亞甲基-3-(3',5'-丁基-4-羥基苯基)丙酸酯基]甲烷、1,3,3-三(2-甲基-4-羥基-5-第三丁基苯酚基)丁烷、1,3,5-三甲基-2,4,6-三(3,5-二第三丁基-4-羥基苄基)苯、雙(3,3'-第三丁基苯酚)丁酸二醇酯及雙(3-第三丁基-4-羥基-5-甲基苯丙酸)伸乙基雙(氧基伸乙基)酯等。可適宜地使用該等抗氧化劑中之1種或2種以上。 作為上述磷系抗氧化劑，可列舉：亞磷酸三癸酯、亞磷酸三(十三烷基)酯、亞磷酸三苯酯、亞磷酸三(壬基苯基)酯、雙(十三烷基)季戊四醇二亞磷酸酯、雙(癸基)季戊四醇二亞磷酸酯、亞磷酸三(2,4-二第三丁基苯基)酯、亞磷酸雙(2,4-二第三丁基-6-甲基苯基)酯乙酯、亞磷酸三(2,4-二第三丁基苯基)酯、及2,2'-亞甲基雙(4,6-二第三丁基-1-苯氧基)(2-乙基己氧基)磷等。可適宜地使用該等抗氧化劑中之1種或2種以上。 作為上述抗氧化劑之市售品，例如可列舉：BASF公司製造之「IRGANOX 245」、BASF公司製造之「IRGAFOS 168」、BASF公司製造之「IRGAFOS 38」、住友化學工業公司製造之「Sumilizer BHT」、以及BASF公司製造之「IRGANOX 1010」等。 為了長時間維持中間膜及層合玻璃之較高之可見光線透過率，於上述中間膜100重量%中或含有抗氧化劑之層(第1層、第2層或第3層)100重量%中，上述抗氧化劑之含量較佳為0.1重量%以上。又，由於抗氧化劑之添加效果飽和，故而於上述中間膜100重量%中或含有上述抗氧化劑之層100重量%中，上述抗氧化劑之含量較佳為2重量%以下。 (其他成分) 上述第1層、上述第2層及上述第3層亦可分別視需要含有：含矽、鋁或鈦之偶合劑、分散劑、界面活性劑、阻燃劑、抗靜電劑、顏料、染料、耐濕劑、螢光增白劑及紅外線吸收劑等添加劑。該等添加劑可僅使用1種，亦可將2種以上併用。 (層合玻璃用中間膜之其他詳細內容) 將中間膜之厚度設為T。上述第1層之厚度較佳為0.0625T以上、更佳為0.1T以上，較佳為0.4T以下、更佳為0.375T以下、進而較佳為0.25T以下、尤佳為0.15T以下。上述第1層之厚度若為0.4T以下，則可有效地提高於高頻區域之隔音性與耐貫通性之兩者。 上述第2層及上述第3層之各厚度較佳為0.3T以上、更佳為0.3125T以上、進而較佳為0.375T以上，較佳為0.9375T以下、更佳為0.9T以下。上述第2層及上述第3層之各厚度可為0.46875T以下，亦可為0.45T以下。又，上述第2層及上述第3層之各厚度若為上述下限以上及上述上限以下，則層合玻璃之耐貫通性及隔音性更進一步變高。 上述第2層及上述第3層之合計厚度較佳為0.625T以上、更佳為0.75T以上、進而較佳為0.85T以上，較佳為0.9375T以下、更佳為0.9T以下。又，上述第2層及上述第3層之合計厚度若為上述下限以上及上述上限以下，則層合玻璃之耐貫通性及隔音性更進一步變高。 作為本發明之中間膜之製造方法，可列舉使用用以形成各層之各樹脂組合物而分別形成各層之後，例如將所獲得之各層進行積層之方法，以及藉由使用擠出機對用以形成各層之各樹脂組合物進行共擠出並將各層進行積層之方法等。為了適合連續之生產，較佳為進行擠出成形之製造方法。 就中間膜之製造效率優異之方面而言，較佳為於上述第2層與上述第3層中含有同一種聚乙烯醇縮醛樹脂，更佳為於上述第2層與上述第3層中含有同一種聚乙烯醇縮醛樹脂及同一種塑化劑，進而較佳為上述第2層與上述第3層係由同一種樹脂組合物所形成。 較佳為上述中間膜於兩側之表面中之至少一個表面具有凹凸形狀。更佳為上述中間膜於兩側之表面具有凹凸形狀。作為形成上述凹凸形狀之方法，並無特別限定，例如可列舉：模唇壓紋法、壓紋輥法、砑光輥法、及異形擠出法等。就可定量地形成作為固定之凹凸花紋之多數凹凸形狀之壓紋之方面而言，較佳為壓紋輥法。 (層合玻璃) 圖2係模式性地表示使用圖1中所示之層合玻璃用中間膜的層合玻璃之一例之剖視圖。 圖2中所示之層合玻璃31具備：第1層合玻璃構件21、第2層合玻璃構件22、及中間膜11。中間膜11係配置、挾入至第1層合玻璃構件21與第2層合玻璃構件22之間。 於中間膜11之第1表面11a積層第1層合玻璃構件21。於中間膜11之與第1表面11a相反之第2表面11b積層第2層合玻璃構件22。於第2層2之外側之表面2a積層第1層合玻璃構件21。於第3層3之外側之表面3a積層第2層合玻璃構件22。 如上所述，本發明之層合玻璃具備第1層合玻璃構件、第2層合玻璃構件、及中間膜，該中間膜係本發明之層合玻璃用中間膜。於本發明之層合玻璃中，於上述第1層合玻璃構件與上述第2層合玻璃構件之間配置有上述中間膜。 作為上述層合玻璃構件，可列舉玻璃板及PET(聚對苯二甲酸乙二酯)膜等。層合玻璃不僅包括於2塊玻璃板之間挾入有中間膜之層合玻璃，亦包括於玻璃板與PET膜等之間挾入有中間膜之層合玻璃。上述層合玻璃係包含玻璃板之積層體，較佳為使用至少1塊玻璃板。上述第1層合玻璃構件及上述第2層合玻璃構件分別為玻璃板或PET膜，且上述層合玻璃較佳為包含玻璃板作為上述第1層合玻璃構件及上述第2層合玻璃構件中之至少一者。 作為上述玻璃板，可列舉無機玻璃及有機玻璃。作為上述無機玻璃，可列舉浮法平板玻璃、熱線吸收板玻璃、熱線反射板玻璃、拋光板玻璃、壓花玻璃、及線板玻璃等。上述有機玻璃係代替無機玻璃之合成樹脂玻璃。作為上述有機玻璃，可列舉聚碳酸酯板及聚(甲基)丙烯酸樹脂板等。上述聚(甲基)丙烯酸樹脂板，可列舉聚(甲基)丙烯酸甲酯板等。 上述層合玻璃構件之厚度較佳為1 mm以上、較佳為5 mm以下、更佳為3 mm以下。又，於上述層合玻璃構件為玻璃板之情形時，該玻璃板之厚度較佳為0.5 mm以上、更佳為0.7 mm以上，較佳為5 mm以下、更佳為3 mm以下。於上述層合玻璃構件為PET膜之情形時，該PET膜之厚度較佳為0.03 mm以上、較佳為0.5 mm以下。 藉由使用本發明之中間膜，即便層合玻璃之厚度較薄，亦可較高地維持層合玻璃之耐貫通性。就使層合玻璃輕量化、使層合玻璃之材料變少而降低環境負荷、藉由層合玻璃之輕量化使汽車之燃料效率提高而降低環境負荷之觀點而言，上述玻璃板之厚度較佳為2 mm以下、更佳為1.8 mm以下、更進一步較佳為1.5 mm以下、進而較佳為1 mm以下、更進一步較佳為0.8 mm以下、尤佳為0.7 mm以下。 藉由使用本發明之中間膜，即便層合玻璃之厚度較薄，亦可較高地維持層合玻璃之耐貫通性，因此層合玻璃之厚度可為6 mm以下，亦可為4 mm以下，亦可為3.5 mm以下。 上述層合玻璃之製造方法並無特別限定。例如將中間膜夾於上述第1層合玻璃構件與上述第2層合玻璃構件之間，使之通過按壓輥或將其放入至橡膠袋中進行減壓抽吸，將殘留於上述第1層合玻璃構件與中間膜之間及上述第2層合玻璃構件與中間膜之間的空氣進行脫氣，而獲得積層體。其後，於約70～110℃下進行預接著而獲得預接著體。繼而，將預接著體放入至高壓釜中，或進行加壓，於約120～150℃及1～1.5 MPa之壓力下進行壓接。如此可獲得層合玻璃。於上述層合玻璃之製造時，亦可將第1層、第2層及第3層進行積層。 上述中間膜及上述層合玻璃可用於汽車、鐵路車輛、航空器、船舶及建築物等。上述中間膜及上述層合玻璃亦可用於該等以外之用途。上述中間膜及上述層合玻璃較佳為車輛用或建築用之中間膜及層合玻璃，更佳為車輛用之中間膜及層合玻璃。上述中間膜及上述層合玻璃可用於汽車之擋風玻璃、側窗玻璃、後窗玻璃或天窗玻璃等。上述中間膜及上述層合玻璃可適宜地用於汽車。上述中間膜可適宜地用於獲得汽車之層合玻璃。 就獲得透明性更進一步優異之層合玻璃之觀點而言，層合玻璃之上述可見光線透過率較佳為65%以上、更佳為70%以上。層合玻璃之可見光線透過率可依據JIS R3211(1998)而測定。較佳為依據JIS R3208之藉由將本發明之層合玻璃用中間膜挾入至厚度為2 mm之2塊綠色玻璃(熱線吸收板玻璃)之間而獲得之層合玻璃之可見光線透過率為70%以上。可見光線透過率更佳為75%以上。 以下，揭示實施例對本發明進行更詳細之說明。本發明並不僅限定於該等實施例。 準備以下之材料。 (聚乙烯醇縮醛樹脂) 適當使用下述之表2、3中所示之聚乙烯醇縮醛樹脂。對於所使用之聚乙烯醇縮醛樹脂，縮醛化均使用碳數為4之正丁醛。 關於聚乙烯醇縮醛樹脂，縮醛化度(縮丁醛化度)、乙醯化度及羥基之含有率係藉由依據JIS K6728「聚乙烯醇縮丁醛試驗方法」之方法進行測定。再者，於藉由ASTM D1396-92進行測定之情形時，亦顯示出與依據JIS K6728「聚乙烯醇縮丁醛試驗方法」之方法相同之數值。 (塑化劑) 三乙二醇二(2-乙基己酸酯)(3GO) (紫外線遮蔽劑) Tinuvin 326(2-(2'-羥基-3'-第三丁基-5-甲基苯基)-5-氯苯并三唑、BASF公司製造之「Tinuvin 326」) (抗氧化劑) BHT(2,6-二第三丁基對甲酚) (實施例1) 用以形成第1層之組合物之製作： 將下述之表2中所示之種類之聚乙烯醇縮醛樹脂100重量份、塑化劑(3GO)60重量份、紫外線遮蔽劑(Tinuvin 326)0.2重量份與抗氧化劑(BHT)0.2重量份加以混合而獲得用以形成第1層之組合物。 用以形成第2層及第3層之組合物之製作： 將下述之表2中所示之種類之聚乙烯醇縮醛樹脂100重量份、塑化劑(3GO)32重量份、紫外線遮蔽劑(Tinuvin 326)0.2重量份與抗氧化劑(BHT)0.2重量份加以混合而獲得用以形成第2層及第3層之組合物。 中間膜之製作： 使用共擠出機對用以形成第1層之組合物與用以形成第2層及第3層之組合物進行共擠出，藉此製作具有第2層(厚度為350 μm)/第1層(厚度為100 μm)/第3層(厚度為350 μm)之積層結構之中間膜(厚度為800 μm)。 層合玻璃A之製作(隔音性測定用)： 將所獲得之中間膜切斷為縱55 cm×橫55 cm之大小。其次，於1塊透明浮法玻璃(縱50 cm×橫50 cm×厚2 mm)與1塊透明浮法玻璃(縱50 cm×橫50 cm×厚1.6 mm)之間挾入中間膜而獲得積層體。將該積層體放入至橡膠袋中，於2.6 kPa之真空度下進行20分鐘之脫氣後，於脫氣之狀態下移至烘箱內，進而於90℃下進行30分鐘之保持而進行真空加壓，對積層體進行預壓接。於高壓釜中，於135℃及壓力為1.2 MPa之條件下對預壓接之積層體進行20分鐘之壓接而獲得層合玻璃A。 層合玻璃B之製作(敲擊值(pummel value)及耐貫通性測定用)： 將所獲得之中間膜切出為縱100 cm×橫100 cm。其次，於2塊透明玻璃(縱30 cm×橫30 cm×厚2.5 mm)之間挾入中間膜，於真空層壓機中、90℃下保持30分鐘而進行真空加壓，獲得積層體。於積層體中，切掉自玻璃滲出之中間膜部分而獲得層合玻璃B。 (實施例2～18) 如下述之表2、3所示般設定用以形成第1層、第2層及第3層之組合物中所使用之聚乙烯醇縮醛樹脂及塑化劑之種類與調配量，以及如下述之表2、3所示般設定第1層、第2層及第3層之厚度，除此以外，與實施例1同樣地進行而獲得中間膜及層合玻璃。又，於實施例2～18中，藉由與實施例1同樣之調配量(相對於聚乙烯醇縮醛樹脂100重量份而為0.2重量份)調配與實施例1相同種類之紫外線遮蔽劑及抗氧化劑。 (評價) (1)玻璃轉移溫度 將所獲得之中間膜於溫度23℃、濕度30%下進行2個月保管後，藉由剝去表面層(第2層及第3層)而進行單離，藉由加壓成型機進行加壓成型，使用TAINSTRΜMENTS公司製造之「ARES-G2」對其進行測定。作為夾具，使用直徑為8 mm之平行板，於以3℃/分鐘之降溫速度將溫度自100℃降低至-10℃之條件、及頻率為1 Hz及應變為1%之條件下進行測定。於所獲得之測定結果中，將損耗正切之峰值溫度作為玻璃轉移溫度Tg(℃)。 (2)隔音性 藉由聲音透過損耗而評價層合玻璃A之隔音性。聲音透過損耗係於20℃下基於JIS A1441-1而進行測定。具體而言藉由以下方式進行測定。於音源室與受音室之開口部設置所製作之層合玻璃A。於距受音室側之凹壁開口部內之樣品之13 cm之處，使用RION公司製造之聲音強度探針「SI-34」進行掃描，藉此測定平均聲音強度水準。將掃描時間設為25～40 s、將掃描速度設為0.15～0.2 m/s，藉由2種掃描圖案之平均而進行測定。 將聲音頻率為2000 Hz、3150 Hz、4000 Hz、及5000 Hz之聲音透過損耗(TL值)示於表2、3。該TL值越高，則隔音性越變高。 (3)層合玻璃之敲擊值之測定 將所獲得之層合玻璃於-18℃±0.6℃之溫度下保管調整16小時，藉由頭部為0.45 kg之錘子敲擊該層合玻璃之中央部(縱150 mm×橫150 mm之部分)，粉碎至玻璃之粒徑成為6 mm以下，測定玻璃部分剝離後之膜之露出度，藉由下述表1而求出敲擊值。再者，所謂敲擊值係調查層合玻璃用中間膜與玻璃板之接著力之程度之值，其係藉由將層合玻璃於-18℃±0.6℃之溫度下保管調整16小時，藉由頭部為0.45 kg之錘子敲擊該層合玻璃之中央部(縱150 mm×橫150 mm之部分)，粉碎至玻璃之粒徑成為6 mm以下，玻璃部分剝離後之膜之露出度(面積%)而規定之值，由表1所定義。即，敲擊值越高，意味著中間膜與玻璃之接著力越高，玻璃之飛散防止性越優異。 [表1] 
(4)耐貫通性 對所獲得之層合玻璃(縱30 cm×橫30 cm)進行調整以使表面溫度成為23℃。其次，依據JIS R3212：1998，自4 m之高度，對於6塊之層合玻璃，分別使質量為2260 g及直徑為82 mm之硬球落下至層合玻璃之中心部分。對於全部6塊層合玻璃，將硬球碰撞後5秒以內硬球未貫通之情形作為合格：○。將硬球碰撞後5秒以內硬球未貫通之層合玻璃為3塊以下之情形作為不合格：×。於4塊之情形時，新評價6塊之層合玻璃之耐貫通性。於5塊之情形時，新追加試驗1塊層合玻璃，將硬球碰撞後5秒以內硬球未貫通之情形作為合格：○。藉由同樣之方法，自4.0 m、4.5 m、5.0 m、5.5 m、6.0 m、6.5 m、及7.0 m之高度，對6塊層合玻璃分別使質量為2260 g及直徑為82 mm之硬球落下至層合玻璃之中心部分，評價層合玻璃之耐貫通性。 再者，於4.0～5.5 m之高度下耐貫通性之結果為「○」之情形時，可判斷為耐貫通性優異，獲得耐貫通性之提高效果。於6.0 m之高度下耐貫通性之結果為「○」之情形時，耐貫通性更進一步優異。於6.5 m之高度下耐貫通性之結果為「○」之情形時，耐貫通性更進一步優異。於7.0 m之高度下耐貫通性之結果為「○」之情形時，耐貫通性特別優異。 將詳細情況及結果表示於下述之表2、3。再者，於下述之表2、3中，省略了聚乙烯醇縮醛樹脂及塑化劑以外之調配成分之記載。 [表2] 
[表3] 
1‧‧‧第1層
1a‧‧‧第1表面
1b‧‧‧第2表面
2‧‧‧第2層
2a‧‧‧外側之表面
3‧‧‧第3層
3a‧‧‧外側之表面
11‧‧‧中間膜
11a‧‧‧第1表面
11b‧‧‧第2表面
21‧‧‧第1層合玻璃構件
22‧‧‧第2層合玻璃構件
31‧‧‧層合玻璃
圖1係模式性地表示本發明之第1實施形態之層合玻璃用中間膜之剖視圖。 圖2係模式性地表示使用圖1所示之層合玻璃用中間膜之層合玻璃之一例之剖視圖。
1‧‧‧第1層
1a‧‧‧第1表面
1b‧‧‧第2表面
2‧‧‧第2層
2a‧‧‧外側之表面
3‧‧‧第3層
3a‧‧‧外側之表面
11‧‧‧中間膜
11a‧‧‧第1表面
11b‧‧‧第2表面
Claims (12)
- 一種層合玻璃用中間膜，其具有3層以上之結構，具備：含有熱塑性樹脂之第1層、含有熱塑性樹脂之第2層、與含有熱塑性樹脂之第3層，於上述第1層之第1表面側配置有上述第2層，於上述第1層之與上述第1表面相反之第2表面側配置有上述第3層，將中間膜之厚度設為T時，上述第1層之厚度為0.10T以上且0.15T以下，且上述中間膜具有以下之構成A或以下之構成B：構成A：上述第2層之玻璃轉移溫度為32℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過787μm且為950μm以下；構成B：上述第2層之玻璃轉移溫度為25℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過950μm。
- 如請求項1之層合玻璃用中間膜，其具有以下之構成AB'，構成AB'：上述第2層之玻璃轉移溫度為32℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第2層之玻璃轉移溫度，中間膜之厚度超過787μm。
- 如請求項1之層合玻璃用中間膜，其具有上述構成B。
- 如請求項1至3中任一項之層合玻璃用中間膜，其具備上述第2層作為中間膜之表面層。
- 如請求項1至3中任一項之層合玻璃用中間膜，其中上述第1層中之上述熱塑性樹脂為聚乙烯醇縮醛樹脂，上述第2層中之上述熱塑性樹脂為聚乙烯醇縮醛樹脂。
- 如請求項1至3中任一項之層合玻璃用中間膜，其中上述第1層含有塑化劑，上述第2層含有塑化劑。
- 如請求項1至3中任一項之層合玻璃用中間膜，其中上述第3層之玻璃轉移溫度為25℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第3層之玻璃轉移溫度。
- 如請求項1至3中任一項之層合玻璃用中間膜，其中上述第3層之玻璃轉移溫度為32℃以上，上述第1層之玻璃轉移溫度低於上述第3層之玻璃轉移溫度。
- 如請求項1至3中任一項之層合玻璃用中間膜，其具備上述第2層作為中間膜之表面層， 具備上述第3層作為中間膜之表面層。
- 如請求項1至3中任一項之層合玻璃用中間膜，其中上述第1層中之上述熱塑性樹脂為聚乙烯醇縮醛樹脂，上述第2層中之上述熱塑性樹脂為聚乙烯醇縮醛樹脂，上述第3層中之上述熱塑性樹脂為聚乙烯醇縮醛樹脂。
- 如請求項1至3中任一項之層合玻璃用中間膜，其中上述第1層含有塑化劑，上述第2層含有塑化劑，上述第3層含有塑化劑。
- 一種層合玻璃，其具備：第1層合玻璃構件、第2層合玻璃構件、及如請求項1至11中任一項之層合玻璃用中間膜，於上述第1層合玻璃構件與上述第2層合玻璃構件之間配置有上述層合玻璃用中間膜。
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