TWI749293B - 積層不織布 - Google Patents
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Abstract
本發明提供一種不織布，其係以包含聚烯烴系樹脂的纖維所構成之不織布，兼具耐水性與柔軟性，且具有優異的加工性。本發明係關於一種積層不織布，其係將以包含聚烯烴系樹脂(A)的纖維所構成之紡黏不織布與以包含聚烯烴系樹脂(B)的纖維所構成之熔噴不織布予以積層而成之積層不織布，前述積層不織布的熔體流動速率為80~850g/10分鐘，至少單面之根據KES法之表面粗糙度SMD為1.0~2.6μm，且每單位面積重量的耐水壓為15mmH2O/(g/m2)以上。
Description
本發明係關於一種積層不織布，其係由包含聚烯烴系樹脂的纖維所構成，耐水性與柔軟性優異，作為建築材料用途的成形性優異。
近年來，不織布係使用於各式各樣的用途，今後亦預估成長。於不織布之用途，係使用於產業材料、土木材料、建築材料、生活材料、農業材料、衛生材料及醫療用材料等廣泛的用途。
作為不織布之用途，建築材料用途係受到注目。於近年的木造住宅等之建築中，在外壁材與隔熱材之間設置透氣層，將侵入壁體內的濕氣通過透氣層排放至外部的透氣層工法係正在普及。於此透氣層工法中，作為兼具防止雨水從建物外部滲入之耐水性、及使壁體內所產生的濕氣釋放到外部之透濕性的透濕防水片之房屋包覆材，係使用紡黏不織布。
紡黏不織布雖然從其構造來看具有透濕性優異之特徵，但是有耐水性差之課題。因此，藉由使紡黏不織布與耐水性優異的薄膜進行積層一體化而作成透濕防水片，作為房屋包覆材使用。
房屋包覆材係藉由裝訂針(亦稱為釘槍用針、卡釘)固定於底料而施工，被要求長期間耐久性、高溫低溫條件下的耐候性優異，具有耐得住長期間使用的耐久性(耐水解性)，以及施工時的成型性優異。
以往，作為如此之房屋包覆材所使用的透濕防水片，提案有一種房屋包覆材，其為了使透濕性與耐水性之平衡為良好，使用單纖維直徑為3~28微米且單位面積重量為5~50g/m2的聚酯系不織布，於此不織布上積層包含具有硬鏈段與軟鏈段的嵌段共聚合聚酯之厚度為7~60微米的皮膜(參照專利文獻1)。
專利文獻1：日本發明專利第3656837號公報
然而，以往的房屋包覆材為不織布與薄膜之積層體，因此有片硬、成形性差之課題。片的硬度係起因於薄膜，雖然減低所貼合的薄膜之比例為有效的手段，但是從耐水性之觀點來看，薄膜比例之減低有其極限。
因此，本發明之目的係鑒於上述情事而完成者，其目的在於提供一種不織布，其即使沒有習用的薄膜，也兼具耐水性與柔軟性，而且成形性亦優異。
本發明者們為了達成上述目的而重複專心致力的檢討，結果得到以下的知識見解：藉由使用將以包含聚烯烴系樹脂的纖維所構成之紡黏不織布層與以包含聚烯烴系樹脂的纖維所構成之熔噴不織布(melt blown nonwoven fabric)層予以積層而成之積層不織布，適當地控制構成各自的不織布層之纖維的流動性，可提升積層不織布的機械物性。再者，亦查明可使此積層不織布具有作為目的之高水準的耐水性、柔軟性、加工性。
本發明係基於此等知識見解而完成者，若根據本發明，可提供以下之發明。
本發明之積層不織布係將以包含聚烯烴系樹脂(A)的纖維所構成之紡黏不織布層與以包含聚烯烴系樹脂(B)的纖維所構成之熔噴不織布層予以積層而成之積層不織布，前述積層不織布的熔體流動速率為80~850g/10分鐘，至少單面之根據KES法之表面粗糙度SMD為1.0~2.6μm，且每單位面積重量的耐水壓為15mmH2O/(g/m2)以上。
若根據本發明之積層不織布的較佳態樣，則構成紡黏不織布層之包含聚烯烴系樹脂(A)的纖維之平均單纖維直徑為6.5~11.9μm。
若根據本發明之積層不織布的較佳態樣，則相對於積層不織布質量，熔噴不織布層之含量為1質量%以上15質量%以下。
若根據本發明之積層不織布的較佳態樣，則至少單面之根據KES法之平均摩擦係數MIU為0.1~ 0.5。
若根據本發明之積層不織布的較佳態樣，則至少單面之根據KES法之平均摩擦係數之變動MMD為0.008以下。
若根據本發明之積層不織布的較佳態樣，則係使前述聚烯烴系樹脂(A)中含有碳數為23以上50以下之脂肪酸醯胺化合物而成。
若根據本發明之積層不織布的較佳態樣，則前述脂肪酸醯胺化合物之添加量為0.01~5.0質量%。
若根據本發明之積層不織布的較佳態樣，則前述脂肪酸醯胺化合物為伸乙基雙硬脂酸醯胺。
若根據本發明，可得到一種積層不織布，其係由包含聚烯烴系樹脂的纖維所構成，耐水性及柔軟性優異，而且加工性優異。由於此等特性，本發明之積層不織布尤其可適用作為透濕防水片等的建築材料用途。
本發明之積層不織布由於耐水性優異，作為透濕防水片使用時，相較於以往的積層不織布，可低單位面積重量化。
再者，除了可減低以耐水性為目的而貼合的薄膜重量之外，亦可使用於以往的積層不織布難以適用的要求高耐水性之用途。
再者，由於柔軟性優異，作為建築材料用途使用時，尤其在進行貼合的步驟中不易產生皺紋，成形性變得良好。
本發明之積層不織布為一種積層不織布，其係將以包含聚烯烴系樹脂(A)的纖維所構成之紡黏不織布層與以包含聚烯烴系樹脂(B)的纖維所構成之熔噴不織布層予以積層而成之積層不織布，其中前述積層不織布的熔體流動速率為80~850g/10分鐘，至少單面之根據KES法(Kawabata Evaluation System，川端評估系統)之表面粗糙度SMD為1.0~2.6μm，且每單位面積重量的耐水壓為15mmH2O/(g/m2)以上。以下，詳述其詳細。
關於本發明之構成紡黏不織布層的纖維之聚烯烴系樹脂(A)及構成熔噴不織布層的纖維之聚烯烴系樹脂(B)，表示其流動特性的熔體流動速率(有時簡稱MFR)，係採用藉由ASTM D1238(A法)所測定之值。
另外，若根據此規格，則例如聚丙烯係規定在荷重：2.16kg、溫度：230℃下測定；聚乙烯係規定在荷重：2.16kg、溫度：190℃下測定。
首先，構成前述紡黏不織布層的纖維之聚烯烴系樹脂(A)的MFR較佳為75~850g/10分鐘。藉由將MFR較佳設為75~850g/10分鐘，更佳設為120~600g/10分鐘，進一步較佳設為155~400g/10分鐘，而使紡黏不 織布層紡絲時的纖維之細化行為安定，即使為了提高生產性而以快速的紡絲速度進行延伸，也可安定地紡絲。又，藉由使細化行為安定，而抑制紗晃動，變得不易發生捕集成片狀時的不均。再者，由於可安定地以快速的紡絲速度進行延伸，故可進行纖維的配向結晶化，作成具有高機械強度之纖維。
又，構成前述熔噴不織布層的纖維之聚烯烴系樹脂(B)的MFR較佳為200~2500g/10分鐘。藉由將MFR較佳設為200~2500g/10分鐘，更佳設為400~2000g/10分鐘，進一步較佳設為600~1500g/10分鐘，變得容易進行安定的紡絲，且可得到數μm水準之包含聚烯烴系樹脂(B)的纖維。
另外，關於本發明所用之聚烯烴系樹脂(A)、(B)，例如可舉出聚乙烯樹脂、聚丙烯樹脂等。
作為聚乙烯樹脂，例如可舉出乙烯的均聚物、或者乙烯與各種α-烯烴之共聚物等。
又，作為聚丙烯樹脂，例如可舉出丙烯的均聚物、或者丙烯與各種α-烯烴之共聚物等，但從紡絲性、強度的特性之觀點來看，特佳使用聚丙烯樹脂。
關於本發明所用之聚烯烴系樹脂，丙烯的均聚物之比例較佳為60質量%以上，更佳為70質量%以上，進一步較佳為80質量%以上。藉由設為上述範圍，可維持良好的紡絲性，且提升強度。
作為本發明所用之聚烯烴系樹脂，可為2種以上之混合物，而且也可使用含有其它的烯烴系樹脂或 熱塑性彈性體等之樹脂組成物。當然，亦可以任意之比例摻合MFR不同的2種類以上之樹脂，而調整聚烯烴系樹脂(A)及/或聚烯烴系樹脂(B)之MFR。此時，對於主要的聚烯烴系樹脂所摻合的樹脂之MFR，較佳為10~1000g/10分鐘，更佳為20~800g/10分鐘，進一步較佳設為30~600g/10分鐘。藉由成為如此，可防止在所摻合的聚烯烴系樹脂中部分地發生黏度不均、纖度不均勻化、或者紡絲性變差。
於本發明之積層不織布中，構成紡黏不織布與熔噴不織布之各自的聚烯烴系樹脂(A)與聚烯烴系樹脂(B)的MFR之比(MFRB/MFRA)較佳為1~13之範圍，更佳為1.5~12之範圍。藉由MFR之比(MFRB/MFRA)成為上述範圍，而在紡黏不織布上積層熔噴不織布時，容易進行接著，可得到剝離強度等的物性提升效果。
於本發明所用之聚烯烴系樹脂中，在不損害本發明的效果之範圍內，可因應需要而添加通常使用的抗氧化劑、耐候安定劑、耐光安定劑、抗靜電劑、防霧劑、防沾黏劑(antiblocking agent)、助滑劑、成核劑及顏料等之添加物、或其它的聚合物。
又，於後述之紡出纖維時，為了防止發生部分的黏度不均，將纖維的纖度均勻化，進一步如後述細化纖維直徑，而亦考慮對於所用的樹脂，分解該樹脂而調整MFR。然而，例如較佳為不添加過氧化物、尤其是二烷基過氧化物等的游離自由基劑等。使用此手法時，除了部分地發生黏度不均而纖度不均勻化，變得難以充 分地細化纖維直徑之外，亦有因黏度不均或分解氣體所造成的氣泡而紡絲性變差之情況。
本發明所用之聚烯烴系樹脂的熔點較佳為80~200℃，更佳為100~180℃，進一步較佳為120~180℃。藉由將熔點較佳設為80℃以上，更佳設為100℃以上，進一步較佳設為120℃以上，變得容易得到耐得住實用的耐熱性。又，藉由將熔點較佳設為200℃以下，更佳設為180℃以下，變得容易將從紡嘴所吐出的紗線冷卻，抑制纖維彼此的熔接而變得容易進行安定的紡絲。
於本發明之積層不織布，為了提升滑動性、柔軟性，較佳的態樣係使構成紡黏不織布的前述聚烯烴系樹脂(A)中，含有碳數為23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物。
藉由將脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳設為23以上，更佳設為30以上，可抑制脂肪酸醯胺化合物過度地露出纖維表面，作成紡絲性與加工安定性優異者，保持高生產性。另一方面，藉由將脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳設為50以下，更佳設為42以下，脂肪酸醯胺化合物變得容易移動至纖維表面，可將滑動性與柔軟性賦予積層不織布。
作為本發明所使用之碳數為23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物，例如可舉出飽和脂肪酸單醯胺化合物、飽和脂肪酸二醯胺化合物、不飽和脂肪酸單醯胺化合物及不飽和脂肪酸二醯胺化合物等。
具體而言，作為碳數為23以上50以下的脂 肪酸醯胺化合物，可舉出二十四酸醯胺、二十六酸醯胺、二十八酸醯胺、二十四碳烯酸醯胺、二十四碳五烯酸醯胺、二十四碳六烯酸醯胺、伸乙基雙月桂酸醯胺、亞甲基雙月桂酸醯胺、伸乙基雙硬脂酸醯胺、伸乙基雙羥基硬脂酸醯胺、伸乙基雙二十二酸醯胺、六亞甲基雙硬脂酸醯胺、六亞甲基雙二十二酸醯胺、六亞甲基羥基硬脂酸醯胺、二硬脂基己二酸醯胺、二硬脂基癸二酸醯胺、伸乙基雙油酸醯胺、伸乙基雙芥子酸醯胺及六亞甲基雙油酸醯胺等，此等亦可複數組合而使用。
於本發明中，在此等脂肪酸醯胺化合物之中，特佳使用飽和脂肪酸二醯胺化合物的伸乙基雙硬脂酸醯胺。伸乙基雙硬脂酸醯胺由於熱安定性優異而可熔融紡絲，藉由摻合有此伸乙基雙硬脂酸醯胺的聚烯烴系纖維(A)，可保持高生產性。再者，由於纖維彼此的滑動性提升，於捕集時可使纖維均勻地分散，故亦有助於不織布平滑性提升。因此，在不織布化時，可減小不織布的開孔直徑，可得到耐水性、柔軟性優異之積層不織布。
於本發明中，相對於該聚烯烴系樹脂(A)，脂肪酸醯胺化合物之添加量較佳為0.01~5.0質量%。藉由將脂肪酸醯胺化合物之添加量較佳設為0.01~5.0質量%，更佳設為0.1~3.0質量%，進一步較佳設為0.1~1.0質量%，可維持紡絲性，並且賦予適度的滑動性與柔軟性。
此處所謂的添加量，係指相對於構成紡黏不織布層的聚烯烴系纖維(A)整體所添加的脂肪酸醯胺化 合物之質量百分率，該紡黏不織布層係構成本發明之積層不織布者。例如，即使僅於構成如後述的芯鞘型複合纖維之鞘部成分中添加脂肪酸醯胺化合物時，也算出相對於芯鞘成分整體量之添加比例。
作為測定相對於包含聚烯烴系樹脂的纖維之脂肪酸醯胺化合物的添加量之方法，例如可舉出將添加劑從前述纖維中進行溶劑萃取，使用液相層析質量分析(LS/MS)等進行定量分析之方法。此時，萃取溶劑係因應脂肪酸醯胺化合物之種類而適宜選擇，例如於伸乙基雙硬脂酸醯胺之情況，可舉出使用氯仿-甲醇混合液等之方法作為一例。
構成本發明之紡黏不織布層之包含聚烯烴系樹脂(A)的纖維，較佳係其平均單纖維直徑為6.5~11.9μm。藉由將平均單纖維直徑較佳設為6.5μm以上，更佳設為7.5μm以上，進一步較佳設為8.4μm以上，可防止紡絲性之降低，安定地形成品質良好的不織布層。另一方面，藉由將平均單纖維直徑較佳設為11.9μm以下，更佳設為11.2μm以下，進一步較佳設為10.6μm以下，而柔軟性、均勻性高，即使降低熔噴不織布層之含有比率時，也可作成耐得住實用之耐水特性優異的積層不織布。
另外，於本發明中，構成前述紡黏不織布層之包含聚烯烴系樹脂(A)的纖維之平均單纖維直徑(μm)，係採用藉由以下的程序所算出之值。
(1)將聚烯烴系樹脂(A)熔融紡出，以噴射器(ejector)牽引‧延伸後，在網狀物(net)上捕集不織布層。
(2)隨機地採集小片樣品(100×100mm)10個。
(3)以顯微鏡拍攝500~1000倍的表面照片，測定從各樣品中各10根，合計100根的聚烯烴纖維之寬度。
(4)從所測定的100根之值的平均值，算出平均單纖維直徑(μm)。
另一方面，構成本發明之熔噴不織布之包含聚烯烴系樹脂(B)的纖維，較佳係其平均單纖維直徑為0.1~8.0μm，更佳為0.4~7.0μm之範圍。
另外，於本發明中，構成熔噴不織布層之包含聚烯烴系樹脂(B)的纖維之平均單纖維直徑(μm)，係採用藉由以下的程序所算出之值。
(1)將聚烯烴系樹脂(B)熔融紡出，以熱風細化後，在網狀物上捕集不織布層。
(2)隨機地採集小片樣品(100×100mm)10個。
(3)以顯微鏡拍攝500~2000倍的表面照片，測定從各樣品中各10根，合計100根的纖維之寬度。
(4)從所測定的100根之值的平均值，算出平均單纖維直徑(μm)。
又，於本發明中，亦可作為組合有上述聚烯烴系樹脂的複合型纖維使用。作為複合型纖維之複合形態，例如可舉出同心芯鞘型、偏心芯鞘型及海島型等的複合形態。其中，從紡絲性優異，因在鞘成分中配置低熔點成分而可藉由熱接著來使纖維彼此均勻地接著來 看，較佳的態樣為作成同心芯鞘型的複合形態。
本發明之積層不織布的耐水性，可藉由構成積層不織布的紡黏不織布層與熔噴不織布層之各特性而控制。紡黏不織布層的耐水性可藉由構成的纖維之平均纖維直徑、不織布層表面纖維之分散性而控制。熔噴不織布層的耐水性可藉由構成的纖維之平均纖維直徑或積層不織布中的質量比率、構成熔噴不織布層的纖維彼此之熔接程度而控制。
本發明之積層不織布重要的是使紡黏不織布層與熔噴不織布層積層而成。藉由如此地構成，可賦予作為房屋包覆材用不織布所要求的水準以上之耐水性。
本發明之積層不織布的MFR重要的是為80~850g/10分鐘。藉由將MFR設為80~850g/10分鐘，較佳設為120~600g/10分鐘，更佳設為155~400g/10分鐘，而使紡黏不織布層紡絲時的纖維之細化行為安定，即使為了提高生產性而以快速的紡絲速度進行延伸，也可安定地紡絲。又，藉由使紡黏纖維的細化行為安定而抑制紗晃動，變得不易發生捕集成片狀時的不均。再者，前述之紡黏不織布與熔噴不織布的MFR之比(MFRB/MFRA)變小，於紡黏不織布上積層熔噴不織布時，容易進行接著，可得到剝離強度等的物性提升效果。
本發明之積層不織布的MFR係採用藉由ASTM D1238(A法)所測定之值。另外，若根據此規格，則例如聚丙烯係規定在荷重：2.16kg、溫度：230℃下測定；聚乙烯係規定在荷重：2.16kg、溫度：190℃下測定。又，構成紡黏不織布的聚烯烴系樹脂與構成熔噴不織布的聚烯烴系樹脂相異等，而使用複數種類的樹脂時，係以各自的聚烯烴系樹脂之測定溫度中最高的溫度進行測定。
本發明之積層不織布重要的是每單位面積重量的耐水壓為15mmH2O/(g/m2)以上。藉由將每單位面積重量的耐水壓設為15mmH2O/(g/m2)以上，較佳設為17mmH2O/(g/m2)以上，可作成維持耐得住實用的耐水性，並且柔軟性優異之積層不織布，再者，積層不織布之低單位面積重量化亦成為可能。關於耐水壓之上限沒有特別的限制，但在維持不織布構造的狀態下能達成之上限頂多為30mmH2O/(g/m2)。
另外，本發明之積層不織布之每單位面積重量的耐水壓係依據JIS L1092(2009年)「7.1.1 A法(低水壓法)」，採用藉由以下的程序所測定之值。
(1)於積層不織布之寬度方向等間隔地從積層不織布採集5片寬度150mm×150mm之試驗片。
(2)將試驗片設置於測定裝置之夾子(試驗片碰觸水的部分為100cm2之大小者)。
(3)將裝有水的水準裝置，以600mm/min±30mm/min之速度使水位上升，以mm單位來測定當在試驗片的背 側從3處出水時的水位。
(4)於5片試驗片進行上述之測定，將其平均值當作耐水壓。
再者，於本發明中，關於積層不織布的表面之光滑度、肌膚觸感之良好度，藉由前述之根據KES法之表面粗糙度SMD、根據KES法之平均摩擦係數MIU、及根據KES法之平均摩擦係數之變動MMD而進行評價。
本發明之積層不織布重要的是至少單面之根據KES法之表面粗糙度SMD為1.0~2.6μm。藉由將根據KES法之表面粗糙度SMD設為1.0μm以上，較佳設為1.3μm以上，更佳設為1.6μm以上，進一步較佳設為2.0μm以上，可防止：纖維過度地緻密化而手感變差，或者損害柔軟性。
另一方面，藉由將根據KES法之表面粗糙度SMD設為2.6μm以下，較佳設為2.5μm以下，更佳設為2.4μm以下，進一步較佳設為2.3μm以下，可作成表面光滑且粗糙感小、肌膚觸感優異之積層不織布。根據KES法之表面粗糙度SMD，可藉由適當地調整平均單纖維直徑或積層不織布的MFR等而控制。
另外，本發明中根據KES法之表面粗糙度SMD，係採用如以下所測定的值。
(1)於積層不織布的寬度方向等間隔地從積層不織布採集3片寬度200mm×200mm之試驗片。
(2)將試驗片設置於試料台。
(3)以施加有10gf的荷重之表面粗糙度測定用接觸 頭(材料：
0.5mm鋼琴線，接觸長度：5mm)，掃描試驗片之表面，測定表面的凹凸形狀之平均偏差。
(4)於全部的試驗片之縱向(不織布之長度方向)與橫向(不織布之寬度方向)進行上述之測定，將此等的合計6點之平均偏差予以平均，將小數點以下第二位予以四捨五入，當作表面粗糙度SMD(μm)。
本發明之積層不織布的至少單面之根據KES法之平均摩擦係數MIU較佳為0.1~0.5。藉由將平均摩擦係數MIU較佳設為0.5以下，更佳設為0.45以下，進一步較佳設為0.4以下，可提升不織布表面的滑動性，作成肌膚觸感更良好的積層不織布。
另一方面，藉由將平均摩擦係數MIU較佳設為0.1以上，更佳設為0.15以上，進一步較佳設為0.2以上，可防止：過度地添加助滑劑而紡絲性變差，或者將紗線捕集在網狀物上時紗線滑動而質地變差。根據KES法之平均摩擦係數MIU，可藉由適當地調整平均單纖維直徑或積層不織布的MFR等，或者在聚烯烴系樹脂中添加助滑劑而控制。
本發明之積層不織布的至少單面之根據KES法之平均摩擦係數之變動MMD較佳為0.008以下。藉由將平均摩擦係數之變動MMD較佳設為0.008以下，更佳設為0.0075以下，進一步較佳設為0.0070以下，可更減低積層不織布的表面之粗糙感。
根據KES法之平均摩擦係數之變動MMD，可藉由適當地調整平均單纖維直徑或積層不織布的MFR 等，或者在聚烯烴系樹脂中添加助滑劑而控制。
另外，本發明中根據KES法之平均摩擦係數MIU、平均摩擦係數之變動MMD，係採用如以下所測定之值。
(1)於積層不織布之寬度方向等間隔地從積層不織布採集3片寬度200mm×200mm之試驗片。
(2)將試驗片設置於試料台。
(3)以施加有50gf的荷重之接觸摩擦頭(材料：
0.5mm鋼琴線(20條並列)，接觸面積：1cm2)，掃描試驗片之表面，測定平均摩擦係數。
(4)於全部的試驗片之縱向(不織布之長度方向)與橫向(不織布之寬度方向)進行上述之測定，將此等的合計6點之平均偏差予以平均，將小數點以下第四位予以四捨五入，當作平均摩擦係數MIU。又，將前述的合計6點之平均摩擦係數之變動進一步平均，將小數點以下第四位予以四捨五入，當作平均摩擦係數之變動MMD。
又，於本發明中，關於積層不織布之柔軟性，藉由透氣量及感官試驗進行評價。
本發明之積層不織布之每單位面積重量的透氣量較佳為0.2~10cc/cm2‧秒/(g/m2)。藉由將每單位面積重量的透氣量較佳設為8cc/cm2‧秒/(g/m2)以下，更佳設為6cc/cm2‧秒/(g/m2)以下，進一步較佳設為4cc/cm2‧秒/(g/m2)以下，可充分滿足在房屋包覆用途等所需要的透氣性。
另一方面，藉由將每單位面積重量的透氣量較佳設為0.2cc/cm2‧秒/(g/m2)以上，更佳設為 0.4cc/cm2‧秒/(g/m2)以上，進一步較佳設為0.6cc/cm2‧秒/(g/m2)以上，可防止：紡黏不織布過度地緻密化，損害柔軟性。透氣量可藉由單位面積重量、單纖維纖度、熔噴層的單位面積重量及熱壓接條件(壓接率、溫度及線壓)等而調整。
另外，於本發明中，積層不織布之每單位面積重量的透氣量係依據JIS L1913(2010年)的「6.8.1弗雷澤型(Frazier type)法」，採用藉由以下的程序所測定之值。
(1)從積層不織布切出80cm×100cm之試驗片。
(2)於氣壓計之壓力125Pa下，測定試驗片中的任意20點。
(3)對於上述20點之平均值，將小數點以下第二位予以四捨五入而算出。
(4)將所算出的透氣量(cc/cm2‧秒)除以單位面積重量(g/m2)。
本發明之積層不織布，相對於積層不織布質量，熔噴不織布層之含量較佳為1質量%以上15質量%以下，2質量%以上10質量%以下為更佳的態樣。藉由將熔噴不織布層之含量較佳設為1質量%以上，更佳設為2質量%以上，可賦予耐得住實用的耐水性。又，藉由將熔噴不織布層之含量較佳設為5質量%以下，更佳設為10質量%以下，可減輕的熔噴不織布特有的硬度。
又，藉由將積層不織布中的紡黏不織布層之含量較佳設為多於85質量%且小於99質量%，可作成柔 軟性與加工性優異之積層不織布。
另外，於本發明中，熔噴不織布層之含有比率係採用藉由以下的程序所測定之值。
(1)於積層不織布之寬度方向等間隔地採集3片寬度100mm×100mm之試驗片。
(2)僅採集積層不織布之非壓接部。
(3)分別測定所採集的試驗片及從試驗片所採集的熔噴不織布之質量。
(4)算出積層不織布中的熔噴不織布之含有比率。
本發明之積層不織布的單位面積重量較佳為10~100g/m2。藉由將單位面積重量較佳設為10g/m2以上，更佳設為13g/m2以上，進一步較佳設為15g/m2以上，可得到能供實用的機械強度之積層不織布。
另一方面，藉由將單位面積重量較佳設為100g/m2以下，更佳設為50g/m2以下，進一步較佳設為30g/m2以下，作為房屋包覆材使用時，成為在施工時適合作業者手持作業時的重量，可作成施工時的操作性優異之積層不織布。又，作為其它用途使用時，亦可作成操縱性優異的積層不織布。
另外，於本發明中，積層不織布的單位面積重量係依據JIS L1913(2010年)的「6.2每單位面積的質量」，採用藉由以下的程序所測定之值。
(1)於試料之寬度每1m採集3片20cm×25cm之試驗片。
(2)秤量標準狀態下的各自之質量(g)。
(3)以每1m2的質量(g/m2)表示其平均值。
本發明之積層不織布的厚度較佳為0.05~1.5mm。藉由將厚度較佳設為0.05~1.5mm，更佳設為0.08~1.0mm，進一步較佳設為0.10~0.8mm，而具備柔軟性與適度的緩衝性，作為房屋包覆材使用時，成為在施工時適合作業者手持作業時的重量，不織布的剛性不過強，可作成施工時的操作性優異之積層不織布。
另外，於本發明中，積層不織布的厚度(mm)係依據JIS L1906(2000年)的「5.1」，採用藉由以下的程序所測定之值。
(1)使用直徑10mm的加壓頭，在荷重10kPa下，以0.01mm單位來測定不織布的寬度方向等間隔地每1m十點的厚度。
(2)將上述十點的平均值之小數點以下第三位予以四捨五入。
本發明之積層不織布的表觀密度較佳為0.05~0.3g/cm3。藉由將表觀密度較佳設為0.3g/cm3以下，更佳設為0.25g/cm3以下，進一步較佳設為0.20g/cm3以下，可防止纖維緊密地填充而損害積層不織布的柔軟性。
另一方面，藉由將表觀密度較佳設為0.05g/cm3以上，更佳設為0.08g/cm3以上，進一步較佳設為0.10g/cm3以上，可抑制起毛、層間剝離之發生，作成具備耐得住實用的強度、柔軟性及操作性之積層不織布。
另外，於本發明中，表觀密度(g/cm3)係從上 述之四捨五入前的單位面積重量與厚度，基於下式算出，將小數點以下第三位予以四捨五入者。
‧表觀密度(g/cm3)=[單位面積重量(g/m2)]/[厚度(mm)]×10-3。
本發明之積層不織布之每單位面積重量的5%伸長時應力(以下，有時記載為每單位面積重量的5%模數)較佳為0.06~0.33(N/25mm)/(g/m2)，更佳為0.13~0.30(N/25mm)/(g/m2)，進一步較佳為0.20~0.27(N/25mm)/(g/m2)。藉由設為上述範圍，可作成保持能供實用的強度，並且柔軟且觸感優異之紡黏不織布。
另外，於本發明中，積層不織布之每單位面積重量的5%伸長時應力，係依據JIS L1913(2010年)的「6.3拉伸強度及伸長率(ISO法)」，採用藉由以下的程序所測定之值。
(1)對於不織布之縱向(不織布之長度方向)與橫向(不織布之寬度方向)各自，於寬度每1m採集3片25mm×300mm之試驗片。
(2)以夾具間隔200mm，將試驗片設置於拉伸試驗機。
(3)以拉伸速度100mm/分鐘，實施拉伸試驗，測定5%伸長時的應力(5%模數)。
(4)求出於各試驗片所測定之縱向與橫向的5%模數之平均值，基於下式，算出每單位面積重量的5%模數，將小數點以下第三位予以四捨五入。
‧每單位面積重量的5%模數((N/25mm)/(g/m2))=[5% 模數的平均值(N/25mm)]/單位面積重量(g/m2)。
接著，對於製造本發明之積層不織布之方法的較佳態樣具體地說明。
本發明之積層不織布係包含藉由紡黏(S)法與熔噴(M)法製造的不織布之積層不織布。本發明之積層不織布之製造方法，只要是能積層紡黏不織布層與熔噴不織布層之方法，則可依照任一方法進行。例如，可採用：使藉由熔噴法所形成的纖維直接堆積在以紡黏法所得的不織布層之上，形成熔噴不織布層後，使紡黏不織布層與熔噴不織布層熔接之方法；疊合紡黏不織布層與熔噴不織布層，藉由加熱加壓而使兩不織布層熔接之方法；藉由熱熔接著劑或溶劑系接著劑等之接著劑，而將紡黏不織布層與熔噴不織布層接著之方法等。從生產性之觀點來看，較佳的態樣為在紡黏不織布層之上直接形成熔噴不織布層之方法。
又，因應目的，可將紡黏不織布層(S)與熔噴不織布層(M)作成積層為SM、SMS、SMMS、SSMMS及SMSMS之構造。
紡黏不織布層係首先將熔融的熱塑性樹脂(聚烯烴系樹脂)從紡絲嘴作為長纖維紡出，將其藉由噴射器，以壓縮空氣進行吸引延伸後，在移動的網狀物上捕集纖維而不織布層化。
紡絲嘴或噴射器之形狀沒有特別的限制，例 如可採用圓形或矩形等各種形狀者。其中，從壓縮空氣的使用量比較少而能量成本優異，不易引起紗線彼此的熔接、摩擦，紗線的開纖亦容易來看，較佳使用矩形紡嘴與矩形噴射器之組合。
於本發明中，將聚烯烴系樹脂在擠壓機中熔融、計量，供給至紡絲嘴，作為長纖維紡出。將聚烯烴系樹脂熔融、紡絲時的紡絲溫度較佳為200~270℃，更佳為210~260℃，進一步較佳為220~250℃。藉由將紡絲溫度設為上述範圍內，可作成安定的熔融狀態，得到優異的紡絲安定性。
所紡出的長纖維之紗線隨後被冷卻。作為將所紡出的紗線予以冷卻之方法，例如可舉出將冷風強制地噴吹到紗線之方法、以紗線周圍的氣體環境溫度進行自然冷卻之方法、及調整紡絲嘴與噴射器間的距離之方法等，或者可採用組合此等方法之方法。又，冷卻條件可考慮紡絲嘴之每單孔的吐出量、紡絲溫度及氣體環境溫度等，適宜調整而採用。
接著，經冷卻固化的紗線係藉由從噴射器所噴射出的壓縮空氣來牽引及延伸。紡絲速度較佳為3,000~6,500m/分鐘，更佳為3,500~6,500m/分鐘，進一步較佳為4,000~6,500m/分鐘。藉由將紡絲速度設為3,000~6,500m/分鐘，變得具有高生產性，而且纖維的配向結晶化係進行，可得到高強度的長纖維。通常若提高紡絲速度，則紡絲性變差而無法安定地生產紗線，但如前述藉由使用具有特定範圍的MFR之聚烯烴系樹脂，可將所 意圖的聚烯烴纖維安定地紡絲。
隨後，將所得之長纖維捕集在移動的網狀物上而不織布層化。於本發明中，亦較佳的態樣為對於不織布層，在網狀物上從其單面來抵接熱平坦輥而使其暫時接著。藉由成為如此，可在網狀物上搬運中，防止不織布層的表層捲起或者飄動而質地變差，改善從補集紗線到熱壓接為止的搬運性。
接著，熔噴不織布可採用習知的方法。首先，將聚烯烴系樹脂在擠壓機內熔融，供給至紡嘴部，對於從紡嘴所擠出的紗線噴吹熱風，使其細化後，在捕集網狀物上形成不織布層。於熔噴法中，不需要複雜的步驟，可容易得到數μm的細纖維，可容易達成高耐水特性。
其次，藉由積層所得之紡黏不織布層與熔噴不織布層，將此等熱接著，可得到所意圖的積層不織布。
將不織布層熱接著之方法沒有特別的限制，例如可舉出藉由上下一對的在輥表面上分別施有雕刻(凹凸部)的熱壓花輥、包含一個輥表面為平坦(平滑)的輥與另一個在輥表面上施有雕刻(凹凸部)的輥之組合的熱壓花輥、及包含上下一對的平坦(平滑)輥之組合的熱壓延輥等各種輥而進行熱接著之方法，或者藉由喇叭(horn)的超音波振動而使其熱熔接之超音波接著等之方法。
其中，從生產性優異，能以部分的熱接著部賦予強度，且在非接著部保持不織布才有的手感、肌膚觸感來看，較佳的態樣為使用上下一對的在輥表面分別施有彫刻(凹凸部)的熱壓花輥、或包含一個輥表面為平坦(平滑)的輥與另一個在輥表面上施有雕刻(凹凸部)的輥之組合的熱壓花輥。
作為熱壓花輥之表面材質，為了得到充分的熱壓接效果，且防止一方的壓花輥之彫刻(凹凸部)轉印到另一方的輥表面，較佳的態樣為使金屬製輥與金屬製輥成對。
利用如此的熱壓花輥之壓花接著面積率較佳為5~30%。藉由將接著面積率較佳設為5%以上，更佳設為8%以上，進一步較佳設為10%以上，作為積層不織布，可得到能供實用的強度。另一方面，藉由將接著面積率較佳設為30%以下，更佳設為25%以下，進一步較佳設為20%以下，可得到尤其適合於建築材料用途使用之適度的柔軟性。即使於使用超音波接著時，接著面積率較佳亦為同樣之範圍。
此處所謂的接著面積率，係指接著部在積層不織布整體中所占之比例。具體而言，當藉由一對具有凹凸的輥進行熱接著時，係指上側輥的凸部與下側輥的凸部重疊而抵接於不織布層的部分(接著部)在積層不織布整體中所占之比例。又，當藉由具有凹凸的輥與平坦輥進行熱接著時，係指具有凹凸的輥之凸部抵接於不織布層的部分(接著部)在積層不織布整體中所占之比例。又，進行超音波接著時，係指藉由超音波加工所熱熔接的部分(接著部)在積層不織布整體中所占之比例。
因熱壓花輥或超音波接著所造成的接著部之形狀沒有特別的限定，例如可使用圓形、橢圓形、正方形、長方形、平行四邊形、菱形、正六角形及正八角形等。又，接著部較佳為在積層不織布之長度方向(搬運方向)與寬度方向上各自以一定的間隔均勻地存在。藉由成為如此，可減低積層不織布之強度偏差。
熱接著時的熱壓花輥之表面溫度，設為相對於所使用的聚烯烴系樹脂之熔點而言為-50~-15℃者係較佳的態樣。藉由相對於聚烯烴系樹脂之熔點而將熱輥之表面溫度較佳設為-50℃以上者，更佳設為-45℃以上者，可使其適度地熱接著，得到能供實用的強度之積層不織布。又，藉由相對於聚烯烴系樹脂之熔點而將熱壓花輥之表面溫度較佳設為-15℃以下者，更佳設為-20℃以下者，而抑制過度的熱接著，作為積層不織布，可得到尤其適合於建築材料用途使用之適度的柔軟性‧加工性。
熱接著時之熱壓花輥的線壓較佳為50~500N/cm。藉由將輥的線壓較佳設為50N/cm以上，更佳設為100N/cm以上，進一步較佳設為150N/cm以上，可使其適度地熱接著，得到能供實用的強度之積層不織布。
另一方面，藉由將熱壓花輥的線壓較佳設為500N/cm以下，更佳設為400N/cm以下，進一步較佳設為300N/cm以下，作為積層不織布，可得到尤其適合於建築材料用途使用之適度的柔軟性‧加工性。
又，於本發明中，以調整積層不織布的厚度為目的，在利用上述的熱壓花輥的熱接著之前及/或之後，可藉由包含上下一對的平坦輥的熱壓延輥而施予熱 壓接。所謂上下一對的平坦輥，係在輥之表面上無凹凸的金屬製輥或彈性輥，可使金屬製輥與金屬製輥成對，或者使金屬製輥與彈性輥成對而使用。
又，此處所謂的彈性輥，係包含與金屬製輥相較更具有彈性的材質之輥。作為彈性輥，例如可舉出紙、棉及聚芳醯胺紙等之所謂的紙輥，或包含胺基甲酸酯(urethane)系樹脂、環氧系樹脂、矽系樹脂、聚酯系樹脂及硬質橡膠、及此等之混合物的樹脂製輥等。
接著，基於實施例而具體地說明本發明之積層不織布。於各物性之測定中，沒有特別的記載者係基於前述方法進行測定。
(1)聚烯烴系樹脂之MFR(g/10分鐘)：
聚烯烴系樹脂(A)、聚烯烴系樹脂(B)之MFR係在荷重為2.16kg、溫度為230℃之條件下測定。
(2)積層不織布之MFR(g/10分鐘)：
積層不織布之MFR係在荷重為2.16kg、溫度為230℃之條件下測定。
(3)紡絲速度(m/分鐘)：
從上述之平均單纖維直徑與所使用的聚烯烴系樹脂(A)或聚烯烴系樹脂(B)之固體密度，將長度每10,000m的質量當作平均單纖維纖度(dtex)，將小數點以下第二位予以四捨五入而算出。從平均單纖維纖度與以各條件設定的紡絲嘴單孔所吐出的樹脂之吐出量(以下，簡稱單孔吐出量)(g/分鐘)，基於下式，算出紡絲速度。
‧紡絲速度(m/分鐘)=(10000×[單孔吐出量(g/分鐘)])/[平均單纖維纖度(dtex)]。
(4)積層不織布之耐水壓(mmH2O)：
使用瑞士TEXTEST公司的耐水壓試驗機「HydroTester」(FX-3000-IV型)。
(5)積層不織布之每單位面積重量的透氣量((cc/cm2‧秒)/(g/m2))：
基於前述之方法，進行透氣量之測定。另外，將所算出的透氣量(cc/cm2‧秒)，從基於上述之方法所求出的單位面積重量(g/m2)，藉由下式，將小數點以下第二位予以四捨五入，算出每單位面積重量的透氣量。
‧每單位面積重量的透氣量=透氣量(cc/cm2‧秒)/單位面積重量(g/m2)。
(6)積層不織布之根據KES法之表面粗糙度SMD(μm)：
於測定中，使用KATO TECH公司製自動化表面試驗機「KES-FB4-AUTO-A」。表面粗糙度SMD係在積層不織布之兩面進行測定，表1記載此等中較小的值。
(7)積層不織布之根據KES法之平均摩擦係數MIU、積層不織布之根據KES法之平均摩擦係數之變動MMD：
於測定中，使用KATO TECH公司製自動化表面試驗機「KES-FB4-AUTO-A」。平均摩擦係數MIU係在積層不織布之兩面進行測定，表1記載此等中較小的值。
(8)不織布之柔軟性(加工性)：
作為不織布觸感的感官評價，關於柔軟性，藉由以下之基準進行評分。此係以10名進行，將其平均當作不織布觸感來評價。各自的點數愈高，判斷為柔軟性愈優異，各種加工中的加工性愈良好，將4.0點以上當作合格。
5點：柔軟(加工性良好)
4點：5點與3點之中間
3點：普通
2點：3點與1點之中間
1點：硬(加工性不良)。
將由MFR為200g/10分鐘、熔點為163℃的均聚物所構成之聚丙烯樹脂在擠壓機中熔融，從孔徑
為0.30mm、孔深度為2mm的矩形紡嘴，在紡絲溫度為235℃、單孔吐出量為0.32g/分鐘之條件下紡出。將所紡出的紗線冷卻固化後，將其在矩形噴射器中，藉由將噴射器壓力設為0.35MPa的壓縮空氣，進行牽引、延伸，捕集在移動的網狀物上。藉此，形成由聚丙烯長纖維所構成之單位面積重量為8.2g/m2之紡黏不織布層。構成所形成的紡黏不織布層之纖維的特性，係平均單纖維直徑為10.1μm，由此所換算的紡絲速度為4,400m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷線而為良好。
接著，將由MFR為1100g/分鐘的均聚物所構成之聚丙烯樹脂在擠壓機中熔融，從孔徑
為0.25mm的紡嘴，在紡絲溫度為260℃、單孔吐出量為0.10g/分鐘下紡出。然後，於空氣溫度為290℃、空氣壓力為0.10MPa之條件下，將空氣噴射至紗線，捕集在前述之紡黏不織布層上，形成熔噴不織布層。此時，於相同條件下另外採集在捕集網狀物上的熔噴不織布層之單位面積重量為1.6g/m2，平均纖維直徑為1.5μm。
再者，於該熔噴不織布層之上，在與形成下層的紡黏不織布層之條件相同的條件下，補集聚丙烯長纖維，形成紡黏不織布層。藉此，得到總單位面積重量18g/m2之紡黏-熔噴-紡黏積層纖維網(web)。
接著，將所得之積層纖維網，使用以金屬製且施有水珠圖樣之雕刻的接著面積率16%之壓花輥為上輥，以金屬製平坦輥為下輥所構成的上下一對之熱壓花輥，於線壓為300N/cm、熱接著溫度為130℃之條件下熱接著，得到單位面積重量為18g/m2的積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU 及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
除了將單孔吐出量設為0.21g/分鐘，將噴射器之壓力設為0.50MPa以外，藉由與實施例1相同之方法，形成由聚丙烯長纖維所構成之紡黏不織布層。構成所形成的紡黏不織布層之長纖維的特性，係平均單纖維直徑為7.2μm，由此所換算的紡絲速度為5,700m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷線而為良好。
除了將空氣壓力設為0.20MPa以外，與實施例1同樣地形成熔噴不織布層。構成所得之形成的熔噴不織布層之纖維的特性，係平均纖維直徑為1.0μm。
與實施例1同樣地得到積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
除了將噴射器壓力設為0.50MPa以外，藉由與實施例1相同之方法，形成由聚丙烯長纖維所構成之紡黏不織布層。構成所形成的紡黏不織布層之長纖維的特性，係平均單纖維直徑為8.9μm，由此所換算的紡絲速度為5,600m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷線而為良好。
以與實施例2相同之方法，形成熔噴不織布層。
以與實施例1相同之方法，得到積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
以與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布層。
以與實施例2相同之方法，得到熔噴不織布層纖維網。
以與實施例1相同之方法，得到積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
除了將單位面積重量設為8.5g/m2以外，以與實施例2相同之方法，得到紡黏不織布層。
除了將單位面積重量設為1.0g/m2以外，以與實施例2相同之方法，得到熔噴不織布層。
以與實施例1相同之方法，得到積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
除了將單位面積重量設為8.5g/m2以外，以與實施例3相同之方法，得到紡黏不織布層。
以與實施例5相同之方法，得到熔噴不織布層。
以與實施例1相同之方法，得到積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
除了於由均聚物所構成之聚丙烯樹脂中，添加1.0質量%的伸乙基雙硬脂酸醯胺作為脂肪酸醯胺化合物以外，以與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布層。
以與實施例1相同之方法，得到熔噴不織布層。
以與實施例1相同之方法，得到積層不織布。對於 所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
除了將單位面積重量設為13.6g/m2以外，以與實施例1相同之方法，得到紡黏不織布層。
除了將單位面積重量設為2.8g/m2以外，以與實施例1相同之方法，得到熔噴不織布層。
以與實施例1相同之方法，得到積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
除了使用MFR為60g/10分鐘、熔點為163℃的均聚丙烯樹脂，將噴射器壓力設為0.20MPa以外，以與實施 例1相同之方法，得到紡黏不織布層。構成所得的紡黏不織布層之長纖維的特性，係平均單纖維直徑為11.8μm，由此所換算的紡絲速度為3,200m/分鐘。關於紡絲性，在1小時的紡絲中未看見斷線而為良好。另外，於相同條件下將噴射器壓力設為0.35MPa時，斷線頻繁發生，無法紡絲。
以與實施例2相同之方法，得到熔噴不織布層。
以與實施例1相同之方法，得到積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
以與比較例1相同之方法，得到紡黏不織布層。
除了將單位面積重量設為2.0g/m2以外，以與實施例2相同之方法，得到熔噴不織布層。
以與實施例1相同之方法，得到積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
除了使用MFR為35g/10分鐘、熔點為163℃的均聚丙烯樹脂，將單孔吐出量設為0.5g/分鐘，將噴射器壓力設為0.20MPa以外，與實施例1同樣地得到紡黏不織布層。構成所得的紡黏不織布層之長纖維的特性，係平均單纖維直徑為14.5μm，由此所換算的紡絲速度為3,300m/分鐘。另外，於相同條件下將噴射器壓力設為0.35MPa時，斷線頻繁發生，無法紡絲。
以與實施例2相同之方法，得到熔噴不織布層。
以與實施例1相同之方法，得到積層不織布。對於所得之積層不織布，測定厚度、表觀密度、耐水壓、每單位面積重量的透氣量、表面粗糙度SMD、平均摩擦係數MIU及平均摩擦係數之變動MMD，進一步評價積層不織布之柔軟性。表1中顯示結果。
實施例1~8係根據KES法之表面粗糙度SMD為1.0~2.6μm，每單位面積重量的耐水壓為15mmH2O/(g/m2)以上而具有優異的耐水特性。尤其實施例1~7，由於相對於積層不織布質量，構成熔噴不織布層的纖維之含量為1~10質量%，故不織布之柔軟性(加工性)亦優異。再者，於構成紡黏不織布層之纖維中添加有伸乙基雙硬脂酸醯胺的實施例7之積層不織布，係平均摩擦係數被減低，柔軟性增加且加工性優異，特別適合作為房屋包覆材用不織布。
另一方面，比較例1~3之積層不織布係表面粗糙度SMD為2.7μm以上，耐水性能差，柔軟性亦低。
雖然已使用特定的態樣詳細地說明本發明，但是在不脫離本發明的意圖與範圍下，各式各樣的變更及變形係可能的，此對於本業者而言可明知。另外，本申請案係以2018年2月28日申請的日本發明專利申請案(特願2018-034868)及2018年7月27日申請的日本發明專利申請案(特願2018-141050)為基礎，其整體係藉由引用而被援用。
本發明之積層不織布由於生產性高，質地均勻，表面光滑且手感、肌膚觸感優異，更具有高耐水性，故可適合利用作為透濕防水片、作為建築用材料。
又，本發明之積層不織布之用途係不限定於上述，例如可用於過濾器、過濾器基材、電線壓捲材等之工業材料、壁紙、屋頂襯材、隔音材、隔熱材、吸音材等之 建築材料、包覆材、袋材、看板材、印刷基材等之生活材料、防草片、排水材、地基補強材、隔音材、吸音材等之土木材料、農業覆蓋材、遮光片等之農業材料、天花板材及備胎罩材等之車輛材料等。
Claims (8)
- 一種積層不織布，其係將以包含聚烯烴系樹脂(A)的纖維所構成之紡黏不織布層與以包含聚烯烴系樹脂(B)的纖維所構成之熔噴不織布層予以積層而成之積層不織布，其中聚烯烴系樹脂(A)係單一物或2種以上之混合物，於該聚烯烴系樹脂(A)為2種以上之混合物之情形中所摻合的樹脂之MFR為20~800g/10分鐘，該積層不織布的熔體流動速率為80~850g/10分鐘，至少單面之根據KES法之表面粗糙度SMD為1.0~2.6μm，且每單位面積重量的耐水壓為15mmH2O/(g/m2)以上。
- 如請求項1之積層不織布，其中構成紡黏不織布層之包含聚烯烴系樹脂(A)的纖維之平均單纖維直徑為6.5~11.9μm。
- 如請求項1或2之積層不織布，其中相對於積層不織布質量，熔噴不織布層之含量為1質量%以上15質量%以下。
- 如請求項1或2之積層不織布，其至少單面之根據KES法之平均摩擦係數MIU為0.1~0.5。
- 如請求項1或2之積層不織布，其至少單面之根據KES法之平均摩擦係數之變動MMD為0.008以下。
- 如請求項1或2之積層不織布，其係使該聚烯烴系樹脂(A)中含有碳數為23以上50以下的脂肪酸醯胺化合物而成。
- 如請求項6之積層不織布，其中該脂肪酸醯胺化合物之添加量為0.01~5.0質量%。
- 如請求項6之積層不織布，其中該脂肪酸醯胺化合物為伸乙基雙硬脂酸醯胺。
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