TWI675911B - 熱處理油組成物 - Google Patents
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Abstract
本發明提供一種熱處理油組成物，其可抑制金屬材料在熱處理時之光輝性降低，同時可抑制到達蒸氣膜階段結束溫度為止的秒數(特性秒數)經時性增加及動態黏度經時性降低。
一種熱處理油組成物，包含：(A)基油；及(B)蒸氣膜破裂劑，係選自於石油樹脂、萜烯樹脂、松香及該等之衍生物中之一種以上。
Description
本發明是有關於熱處理油組成物。
在鋼材等金屬材料方面，以改善其性質為目的會施以淬火、回火、退火、正常化等之熱處理。該等熱處理中，淬火是將業經加熱之金屬材料浸漬於冷卻劑中使之變態為預定之淬火組織的處理，利用該淬火，處理物會變得非常堅硬。例如，若是將呈沃斯田鐵狀態之經加熱鋼材浸漬於冷卻劑中，在上臨界冷卻速度以上進行冷卻，便可使之變態為麻田散鐵等淬火組織。
冷卻劑一般可使用油系、水系之熱處理劑。若就使用油系之熱處理劑(熱處理油)的金屬材料淬火加以說明，以經加熱之金屬材料投入屬於冷卻劑之熱處理油的情況而言，通常是經過3個階段而予以冷卻。具體而言是(1)金屬材料被熱處理油蒸氣膜所包覆之第1階段(蒸氣膜階段)、(2)蒸氣膜破裂而發生沸騰之第2階段(沸騰階段)、(3)金屬材料溫度變為熱處理油沸點以下，而熱被對流帶走之第3階段(對流階段)。然後，各階段中由於金屬材料周圍的
環境氣體不同的緣故，冷卻速度各異，以第2階段(沸騰階段)之冷卻速度最大。
一般而言，熱處理油中，從蒸氣膜階段移行至沸騰階段時冷卻速度會急遽加速。若金屬材料並非單純的平面形狀的情況，蒸氣膜階段與沸騰階段容易在金屬材料表面處於交混。然後，在該交混發生的情況下，因蒸氣膜階段與沸騰階段之冷卻速度差，金屬材料表面會產生極大的溫度差。然後，由於該溫度差，熱應力或變態應力油然而生，以致金屬材料產生應變。
因此，在金屬材料之熱處理上，尤其是淬火方面，選定適於該熱處理條件之熱處理油就十分重要，若該選定不適當，則會有金屬材料產生應變且同時無法獲得充分淬火硬度之情形。
熱處理油區分為使用於低油溫之冷油、及使用於高油溫之熱油。
其中，冷油通常是使用低黏度基油，因此冷卻速度快速，具有高冷卻性。但是，冷油由於蒸氣膜階段長，易於引起蒸氣膜階段與沸騰階段在金屬材料表面交混，導致應變容易產生。也因此，多數情況是在冷油中摻混蒸氣膜破裂劑以縮短蒸氣膜階段。
另一方面，熱油雖蒸氣膜階段短，應變不易產生，但近年來，為了進一步降低應變，而有在熱油中添加蒸氣膜破裂劑的情形。
上述這種蒸氣膜破裂劑可使用瀝青，此外還可使用α
烯烴共聚物(參照專利文獻1)、醯亞胺系化合物(參照專利文獻2)。
專利文獻1：日本特開2013-194262號公報
專利文獻2：日本特開2010-229479號公報
使用瀝青作為蒸氣膜破裂劑的熱處理油，其到達蒸氣膜階段結束溫度為止的秒數(特性秒數)及動態黏度很安定，但是在金屬材料的熱處理時會造成光輝性降低、油槽周圍發生汙垢等作業環境惡化的問題。
另一方面，使用專利文獻1之α烯烴共聚物或專利文獻2之醯亞胺系化合物來作為蒸氣膜破裂劑的熱處理油，雖然不會發生光輝性降低或作業環境惡化等問題，但會導致經時性特性秒數增加及動態黏度降低。
本發明目的在於提供一種熱處理油組成物，其可抑制金屬材料在熱處理時之光輝性降低，同時可抑制到達蒸氣膜階段結束溫度為止的秒數(特性秒數)之經時性增加及動態黏度之經時性降低。
為了解決上述課題，本發明實施形態係提供一種熱處理油組成物，包含下列成分：(A)基油；及(B)蒸氣膜破裂劑，係選自於石油樹脂、萜烯樹脂、松香及該等之衍生
物中之一種以上。
本發明之熱處理油組成物，在利用淬火等對金屬材料行熱處理時，可抑制金屬材料光輝性降低，進而，在反覆進行該熱處理時，可抑制到達蒸氣膜階段結束溫度為止的秒數(特性秒數)經時性增加，及抑制動態黏度經時性降低。
以下，說明本發明實施形態。本實施形態之熱處理油組成物，包含：(A)基油及(B)蒸氣膜破裂劑，該(B)蒸氣膜破裂劑係選自於石油樹脂、萜烯樹脂、松香及該等之衍生物中之一種以上。
[(A)基油]
(A)成分之基油可舉礦油及/或合成油。
礦油可列舉：利用溶劑精煉、氫化精煉等一般精煉法製得之石蠟烴基系礦油、中間基系礦油及環烷基系礦油等；將已藉由費托氏法等製造之蠟(Gas-to-liquid wax)、礦油系蠟等之蠟進行異構化所製造之蠟異構化系油；等。
合成油方面可列舉：烴系合成油、醚系合成油等。烴系合成油可列舉烷基苯、烷基萘等。醚系合成油可列舉聚氧伸烷二醇、聚苯醚等。
(A)成分之基油可以是僅使用上述礦油及合成油當中一種的單一系，也可以是如已將礦油之二種以上予以混合者、已將合成油之二種以上予以混合者、已將礦油及合成油各一種或二種以上予以混合者般，為混合系。
(A)成分之基油的40℃動態黏度之適當範圍，視冷油與熱油而異，並不能一概而論，不過大致以5~500mm2/s之範圍為佳。
又，將熱處理油組成物作為冷油來使用時，(A)成分之基油之40℃動態黏度在5mm2/s以上且低於40mm2/s較佳。又，將熱處理油組成物作為熱油來使用時，(A)成分之基油之40℃動態黏度在40mm2/s以上且500mm2/s以下較佳。
(A)成分之基油為已將二種以上基油予以混合之基油時，混合基油之動態黏度宜滿足上述範圍。
又，本實施形態中，基油及熱處理油組成物之動態黏度，可依循JIS K2283：2000來測定。
相對於熱處理油組成物全量，(A)成分之基油之含有比率以在80質量%以上且小於100質量%為佳，85質量%以上且98質量%以下較佳。
藉由使(A)成分之含有比率在80質量%以上，可確保基於(A)成分所達到的本質性冷卻性能，藉由使(A)成分之含有比率少於100質量%，可確保蒸氣膜破裂劑之使用量，可縮短特性秒數，可抑制金屬材料應變、硬度不均。
[(B)蒸氣膜破裂劑]
(B)成分之蒸氣膜破裂劑可使用選自於石油樹脂、萜烯
樹脂、松香及該等之衍生物中之一種以上。
藉由使用上述蒸氣膜破裂劑，在利用淬火等將金屬材料熱處理時，可抑制金屬材料之光輝性降低。進而，藉由使用上述蒸氣膜破裂劑，在反覆進行該熱處理時，可抑制到達蒸氣膜階段結束溫度為止的秒數(特性秒數)經時性增加，及抑制動態黏度經時性降低。即，藉由使用上述蒸氣膜破裂劑，可延長熱處理油組成物之壽命。
上述蒸氣膜破裂劑可發揮上述效果之理由，推測是基於石油樹脂、萜烯樹脂、松香及其衍生物之熱塑性特徵、對基油之優異溶解性。
又，藉由上述蒸氣膜破裂劑，可縮短熱處理初始階段的特性秒數。即，上述蒸氣膜破裂劑可長期縮短特性秒數，可抑制因蒸氣膜階段拉長造成的金屬材料應變、硬度不均。
石油樹脂是使選自於石油腦等利用石油類之熱分解行乙烯等烯烴製造時以副產物獲得之碳數4~10之脂肪族烯烴類或脂肪族二烯烴類、或者碳數8以上且具有烯烴性不飽和鍵之芳香族化合物之1種或2種以上之不飽和化合物進行聚合或共聚製得之樹脂。石油樹脂概分為例如使脂肪族烯烴類或脂肪族二烯烴類聚合而成之「脂肪族系石油樹脂」、使具有烯烴性不飽和鍵之芳香族化合物聚合而成之「芳香族系石油樹脂」、使脂肪族烯烴類或脂肪族二烯烴類與具有烯烴性不飽和鍵之芳香族化合物共聚而成之「脂肪族-芳香族共聚石油樹脂」。
該碳數4~10之脂肪族烯烴類可列舉戊烯、己烯、庚烯等。又，碳數4~10之脂肪族二烯烴類可列舉丁二烯、戊二烯、異戊二烯、環戊二烯、二環戊二烯、甲基戊二烯等。進而，碳數8以上且具有烯烴性不飽和鍵之芳香族化合物可列舉苯乙烯、α-甲基苯乙烯、β-甲基苯乙烯、乙烯基甲苯、乙烯基二甲苯、茚、甲基茚、乙基茚等。
又，該石油樹脂之原料化合物，不必全部皆為石油腦等利用石油類之熱分解行烯烴製造時之副產物，也可以使用化學合成之不飽和化合物。例如，可舉利用環戊二烯或二環戊二烯之聚合製得之二環戊二烯系石油樹脂、或使該等環戊二烯或二環戊二烯與苯乙烯共聚合而得之二環戊二烯-苯乙烯系石油樹脂。
石油樹脂衍生物可舉已於上述石油樹脂加成氫原子之氫化石油樹脂。又，石油樹脂衍生物可列舉：已將前述石油樹脂利用以羧酸等為代表之酸性官能基予以改質之酸改質石油樹脂、將該酸改質石油樹脂以醇、胺、鹼金屬、鹼土類金屬等化合物予以反應修飾之化合物。
酸改質石油樹脂大致分為已將石油樹脂以不飽和羧酸、不飽和羧酸酐予以改質之羧酸改質石油樹脂、酸酐改質石油樹脂。不飽和羧酸方面可舉例如丙烯酸、甲基丙烯酸等不飽和單羧酸類；馬來酸、延胡索酸、依康酸、焦檸檬酸等不飽和多元羧酸類；馬來酸單甲酯、延胡索酸單乙酯等不飽和多元羧酸之部分酯類；等等，不飽和羧酸酐方面可舉例如馬來酸酐、依康酸酐等不飽和多元羧酸酐。
以上述石油樹脂、石油樹脂衍生物而言，脂肪族-芳香族共聚石油樹脂及氫化脂肪族-芳香族共聚石油樹脂傾向於可縮短特性秒數，在這點上頗為適宜。
石油樹脂、石油樹脂衍生物之數目平均分子量，從容易發揮本實施形態所獲致之效果這個觀點來看，以200~5000為佳，250~2500較佳，300~1500更佳。
萜烯樹脂是將以異戊二烯為構成單元之萜烯單體予以聚合而成者。
萜烯樹脂之衍生物方面可列舉萜烯單體與其他單體之共聚合樹脂、已將萜烯樹脂以芳香族單體予以改質之芳香族改質萜烯樹脂、萜烯樹脂、對前述共聚合樹脂或前述改質萜烯樹脂進行加成氫原子之氫化萜烯樹脂等。前述共聚合樹脂方面可舉萜烯酚樹脂等。
松香是大量存在於松科植物之松脂的不揮發性成分，是以松脂酸、新松脂酸、長葉松酸(palustric acid)、海松脂酸、異海松脂酸、去氫松指酸為主成分之物。
松香衍生物可列舉已將松香酯化之松香酯、已將松香以馬來酸改質之馬來酸改質松香樹脂、已將松香以延胡索酸改質之延胡索酸改質松香樹脂、聚合松香、聚合松香酯、松香改質酚樹脂、硬化松香、不均化松香等，進而，可舉已對松香、松香酯、馬來酸改質松香樹脂、延胡索酸改質松香樹脂、聚合松香、聚合松香酯、松香改質酚樹脂、硬化松香、不均化松香加成氫原子之氫化松香及氫化松香衍生物等。
蒸氣膜破裂劑依據JIS K2207：2006環球法所測定之軟化點在40℃以上為佳，60℃以上且150℃以下較佳，80℃以上且140℃以下較佳，85℃以上且130℃以下愈佳。
藉由使蒸氣膜破裂劑之軟化點在40℃以上，可進一步抑制特性秒數經時性增加及動態黏度經時性降低，同時可縮短熱處理初始階段之特性秒數。即，藉由令蒸氣膜破裂劑之軟化點在40℃以上，不僅是初始階段，即使是在重複使用之後仍可縮短熱處理油組成物之特性秒數，可抑制因蒸氣膜階段拉長造成的金屬材料應變、硬度不均。進而，可抑制動態黏度經時性降低，因此，可使熱處理油組成物之性狀長期安定化，延長熱處理油組成物之壽命。
又，藉由使蒸氣膜破裂劑之軟化點在150℃以下，可在利用熱處理油組成物將金屬材料等被加工物冷卻之後，減低該被加工物表面之黏膩。
蒸氣膜破裂劑之軟化點，可利用石油樹脂、萜烯樹脂的聚合程度、改質成分、改質程度來調整。
再者，若是使用二種以上材料來作為蒸氣膜破裂劑，以所有材料均在上述軟化點範圍為佳。又，只要是在不會使特性秒數、動態黏度及光輝性惡化之範圍，也可進一步組合上述範圍外之蒸氣膜破裂劑。
相對於熱處理油組成物全量，(B)成分之蒸氣膜破裂劑之含有比率以超過0質量%且在20質量%以下為佳，2質量%以上且15質量%以下較佳。
藉由使(B)成分之含有比率超過0質量%，可縮短特性秒
數，可抑制金屬材料應變、硬度不均，藉由使(A)成分之含有比率在20質量%以下，可確保負責本質性冷卻性能的(A)成分之使用量，對熱處理油組成物賦予冷卻性能。
又，(A)成分及(B)成分合計之含量，相對於熱處理油組成物全量，以80質量%以上為佳，90質量%以上較佳，100質量%更佳。
[(C)添加劑]
本實施形態之熱處理油組成物，可含有抗氧化劑、冷卻性能提升劑等添加劑。
抗氧化劑、冷卻性能提升劑等之含有比率，相對於熱處理油組成物總量，各自以10質量%以下為佳，0.01~5質量%較佳。
[熱處理油組成物之物性]
本實施形態之熱處理油組成物，由冷卻曲線獲得之特性秒數在3.00秒以下為佳，2.75秒以下較佳，2.50秒以下更佳，該冷卻曲線是依循JIS K2242：2012之冷卻性能測試方法求得。
更具體而言，特性秒數是依據以下(1)、(2)算出。
(1)依循JIS K2242：2012冷卻性能測試方法，將已加熱至810℃之銀試料投入於熱處理油組成物，求出以時間為x軸、以該銀試料表面溫度為y軸之冷卻曲線。
(2)依據切線交叉法，由前述冷卻曲線算出到達熱處理油組成物之蒸氣膜階段結束的溫度(特性溫度)為止的秒數，以該秒數為特性秒數。
又，上述(1)中，測定時間之間隔定為1/100秒為佳。
藉由使熱處理油組成物之特性秒數在3.00秒以下，可抑制因蒸氣膜階段拉長所導致的金屬材料應變、硬度不均。
本實施形態之熱處理油組成物作為冷油來使用時，40℃動態黏度在10~30mm2/s為佳，15~25mm2/s較佳。
本實施形態之熱處理油組成物作為熱油來使用時，100℃動態黏度在10~30mm2/s為佳，15~20mm2/s較佳。
接著，利用實施例進一步詳細說明本發明，但本發明並不受該等例之限定。
A.評估、測定
A-1.光輝性
參照「熱處理油槽內之氧對光輝性造成的影響」(Idemitsu tribo review,No.31,pp.1963~1966、平成20年9月30日發行)，如下進行評估。
首先，組合啞鈴形金屬材料(φ16mm、鋼材種類：S45C)、圓柱狀金屬材料(φ10mm、鋼材種類：SUJ2)作成測試片。接下來，將該測試片在氮及氫之混合氣體環境中加熱至850℃。接下來，將測試片投入80℃熱處理油組成物進行淬火。接下來，依據以下基準來評估淬火後測試片之「明度」。
<明度之評估>
比較淬火後測試片之S45C部分明度與淬火前測試片之S45C部分明度，依據下述基準，評估淬火測試後之S45C明
度。針對淬火後測試片之SUJ2部分也進行同樣的評估。
0：下述式(1)之值在85%以上
1：下述式(1)之值在60%以上且低於85%
2：下述式(1)之值低於60%
[淬火後測試片之明度/淬火前測試片之明度]×100 (1)
A-2.初始冷卻性能
依循JIS K2242：2012所規定之冷卻性能測試方法，將已加熱至810℃之銀試件投入熱處理油組成物，求取銀試件之冷卻曲線，算出以下「特性秒數」。銀試件投入前之熱處理油組成物的油溫，以冷油(實施例1-1~1-6、比較例1-1~1-3、實施例3-1~3-30、比較例3)而言是80℃，以熱油(實施例2-1~2-3、比較例2-1~2-2)而言是120℃。
<特性秒數>
上述冷卻曲線中，依循JIS K2242：2012，算出蒸氣膜階段結束溫度(特性溫度)，以到達該溫度為止之秒數為特性秒數。
A-3.冷卻性能之經時安定性
以上述A-2之結果作為反覆淬火劣化測試前的結果。接著，在以下所示條件下進行反覆淬火劣化測試。該劣化測試後，再度進行與上述A-2相同的測試及評估，以之作為反覆淬火劣化測試後之結果。依據以下之式(2)算出測試前後的變化率。
[(測試後之值-測試前之值)/測試前之值]×100 (2)
<測試條件>
試片：SUS316
淬火溫度：850℃
油量：400ml
油溫：130℃(冷油；實施例1-1~1-6、比較例1-1~1-3)、170℃(熱油；實施例2-1~2-3、比較例2-1~2-2)
淬火次數：200次
A-4.動態黏度
依循JIS K2283：2000，在上述A-3反覆淬火劣化測試前後測定冷油(實施例1-1~1-6、比較例1-1~1-3)之40℃動態黏度、及熱油(實施例2-1~2-3、比較例2-1~2-2)之100℃動態黏度。
2.冷油之調製及評估
(實施例1-1~1-6、比較例1-1~1-3)
調製表1之組成之熱處理油組成物，進行上述A-1~A-4之評估。將結果顯示於表1。
表1之材料如下。
基油1：40℃動態黏度15mm2/s之礦油
石油樹脂1：部分氫化脂肪族-芳香族共聚合石油樹脂、軟化點110℃、數目平均分子量760
萜烯樹脂1-1：氫化萜烯樹脂、軟化點115℃
萜烯樹脂1-2：芳香族改質萜烯樹脂、軟化點115℃
松香1-1：松香改質馬來酸樹脂、軟化點100℃
松香1-2：聚合松香酯、軟化點120℃
瀝青烯：100℃動態黏度490mm2/s之瀝青
聚丁烯：100℃動態黏度4550mm2/s之聚丁烯
由表1之結果可清楚確認，實施例1-1~1-6之熱處理油組成物，可抑制金屬材料熱處理時之光輝性降低，同時又可抑制熱處理油組成物之經時性之性能劣化(特性秒
數增加、動態黏度減少)。
又可確認，實施例1-1~1-6之熱處理油組成物，由於初始階段之特性秒數也很短，因此可從初始階段起經長期重複使用後仍縮短特性秒數。
3.熱油之調製及評估
(實施例2-1~2-3、比較例2-1~2-2)
調製表2之組成之熱處理油組成物，進行上述A-1~A-4之評估。將結果顯示於表2。
表2之材料如下。
基油2-1：40℃動態黏度120mm2/s之礦油
基油2-2：40℃動態黏度60mm2/s之礦油
基油2-3：40℃動態黏度125mm2/s之礦油
石油樹脂2-1：部分氫化脂肪族-芳香族共聚合石油樹脂、軟化點110℃、數目平均分子量760
石油樹脂2-2：完全氫化脂肪族-芳香族共聚合石油樹脂、軟化點140℃、數目平均分子量900
萜烯樹脂2-1：氫化萜烯樹脂、軟化點115℃
瀝青烯：100℃動態黏度490mm2/s之瀝青
α烯烴共聚物：100℃動態黏度2000mm2/s之α烯烴共聚物
由表2之結果可清楚確認，實施例2-1~2-3之熱處理油組成物，可抑制金屬材料熱處理時之光輝性降低，同時又可抑制熱處理油組成物之經時性之性能劣化(特性秒數增加、動態黏度減少)。
又可確認，實施例2-1~2-3之熱處理油組成物，由於初始階段之特性秒數也很短，因此可從初始階段起經長期重複使用後仍縮短特性秒數。
4.蒸氣膜破裂劑之效果確認
(實施例3-1~3-30、比較例3)
調製表3~5之組成之熱處理油(冷油)組成物，進行上述A-2之評估。將結果顯示於表3~5。
表3~5之材料如下。
基油3-1：40℃動態黏度15mm2/s之礦油
石油3-1：部分氫化脂肪族-芳香族共聚合石油樹脂、軟化點100℃、數目平均分子量700
石油3-2：部分氫化脂肪族-芳香族共聚合石油樹脂、軟化點110℃、數目平均分子量760
石油3-3：完全氫化脂肪族-芳香族共聚合石油樹脂、軟化點100℃、數目平均分子量660
石油3-4：完全氫化脂肪族-芳香族共聚合石油樹脂、軟化點125℃、數目平均分子量820
石油3-5：完全氫化脂肪族-芳香族共聚合石油樹脂、軟化點140℃、數目平均分子量900
石油3-6：脂肪族石油樹脂、軟化點99℃、數目平均分子量1300
石油3-7：脂肪族石油樹脂、軟化點94℃、數目平均分子量1000
石油3-8：脂肪族-芳香族共聚合石油樹脂、軟化點103℃、數目平均分子量900
石油3-9：氫化脂肪族石油樹脂、軟化點105℃、數目平均分子量400
石油3-10：氫化脂肪族石油樹脂、軟化點125℃、數目平均分子量430
石油3-11：氫化脂肪族石油樹脂、軟化點87℃、數目平均分子量370
石油3-12：氫化脂肪族石油樹脂、軟化點103℃、數目
平均分子量410
石油3-13：部分氫化脂肪族石油樹脂、軟化點102℃、數目平均分子量500
石油3-14：氫化脂肪族石油樹脂、軟化點124℃、數目平均分子量430
石油3-15：部分氫化石油樹脂、軟化點130℃、數目平均分子量500
石油3-16：完全氫化石油樹脂、軟化點130℃、數目平均分子量500
石油3-17：脂肪族石油樹脂、軟化點120℃
石油3-18：脂肪族石油樹脂、軟化點115℃
石油3-19：脂肪族石油樹脂、軟化點125℃
萜烯3-1：萜烯樹脂、軟化點115℃
萜烯3-2：萜烯樹脂(蒎烯聚合物)、軟化點115℃
萜烯3-3：氫化萜烯樹脂、軟化點115℃
萜烯3-4：萜烯酚樹脂、軟化點115℃
萜烯3-5：氫化萜烯酚樹脂、軟化點115℃
萜烯3-6：芳香族改質萜烯樹脂、軟化點115℃
萜烯3-7：芳香族改質氫化萜烯樹脂、軟化點115℃
松香3-1：改質松香酯、軟化點104℃
松香3-2：松香改質馬來酸樹脂、軟化點100℃
松香3-3：松香酯、軟化點80℃
松香3-4：聚合松香酯、軟化點120℃
從表3~5之結果可確認，選自於石油樹脂、萜烯
樹脂、松香及該等之衍生物中之一種以上的蒸氣膜破裂劑，特性秒數很短，蒸氣膜破裂效果優異。
本實施形態之熱處理油組成物，可抑制金屬材料在熱處理時光輝性降低，同時，在反覆進行該熱處理時，可抑制到達蒸氣膜階段結束溫度為止的秒數(特性秒數)經時性增加，及抑制動態黏度經時性降低。因此，本實施形態之熱處理油組成物，可適合作為對含碳鋼、鎳-錳鋼、鉻-鉬鋼、錳鋼等合金鋼施行淬火、退火、回火等熱處理時的熱處理油來使用，其中尤其適合作為進行淬火時的熱處理油來使用。
Claims (9)
- 一種熱處理油組成物，包含下列成分：(A)基油；及(B)蒸氣膜破裂劑，係選自於石油樹脂、萜烯樹脂、松香及該等之衍生物中之一種以上；並且，根據日本JIS K2207：2006環球法測得(B)成分之蒸氣膜破裂劑之軟化點在40℃以上。
- 如請求項1之熱處理油組成物，其根據日本JIS K2207：2006環球法測得(B)成分之蒸氣膜破裂劑之軟化點在60℃以上且在150℃以下。
- 如請求項2之熱處理油組成物，其根據日本JIS K2207：2006環球法測得前述石油樹脂及石油樹脂衍生物之軟化點在85℃以上且在150℃以下。
- 如請求項1至3中任一項之熱處理油組成物，其中(A)成分之基油之40℃動態黏度為5~500mm2/s。
- 如請求項1至3中任一項之熱處理油組成物，其含有相對於熱處理油組成物全量計在80質量%以上且少於100質量%之(A)成分之基油、及超過0質量%且在20質量%以下之(B)成分之蒸氣膜破裂劑。
- 如請求項1至3中任一項之熱處理油組成物，其由冷卻曲線獲得之特性秒數在3.00秒以下，且該冷卻曲線係依循日本JIS K2242：2012之冷卻性測試方法而求得。
- 如請求項4之熱處理油組成物，其含有相對於熱處理油組成物全量計在80質量%以上且少於100質量%之(A)成分之基油、及超過0質量%且在20質量%以下之(B)成分之蒸氣膜破裂劑。
- 如請求項4之熱處理油組成物，其由冷卻曲線獲得之特性秒數在3.00秒以下，且該冷卻曲線係依循日本JIS K2242；2012之冷卻性測試方法而求得。
- 如請求項5之熱處理油組成物，其由冷卻曲線獲得之特性秒數在3.00秒以下，且該冷卻曲線係依循日本JIS K2242：2012之冷卻性測試方法而求得。
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