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TWI569965B - 紡黏不織布積層體、伸縮性紡黏不織布積層體、纖維製品、吸收性物品以及衛生口罩 - Google Patents

紡黏不織布積層體、伸縮性紡黏不織布積層體、纖維製品、吸收性物品以及衛生口罩 Download PDF

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TWI569965B
TWI569965B TW100143033A TW100143033A TWI569965B TW I569965 B TWI569965 B TW I569965B TW 100143033 A TW100143033 A TW 100143033A TW 100143033 A TW100143033 A TW 100143033A TW I569965 B TWI569965 B TW I569965B
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TW
Taiwan
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spunbonded nonwoven
mfr
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extensible
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TW100143033A
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TW201226190A (en
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橫山哲也
鈴木健一
Original Assignee
三井化學股份有限公司
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Publication date
Application filed by 三井化學股份有限公司 filed Critical 三井化學股份有限公司
Publication of TW201226190A publication Critical patent/TW201226190A/zh
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Description

紡黏不織布積層體、伸縮性紡黏不織布積層體、纖維製品、吸收性物品以及衛生口罩
本發明是有關於一種紡黏不織布積層體(spunbonded nonwoven fabric laminate)，其包含含有低結晶性聚丙烯(polypropylene)的不織布與伸長性紡黏不織布的積層體，且伸縮性、柔軟性、觸感、成形性、生產性優異。
近年來，不織布由於透氣性、柔軟性優異，因而被廣泛用於各種用途。因此，對於不織布要求與其用途相應的各種特性，並且要求提高其特性。
例如，對於紙尿片、經期衛生棉等衛生材料、敷布材的基布等所用的不織布，要求具有耐水性且透濕性優異。又，視所使用的部位，亦要求具有伸縮性及蓬鬆性。
作為對不織布賦予伸縮性的方法之一，提出有使用熱塑性彈性體作為紡黏不織布的原料的方法(例如，專利文獻1：日本專利特表平7-503502號公報)、使用低結晶性聚丙烯作為紡黏不織布的原料的方法(例如，專利文獻2：日本專利特開2009-62667號公報、專利文獻3：日本專利特開2009-79341號公報)。
於專利文獻2或專利文獻3中提出：於低結晶性聚丙烯中添加高結晶性聚丙烯或脫模劑，以改良紡黏不織布的黏性等。
然而，要防止於使用低結晶性聚丙烯來製造紡黏不織布時產生的、對以壓花(emboss)步驟為起始的裝置內的 各旋轉機器或其他與不織布接觸的部位的附著，必須增加高結晶性聚丙烯或脫模劑於低結晶性聚丙烯中的添加量，其結果，所獲得的紡黏不織布的殘留應變(residual strain)變大，伸縮性存在惡化的傾向。
[先前技術文獻]
[專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特表平7-503502號公報
[專利文獻2]日本專利特開2009-62667號公報
[專利文獻3]日本專利特開2009-79341號公報
本發明的目的在於提供一種成形性優異且觸感優異的紡黏不織布，其不會損害含有低結晶性聚丙烯的紡黏不織布的伸縮性，改良了製造不織布時的、對以壓花步驟為起始的裝置內的各旋轉機器或其他與不織布接觸的部位的附著性。
本發明提供一種紡黏不織布積層體，其特徵在於，該紡黏不織布積層體是於含有滿足(a)~(f)的低結晶性聚丙烯的彈性不織布的至少單面，積層有至少一方向的最大荷重伸度為50%以上的伸長性紡黏不織布而成。
(a)[mmmm]=20莫耳%~60莫耳%，(b)[rrrr]/(1-[mmmm])≦0.1，(c)[rmrm]>2.5莫耳%，(d)[mm]×[rr]/[mr]2≦2.0，(e)重量平均分子量(Mw)=10,000~200,000， (f)分子量分布(Mw/Mn)<4。
本發明的紡黏不織布積層體是在製造含有低結晶聚丙烯的彈性不織布時，於該不織布的至少單面、較佳為兩面上積層有伸長性紡黏不織布，因此可防止製造不織布時產生的對以壓花步驟為起始的裝置內的各旋轉機器或其他與不織布接觸的部位的附著，因而生產性提高，並且，由於所獲得的紡黏不織布積層體積層有伸長性紡黏不織布，因此觸感優異，且含有低結晶聚丙烯的彈性不織布的優異的伸縮特性、柔軟性、耐久性等得以維持。
<低結晶性聚丙烯>
構成本發明的紡黏不織布積層體的彈性不織布是含有滿足以下(a)~(f)的低結晶性聚丙烯的彈性不織布。
本發明的彈性不織布是藉由各種公知的方法，具體而言，藉由例如紡黏法、熔噴(melt blown)法或閃蒸紡絲(flash spun)法等而製造的不織布，該些不織布中，較佳為藉由紡黏法而獲得的不織布，這是因為其形成不織布的纖維為長纖維。
本發明的低結晶性聚丙烯是滿足要件(a)~要件(f)的聚合物。
(a)[mmmm]=20莫耳%~60莫耳%：若低結晶性聚丙烯的內消旋五元組分率(meso pentad fraction)[mmmm]為20莫耳%以上，則可抑制黏性的產生， 若為60莫耳%以下，則結晶化度不會變得過高，因此彈性回復性良好。該內消旋五元組分率[mmmm]較佳為30莫耳%~50莫耳%，更佳為40莫耳%~50莫耳%。
內消旋五元組分率[mmmm]、後述的外消旋五元組分率(racemic pentad fraction)[rrrr]以及外消旋-內消旋-外消旋-內消旋五元組分率(racemic meso racemic meso pentad fraction)[rmrm]是依照由A.贊貝利(A.Zambelli)等在「大分子，6,925(1973)」中提出的方法，藉由碳13-核磁共振光譜(13C-NMR(Nuclear Magnetic Resonance)spectrum)的甲基的訊號(signal)而測定的聚丙烯分子鏈中的五元組單元的內消旋分率、外消旋分率及外消旋-內消旋-外消旋-內消旋分率。若內消旋五元組分率[mmmm]大，則立體規則性高。又，後述的三元組分率[mm]、[rr]及[mr]亦是藉由上述方法而算出。
再者，13C-NMR光譜的測定可依照由A.贊貝利(A.Zambelli)等在「大分子，8,687(1975)」中提出的峰值(peak)的判讀(assignment)，以下述裝置及條件來進行。
裝置：日本電子(股)製JNM-EX400型13C-NMR裝置，方法：質子完全去偶法，濃度：220mg/ml，溶劑：1,2,4-三氯苯(1,2,4-trichlorobenzene)與氘苯(deuterated benzene)的90：10(容量比)混合溶劑， 溫度：130℃，脈衝寬度：45°，脈衝重複時間：4秒，累計：10000次。
<計算式>
M=m/S×100，R=γ/S×100，S=Pββ+Pαβ+Pαγ，S：所有丙烯單元的側鏈甲基碳原子的訊號強度，Pββ：19.8ppm~22.5ppm，Pαβ：18.0ppm~17.5ppm，Pαγ：17.5ppm~17.1ppm，γ：外消旋五元組鏈結(linkage)：20.7ppm~20.3ppm，m：內消旋五元組鏈結：21.7ppm~22.5ppm。
(b)[rrrr]/(1-[mmmm])≦0.1：[rrrr]/[1-mmmm]的值是根據上述五元組單元的分率而求出，為表示本發明的低結晶性聚丙烯的規則性分布的均勻性的指標。若該值變大，則如使用現有觸媒系而製造的先前的聚丙烯般成為高規則性聚丙烯與非規聚丙烯的混合物，成為黏性的主要原因。
於低結晶性聚丙烯中，若[rrrr]/(1-[mmmm])為0.1以下，則所獲得的彈性不織布的黏性得到抑制。就如此之觀點而言，[rrrr]/(1-[mmmm])較佳為0.05以下，更佳為0.04以下。
(c)[rmrm]>2.5莫耳%：若低結晶性聚丙烯的外消旋-內消旋-外消旋-內消旋五元組分率[rmrm]為超過2.5莫耳%的值，則該低結晶性聚丙烯的無規性增加，彈性不織布的彈性回復性進一步提高。[rmrm]較佳為2.6莫耳%以上，更佳為2.7莫耳%以上。其上限通常為10莫耳%左右。
(d)[mm]×[rr]/[mr]2≦2.0：[mm]×[rr]/[mr]2表示低結晶性聚丙烯的無規性的指標，若該值為2.0以下，則彈性不織布可獲得充分的彈性回復性，且黏性亦得到抑制。[mm]×[rr]/[mr]2越接近0.25，則無規性越高。就上述獲得充分的彈性回復性的觀點而言，[mm]×[rr]/[mr]2較佳為超過0.25且為1.8以下，更佳為0.5~1.5。
(e)重量平均分子量(Mw)=10,000~200,000：於低結晶性聚丙烯中，若重量平均分子量為10,000以上，則該低結晶性聚丙烯的黏度不會過低而變得適當，因此彈性不織布的製造時的斷線得到抑制。又，若重量平均分子量為200,000以下，則上述低結晶性聚丙烯的黏度不會過高而紡絲性提高。該重量平均分子量較佳為30,000~150,000，更佳為50,000~150,000。對於該重量平均分子量的測定法將於後文加以敍述。
(f)分子量分布(Mw/Mn)<4：於低結晶性聚丙烯中，若分子量分布(Mw/Mn)小於4，則彈性不織布的黏性的產生得到抑制。該分子量分布較 佳為3以下。
上述重量平均分子量(Mw)是藉由凝膠滲透層析(Gel Permeation Chromatography，GPC)法並以下述的裝置及條件而測定出的換算成聚苯乙烯的重量平均分子量，上述分子量分布(Mw/Mn)是根據同樣地測定出的數量平均分子量(Mn)及上述重量平均分子量(Mw)而算出的值。
<GPC測定裝置>
管柱：TOSO GMHHR-H(S)HT，檢測器：液體層析圖用RI檢測器WATERS 150C，
<測定條件>
溶劑：1,2,4-三氯苯，測定溫度：145℃，流速：1.0ml/分鐘，試料濃度：2.2mg/ml，注入量：160μl，校準曲線：普適校準(Universal Calibration)，分析程式：HT-GPC(Ver.1.0)。
本發明的低結晶性聚丙烯較佳為還滿足以下的(g)。
(g)熔點(Tm-D)為0℃~120℃，該熔點被定義為使用示差掃描型熱析儀(Differential Scanning Calorimeter，DSC)，在藉由於氮氣環境下於-10℃保持5分鐘後以10℃/分鐘的速度升溫而獲得的熔解吸熱曲線的最高溫側觀測到的峰值(peak)的峰頂(peak top)。
若低結晶性聚丙烯的熔點(Tm-D)為0℃以上，則彈 性不織布的黏性的產生得到抑制，若為120℃以下，則可獲得充分的彈性回復性。就如此之觀點而言，熔點(Tm-D)更佳為0℃~100℃。
再者，上述熔點(Tm-D)可作為峰值的峰頂而求出，該峰值的峰頂是使用示差掃描型熱析儀(珀金埃爾默(PerkinElmer)公司製，DSC-7)，在藉由將10mg試料於氮氣環境下於-10℃保持5分鐘後以10℃/分鐘的速度升溫而獲得的熔解吸熱曲線的最高溫側觀測到的。
本發明的低結晶性聚丙烯例如可使用如在WO2003/087172號公報中所揭示的、被稱作所謂二茂金屬觸媒的均質觸媒(homogeneous catalyst)而合成。
於本發明的低結晶性聚丙烯中，在不損害本發明的目的之範圍內，亦可添加抗氧化劑、耐熱穩定劑、耐候穩定劑、防靜電劑、滑澤劑、防霧劑、潤滑劑、染料、顏料、天然油、合成油、蠟(wax)等各種公知的添加劑作為任意成分。
<烯烴系聚合物>
本發明的伸長性紡黏不織布包含烯烴系聚合物或烯烴系聚合物組成物。作為其原料的烯烴系聚合物為乙烯、丙烯、1-丁烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯及1-辛烯等α-烯烴的均聚物或共聚物，具體而言，高壓法低密度聚乙烯、線狀低密度聚乙烯(所謂LLDPE(linear low density polyethylene))、高密度聚乙烯(所謂的HDPE(high density polyethylene))等乙烯均聚物或乙烯-α-烯烴無規共聚物等 乙烯系聚合物；聚丙烯(丙烯均聚物)、丙烯-1-丁烯無規共聚物、丙烯-乙烯無規共聚物、丙烯-乙烯-1-丁烯無規共聚物等丙烯均聚物或丙烯-α-烯烴無規共聚物等丙烯系聚合物；聚1-丁烯、聚4-甲基-1-戊烯等結晶性的聚合物。該些烯烴系聚合物既可為單獨，亦可為兩種以上的組成物。
於本發明的烯烴系聚合物中，在不損害本發明的目的之範圍內，亦可添加抗氧化劑、耐熱穩定劑、耐候穩定劑、防靜電劑、滑澤劑、防霧劑、潤滑劑、染料、顏料、天然油、合成油、蠟等各種公知的添加劑作為任意成分。
<丙烯系聚合物>
本發明的伸長性紡黏不織布中所用的丙烯系聚合物是通常以聚丙烯的名稱而製造、銷售的結晶性樹脂，是通常熔點(Tm)處於155℃以上、較佳為157℃~165℃的範圍的丙烯的均聚物，或者丙烯與極少量的乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等碳數為2以上(但碳數3除外)、較佳為2~8(但碳數3除外)中的1種或2種以上α-烯烴的共聚物；以及，通常熔點(Tm)處於130℃~小於155℃、較佳為130℃~150℃的範圍的丙烯與乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等碳數為2以上(但碳數3除外)、較佳為2~8(但碳數3除外)中的1種或2種以上α-烯烴的無規共聚物或嵌段共聚物等。
丙烯系聚合物只要可進行熔融紡絲，則熔融流動速率(MFR(Melt Flow Rate)：ASTMD-1238，230℃，荷重2160 g)並無特別限定，但通常處於1g/10分鐘~1000g/10分鐘、較佳為5g/10分鐘~500g/10分、更佳為10g/10分鐘~100g/10分鐘的範圍。
<烯烴系聚合物組成物>
作為本發明的伸長性紡黏不織布的原料的烯烴系聚合物組成物通常以80wt%(重量百分比)~99wt%、較佳為以84wt%~96wt%的範圍含有上述丙烯系聚合物，且通常以20wt%~1wt%、較佳為以16wt%~4wt%(但丙烯系聚合物+乙烯系聚合物=100wt%)的範圍含有上述乙烯系聚合物。
於丙烯系聚合物中添加的乙烯系聚合物並無特別限制，但較佳為密度處於0.94g/cm3~0.97g/cm3、更佳為0.95g/cm3~0.97g/cm3、進而更佳為0.96g/cm3~0.97g/cm3的範圍的高密度聚乙烯。又，只要具有紡絲性則並無特別限定，但就展現出伸長性的觀點而言，乙烯系聚合物的熔融流動速率(MFR：ASTM D-1238，190℃，荷重2160g)通常處於0.1g/10分鐘~100g/10分鐘、更佳為0.5g/10分鐘~50g/10分鐘、進而更佳為1g/10分鐘~30g/10分鐘的範圍。
<彈性不織布>
構成本發明的紡黏不織布積層體的彈性不織布是含有較佳為50wt%以上、更佳為70wt%以上、進而更佳為90wt%以上、最佳為99wt%以上的上述低結晶性聚丙烯的彈性不織布，較佳為彈性紡黏不織布。彈性紡黏不織布可使 用公知的紡黏法並藉由上述低結晶性聚丙烯而製造。
本發明的彈性不織布的單位面積重量通常為120g/m2以下、較佳為80g/m2以下、更佳為50g/m2以下、進而更佳為處於40g/m2~15g/m2的範圍。
構成本發明的彈性不織布的纖維的纖維直徑通常處於50μm以下、較佳為40μm以下、更佳為30μm以下的範圍。
<伸長性紡黏不織布>
本發明的伸長性紡黏不織布是至少一方向的最大荷重伸度為可伸長50%以上、較佳為70%以上、更佳為100%以上、最佳為150%以上的不織布，較佳為具有幾乎無彈性回復性質的不織布。
本發明的伸長性紡黏不織布的單位面積重量通常處於120g/m2以下、較佳為80g/m2以下、更佳為50g/m2以下、進而更佳為40g/m2~5g/m2的範圍。
構成本發明的伸長性紡黏不織布的纖維的纖維直徑通常處於50μm以下、較佳為40μm以下、更佳為30μm以下的範圍。
作為本發明的伸長性紡黏不織布，例如可例示：使用上述烯烴系聚合物組成物而獲得的不織布；包含複合纖維的紡黏不織布，該複合纖維為包含選自上述烯烴系聚合物的流動誘發結晶化誘導期之差為100秒以上的兩種以上烯烴系聚合物的複合纖維，具體而言，為包含高熔點的丙烯系聚合物及低熔點的丙烯系聚合物的芯鞘型複合纖維、並 列型複合纖維或捲縮複合纖維，以及包含選自上述烯烴系聚合物的丙烯系聚合物及乙烯系聚合物的芯鞘型複合纖維、並列型複合纖維(並排(side-by-side)型複合纖維)或捲縮複合纖維；或者，包含同芯的芯鞘複合纖維的紡黏不織布，所述同芯的芯鞘複合纖維的芯部為MFR處於1g/10分鐘~1000g/10分鐘的範圍的低MFR的丙烯系聚合物，鞘部為MFR處於1g/10分鐘~1000g/10分鐘的範圍的高MFR的丙烯系聚合物，且MFR之差為1g/10分鐘以上、較佳為15g/10分鐘以上、更佳為30g/10分鐘以上、最佳為40g/10分鐘以上。
具體而言，可列舉：使用80wt%~99wt%的丙烯均聚物及20wt%~1wt%的高密度聚乙烯的烯烴系聚合物組成物而獲得的紡黏不織布；包含複合纖維的紡黏不織布，所述複合纖維為MFR相同或不同且熔點處於157℃~165℃的範圍的高熔點的丙烯系聚合物，較佳為丙烯均聚物與熔點處於130℃~150℃的範圍的低熔點的丙烯-α-烯烴無規共聚物的芯鞘型複合纖維、並列型複合纖維或捲縮複合纖維；或者包含同芯的芯鞘型複合纖維的紡黏不織布，所述同芯的芯鞘型複合纖維的芯部為MFR處於1g/10分鐘~200g/10分鐘的範圍的低MFR的丙烯系聚合物較佳為丙烯均聚物，鞘部為MFR處於16g/10分鐘~215g/10分鐘的範圍的高MFR的丙烯系聚合物較佳為均聚物，且MFR之差為15g/10分鐘以上。
作為該些伸長性紡黏不織布，包含芯部為MFR處於 10g/10分鐘~200g/10分鐘的範圍的低MFR且熔點處於157℃~165℃的範圍的高熔點的丙烯系聚合物，較佳為丙烯均聚物、鞘部為MFR處於10g/10分鐘~200g/10分鐘的範圍的高MFR且熔點處於130℃~150℃的範圍的低熔點的丙烯-α-烯烴無規共聚物且MFR之差為1g/10分鐘以上的包含同芯的芯鞘型複合纖維、並列型複合纖維或捲縮複合纖維的紡黏不織布，或者包含芯部為MFR處於1g/10分鐘~200g/10分鐘的範圍的低MFR的丙烯系聚合物較佳為丙烯均聚物、鞘部為MFR處於31g/10分鐘~230g/10分鐘的範圍的高MFR的丙烯系聚合物較佳為丙烯均聚物且MFR之差為30g/10分鐘以上的同芯的芯鞘型複合纖維的紡黏不織布為佳，其原因在於，若至少一方向的最大荷重伸度為110%以上，則伸長性尤其優異。
<紡黏不織布積層體>
本發明的紡黏不織布積層體是在含有上述低結晶性聚丙烯的彈性不織布的至少單面、尤其是在與隨附於不織布製造裝置的旋轉機器接觸的面上，積層上述伸長性紡黏不織布而構成。
於本發明的紡黏不織布積層體中，藉由在含有上述低結晶性聚丙烯的彈性不織布的兩面積層上述伸長性紡黏不織布，更能防止製造彈性不織布時所產生的對以壓花步驟為起始的裝置內的各旋轉機器的附著，因此較佳。
本發明的紡黏不織布積層體的單位面積重量通常處於360g/m2以下、較佳為240g/m2以下、更佳為150g/m2以 下、進而更佳為120g/m2~15g/m2的範圍。
彈性不織布與伸長性紡黏不織布的構成比可根據各種用途而適當決定，但彈性不織布：伸長性紡黏不織布(單位面積重量比)通常處於10：90~90：10、較佳為50：50~80：20的範圍。若彈性不織布的單位面積重量比小於10，則所獲得的紡黏不織布積層體的伸縮性存在顯著惡化的傾向，又，若大於90，則構成彈性不織布的纖維越過伸長性紡黏不織布層而露出至表面的比例增加，因此所獲得的紡黏不織布積層體的成形性、觸感存在顯著惡化的傾向。
本發明的紡黏不織布積層體的至少一方向的最大荷重伸度通常為100%以上、較佳為220%以上。
於本發明的紡黏不織布積層體上，亦可根據各種用途而積層其他層。於本發明的紡黏不織布積層體上積層的其他層並無特別限定，可根據用途而積層各種層。
具體而言，例如可列舉針織布、梭織布、不織布、薄膜等。當於本發明的紡黏不織布積層體上進一步積層(貼合)其他層時，可採用以熱壓花加工、超音波熔接等的熱熔接法，針刺(needle punch)、噴水(water jet)等的機械交纏法，藉由熱熔(hot melt)黏著劑、胺基甲酸酯系黏著劑等黏著劑的方法，擠出層壓法等為起始的各種公知的方法。
作為於本發明的紡黏不織布積層體上積層的不織布，可列舉紡黏不織布、熔噴不織布、濕式不織布、乾式不織布、乾式漿料(pulp)不織布、閃蒸紡絲不織布、開纖不 織布等各種公知的不織布，該些不織布亦可為非伸縮性不織布。此處，所謂非伸縮性不織布，是指MD(Machine Direction)(不織布的絲流方向、縱向)或CD(Cross Machine Direction)(與不織布的絲流方向成直角的方向、橫向)的斷裂點伸度為50%左右且在伸長後不會產生回復應力的不織布。
作為於本發明的紡黏不織布積層體上積層的薄膜，較佳為可有效發揮本發明的紡黏不織布積層體的特徵即透氣性、親水性的透氣性(透濕性)薄膜。作為該透氣性薄膜，可列舉各種公知的透氣性薄膜，例如：包含具有透濕性的聚胺基甲酸酯系彈性體、聚酯系彈性體、聚醯胺系彈性體等熱塑性彈性體的薄膜；以及對包含含有無機或有機微粒子的熱塑性樹脂的薄膜進行延伸而多孔化而成的多孔薄膜等。作為用於多孔薄膜的熱塑性樹脂，較佳為高壓法低密度聚乙烯、線狀低密度聚乙烯(所謂的LLDPE)、高密度聚乙烯、聚丙烯、聚丙烯無規共聚物或他們的組成物等的聚烯烴。
<伸縮性紡黏不織布積層體>
本發明的伸縮性紡黏不織布積層體是藉由對上述紡黏不織布積層體進行延伸而獲得的具有伸縮性的不織布積層體。
本發明的伸縮性紡黏不織布積層體可藉由對上述紡黏不織布積層體進行延伸加工而獲得。延伸加工方法可適用先前公知的方法，可為進行局部延伸的方法，亦可為進行 整體延伸的方法。又，可進行單軸延伸，亦可進行雙軸延伸。作為在機械的絲流方向(MD)上進行延伸的方法，例如使局部熔接的混合纖維通過2個以上的夾輥(nip roller)。此時，可藉由順著機械的絲流方向來加快夾輥的旋轉速度而對局部熔接的紡黏不織布積層體進行延伸。又，亦可使用圖1所示的齒輪延伸裝置來進行齒輪延伸加工。
延伸倍率較佳為50%以上、更佳為100%以上、最佳為200%以上，且較佳為1000%以下、更佳為400%以下。
上述較佳的延伸倍率於單軸延伸的情況下為機械的絲流方向(MD)的延伸倍率或與該MD垂直的方向(CD)的延伸倍率中的任一者，於雙軸延伸的情況下，較佳為機械的絲流方向(MD)及與該MD垂直的方向(CD)的至少一者滿足上述延伸倍率。
藉由以此種延伸倍率來進行延伸加工，形成彈性不織布與伸長性紡黏不織布的(長)纖維均受到延伸，而形成伸長性紡黏不織布層的長纖維發生塑性變形，從而對應於上述延伸倍率而伸長(變長)。
因此，當對紡黏不織布積層體進行延伸之後，應力被釋放，形成彈性不織布的(長)纖維產生彈性回復，而形成伸長性紡黏不織布的長纖維不產生彈性回復而褶曲，紡黏不織布積層體呈現出蓬鬆感，並且，形成伸長性紡黏不織布的長纖維變細，因此柔軟性、觸感變得良好，並且可賦予防伸長功能，因此較佳。
<紡黏不織布積層體的製造方法>
本發明的紡黏不織布積層體可使用作為上述彈性不織布的原料的上述低結晶性聚丙烯及作為上述伸長性紡黏不織布的原料的上述烯烴系聚合物等，並藉由公知的紡黏不織布的製造方法而製造。
具體而言，可藉由下述方法來製造，即，使用具備至少兩列紡絲裝置的紡黏不織布製造裝置，利用第一列紡絲裝置所具備的擠出機、視需要利用兩個以上的擠出機，對上述烯烴系聚合物、視需要對兩種以上的烯烴系聚合物進行熔融，並導入至具備多個紡絲孔(噴嘴(nozzle))的紡嘴(模具(die))、視需要導入至具有芯鞘構造的紡絲孔，使烯烴系聚合物等噴出後，將經熔融紡絲的烯烴系聚合物長纖維導入至冷卻室，藉由冷卻風來冷卻之後，利用延伸空氣對長纖維進行延伸(牽引)，使伸長性紡黏不織布堆積於移動捕獲面上，利用第二列紡絲裝置所具備的擠出機對上述低結晶性聚丙烯進行熔融，並導入至包括具備多個紡絲孔(噴嘴)的紡嘴(模具)的紡絲孔，使低結晶性聚丙烯噴出後，將經熔融紡絲的低結晶性聚丙烯長纖維導入至冷卻室，藉由冷卻風來冷卻之後，利用延伸空氣對長纖維進行延伸(牽引)，並使彈性紡黏不織布堆積於上述堆積的伸長性紡黏不織布上，且可視需要使用第三列紡絲裝置，使上述伸長性紡黏不織布堆積於彈性紡黏不織布上而製造。
各聚合物的熔融溫度只要分別為聚合物的軟化溫度或 熔解溫度以上且小於熱分解溫度，則並無特別限定，可根據所用的聚合物等而決定。紡嘴溫度亦取決於所用的聚合物，但例如在使用丙烯系聚合物時，通常可設定為180℃~240℃、較佳為190℃~230℃、更佳為200℃~225℃的溫度。
冷卻風的溫度只要為聚合物固化的溫度，則並無特別限定，但通常處於5℃~50℃、較佳為10℃~40℃、更佳為15℃~30℃的範圍。延伸空氣的風速通常處於100m/分鐘~10,000m/分鐘、較佳為500m/分鐘~10,000m/分鐘的範圍。
伸長性紡黏不織布與彈性紡黏不織布的積層體是使一部分熱熔接，但亦可在熱熔接之前預先使用夾輥而壓合。
使積層體的一部分熱熔接的方法可例示各種公知的方法，例如可例示使用超音波等手段的方法、或者使用壓花輥的熱壓花加工或使用熱風穿透(hot air through)的方法作為預黏合(pre-bonding)，而熱壓花加工在進行延伸時，長纖維可效率良好地得到延伸，因此較佳。
當藉由熱壓花加工來將積層體的一部分熱熔接時，通常壓花面積率處於5%~30%、較佳為5%~20%的範圍，非壓花單位面積(non-embossing unit area)處於0.5mm2以上、較佳為4mm2~40mm2的範圍。所謂非壓花單位面積，是指在四周由壓花部所包圍的最小單位的非壓花部中，內切於壓花的四邊形的最大面積。又，壓印形狀可例示圓形、橢圓形、長圓形、正方形、菱形、長方形、四邊 形或以該些形狀為基本的連續的形狀。
[實例]
以下，根據實例來進一步具體地說明本發明，但本發明並不限定於該些實例。
實例及比較例中的物性值等是藉由以下的方法而測定。
(1)單位面積重量[g/m2]：
自紡黏不織布積層體等採取6處200mm(MD)×50mm(CD)的測試片。再者，採取部位在MD、CD上均為任意3處(共計6處)。繼而，使用上皿電子天平(研精工業公司製)，對採取的各測試片分別測定重量(g)。求出各測試片的重量的平均值。由求出的平均值換算成每1m2的重量(g)，對小數點第2位進行四捨五入，作為各不織布樣品的單位面積重量[g/m2]。
(2)最大荷重伸度[%]：
自紡黏不織布積層體等採取絲流方向(MD)25.0cm且橫向(CD)2.5cm的測試片5片。對於該測試片，使用定速伸長型拉伸測試機，以夾頭(chuck)間100mm、拉伸速度100mm/分鐘的條件進行拉伸測試。對施加於測試片的荷重達到最大的時刻的測試片的伸長率進行測定，求出5片測試片的平均值，作為最大荷重伸度。
(3)殘留應變[%]：
自紡黏不織布積層體等切取絲流方向(MD)5.0cm且橫向(CD)2.5cm的不織布5片。將該不織布以夾頭間 30mm、拉伸速度30mm/min、延伸倍率100%的條件進行延伸之後，立即以相同的速度使其回復至原長，獲得伸縮性不織布。
此時，於拉伸荷重達到0gf的時刻測定應變，將關於5片不織布的平均值作為殘留應變(單位：%)進行評價。
(4)紡黏不織布積層體的層間剝離力的測定：
自紡黏不織布積層體採取絲流方向(MD)10.0cm且橫向(CD)5.0cm的測試片5片。繼而，將膠帶「(股)寺岡製作所織帶No.159，50mm寬」切取15.0cm，以測試片的絲流方向(MD)與膠帶的長邊方向一致的方式貼合至上述測試片的整個面。膠帶貼合於測試片的兩面，製作出膠帶/紡黏不織布積層體/膠帶的三層構造體。繼而，將上述三層構造體的兩面各自的膠帶分別安裝於低速伸長型拉伸測試機的夾頭上下，以夾頭間50mm、拉伸速度100mm/分鐘的條件進行拉伸，藉此來測定紡黏不織布積層體的積層間的剝離強度。剝離強度是將5片測試片的平均值對小數點第二位進行四捨五入，以作為剝離強度。利用該測定，可對構成紡黏不織布積層體的各層藉由熱熔接等牢固地黏合到何種程度進行評價。
(5)平均摩擦係數(MIU)、摩擦係數的平均偏差(MMD)
自紡黏不織布積層體採取絲流方向(MD)為20.0cm且橫向(CD)為20.0cm的測試片。使用摩擦感測試機(型號KESFB-4，KATO TECH公司製)，以摩擦靜負載50gf、 測定速度1mm/sec、測定距離30mm(積分有效範圍20mm)的條件進行測定。對測試片的絲流方向(MD)、橫向(CD)分別各測定5處，求出其平均值。
MIU表示紡黏不織布積層體表面的易滑動性，值越小則表示越易滑動而越好的觸感。
MMD表示紡黏不織布積層體的表面的光滑性，值越小則表示越光滑而越好的觸感。
[實例1]
<低結晶性聚丙烯的製造>
於附攪拌機且內部容積為0.2m3的不鏽鋼製反應容器內，以20L/h的速度連續供給正庚烷，以15mmol/h的速度連續供給三異丁基鋁，進而，以鋯為6μmol/h的速度連續供給使二甲基苯銨四(五氟苯基)硼酸鹽、(1,2'-二甲基矽烯)(2,1'-二甲基矽烯)-雙(3-三甲基矽烷基甲基茚基)二氯鋯、三異丁基鋁及丙烯事先接觸而獲得的觸媒成分。
於聚合溫度70℃，以保持氣相部氫濃度為8mol%、反應容器內的總壓為0.7MPa．G的方式連續供給丙烯及氫。
向所獲得的聚合溶液中添加SUMILIZER GP(住友化學公司製)以達到1000ppm，並去除溶劑，藉此獲得丙烯聚合物。
所獲得的丙烯聚合物的重量平均分子量Mw為1.2×104且Mw/Mn=2。又，根據NMR測定而求出的[mmmm]為46莫耳%，[rrrr]/(1-[mmmm])為0.038，[rmrm]為2.7 莫耳%，[mm]×[rr]/[mr]2為1.5。
<紡黏不織布積層體的製造>
使用50mmφ的擠出機，對MFR(遵照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)15g/10分鐘、密度0.91g/cm3、熔點160℃的丙烯均聚物(以下稱作「聚合物A」)進行熔融，並與其獨立地，使用75mmφ的擠出機對MFR(遵照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)60g/10分鐘、密度0.91g/cm3、熔點160℃的丙烯均聚物(以下稱作「聚合物B」)進行熔融後，使用具有可使「聚合物A」為芯且「聚合物B」為鞘的同芯的芯鞘複合纖維成形的紡絲紡嘴(模具，孔數為2887孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為215℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行複合熔融紡絲，使包含芯部與鞘部的重量比為10/90的同芯的芯鞘型複合纖維的伸長性紡黏不織布堆積於捕獲面上作為第1層。
繼而，於該堆積面上，使用螺旋直徑75mmφ的單軸擠出機對上述低結晶性聚丙烯進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行熔融紡絲，以堆積作為第2層。該步驟中，上述低結晶 性聚丙烯的紡絲性非常良好。
繼而，作為第3層，使與第1層同樣的芯鞘型複合纖維藉由同樣的方法而堆積，以製成三層堆積物。利用壓花輥對該堆積物進行加熱加壓處理(壓花面積率18%、壓花溫度70℃)，製作出總單位面積重量為78.0g/m2，第1層及第3層的單位面積重量為19.5g/m2且第2層，即彈性不織布層的單位面積重量為39.0g/m2的紡黏不織布積層體(彈性不織布層相對於整體所占的重量分率為50%)。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在壓花步驟中的對金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(roll blocking)(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表1。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變、層間剝離強度均為良好，MIU及MMD均小，表面易滑動而光滑。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表1。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性非常良好。
[實例2]
自實例1中獲得的紡黏不織布積層體中，切取絲流方向(MD)30cm且橫向(CD)25cm的測試片。將該測試 片以測試片的CD方向與圖1所示的齒輪加工機的輥旋轉方向一致的方式而插入，獲得在MD(絲流方向)上經齒輪延伸的伸縮性紡黏不織布積層體。再者，搭載於齒輪加工機的齒輪輥各自的直徑為200mm，齒輪間距為2.5mm，將兩輥的嚙合深度調整為4.5mm。以上述方式所獲得的伸縮性紡黏不織布積層體的殘留應變更加良好。
[實例3]
將總單位面積重量變更為51g/m2，將第1層及第3層的單位面積重量變更為12.8g/m2，將第2層，即彈性不織布層的單位面積重量變更為25.5g/m2，除此以外，與實例1同樣地製作紡黏不織布積層體。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表1。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變、層間剝離強度均為良好。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表1。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性非常良好。
[實例4]
將總單位面積重量變更為42g/m2，將第1層及第3 層的單位面積重量變更為10.5g/m2，將第2層，即彈性不織布層的單位面積重量變更為21.0g/m2，除此以外，與實例1同樣地製作紡黏不織布積層體。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表1。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變、層間剝離強度均為良好，MIU及MMD均小，表面易滑動而光滑。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表1。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性非常良好。
[實例5]
將總單位面積重量變更為50g/m2，將第1層及第3層的單位面積重量變更為10.0g/m2，將第2層，即彈性不織布層的單位面積重量變更為30.0g/m2，除此以外，與實例1同樣地製作紡黏不織布積層體(彈性不織布層相對於整體所占的重量分率為60%)。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重 疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表1。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變、層間剝離強度均為良好，MIU及MMD均小，表面易滑動而光滑。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表1。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性非常良好。
[實例6]
將總單位面積重量變更為30g/m2，將第1層及第3層的單位面積重量變更為10.0g/m2，將第2層，即彈性不織布層的單位面積重量變更為10.0g/m2，除此以外，與實例1同樣地製作紡黏不織布積層體(彈性不織布層相對於整體所占的重量分率為33%)。以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表1。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變、層間剝離強度均為良好，MIU及MMD均小，表面易滑動而光滑。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表1。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性非常良好。
[實例7]
將MFR(遵照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)60g/10分鐘、密度0.91g/cm3、熔點160℃的丙烯均聚物92wt%與MFR(遵照ASTM D1238，在溫度190℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)5g/10分鐘、密度0.97g/cm3、熔點134℃的高密度聚乙烯(以下簡稱作「HDPE」)8wt%予以混合，製備出烯烴系聚合物組成物。
使用75mmφ的擠出機對上述烯烴系聚合物組成物進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法來進行熔融紡絲，使伸長性紡黏不織布堆積於捕獲面上作為第1層。
繼而，於該堆積面上，使用螺旋直徑75mmφ的單軸擠出機對上述低結晶性聚丙烯進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進 行熔融紡絲，以堆積作為第2層。該步驟中的上述低結晶性聚丙烯的紡絲性非常良好。
進而，作為第3層，使與第1層同樣的烯烴系聚合物組成物藉由同樣的方法而堆積，以製成三層堆積物。利用壓花輥對該堆積物進行加熱加壓處理(壓花面積率18%、壓花溫度70℃)，製作出總單位面積重量為78.0g/m2，第1層及第3層的單位面積重量為19.5g/m2且第2層，即彈性不織布層的單位面積重量為39.0g/m2的紡黏不織布積層體(彈性不織布層相對於整體所占的重量分率為50%)。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表1。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變、層間剝離強度均為良好，MIU及MMD均小，表面易滑動而光滑。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表1。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性良好。
[實例8]
將總單位面積重量變更為50g/m2，將第1層及第3層的單位面積重量變更為12.5g/m2，將第2層，即彈性不 織布層的單位面積重量變更為25.0g/m2，除此以外，與實例7同樣地製作紡黏不織布積層體。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表1。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變、層間剝離強度均為良好，MIU及MMD均小，表面易滑動而光滑。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表1。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性良好。
[實例9]
將總單位面積重量變更為100g/m2，將第1層及第3層的單位面積重量變更為10.0g/m2，將第2層，即彈性不織布層的單位面積重量變更為80.0g/m2，除此以外，與實例7同樣地製作紡黏不織布積層體(彈性不織布層相對於整體所占的重量分率為80%)。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表2。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變、層間剝離強度均為良好，MIU及MMD均小，表面易滑動而光滑。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表2。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性良好。
[實例10]
將MFR(遵照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)60g/10分鐘、密度0.87g/cm3、熔點143℃的丙烯-乙烯無規共聚物92wt%與MFR(遵照ASTM D1238，在溫度190℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)5g/10分鐘、密度0.97g/cm3、熔點134℃的高密度 聚乙烯8wt%予以混合，製備出烯烴系聚合物組成物。
使用75mmφ的擠出機對上述烯烴系聚合物組成物進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法來進行熔融紡絲，使伸長性紡黏不織布堆積於捕獲面上作為第1層。
繼而，於該堆積面上，使用螺旋直徑75mmφ的單軸擠出機對上述低結晶性聚丙烯進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行熔融紡絲，以堆積作為第2層。該步驟中的上述低結晶性聚丙烯的紡絲性非常良好。
進而，作為第3層，使與第1層同樣的烯烴系聚合物組成物藉由同樣的方法而堆積，以製成三層堆積物。利用壓花輥對該堆積物進行加熱加壓處理(壓花面積率18%、壓花溫度70℃)，製作出總單位面積重量為79g/m2，第1層及第3層的單位面積重量為19.8g/m2且第2層，即彈性不織布層的單位面積重量為39.5g/m2的紡黏不織布積層體(彈性不織布層相對於整體所占的重量分率為50%)。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對 壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表2。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變均為良好，MIU及MMD均小，表面易滑動而光滑。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表2。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性良好。
[實例11]
使用50mmφ的擠出機，對MFR(遵照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)60g/10分鐘、密度0.91g/cm3、熔點160℃的丙烯均聚物(以下稱作「聚合物B」)進行熔融，並與其獨立地，使用75mmφ的擠出機對MFR(遵照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)60g/10分鐘、密度0.87g/cm3、熔點143℃的丙烯-乙烯無規共聚物(以下稱作「聚合物C」)進行熔融後，使用具有可使「聚合物B」與「聚合物C」並列的複合纖維成形的紡絲紡嘴(模具，孔數為2887孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行複合熔融紡絲，使包含「聚 合物B」與「聚合物C」的重量比為30/70的並列型複合纖維的伸長性紡黏不織布堆積於捕獲面上作為第1層。該複合纖維具有捲縮性。
繼而，於該堆積面上，使用螺旋直徑75mmφ的單軸擠出機對上述低結晶性聚丙烯進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行熔融紡絲，以堆積作為第2層。該步驟中的上述低結晶性聚丙烯的紡絲性非常良好。
進而，作為第3層，使與第1層同樣的具有捲縮性的並列型複合纖維藉由同樣的方法而堆積，以製成三層堆積物。利用壓花輥對該堆積物進行加熱加壓處理(壓花面積率18%、壓花溫度90℃)，製作出總單位面積重量為80g/m2，第1層及第3層的單位面積重量為20.3g/m2且第2層，即彈性不織布層的單位面積重量為40.5g/m2的紡黏不織布積層體(彈性不織布層相對於整體所占的重量分率為50%)。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的 結果示於表2。
所獲得的紡黏不織布積層體的最大荷重伸度、殘留應變均為良好，MIU及MMD均小，表面易滑動而光滑。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表2。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性非常良好。
[比較例1]
使用螺旋直徑75mmφ的單軸擠出機對上述低結晶性聚丙烯進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行熔融紡絲，並堆積於捕獲面上。利用壓花輥對該堆積物進行加熱加壓處理(壓花面積率18%、壓花溫度40℃)，製作出總單位面積重量為90g/m2的彈性不織布。該步驟中的上述低結晶性聚丙烯的紡絲性非常良好。
以上述方式所獲得的不織布在通過壓花步驟時對金屬輥表面的附著明顯，未能獲得良好的成形性。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，發生捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，難以自捲抽出不織布。
將對所獲得的不織布的各物性進行測定的結果示於表2。
所獲得的不織布的最大荷重伸度、殘留應變均為良 好，但MIU及MMD均大，表面難以滑動，是光滑性欠佳的不織布。
[比較例2]
將MFR(遵照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)60g/10分鐘、密度0.91g/cm3、熔點160℃的丙烯均聚物92wt%與MFR(遵照ASTM D1238，在溫度190℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)5g/10分鐘、密度0.97g/cm3、熔點134℃的高密度聚乙烯(以下簡稱作「HDPE」)8wt%予以混合，製備出烯烴系聚合物組成物。
分別獨立地使用50mmφ的擠出機及75mmφ的擠出機對上述烯烴系聚合物組成物與上述低結晶性聚丙烯進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行熔融紡絲，使包含混合長纖維的網堆積於捕獲面上，所述混合纖維包括包含烯烴系聚合物組成物的長纖維及包含上述低結晶性聚丙烯的長纖維。利用壓花輥對該堆積物進行加熱加壓處理(壓花面積率18%、壓花溫度40℃)，製作出單位面積重量為88g/m2的紡黏不織布。該步驟中的上述低結晶性聚丙烯的紡絲性非常良好。
上述紡黏不織布是包含烯烴系聚合物組成物的長纖維與包含上述低結晶性聚丙烯的長纖維所占的比率為50：50 (wt%)的混合纖維。又，上述紡絲紡嘴具有交替排列有烯烴系聚合物組成物的噴出孔(a)與上述低結晶性聚丙烯的噴出孔(b)的噴嘴圖案，(a)的噴嘴直徑為0.6mmφ及(b)的噴嘴直徑為0.75mmφ，噴嘴的間距為縱向11mm、橫向11mm，噴嘴數之比為A：B=1：1.45。自(a)紡出的烯烴系聚合物組成物的單孔噴出量為1.06g/(分鐘．孔)，自(b)紡出的上述低結晶性聚丙烯的單孔噴出量為0.65g/(分鐘．孔)。
以上述方式所獲得的紡黏不織布在通過壓花步驟時對金屬輥表面的附著明顯，未能獲得良好的成形性。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，發生捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，難以自捲抽出不織布。
將對所獲得的不織布的各物性進行測定的結果示於表2。最大荷重伸度為良好，但殘留應變大，伸縮性差，MIU及MMD均大，表面難以滑動，是光滑性欠佳的不織布。
[比較例3]
使用75mmφ的擠出機，對MFR(連照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)60g/10分鐘、密度0.91g/cm3、熔點160℃的丙烯均聚物進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，在樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行熔融紡絲，使紡黏不織布堆積於捕獲面上作 為第1層。
繼而，於該堆積面上，使用螺旋直徑75mmφ的單軸擠出機對上述低結晶性聚丙烯進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行熔融紡絲，以堆積作為第2層。該步驟中，上述低結晶性聚丙烯的紡絲性非常良好。
進而，作為第3層，使與第1層同樣的丙烯均聚物藉由同樣的方法而堆積，以製成三層堆積物。利用壓花輥對該堆積物進行加熱加壓處理(壓花面積率18%、壓花溫度70℃)，製作出總單位面積重量為80g/m2，第1層及第3層的單位面積重量為20.0g/m2且第2層，即彈性不織布層的單位面積重量為40.0g/m2的紡黏不織布積層體(彈性不織布層相對於整體所占的重量分率為50%)。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的紡黏不織布積層體的各物性進行測定的結果示於表2，但紡黏不織布積層體的最大荷重伸度的值非常低，為40%。因此，關於殘留應變，由於相對於延伸倍率(100%)而會先引起斷裂，因此無法測定殘留應變。
作為參考，將上述紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表1。
[比較例4]
<丙烯-乙烯-1-丁烯共聚物的合成>
於充分經過氮取代的容量為2000ml的聚合裝置內，於常溫下裝入833ml的乾燥己烷、100g的1-丁烯及三異丁基鋁(1.0mmol)之後，將聚合裝置內的溫度升溫至40℃，導入丙烯進行加壓以使系統內的壓力達到0.76MPa之後，導入乙烯並將系統內壓力調整為0.8MPa。
繼而，將含有0.001mmol的二甲基亞甲基(3-第三丁基-5-甲基環戊二烯基)茀基二氯鋯及換算成鋁為0.3mmol的甲基鋁氧烷(Tosoh-finechem公司製)的甲苯溶液添加至聚合容器內，以內部溫度40℃，一邊藉由導入乙烯而保持系統內壓力為0.8MPa一邊進行20分鐘的聚合，添加20ml的甲醇並停止聚合。在脫壓後，於2公升甲醇中自聚合溶液析出聚合物，於真空下以130℃乾燥12小時。所獲得的聚合物為36.4g，極限黏度[η]為1.81dl/g，玻璃轉移溫度Tg為-29℃，丙烯含量為76莫耳%，乙烯含量為17莫耳%，丁烯含量為8莫耳%，藉由GPC測定出的分子量分布(Mw/Mn)為2.1。又，於基於DSC測定的熔解熱量中，未能確認到明顯的熔解峰值。
<丙烯-乙烯-1-丁烯共聚物組成物的製造>
將三井聚丙烯(B101：MFR=0.5，Tm=165℃)5wt%、上述丙烯-乙烯-1-丁烯共聚物95wt%及相對於合計重量為 0.02wt%的粗羊毛脂劑(商品名：PH25B，日本油脂(股)製)予以混合，使用雙軸擠出機以200℃進行混煉，製造出丙烯-乙烯-1-丁烯共聚物組成物。
<紡黏不織布積層體的製造>
使用50mmφ的擠出機，對MFR(遵照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)15g/10分鐘、密度0.91g/cm3、熔點160℃的丙烯均聚物(以下稱作「聚合物A」)進行熔融，並與其獨立地，使用75mmφ的擠出機對MFR(遵照ASTM D1238，在溫度230℃、荷重2.16kg的條件下測定所得)60g/10分鐘、密度0.91g/cm3、熔點160℃的丙烯均聚物(以下稱作「聚合物B」)進行熔融後，使用具有可使「聚合物A」為芯且「聚合物B」為鞘的同芯的芯鞘複合纖維成形的紡絲紡嘴(模具，孔數為2887孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為215℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行複合熔融紡絲，使包含芯部與鞘部的重量比為10/90的同芯的芯鞘型複合纖維的伸長性紡黏不織布堆積於捕獲面上作為第1層。
進而，於該堆積面上，使用螺旋直徑75mmφ的單軸擠出機對上述丙烯-乙烯-1-丁烯共聚物組成物進行熔融之後，使用具有紡絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，以樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻 風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行熔融紡絲，以堆積作為第2層。該步驟中的上述丙烯-乙烯-1-丁烯共聚物組成物的紡絲性良好。
繼而，作為第3層，使與第1層同樣的芯鞘型複合纖維藉由同樣的方法而堆積，以製成三層堆積物。利用壓花輥對該堆積物進行加熱加壓處理(壓花面積率18%、壓花溫度70℃)，製作出總單位面積重量為80.0g/m2，第1層及第3層的單位面積重量為20.0g/m2且第2層，即彈性不織布層的單位面積重量為40.0g/m2的紡黏不織布積層體(彈性不織布層相對於整體所占的重量分率為50%)。
以上述方式所獲得的紡黏不織布積層體幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將紡黏不織布積層體捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
所獲得的紡黏不織布積層體的層間剝離強度明顯較低，在延伸時層容易分離，因此難以進行物性測定。
作為參考，將上述伸長性紡黏不織布(單層)的紡絲性及機械物性亦一併示於表2。上述伸長性紡黏不織布的紡絲性非常良好。
[比較例5]
相對於上述低結晶性聚丙烯，混合含有5wt%的芥酸醯胺的PP母料，製備出以樹脂混合物為基準而含有2000重量ppm的芥酸醯胺的樹脂混合物。使用螺旋直徑75mmφ的單軸擠出機對該樹脂混合物進行熔融之後，使用具有紡 絲紡嘴(模具，孔數為808孔)的紡黏不織布成形機(捕獲面上的與機械的絲流方向垂直的方向的長度：800mm)，在樹脂溫度及模具溫度均為210℃、冷卻風溫度20℃、延伸空氣風速3750m/分鐘的條件，藉由紡黏法進行熔融紡絲，並堆積於捕獲面上。利用壓花輥對該堆積物進行加熱加壓處理(壓花面積率18%、壓花溫度40℃)，製作出單位面積重量為74g/m2的彈性不織布。該步驟中的上述樹脂混合物的紡絲性非常良好。
以上述方式所獲得的不織布幾乎不存在對壓花步驟中的金屬輥表面的附著，成形性良好。又，將不織布捲繞成捲狀態時，亦不會引起捲結塊(重疊的不織布相互附著，捲固結的現象)，而可容易地抽出。
將對所獲得的不織布的各物性進行測定的結果示於表2。MIU、MMD的值高，觸感差。
[產業上之可利用性]
本發明的彈性不織布例如適合用於一次性尿片、生理用品、衛生製品、衣料素材、繃帶、包裝材等的各種纖維製品。
圖1是用於對本發明的紡黏不織布積層體進行延伸的齒輪延伸裝置的概略圖。

Claims (20)

  1. 一種紡黏不織布積層體，其特徵在於，上述紡黏不織布積層體是於含有滿足(a)~(f)的低結晶性聚丙烯的彈性不織布的至少單面，積層有至少一方向的最大荷重伸度為50%以上的伸長性紡黏不織布而成，(a)[mmmm]=20莫耳%~60莫耳%(b)[rrrr]/(1-[mmmm])≦0.1(c)[rmrm]>2.5莫耳%(d)[mm]×[rr]/[mr]2≦2.0(e)重量平均分子量(Mw)=10,000~200,000(f)分子量分布(Mw/Mn)<4，其中，[mmmm]表示內消旋五元組分率，[rrrr]表示外消旋五元組分率，[rmrm]表示外消旋-內消旋-外消旋-內消旋五元組分率，[mm]表示內消旋三元組分率，[rr]表示外消旋三元組分率，[mr]表示三元組分率。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之紡黏不織布積層體，其中上述伸長性紡黏不織布的至少一方向的最大荷重伸度為100%以上。
  3. 如申請專利範圍第1項所述之紡黏不織布積層體，其中上述伸長性紡黏不織布是包含同芯的芯鞘型複合纖維的伸長性紡黏不織布，上述同芯的芯鞘型複合纖維的芯部為MFR處於1g/10分鐘~1000g/10分鐘的範圍的低MFR的丙烯系聚合物、鞘部為MFR處於1g/10分鐘~1000g/10分鐘的範圍的高MFR的丙烯系聚合物，且MFR之差為1 g/10分鐘以上。
  4. 如申請專利範圍第2項所述之紡黏不織布積層體，其中上述伸長性紡黏不織布是包含同芯的芯鞘型複合纖維的伸長性紡黏不織布，上述同芯的芯鞘型複合纖維的芯部為MFR處於1g/10分鐘~1000g/10分鐘的範圍的低MFR的丙烯系聚合物、鞘部為MFR處於1g/10分鐘~1000g/10分鐘的範圍的高MFR的丙烯系聚合物，且MFR之差為1g/10分鐘以上。
  5. 如申請專利範圍第1項所述之紡黏不織布積層體，其中上述伸長性紡黏不織布是包含同芯的芯鞘型複合纖維的伸長性紡黏不織布，上述同芯的芯鞘型複合纖維的芯部為MFR處於1g/10分鐘~200g/10分鐘的範圍的低MFR的丙烯系聚合物、鞘部為MFR處於16g/10分鐘~215g/10分鐘的範圍的高MFR的丙烯系聚合物，且MFR之差為15g/10分鐘以上。
  6. 如申請專利範圍第2項所述之紡黏不織布積層體，其中上述伸長性紡黏不織布是包含同芯的芯鞘型複合纖維的伸長性紡黏不織布，上述同芯的芯鞘型複合纖維的芯部為MFR處於1g/10分鐘~200g/10分鐘的範圍的低MFR的丙烯系聚合物、鞘部為MFR處於16g/10分鐘~215g/10分鐘的範圍的高MFR的丙烯系聚合物，且MFR之差為15g/10分鐘以上。
  7. 如申請專利範圍第1項所述之紡黏不織布積層體，其中上述伸長性紡黏不織布包含烯烴系聚合物組成物，上 述烯烴系聚合物組成物含有80wt%~99wt%的結晶性丙烯系聚合物及20wt%~1wt%的高密度聚乙烯。
  8. 如申請專利範圍第2項所述之紡黏不織布積層體，其中上述伸長性紡黏不織布包含烯烴系聚合物組成物，上述烯烴系聚合物組成物含有80wt%~99wt%的結晶性丙烯系聚合物及20wt%~1wt%的高密度聚乙烯。
  9. 如申請專利範圍第1項所述之紡黏不織布積層體，其中上述彈性不織布與上述伸長性紡黏不織布的單位面積重量比處於10：90~90：10的範圍。
  10. 如申請專利範圍第2項所述之紡黏不織布積層體，其中上述彈性不織布與上述伸長性紡黏不織布的單位面積重量比處於10：90~90：10的範圍。
  11. 如申請專利範圍第3項所述之紡黏不織布積層體，其中上述彈性不織布與上述伸長性紡黏不織布的單位面積重量比處於10：90~90：10的範圍。
  12. 如申請專利範圍第4項所述之紡黏不織布積層體，其中上述彈性不織布與上述伸長性紡黏不織布的單位面積重量比處於10：90~90：10的範圍。
  13. 如申請專利範圍第5項所述之紡黏不織布積層體，其中上述彈性不織布與上述伸長性紡黏不織布的單位面積重量比處於10：90~90：10的範圍。
  14. 如申請專利範圍第6項所述之紡黏不織布積層體，其中上述彈性不織布與上述伸長性紡黏不織布的單位面積重量比處於10：90~90：10的範圍。
  15. 如申請專利範圍第、7項所述之紡黏不織布積層體，其中上述彈性不織布與上述伸長性紡黏不織布的單位面積重量比處於10：90~90：10的範圍。
  16. 如申請專利範圍第8項所述之紡黏不織布積層體，其中上述彈性不織布與上述伸長性紡黏不織布的單位面積重量比處於10：90~90：10的範圍。
  17. 一種伸縮性紡黏不織布積層體，其是對如申請專利範圍第1項至第16項中任一項所述的紡黏不織布積層體進行延伸加工而獲得。
  18. 一種纖維製品，其是將如申請專利範圍第17項所述之伸縮性紡黏不織布積層體用於伸縮構件而成。
  19. 一種吸收性物品，其是將如申請專利範圍第17項所述之伸縮性紡黏不織布積層體用於伸縮構件而成。
  20. 一種衛生口罩，其是將如申請專利範圍第17項所述之伸縮性紡黏不織布積層體用於伸縮構件而成。
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