TW202535120A - 板件及電子裝置機殼 - Google Patents

Abstract

一種板件，包含至少一壓花結構。板件之截面的平均慣性矩相較於與該板件同尺寸但無壓花結構之一平板於相同的方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.14。

Description

板件及電子裝置機殼

本發明係關於一種板件、電子裝置機殼及機櫃組件。

一般而言，伺服器的機殼中的底板主要是用來承載伺服器中各種電子模組的部位。因此，為了讓伺服器之機殼的底板有足夠的結構強度支撐這些電子模組而不會變形，伺服器之機殼的底板勢必要有一定的厚度，但這樣卻與輕量化及減碳的目標背道而馳。因此，如何在滿足機殼之底板的結構強度的情況下，兼顧到輕量化及減碳的要求係本領域研發人員正致力於達到的目標之一。

本發明在於提供一種板件、電子裝置機殼及機櫃組件能在滿足機殼之底板的結構強度的情況下，兼顧到輕量化及減碳的要求。

本發明之一實施例所揭露之一種板件，包含至少一壓花結構。板件之截面的平均慣性矩相較於與該板件同尺寸但無壓花結構之一平板於相同的方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.14。

本發明之另一實施例所揭露之一種電子裝置機殼，包含一第一板件及二第二板件。第一板件包含至少一壓花結構，且第一板件之截面的平均慣性矩相較於與第一板件同尺寸但無壓花結構之一平板於相同的方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.14。二第二板件分別連接於第一板件以與第一板件共同形成一容置空間。

本發明之另一實施例所揭露之一種電子裝置機殼，包含一第一板件及二第二板件。第一板件包含至少一壓花結構，壓花結構具有一主幹部及多個枝幹部，主幹部具有多個凹槽，這些凹槽分別位於主幹部的相對二側，這些枝幹部對應於這些凹槽。二第二板件分別連接於第一板件以與第一板件共同形成一容置空間。

根據上述實施例所揭露的板件、電子裝置機殼及機櫃組件，藉由板件的壓花結構設置於承載板的承載面上，且板件於第一方向上之截面的平均慣性矩倍數落於1.14至1.18的範圍內，可確保板件在滿足結構強度的情況下，兼顧到輕量化及減碳的要求。

以上關於本發明內容的說明及以下實施方式的說明係用以示範與解釋本發明的原理，並且提供本發明的專利申請範圍更進一步的解釋。

請參閱圖1至圖3，圖1為根據本發明之第一實施例所揭露之機櫃組件的立體示意圖。圖2為圖1之電子裝置機殼的立體示意圖。圖3為圖2之電子裝置機殼的俯視示意圖。

在本實施例中，機櫃組件1包含一機櫃10及一電子裝置機殼20。機櫃10例如為伺服器機櫃。電子裝置機殼20例如為伺服器的機殼，且電子裝置機殼20裝設於機櫃10內。

電子裝置機殼20包含一第一板件21及二第二板件22。第一板件21包含一承載板211及多個壓花結構212。承載板211具有一承載面2111。二第二板件22分別豎立於第一板件21之承載面2111的相對二側。第一板件21及二第二板件22共同形成一容置空間S，容置空間S例如用以容納伺服器的內部電子元件(未繪示)，如主機板、硬碟及風扇等。這些壓花結構212成形於承載面2111上且以矩陣的方式排列。其中這些壓花結構212係從承載板211背對承載面2111之處朝向承載面2111的方向施以壓花製程而成形於承載面2111。舉例來說，各壓花結構212包含一主幹部2121及二枝幹部2122。主幹部2121例如具有四個凹槽21211，其中二凹槽21211位於主幹部2121的一側且相分離，另外二凹槽21211位於主幹部2121的另一側且相分離。在圖3的俯視視角中，這些凹槽21211對稱地形成在大致呈長方形的主幹部2121的兩個長邊，並朝主幹部2121內側凹陷。二枝幹部2122各包含二端部21221及銜接二端部21221的一銜接部21222，其中一枝幹部2122的二端部21221分別對應於主幹部2121之一側的其中二凹槽21211，另一枝幹部2122的二端部21221分別對應於主幹部2121之另一側的另二凹槽21211。在圖3的俯視視角中，銜接部21222與主幹部2121彼此相間隔，二端部21221朝主幹部2121延伸且伸入凹槽21211，進一步地，該二枝幹部2122可以被設置為對稱地形成在大致呈長方形的主幹部2121的兩側。

在本實施例的電子裝置機殼20中，電子裝置機殼20係呈水平擺放於機櫃10內，且以二側之第二板件22固定於機櫃10。在第一板件21上均勻承載有電子元件時，第一板件21主要從中間的部位下沉變形。從第一板件21於一第一方向D1及一第二方向D2上的截面較能反應出第一板件21變形的程度，其中第一方向D1例如為平行二第二板件22的方向，第二方向D2例如與第一方向D1交錯。舉例來說，第二方向D2不平行且不垂直第一方向D1。在一些實施例中，第二方向D2與花紋單元的對角線夾角正、負2度之間。在一些花紋單元為正方形的實施例中，第二方向D2與第一方向D1之間的夾角θ落於約43至47度的範圍內，如45度。在圖3的俯視視角中，銜接部21222與主幹部2121的延伸方向垂直於第一方向D1，且該二端部21221向凹槽21211延伸。

模擬設有壓花結構的板件及無任何壓花結構的平板受到相同承載力的狀況，可歸納出設有壓花結構的板件相較於無任何壓花結構的平板的平均慣性矩倍數與下沉變形改善率之間的關係，如圖4所繪示之平均慣性矩倍數與下沉變形改善率的曲線示意圖。其中，設有壓花結構的板件相較於無任何壓花結構的平板的平均慣性矩倍數指的是：設有壓花結構的板件於一方向上多個截面的平均慣性矩相較於無壓花結構之平板於該方向之多個截面的平均慣性矩的倍數。由此可知，若設有壓花結構之板件於該方向上多個截面的平均慣性矩倍數落於1.14至1.18的範圍內的話，下沉變形改善率可約達4%至10%。若設有壓花結構之板件於該方向上多個截面的平均慣性矩倍數落於1.15至1.17的範圍內的話，下沉變形改善率可約達8%至10%。

在本實施例中，第一板件21於第一方向D1上及第二方向D2上之截面的平均慣性矩倍數落於1.14至1.18的範圍內。其中，第一板件21於第一方向D1上之截面的平均慣性矩倍數指的是：於第一方向D1上，第一板件21之多個截面的平均慣性矩相較於與第一板件21同樣尺寸但無壓花結構之一平板之多個截面的平均慣性矩的倍數。第一板件21於第二方向D2上之截面的平均慣性矩倍數指的是：於第二方向D2上，第一板件21之多個截面的平均慣性矩相較於與第一板件21同樣尺寸但無壓花結構之一平板之多個截面的平均慣性矩的倍數。

在本實施例中，藉由第一板件21之承載板211的承載面2111上設置有壓花結構212，且第一板件21於第一方向D1上及第二方向D2上之截面的平均慣性矩倍數落於1.14至1.18的範圍內，可確保第一板件21在滿足結構強度的情況下，兼顧到輕量化及減碳的要求。較佳地，第一板件21於第一方向D1上及第二方向D2上之截面的平均慣性矩倍數落於1.15至1.17的範圍內，可使第一板件21之結構強度更強，以減少第一板件21的下沉變形量。

以下將進一步舉例說明。請參閱圖3、圖5及圖6。圖5為圖3之第一板件於第一方向上的其中一單元的放大示意圖。圖6為圖3之第一板件於第二方向上的其中一單元的放大示意圖。

為了方便說明第一板件21於第一方向D1上及第二方向D2上之截面的平均慣性矩，以下說明係以第一板件21於第一方向D1上的其中一單元U1(如圖5所示)以及於第二方向D2上的其中一單元U2(如圖6所示)進行舉例說明。

在第一方向D1上，第一板件21之其中一單元U1的範圍如圖5所示。假設圖5所示之單元U1為50mm×50mm的矩形部分，且承載板211的板厚為1mm，壓花結構212的主幹部2121及枝幹部2122成形於承載面2111的高度為0.2mm，將單元U1沿第一方向D1等間隔地切成10個截面5-1~5-10，各個截面5-1~5-10依據慣性矩公式 由電腦軟體計算而如表1所列。

為了說明截面的慣性矩如何計算，以下截面的形狀簡化成三角形來說明其慣性矩的計算過程。請參閱圖7及圖8，圖7為截面於u、v座標系統中的示意圖。圖8為截面於x、y座標系統中的示意圖。首先，計算圖7之截面的面積，其可由以下算式獲得： 。接著，計算截面於v軸方向上的形心，其可由算式 獲得，其中 ，故 。接著，如圖8所示，平移座標系統，而使平移後的座標系統中的x軸通過截面的形心。然後，依據平移後的座標系統計算截面的慣性矩，其可由以下算式獲得， 。其中， 為截面中的任一微小面積， 為該微小面積到x軸的距離。

表1
截面	慣性矩(mm 4)
5-1	4.698769
5-2	4.811584
5-3	4.930271
5-4	4.930271
5-5	4.811584
5-6	4.698769
5-7	4.811584
5-8	4.930271
5-9	4.930271
5-10	4.811584
平均	4.836496

至於與單元U1同樣尺寸但無壓花結構之平板，其於第一方向D1上之截面的平均慣性矩為4.166667mm ⁴。由此可知，於第一方向D1上，此單元U1的10個截面5-1~5-10的平均慣性矩相較於與單元U1同樣尺寸但無壓花結構之平板之截面的平均慣性矩的倍數為1.161。換句話說，在第一方向D1上平板之截面的平均慣性矩為4.166667mm ⁴的情況下，平均慣性矩倍數之範圍1.14至1.18乘以4.166667mm ⁴之後變成4.75000038mm ⁴至4.91666706mm ⁴，而平均慣性矩倍數之範圍1.15至1.17乘以4.166667mm ⁴之後變成4.79166705mm ⁴至4.87500039mm ⁴。單元U1的10個截面5-1~5-10的平均慣性矩4.836496 mm ⁴不僅落於4.75000038mm ⁴至4.91666706 mm ⁴的範圍內，還更落於4.79166705mm ⁴至4.87500039mm ⁴的範圍內。

在第二方向D2上，第一板件21之其中一單元U2的範圍如圖6所示。假設圖6所示之單元U2為70.71mm×70.71mm的矩形部分，且承載板211的板厚為1mm，壓花結構212的主幹部2121及枝幹部2122成形於承載面2111的高度為0.2mm，將單元U2沿第二方向D2等間隔地切成10個截面6-1~6-10，各個截面6-1~6-10依據慣性矩公式 計算而如表2所列。

表2
截面	慣性矩(mm 4)
6-1	6.846542
6-2	6.731957
6-3	6.971736
6-4	6.971835
6-5	6.732086
6-6	6.846545
6-7	6.732086
6-8	6.971835
6-9	6.971736
6-10	6.731957
平均	6.850832

至於與單元U2同樣尺寸但無壓花結構之平板，其於第二方向D2之截面的平均慣性矩為5.892557mm ⁴。由此可知，於第二方向D2上，此單元U2之10個截面6-1~6-10的平均慣性矩相較於與單元U2同樣尺寸但無壓花結構之平板之截面的平均慣性矩的倍數為1.163。換句話說，在第二方向D2上平板之截面的平均慣性矩為5.892557mm ⁴的情況下，平均慣性矩倍數之範圍1.14至1.18乘以5.892557mm ⁴之後變成6.71751498mm ⁴至6.95321726mm ⁴，而平均慣性矩倍數之範圍1.15至1.17乘以5.892557mm ⁴之後變成6.77644055mm ⁴至6.89429169mm ⁴。單元U1的10個截面6-1~6-10的平均慣性矩6.850832mm ⁴不僅落於6.71751498mm ⁴至6.95321726mm ⁴的範圍，還更落於6.77644055mm ⁴至6.89429169mm ⁴的範圍。

比較本實施例之設有壓花結構212的第一板件21及無任何壓花結構的平板受到相同承載力(如15公斤重的負載)，在本實施例之設有壓花結構212的第一板件21於第一方向D1及第二方向D2之平均慣性矩倍數分別為1.161及1.163的情況下，第一板件21的下沉變形量相較於無任何壓花結構的平板的下沉變形改善率約達10%。在一些特別的負載情境(如負載非均勻分布的情境)中，下沉變形量的改善甚至可達13%。由此可知，第一板件21因設有壓花結構212而具有較佳的結構強度。此外，即使第一板件21的總厚度(即承載板211之厚度及壓花結構212之厚度的加總)與無壓花結構之板件的板厚相同(如1.2mm)，但第一板件21因有壓花結構212而用料較少，使得第一板件21的重量較無壓花結構的平板的重量輕。因此，第一板件21在滿足結構強度的情況下，兼顧到輕量化及減碳的要求。

在上述之說明中，係以平板狀的第一板件21與無任何壓花結構的平板進行比較而獲得第一板件21於第一方向D1及第二方向D2的平均慣性矩倍數。在其他實施例中，若第一板件為弧形板件，則第一板件的慣性矩會是投影到平面上再進行計算，即將弧形視為平面，僅考慮壓花結構凸出承載面的部分。

應注意的是，第一板件21之單元U1、U2於第一方向D1及第二方向D2上之截面的平均慣性矩並不限以10個截面的慣性矩進行計算。在其他實施例中，第一板件之單元U1、U2於第一方向及第二方向上之截面的平均慣性矩可以其他數量之截面的慣性矩進行計算。舉例來說，第一板件之單元U1、U2於第一方向上及第二方向上之截面的平均慣性矩可以相隔等距的6或20個截面的慣性矩進行計算。在一些計算平均慣性矩的方法中，各截面之間的間距例如不大於2.5 mm。在第一板件之單元U1、U2於第一方向上及第二方向上之截面的平均慣性矩分別以6個截面計算的情況下，單元U1、U2在第一方向及第二方向上之截面的平均慣性矩倍數分別為1.148及1.156。在第一板件之單元U1、U2於第一方向上及第二方向上之截面的平均慣性矩分別以20個截面計算的情況下，單元U1、U2在第一方向及第二方向上之截面的平均慣性矩倍數分別為1.164及1.159。由此可知，第一板件之單元U1、U2在第一方向及第二方向上之截面的平均慣性矩倍數會隨著在計算該二方向之平均慣性矩時所考量之截面的數量不同而改變。因此，在設計第一板件之壓花結構的階段，可依據所欲求得之平均慣性矩倍數的精密程度，選擇在計算第一方向及第二方向上之平均慣性矩時所考量之截面的數量。

應注意的是，第一板件21之壓花結構212並不限於以圖3所示的形狀為限。只要第一板件於第一方向上及第二方向上之截面的平均慣性矩倍數落於1.14至1.18的範圍內，第一板件之壓花結構的形狀可以任意設計。

此外，第一板件21並不限於僅在第一方向D1上及第二方向D2上之截面的平均慣性矩倍數落於1.14至1.18的範圍內。在其他實施例，若第一板件於額外一第三方向(如垂直於第一方向D1)上下沉變形也明顯，則第一板件在第一方向、第二方向及第三方向上之截面的平均慣性矩倍數皆須落於1.14至1.18的範圍內。

再者，第一板件21在第一方向D1上及第二方向D2上之截面的平均慣性矩倍數並不限於皆落於1.14至1.18的範圍內。在其他實施例中，若第一板件之壓花結構的設計考量僅著重於其中一方向，則第一板件僅需在該方向上之截面的平均慣性矩倍數落於1.14至1.18。

在上述的說明中，電子裝置機殼20係呈水平擺放於機櫃10內，且以二側之第二板件22固定於機櫃10，但並不以此為限。在其他實施例中，電子裝置機殼可為直立擺放於機櫃內。如此，第一板件需改於其他方向上之截面的平均慣性矩倍數須落於1.14至1.18的範圍內。

接著，請參閱圖9，圖9為根據本發明之第二實施例所揭露之電子裝置機殼的俯視示意圖。

本實施例之電子裝置機殼20a類似於前述之電子裝置機殼20，二者之間的差異主要在於第一板件之壓花結構的形狀，故以下主要說明該差異處，而其他相同的部分則不再贅述。

在本實施例中，電子裝置機殼20a之第一板件21a的各壓花結構212a包含一主幹部2121a及四枝幹部2122a。在各壓花結構212a中，主幹部2121a例如具有四個凹槽21211a，其中二凹槽21211a位於主幹部2121a的一側且相分離，另外二凹槽21211a位於主幹部2121a的另一側且相分離。各枝幹部2122a包含相連的一端部21221a及一銜接部21222a。在各壓花結構212a中，其中二枝幹部2122a的二端部21221a分別對應於主幹部2121a之一側的二凹槽21211a，另二枝幹部2122a的二端部21221a分別對應於主幹部2121a之另一側的二凹槽21211a。在圖9的俯視視角中，這些凹槽21211a對稱地形成在大致呈長方形的主幹部2121a的兩個長邊，並朝主幹部2121a內側凹陷。在相鄰的二個壓花結構212a中，其中二枝幹部2122a的二端部21221a透過二銜接部21222a相連，另二枝幹部2122a的二端部21221a透過二銜接部21222a相連。

請參閱圖10。圖10為圖9之第一板件於第一方向上的其中一單元的放大示意圖。

在第一方向D1上，第一板件21a之其中一單元U1a的範圍如圖10所示。假設圖10所示之單元U1a為50mm×50mm的矩形部分，且承載板211a的板厚為1mm，壓花結構212a的主幹部2121a及枝幹部2122a成形於承載面2111a的高度為0.2mm，將單元U1a沿第一方向D1等間隔地切成10個截面8-1~8-10，各個截面8-1~8-10依據慣性矩公式 計算而如表3所列。

表3
截面	慣性矩(mm 4)
8-1	4.727699
8-2	4.798599
8-3	5.035815
8-4	5.036103
8-5	4.798598
8-6	4.727445
8-7	4.798598
8-8	5.036103
8-9	5.035815
8-10	4.798599
平均	4.879338

至於與單元U1a同樣尺寸但無壓花結構之平板，其於第一方向D1上之截面的平均慣性矩為4.166667mm ⁴。由此可知，於第一方向D1上，此單元U1a的10個截面8-1~8-10的平均慣性矩相較於與單元U1a同樣尺寸但無壓花結構之平板之截面的平均慣性矩的倍數為1.171。

請參閱圖11，圖11為圖9之第一板件於第二方向上的其中一單元的放大示意圖。

在第二方向D2上，第一板件21a之其中一單元U2a的範圍如圖11所示。假設圖11所示之單元U2a為70.71mm×70.71mm的矩形部分，且承載板211a的板厚為1mm，壓花結構212a的主幹部2121a及枝幹部2122a成形於承載面2111a的高度為0.2mm，將單元U2a沿第二方向D2等間隔地切成10個截面9-1~9-10，各個截面9-1~9-10依據慣性矩公式 計算而如表4所列。

表4
截面	慣性矩(mm 4)
9-1	6.689948
9-2	6.708811
9-3	6.742207
9-4	6.742410
9-5	6.708788
9-6	6.689955
9-7	6.708788
9-8	6.742410
9-9	6.742207
9-10	6.708811
平均	6.718433

至於與單元U2a同樣尺寸但無壓花結構之平板，其於第二方向D2上之截面的平均慣性矩為5.892557mm ⁴。由此可知，於第二方向D2上，此單元U2a之10個截面9-1~9-10的平均慣性矩相較於與單元U2a同樣尺寸但無壓花結構之平板之截面的平均慣性矩的倍數為1.140。

比較本實施例之設有壓花結構212a的第一板件21a及無任何壓花結構的平板受到相同承載力(如15公斤重的負載)，在本實施例之設有壓花結構212a的第一板件21a於第一方向D1及第二方向D2之平均慣性矩倍數分別為1.171及1.140的情況下，第一板件21a的下沉變形量相較於無任何壓花結構的平板的下沉變形改善率約8%。由此可知，第一板件21a因設有壓花結構212a而具有較佳的結構強度。此外，即使第一板件21a與無壓花結構之板件總厚度(如1.2mm)相同，但第一板件21a因有壓花結構212a而用料較少，使得第一板件21a的重量較無壓花結構的平板的重量輕。因此，第一板件21a在滿足結構強度的情況下，兼顧到輕量化及減碳的要求。

根據上述實施例所揭露的板件、電子裝置機殼及機櫃組件，藉由板件的壓花結構設置於承載板的承載面上，且板件於第一方向及第二方向上之截面的平均慣性矩倍數落於1.14至1.18的範圍內，可確保板件在滿足結構強度的情況下，兼顧到輕量化及減碳的要求。

較佳地，第一板件於第一方向上及第二方向上之截面的平均慣性矩倍數落於1.15至1.17的範圍內，可使第一板件之結構強度更強，以減少第一板件的下沉變形量。

雖然本發明以前述之較佳實施例揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何熟習相像技藝者，在不脫離本發明之精神和範圍內，當可作些許之更動與潤飾，因此本發明之專利保護範圍須視本說明書所附之申請專利範圍所界定者為準。

1:機櫃組件 10:機櫃 20,20a:電子裝置機殼 21,21a:第一板件 211,211a:承載板 2111,2111a:承載面 212,212a:壓花結構 2121,2121a:主幹部 21211,21211a:凹槽 2122,2122a:枝幹部 21221,21221a:端部 21222,21222a:銜接部 22:第二板件 S:容置空間 D1:第一方向 D2:第二方向 5-1~5-10,6-1~6-10,8-1~8-10,9-1~9-10:截面 U1,U2,U1a,U2a:單元 θ:夾角

圖1為根據本發明之第一實施例所揭露之機櫃組件的立體示意圖。 圖2為圖1之電子裝置機殼的立體示意圖。 圖3為圖2之電子裝置機殼的俯視示意圖。 圖4繪示平均慣性矩倍數與下沉變形改善率的曲線示意圖。 圖5為圖3之第一板件於第一方向上的其中一單元的放大示意圖。 圖6為圖3之第一板件於第二方向上的其中一單元的放大示意圖。 圖7為截面於u、v座標系統中的示意圖。 圖8為截面於x、y座標系統中的示意圖。 圖9為根據本發明之第二實施例所揭露之電子裝置機殼的俯視示意圖。 圖10為圖9之第一板件於第一方向上的其中一單元的放大示意圖。 圖11為圖9之第一板件於第二方向上的其中一單元的放大示意圖。

20:電子裝置機殼

21:第一板件

211:承載板

2111:承載面

212:壓花結構

2121:主幹部

21211:凹槽

2122:枝幹部

21221:端部

21222:銜接部

22:第二板件

D1:第一方向

D2:第二方向

θ:夾角

Claims (16)

1. 一種電子裝置機殼，包含：一第一板件，包含：至少一壓花結構，其中該第一板件之截面的平均慣性矩相較於與該第一板件同尺寸但無壓花結構之一平板於相同的方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.14；以及二第二板件，分別連接於該第一板件以與該第一板件共同形成一容置空間。
2. 如請求項1所述之電子裝置機殼，其中該第一板件之截面的平均慣性矩相較於與該第一板件同尺寸但無壓花結構之該平板於相同的方向上之截面的平均慣性矩的倍數不大於1.18。
3. 如請求項1所述之電子裝置機殼，其中該至少一壓花結構的數量為多個，且該些壓花結構呈矩陣排列。
4. 如請求項1所述之電子裝置機殼，其中該第一板件於一第一方向上之截面的平均慣性矩相較於該平板於該第一方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.14且不大於1.18，該第一板件於一第二方向上之截面的平均慣性矩相較於該平板於該第二方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.14且不大於1.18，該第二方向與該第一方向交錯。
5. 如請求項4所述之電子裝置機殼，其中該第二方向不垂直於該第一方向。
6. 如請求項4所述之電子裝置機殼，其中該第一方向平行於該二第二板件。
7. 如請求項2所述之電子裝置機殼，其中該第一板件之截面的平均慣性矩相較於該平板於相同的方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.15且不大於1.17。
8. 一種電子裝置機殼，包含：一第一板件，包含：至少一壓花結構，該至少一壓花結構具有一主幹部及多個枝幹部，該主幹部具有多個凹槽，該些凹槽分別位於該主幹部的相對二側，該些枝幹部對應於該些凹槽；二第二板件，分別連接於該第一板件以與該第一板件共同形成一容置空間。
9. 如請求項8所述之電子裝置機殼，其中該些凹槽的數量為四個，其中二該凹槽位於該主幹部的一側且相分離，另外二該凹槽位於該主幹部的另一側且相分離，該些枝幹部的數量為二個且各包含二端部及銜接該二端部的一銜接部，其中一該枝幹部的該二端部分別對應於該主幹部之一側的其中二該凹槽，另一該枝幹部的該二端部分別對應於該主幹部之另一側的另二該凹槽。
10. 如請求項8所述之電子裝置機殼，其中該至少一壓花結構的數量為多個且呈矩陣排列；在該些壓花結構各者中，該些凹槽的數量為四個，其中二該凹槽位於該主幹部的一側且相分離，另外二該凹槽位於該主幹部的另一側且相分離，該些枝幹部的數量為四個且各包含一端部及連接該端部的一銜接部，其中二該枝幹部的該二端部分別對應於該主幹部之一側的其中二該凹槽，另二該枝幹部的該二端部分別對應於該主幹部之另一側的另二該凹槽；在該些壓花結構相鄰二者中，其中二該枝幹部的該二端部透過該二銜接部相連，另二該枝幹部的該二端部透過該二銜接部相連。
11. 一種板件，包含：至少一壓花結構；其中，該板件之截面的平均慣性矩相較於與該板件同尺寸但無壓花結構之一平板於相同的方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.14。
12. 如請求項11所述之板件，其中該板件之截面的平均慣性矩相較於與該第一板件同尺寸但無壓花結構之該平板於相同的方向上之截面的平均慣性矩的倍數不大於1.18。
13. 如請求項11所述之板件，其中該板件於一第一方向上之截面的平均慣性矩相較於該平板於該第一方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.14且不大於1.18，該板件於一第二方向上之截面的平均慣性矩相較於該平板於該第二方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.14且不大於1.18，該第二方向與該第一方向交錯。
14. 如請求項13所述之板件，其中該第二方向不垂直於該第一方向。
15. 如請求項12所述之板件，其中該板件之截面的平均慣性矩相較於該平板於相同的方向上之截面的平均慣性矩的倍數不小於1.15且不大於1.17。
16. 如請求項11所述之板件，其中該至少一壓花結構包含一主幹部及多個枝幹部，該主幹部具有多個凹槽，該些凹槽分別位於該主幹部的相對二側，該些枝幹部對應於該些凹槽。