TW201942433A - 不織布及過濾器 - Google Patents

Abstract

一種不織布，其包含纖維，所述纖維在伸長應變速度2.5×10²（1/秒）及160℃的條件下所測定的單軸伸長黏度為430 Pa·s～1200 Pa·s，且所述單軸伸長黏度（Pa·s）相對於在剪切應變速度2.5×10²（1/秒）及160℃的條件下所測定的剪切黏度（Pa·s）的比例為35～65。

Description

不織布及過濾器

本揭示是有關於一種不織布及過濾器。

藉由熔吹（melt-blow）法所製造的不織布（以下亦稱為「熔吹不織布」或「熔噴（melt-blown）不織布」）與一般的紡黏（spunbond）不織布相比，可細化構成不織布的纖維，因此柔軟性、均勻性及緻密性優異。因此，將熔噴不織布單獨、或者與其他不織布等積層而用於液體過濾器、空氣過濾器等過濾器、衛生材料、醫用材料、農業用被覆材料、土木材料、建築材料、吸油材料、汽車材料、電子材料、分隔件、服裝、包裝材料、吸音材料等。
作為構成不織布的纖維，已知有聚丙烯、聚乙烯等熱塑性樹脂的纖維。

一般而言，過濾器是以捕集液體、氣體等中存在的微粒子，將微粒子自該液體、氣體等去除的目的而使用。關於過濾器捕集微粒子的效率（以下亦稱為「捕集效率」），已知有若構成過濾器的不織布的纖維的平均纖維直徑小則優異的傾向。另外，已知微粒子的粒徑越小則捕集效率越低。

例如於國際公開第2000/22219號及國際公開第2015/093451號中，作為平均纖維直徑小的不織布，例如提出有利用熔吹法將包含聚乙烯及聚乙烯蠟的樹脂組成物成形而得的不織布。

另外，例如於國際公開第2012/111724號中，提出有利用熔吹法將包含聚乙烯及聚乙烯蠟的樹脂組成物成形而獲得不織布，並將所獲得的不織布與包含由聚酯及乙烯系聚合物所形成的複合纖維的紡黏不織布積層而成的不織布積層體。

[發明所欲解決之課題]

本發明者等人進行研究的結果可知：於將國際公開第2000/22219號、國際公開第2015/093451號及國際公開第2012/111724號中記載的不織布用作過濾器的情況下，有時要求捕集效率的進一步提升。
本發明者等人進一步進行研究的結果可知：即便將平均纖維直徑相同的不織布用作過濾器，捕集效率有時亦不同；進而，若纖維直徑為平均纖維直徑的5倍以上的纖維（以下亦稱為「5倍纖維」）的比例多，則有時捕集效率差。
因此，本揭示的一實施形態提供一種集效率優異，即平均纖維直徑小且5倍纖維的比例少的不織布、或者使用該不織布的過濾器。
[解決課題之手段]

本揭示包括以下實施形態。
＜1＞ 一種不織布，其為包含纖維的不織布，
所述纖維在伸長應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的單軸伸長黏度為430 Pa·s～1200 Pa·s，且
所述單軸伸長黏度（Pa·s）相對於在剪切應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的剪切黏度（Pa·s）的比例為35～65。
＜2＞ 如＜1＞所述的不織布，其中所述剪切黏度為10 Pa·s～20 Pa·s。
＜3＞ 如＜1＞或＜2＞所述的不織布，其中所述纖維為由樹脂組成物所形成的纖維。
＜4＞ 如＜3＞所述的不織布，其中所述樹脂組成物包含長鏈分支聚丙烯。
＜5＞ 如＜4＞所述的不織布，其中相對於所述樹脂組成物的總質量，所述長鏈分支聚丙烯的含有率為0.7質量%～5質量%。
＜6＞ 如＜3＞或＜4＞所述的不織布，其中所述樹脂組成物更包含直鏈聚丙烯。
＜7＞ 如＜6＞所述的不織布，其中相對於所述樹脂組成物的總質量，所述直鏈聚丙烯的含有率為95質量%～99.3質量%。
＜8＞ 如＜6＞或＜7＞所述的不織布，其中所述直鏈聚丙烯包含重量平均分子量為2萬以上的直鏈聚丙烯。
＜9＞ 如＜8＞所述的不織布，其中相對於直鏈聚丙烯的總質量，所述重量平均分子量為2萬以上的直鏈聚丙烯的含有率為50質量%以上。
＜10＞ 如＜6＞～＜9＞中任一項所述的不織布，其中所述直鏈聚丙烯包含重量平均分子量小於2萬的直鏈聚丙烯。
＜11＞ 如＜10＞所述的不織布，其中相對於直鏈聚丙烯的總質量，所述重量平均分子量小於2萬的直鏈聚丙烯的含有率為50質量%以下。
＜12＞ 如＜1＞～＜11＞中任一項所述的不織布，其中所述纖維的平均纖維直徑（Da）為2.7 μm以下。
＜13＞ 如＜12＞所述的不織布，其中所述平均纖維直徑的標準偏差（Dd）相對於所述平均纖維直徑（Da）的比例（Dd/Da）為70～100。
＜14＞ 如＜1＞～＜13＞中任一項所述的不織布，其中所述纖維中，纖維直徑為平均纖維直徑的5倍以上的纖維的比例為20質量%以下。
＜15＞ 如＜1＞～＜14＞中任一項所述的不織布，其為熔噴不織布。
＜16＞ 一種過濾器，其包含如＜1＞～＜15＞中任一項所述的不織布。
[發明的效果]

根據本揭示的一實施形態，可提供一種捕集效率優異，即平均纖維直徑小且5倍纖維的比例少的不織布、或者使用該不織布的過濾器。

本說明書中，使用「～」表示的數值範圍表示包含「～」的前後所記載的數值分別作為最小值及最大值的範圍。於本說明書中階段性記載的數值範圍中，某一數值範圍中所記載的上限值或下限值亦可置換為其他階段性記載的數值範圍的上限值或下限值。另外，於本說明書中記載的數值範圍中，某一數值範圍中所記載的上限值或下限值亦可置換為實施例中所示的值。
本說明書中，於組成物中存在多種與各成分相當的物質的情況下，只要無特別說明，則組成物中的各成分的量表示存在於組成物中的該多種物質的合計量。
本說明書中，較佳實施方式的組合為更佳的實施方式。

《不織布》
本揭示的不織布為包含纖維的不織布，該纖維的在伸長應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的單軸伸長黏度為430 Pa·s～1200 Pa·s，且所述單軸伸長黏度（Pa·s）相對於在剪切應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的剪切黏度（Pa·s）的比例（單軸伸長黏度/剪切黏度）為35～65。
本揭示的不織布包含纖維，所述纖維的在伸長應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的單軸伸長黏度（Pa·s）相對於在剪切應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的剪切黏度（Pa·s）的比（單軸伸長黏度/剪切黏度）為35～65，因而5倍纖維少，且平均纖維直徑小。因此，該不織布的5倍纖維少，且平均纖維直徑變小，捕集效率優異。
關於若單軸伸長黏度及單軸伸長黏度相對於剪切黏度的比為所述範圍，則纖維的5倍纖維少，且平均纖維直徑小的理由，發明者等人如以下般推測。
於纖維的紡紗時，樹脂或樹脂組成物自細小的噴嘴噴出，且藉由高速氣流而得到延伸。若纖維的單軸伸長黏度及單軸伸長黏度相對於剪切黏度的比為所述範圍，則當設為細纖維化所需的高延伸倍率條件時，亦可抑制延伸中纖維直徑暫時變粗或變細的纖維直徑的變化（以下亦稱為「纖維直徑的粗化及細化」）週期性反覆的現象，因而認為所獲得的纖維的平均纖維直徑細，纖維直徑分佈容易變均勻。
再者，於纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，纖維的單軸伸長黏度及剪切黏度與形成纖維之前的樹脂組成物的單軸伸長黏度及剪切黏度相同。

本揭示的不織布所含的纖維在伸長應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的單軸伸長黏度為430 Pa·s～1200 Pa·s。
若纖維的在伸長應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的單軸伸長黏度為430 Pa·s以上，則可抑制延伸中纖維直徑的粗化及細化週期性反覆的現象，因而可減少所獲得的不織布中的5倍纖維的比例，可提升捕集效率。另外，若纖維的單軸伸長黏度為1200 Pa·s以下，則可藉由高速氣流來提高延伸倍率，因而可減小平均纖維直徑，另外，亦可提升捕集效率。
本揭示中所謂「伸長應變速度」，表示熔融的纖維發生單軸方向上的變形時的速度。
就所述觀點而言，作為單軸伸長黏度，較佳為450 Pa·s～1200 Pa·s，更佳為550 Pa·s～1000 Pa·s。

作為在剪切應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的剪切黏度，就使平均纖維直徑更小的觀點而言，較佳為10 Pa·s～100 Pa·s，更佳為10 Pa·s～20 Pa·s。
若剪切應變速度為所述範圍內，則有自噴嘴的射出穩定、可使平均纖維直徑更小的傾向。
本揭示中所謂「剪切應變速度」，表示熔融的纖維發生三維變形時的平均速度。
作為在剪切應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的剪切黏度，就使平均纖維直徑更小的觀點而言，較佳為10 Pa·s～100 Pa·s，更佳為10 Pa·s～20 Pa·s。
若剪切應變速度為所述範圍內，則可藉由高速氣流來提高延伸倍率，因而有可使平均纖維直徑更小的傾向。
本揭示中所謂「剪切應變速度」，表示熔融的樹脂發生以三維定義的應變的時間變化的比例，即應變的時間微分。

單軸伸長黏度（η_e ）及剪切黏度（η）是使用毛細管流變儀（capillary rheometer）（製品名：凱皮羅格拉夫（CAPILOGRAPH）1D PMD-C，東洋精機製作所（股）製造），對纖維或後述的樹脂組成物於下述條件下進行測定及計算而求出。

[測定條件]
測定機器：CAPILOGRAPH 1D PMD-C（東洋精機製作所（股）製造）
毛細管內徑：Φ=0.2[mm]
測定溫度：160℃
毛細管長度/毛細管內徑（L/D）：0.25及10
活塞速度：2.5×10² （1/秒）

剪切黏度（η）（Pa·s）是根據所述L/D為10時的表觀剪應力及剪切應變速度的各值，由下述式而算出。

[數式1]

式中，τ（Pa）表示表觀剪應力，γ點（Pa）（於γ的上部標記有點（•）的記號；以下亦簡稱為「γ」）表示剪切應變速度。
表觀剪應力τ（Pa）由活塞負荷p（Pa）與毛細管內徑D（mm）、毛細管長度L（mm）以τ=pD/π4L來表示，剪應力γ（Pa）是使用體積流量Q（mm³ /s）由γ=32Q/πD³ 來表示。

單軸伸長黏度（η_e ）是根據所述L/D為10時的表觀剪應力及剪切應變速度的各值、以及所述L/D為0.2時的各值，藉由科格斯韋爾（Cogswell）法使用下述式而算出。
Cogswell法例如可參照「Cogswell, F. N. "擠出模出口處的拉伸流動不穩定性（Stretching flow instabilities at the exits of extrusion dies.）" 非牛頓流體力學雜誌（Journal of Non-Newtonian Fluid Mechanics）2.1（1977）：37-47」的記載。

[數式2]

式中，n表示冪定律指數，γ點（於γ的上部標記有點（•）的記號；以下亦簡稱為「γ」）表示剪切應變速度，η表示L/D為10時的剪切黏度（η），ΔP₀ ² 表示毛細管長度為0時模具（die）中產生的壓力損失的平方，可藉由Baglay修正而求出。
關於Bagley的毛細管長度的修正，例如可參照「Bagley, E. B. "聚合物流動中的彈性及黏度效應的分離（The separation of elastic and viscous effects in polymer flow.）" 流變學會彙刊（Transactions of the Society of Rheology）5.1（1961）：355-368.」。

單軸伸長黏度（Pa·s）相對於剪切黏度（Pa·s）的比例（單軸伸長黏度/剪切黏度）為35～65。
若單軸伸長黏度/剪切黏度為35～65，則平均纖維直徑小，且5倍纖維的比例少，該不織布的捕集效率優異。
就所述觀點而言，作為單軸伸長黏度/剪切黏度，較佳為35～60，更佳為35～50。

＜樹脂組成物＞
作為本揭示的不織布中的纖維，只要規定條件下的單軸伸長黏度及單軸伸長黏度/剪切黏度滿足已述範圍，則並無特別限制，可為由樹脂所形成的纖維，亦可為由樹脂組成物所形成的纖維。
就規定條件下的單軸伸長黏度及單軸伸長黏度/剪切黏度容易調整為已述範圍的觀點而言，作為本揭示的不織布中的纖維，較佳為由樹脂組成物所形成的纖維。
於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，就減小平均纖維直徑、提升捕集效率的觀點而言，樹脂組成物較佳為包含直鏈聚丙烯。
所謂直鏈聚丙烯，是指不具有長鏈分支結構的聚丙烯。關於長鏈分支結構，於後述的長鏈分支聚丙烯中進行詳細敘述。
作為直鏈聚丙烯，並無特別限制，可為直鏈丙烯的均聚物，亦可為直鏈丙烯與α-烯烴的共聚物。

進行共聚的α-烯烴較佳為碳數為2以上的α-烯烴，更佳為碳數為2或4～8的α-烯烴。
作為進行共聚的α-烯烴，具體而言可列舉：乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等。

作為直鏈聚丙烯，可包含重量平均分子量為2萬以上的直鏈聚丙烯（以下亦稱為「高分子量直鏈聚丙烯」），亦可包含重量平均分子量小於2萬的直鏈聚丙烯（以下亦稱為「低分子量直鏈聚丙烯」），亦可包含高分子量直鏈聚丙烯及低分子量直鏈聚丙烯的兩者。
包含高分子量直鏈聚丙烯作為直鏈聚丙烯的不織布有紡紗穩定化、5倍纖維少的傾向，而較佳。
包含低分子量直鏈聚丙烯作為直鏈聚丙烯的不織布可降低紡紗時的黏度且可藉由高速氣流來提高延伸倍率，因而有可實現細線維化的傾向，而較佳。
包含高分子量直鏈聚丙烯及低分子量直鏈聚丙烯的兩者作為直鏈聚丙烯的不織布有可於紡紗穩定化的範圍內降低紡紗時的黏度的傾向，因而有平均纖維直徑細、且5倍纖維少的傾向，而更佳。

高分子量直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw）較佳為2萬以上，更佳為3萬以上，進而佳為4萬以上。
另外，作為高分子量直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw），較佳為8萬以下，更佳為7萬以下，進而佳為6.5萬以下。
若高分子量直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw）為所述範圍內，則有平均纖維直徑變小的傾向，因而較佳。
就所述觀點而言，高分子量直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw）較佳為2萬～8萬，更佳為3萬～7萬，進而佳為4萬～6.5萬。

低分子量直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw）較佳為小於2萬，更佳為1.5萬以下，進而佳為1.3萬以下。於低分子量直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw）小於2萬的情況下，低分子量直鏈聚丙烯的分子量較低，因而可為蠟狀的聚合物。
另外，作為低分子量直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw），較佳為400以上，更佳為1,000以上，進而佳為2,000以上，特佳為6,000以上。
若低分子量直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw）為所述範圍內，則有平均纖維直徑變小的傾向，因而較佳。
就所述觀點而言，低分子量直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw）較佳為400以上且小於2萬，更佳為400～1.5萬，進而佳為1,000～1.4萬，特佳為6,000～1.3萬。

直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw）是指藉由凝膠滲透層析（gel permeation chromatography，GPC）法，利用下述裝置及條件測定出的聚苯乙烯換算的重量平均分子量。

[GPC測定裝置]
管柱：TOSO GMHHR-H（S）HT（東曹（股）製造）
檢測器：液體層析圖用折射率（refractive index，RI）檢測器 沃特世（WATERS）150C（沃特世（WATERS）公司製造）

[測定條件]
溶媒：1,2,4-三氯苯
測定溫度：145℃
流速：1.0 ml/分鐘
試樣濃度：2.2 mg/ml
注入量：160 μl
校準曲線：通用校準（Universal Calibration）
分析程式：HT-GPC（版本1.0）

高分子量直鏈聚丙烯的密度並無特別限定，例如可為0.870 g/cm³ ～0.980 g/cm³ ，較佳為0.900 g/cm³ ～0.980 g/cm³ ，更佳為0.920 g/cm³ ～0.975 g/cm³ ，進而佳為0.940 g/cm³ ～0.970 g/cm³ 。
低分子量直鏈聚丙烯的密度並無特別限定，例如可為0.890 g/cm³ ～0.980 g/cm³ ，較佳為0.910 g/cm³ ～0.980 g/cm³ ，更佳為0.920 g/cm³ ～0.980 g/cm³ ，進而佳為0.940 g/cm³ ～0.980 g/cm³ 。
再者，本說明書中，所謂聚丙烯的密度，是指於25℃、1 atm（1013.25 hPa）下進行測定時的值。

若高分子量直鏈聚丙烯的密度為0.870 g/cm³ 以上，則有所獲得的不織布的耐久性、耐熱性、強度及經時的穩定性進一步提升的傾向。另一方面，若高分子量直鏈聚丙烯的密度為0.980 g/cm³ 以下，則有所獲得的不織布的熱封性及柔軟性進一步提升的傾向。
若低分子量直鏈聚丙烯的密度為所述範圍內，則有與高分子量直鏈聚丙烯的混煉性優異、且紡紗性及經時的穩定性優異的傾向。

再者，本揭示中，直鏈聚丙烯的密度（g/cm³ ）是指對測定190℃下負荷2.16 kg的熔體流動速率（melt flow rate，MFR）時獲得的股線（strand），於120℃下進行1小時熱處理，歷時1小時緩冷至室溫（25℃）後，依據日本工業標準（Japanese Industrial Standards，JIS）K7112：1999利用密度梯度管進行測定而得的值。

只要可與後述的長鏈分支聚丙烯並用來製造不織布，則直鏈聚丙烯的熔體流動速率（MFR）並無特別限定。
就平均纖維直徑的粗細、紡紗性等觀點而言，直鏈聚丙烯的熔體流動速率（MFR）較佳為1000 g/10分鐘～2500 g/10分鐘，更佳為1200 g/10分鐘～2000 g/10分鐘，進而佳為1300 g/10分鐘～1800 g/10分鐘。

本揭示中，直鏈聚丙烯的熔體流動速率（MFR）是指依據ASTM D1238，於負荷2.16 kg、190℃的條件下進行測定而得的值。

於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，就減小平均纖維直徑、提升捕集效率的觀點及使紡紗更穩定的觀點而言，相對於樹脂組成物的總質量，直鏈聚丙烯的含有率較佳為90質量%以上，更佳為95質量%以上，進而佳為95質量%～99.3質量%。
另外，直鏈聚丙烯可單獨使用一種，亦可並用兩種以上。

於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，就減小平均纖維直徑、提升捕集效率的觀點及使紡紗更穩定的觀點而言，相對於直鏈聚丙烯的總質量，高分子量直鏈聚丙烯的含有率較佳為50質量%～100質量%，更佳為70質量%～100質量%，進而佳為70質量%～99質量%，特佳為80質量%～95質量%。

於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，就減小平均纖維直徑、提升捕集效率的觀點及使紡紗更穩定的觀點而言，相對於直鏈聚丙烯的總質量，低分子量直鏈聚丙烯的含有率較佳為超過0質量%且為50質量%以下，更佳為超過0質量%且為30質量%以下，進而佳為1質量%～30質量%，特佳為5質量%～20質量%。

於本揭示的不織布包含高分子量直鏈聚丙烯及低分子量直鏈聚丙烯的兩者作為直鏈聚丙烯的情況下，就減小平均纖維直徑、提升捕集效率的觀點及使紡紗更穩定的觀點而言，相對於直鏈聚丙烯的總質量，高分子量直鏈聚丙烯的含有率較佳為50質量%以上（更佳為70質量%以上，進而佳為70質量%～99質量%，特佳為80質量%～95質量%），且相對於直鏈聚丙烯的總質量，低分子量直鏈聚丙烯的含有率較佳為50質量%以下（更佳為30質量%以下，進而佳為1質量%～30質量%，特佳為5質量%～20質量%）。

作為丙烯系聚合物中的直鏈聚丙烯的含有率，相對於丙烯系聚合物的總質量，較佳為90質量%以上，更佳為95質量%以上，進而佳為95質量%～99.3質量%。
於直鏈聚丙烯的含有率為所述範圍的情況下，有平均纖維直徑更小的傾向。另外，有紡紗性、纖維強度、微粒子的捕集效率及過濾流量的平衡更優異的傾向。
再者，本說明書中，所謂丙烯系聚合物，是指丙烯相對於聚合物的所有構成單元的含有率為50質量%以上的聚合物。

＜長鏈分支聚丙烯＞
於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，就進一步提升捕集效率的觀點而言，樹脂組成物較佳為更包含長鏈分支聚丙烯，就細纖化的觀點而言，更佳為包含直鏈聚丙烯及長鏈分支聚丙烯的兩者。
本說明書中，所謂長鏈分支聚丙烯，是指分子內具有長鏈分支結構的聚丙烯。所謂「長鏈分支結構」，是指聚丙烯的側鏈的長度以碳數計為10以上的側鏈的結構。於側鏈更具有分支結構的情況下，只要最長部分的碳數為10以上即可。
本說明書中所謂聚丙烯的主鏈，是指藉由聚合性不飽和基彼此的反應而伸長的部分。另外，所謂側鏈，是指鍵結於聚合物的主鏈上的鏈。

作為長鏈分支聚丙烯的市售品，例如可列舉商品名：威邁克斯（WAYMAX）（日本聚丙烯（股）公司（Japan Polypropylene Corporation））等。

丙烯系聚合物中的側鏈的長度可藉由測定樹脂的由流變特性引起的應變硬化的方法而進行確認。
作為所述測定方法，例如可列舉杉本昌隆等人（Sugimoto, Masataka, et al.）的"長鏈分支聚丙烯的熔體流變學（Melt rheology of long-chain-branched polypropylenes.）" 流變學學報（Rheologica acta）46.1（2006）：33-44.中記載的方法。

作為長鏈分支聚丙烯的重量平均分子量（Mw），就減少5倍纖維、提升捕集效率的觀點而言，較佳為3萬～50萬，更佳為8萬～30萬。
長鏈分支聚丙烯的重量平均分子量（Mw）可藉由與已述的直鏈聚丙烯的重量平均分子量（Mw）相同的方法而求出。

就製膜性的觀點而言，長鏈分支聚丙烯的熔體流動速率（MFR）較佳為1 g/10分鐘～20 g/10分鐘，更佳為1 g/10分鐘～10 g/10分鐘。
長鏈分支聚丙烯的熔體流動速率（MFR）可藉由與已述的直鏈聚丙烯的熔體流動速率（MFR）相同的方法而求出。

長鏈分支聚丙烯的製造方法並無特別限制，例如可藉由直接聚合法、電子束照射法、過氧化物法等公知公用的方法進行製造。

於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維，且包含長鏈分支聚丙烯的情況下，作為長鏈分支聚丙烯的含有率，就獲得更小的平均纖維直徑的觀點而言，相對於樹脂組成物的總質量，較佳為0.7質量%～5質量%。
就所述觀點而言，作為長鏈分支聚丙烯的含有率，相對於樹脂組成物的總質量，更佳為0.7質量%～4質量%，進而佳為1質量%～2.5質量%。
長鏈分支聚丙烯可單獨使用一種，亦可並用兩種以上。

長鏈分支聚丙烯相對於丙烯系聚合物的總質量的含有率較佳為0.7質量%～5質量%，更佳為0.7質量%～4質量%，進而佳為1質量%～2.5質量%。
於長鏈分支聚丙烯的含有率為所述範圍的情況下，有平均纖維直徑小且比表面積變大的傾向。另外，有紡紗性、纖維強度、微粒子的捕集效率及過濾流量的平衡優異的傾向。

於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，相對於纖維的總質量，所述高分子量聚丙烯、低分子量聚丙烯及長鏈分支聚丙烯的合計含量較佳為95質量%以上，更佳為99質量%以上，進而佳為99.9質量%以上。若為所述範圍，則有可獲得更小的平均纖維直徑，且5倍纖維少的傾向，而較佳。

於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，樹脂組成物可包含：聚乙烯（polyethylene，PE）、聚酯樹脂、聚烯烴樹脂、聚醚醯亞胺（polyether imide，PEI）、聚醯胺（polyamide，PA）、聚醚酮（polyetheretherketone，PEEK）、聚氯乙烯（polyvinyl chloride，PVC）、聚對苯二甲酸乙二酯（polyethylene terephthalate，PET）、聚對苯二甲酸丙二醇酯（polytrimethylene terephthalate，PTT）、聚對苯二甲酸丁二酯（polybutylene terephthalate，PBT）、聚萘二甲酸乙二酯（polyethylene naphthalate，PEN）、聚萘二甲酸丁二酯（polybutylene naphthalate，PBN）、聚丙烯（polypropylene，PP）、聚縮醛（polyacetal）（聚甲醛（Polyoxymethylene，POM））、聚碳酸酯（polycarbonate，PC）、聚碸（polysulfone，PSF）、聚醚碸（polyether sulfone，PES）、聚苯硫醚（polyphenylene sulfide，PPS）、超高分子量聚乙烯等聚丙烯以外的熱塑性樹脂的一種以上。

於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，除直鏈聚丙烯、長鏈分支聚丙烯及其他熱塑性樹脂以外，樹脂組成物亦可包含抗氧化劑、耐候穩定劑、耐光穩定劑、防黏連劑、潤滑劑、顏料、柔軟劑、親水劑、助劑、防水劑、填料、抗菌劑等公知的添加劑。

就提升捕集效率的觀點而言，本揭示的不織布所含的纖維的平均纖維直徑（Da）較佳為2.7 μm以下，更佳為2.2 μm以下，進而佳為1.7 μm以下。
另外，就保持製成過濾器時的強度的觀點而言，作為平均纖維直徑（Da），較佳為0.3 μm以上，更佳為0.5 μm以上，進而佳為0.8 μm以上。

所述平均纖維直徑（Da）可使用電子顯微鏡（型號：S-3500N，日立製作所（股）製造），對不織布的表面拍攝倍率1000倍的照片，自所拍攝的照片任意選擇100根纖維（n=100），並測定所選擇的纖維的直徑（寬度），求出其算術平均值作為平均纖維直徑。
另外，平均纖維直徑的標準偏差（Dd）可使用所述平均纖維直徑（Da）而求出。

就提升捕集效率的觀點而言，不織布所含的纖維中，纖維直徑為平均纖維直徑（Da）的5倍以上的纖維（以下亦稱為「5倍纖維」）的比例較佳為20%以下，更佳為17%以下，進而佳為14%以下。

5倍纖維可藉由使用電子顯微鏡（型號：S-3500N，日立製作所（股）製造）觀察不織布，並測定纖維的直徑而進行確認。
另外，5倍纖維的比例表示使用電子顯微鏡，以倍率1000倍拍攝不織布的表面，自所拍攝的照片任意選擇100根纖維（n=100），並測定所選擇的纖維的直徑，藉由下述式而求出的值。

5倍纖維的比例（%）=纖維直徑為平均纖維直徑的5倍以上的纖維的根數/所測定的纖維的總根數（n=100）×100

就提升捕集效率的觀點而言，不織布所含的纖維中，平均纖維直徑的標準偏差（Dd）相對於所述平均纖維直徑（Da）的比例（Dd/Da）較佳為110以下，更佳為100以下，進而佳為90以下。就同樣的觀點而言，Dd/Da較佳為70以上。
另外，就同樣的觀點而言，作為Dd/Da，較佳為70～110，更佳為70～100，進而佳為70～90。

本揭示的不織布可用作將本揭示的不織布積層而成的積層不織布，亦可用作與其他不織布積層而成的積層不織布。其他不織布並無特別限制，例如可列舉：紡黏不織布、熔噴不織布、濕式不織布、水刺（spun-lace）不織布、乾式不織布、乾式漿料不織布、氣流成網（air-laid）不織布、噴水（water jet）不織布、閃蒸（flash）紡紗不織布、開纖不織布、針軋（needle punching）不織布等各種公知的短纖維不織布及長纖維不織布（例如長纖維纖維素不織布）。

於本揭示的不織布為藉由後述的熔噴法所製造的不織布（以下亦稱為「熔噴不織布」）的情況下，不織布較佳為不含溶媒成分。所謂溶媒成分，於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，是指能夠溶解構成纖維的樹脂組成物的有機溶媒成分。作為溶媒成分，可列舉二甲基甲醯胺（dimethylformamide，DMF）等。
所謂不含溶媒成分，是指藉由頂空氣相層析法（Head Space-Gas Chromatography）而為檢測界限以下。

本揭示的不織布的纖維較佳為具有纖維彼此自熔的交絡點。所謂自熔的交絡點，於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，是指藉由構成纖維的樹脂組成物熔接而纖維彼此結合的分支部位，區別於纖維彼此經由黏合樹脂進行接著的交絡點。
自熔的交絡點例如是於利用熔噴法的纖維狀丙烯系聚合物的細化的過程中形成。
再者，是否具有纖維彼此自熔的交絡點可藉由電子顯微鏡照片進行確認。

於本揭示的不織布的纖維彼此具有自熔的交絡點的情況下，可不使用用以使纖維彼此接著的接著成分。例如，就具有纖維彼此自熔的交絡點的熔噴不織布而言，於本揭示的不織布所含的纖維為由樹脂組成物所形成的纖維的情況下，可無需含有構成纖維的樹脂組成物以外的樹脂成分。

就進一步提升捕集效率的觀點而言，不織布的比表面積較佳為2.0 m² /g～20.0 m² /g，更佳為3.0 m² /g～15.0 m² /g，進而佳為3.5 m² /g～10.0 m² /g。
不織布的比表面積為依據JIS Z8830：2013而求出的值。
藉由使不織布的平均纖維直徑與比表面積為所述範圍內，若用作過濾器則捕集效率更優異。

本揭示的不織布的平均孔徑較佳為10.0 μm以下，更佳為3.0 μm以下，進而佳為2.5 μm以下。
另外，不織布的平均孔徑較佳為0.01 μm以上，更佳為0.1 μm以上。若平均孔徑為0.01 μm以上，則於將不織布用於過濾器的情況下，可抑制壓損，有可維持流量的傾向。

本揭示的不織布的最大孔徑較佳為20.0 μm以下，更佳為6.0 μm以下，進而佳為5.0 μm以下。
另外，不織布的最小孔徑較佳為0.01 μm以上，更佳為0.1 μm以上。

本揭示的不織布的孔徑（平均孔徑、最大孔徑及最小孔徑）可藉由泡點法（bubble point method）進行測定。具體而言，依據JIS Z8703：1983（試驗場所的標準狀態），於溫度20±2℃、濕度65±2%的恆溫室內，使不織布的試驗片含浸氟系惰性液體（例如3M公司製造，商品名：弗里奈特（Fluorinert）），利用毛細管流動氣孔計（Capillary Flow Porometer）（例如多孔材料（Porous materials, Inc）公司製造，製品名：CFP-1200AE）來測定孔徑。

本揭示的不織布的單位面積重量可視用途而適宜設定，通常為1 g/m² ～200 g/m² ，較佳為處於2 g/m² ～150 g/m² 的範圍。
本揭示的不織布的空隙率通常為40%以上，較佳為處於40%～98%的範圍，更佳為處於60%～95%的範圍。
於對本揭示的不織布進行壓紋加工的情況下，不織布的空隙率是指除壓紋點以外的部位的空隙率。

另外，本揭示的不織布中，具有40%以上的空隙率的部位所佔的體積較佳為90%以上，更佳為大致全部的部位具有40%以上的空隙率。於將本揭示的不織布用於過濾器的情況下，較佳為不進行壓紋加工，或者大致全部的區域不進行壓紋加工。
於不進行壓紋加工的情況下，可抑制使流體流經過濾器時的壓力損失，且因過濾器流路長度變長而有過濾性能提升的傾向。
再者，於將本揭示的不織布積層於其他不織布的情況下，其他不織布可進行壓紋加工。

不織布的通氣度較佳為3 cm³ /cm² /s～30 cm³ /cm² /s，更佳為5 cm³ /cm² /s～20 cm³ /cm² /s，進而佳為8 cm³ /cm² /s～12 cm³ /cm² /s。

＜不織布的製造方法＞
本揭示的不織布的製造方法並無特別限制，可應用空氣通過（air-through）法、紡黏法、針軋法、熔噴法、梳理法、熱熔法、水流交纏法、溶劑接著法等公知的方法。
該些中，就獲得輕量性、均勻性、強度、柔軟性及阻隔性的綜合性能優異的不織布的觀點而言，作為不織布的製造方法，較佳為熔噴法或紡黏法，更佳為熔噴法。

作為製造紡黏不織布時的一般方法，例如可列舉如下方法：使用擠出機將樹脂組成物熔融，並使用具有多個紡紗模口的紡黏不織布成形機對熔融的組成物進行熔融紡紗，將藉由紡紗而形成的長纖維視需要冷卻並加以延伸後，堆積於紡黏不織布成形機的捕集面上，利用壓紋輥進行加熱加壓處理。
冷卻及延伸的方法廣泛已知例如日本專利特公昭48-28386號公報中揭示的藉由將經熔融紡紗的長纖維一邊於大氣中冷卻一邊加以延伸而進行製造的開放式紡黏法、及例如日本專利第3442896號公報中揭示的密閉式紡黏法。

熔噴不織布例如可列舉具有以下步驟的製造方法。
1）藉由熔噴法，將熔融的樹脂組成物（例如直鏈聚丙烯與長鏈分支聚丙烯的混合物）自紡紗模口與加熱氣體一併噴出，形成為纖維狀的步驟
2）將纖維狀的樹脂組成物捕集為網狀的步驟

所謂熔噴法是熔噴不織布的製造中形成纖維網（fleece）的方法之一。當將熔融的樹脂組成物自紡紗模口呈纖維狀噴出時，可使加熱壓縮氣體自兩側面碰觸熔融狀態的噴出物，並且藉由伴隨加熱壓縮氣體而減小噴出物的直徑。

關於熔噴法，具體而言，例如使用擠出機等將作為原料的樹脂組成物熔融。熔融的樹脂組成物被導入擠出機的前端所連接的紡紗模口，自紡紗模口的紡紗噴嘴呈纖維狀噴出。利用高溫氣體（例如空氣）來牽引所噴出的纖維狀的熔融的樹脂組成物，藉此而將纖維狀的熔融的樹脂組成物細化。

所噴出的纖維狀的熔融的樹脂組成物藉由被高溫氣體牽引，而被細化至通常為1.4 μm以下、較佳為1.0 μm以下的直徑。較佳為將纖維狀的熔融的樹脂組成物細化至高溫氣體的界限為止。

亦可對細化的纖維狀的熔融的樹脂組成物施加高電壓而進一步細化。若施加高電壓，則藉由電場的引力而將纖維狀的熔融的樹脂組成物牽拉至捕集側來進行細化。所施加的電壓並無特別限制，可為1 kV～300 kV。

另外，亦可對纖維狀的熔融的樹脂組成物照射熱射線而進一步細化。藉由照射熱射線，可進行細化，將流動性下降的纖維狀的樹脂組成物再熔融。另外，藉由照射熱射線，亦可進一步降低纖維狀的樹脂組成物的熔融黏度。因此，將分子量大的丙烯系聚合物作為紡紗原料亦可獲得經充分細化的纖維，可獲得高強度的熔噴不織布。

所謂熱射線，是指波長0.7 μm～1000 μm的電磁波，尤其是指波長0.7 μm～2.5 μm的近紅外線。熱射線的強度或照射量並無特別限制，只要可將纖維狀熔融丙烯系聚合物再熔融即可。例如可使用1 V～200 V、較佳為1 V～20 V的近紅外線燈或近紅外線加熱器。

將纖維狀的熔融的樹脂組成物捕集為網狀。一般而言，捕集並堆積於捕集器（收集器（collector））。藉此而製造熔噴不織布。收集器的例子包括多孔帶、多孔圓筒等。另外，收集器可具有空氣捕集部，可藉此而促進纖維的捕集。

亦可於收集器上預先設置的所期望的基材上將纖維捕集為網狀。預先設置的基材的例子包括熔噴不織布、紡黏不織布、針刺不織布及水刺不織布等其他不織布、以及織物、編物、紙等。藉此，亦可獲得高性能過濾器、刮刷器（wiper）等中使用的熔噴不織布積層體。

＜熔噴不織布的製造裝置＞
用於製造本揭示的熔噴不織布的製造裝置若可製造本揭示的熔噴不織布則並無特別限定。
作為熔噴不織布的製造裝置，例如可列舉如下製造裝置，其具備：
1）將樹脂組成物熔融而進行搬送的擠出機；
2）將自擠出機搬送的熔融的樹脂組成物呈纖維狀噴出的紡紗模口；
3）於紡紗模口的下部噴射高溫氣體的氣體噴嘴；以及
4）將自紡紗模口噴出的纖維狀的熔融的樹脂組成物捕集為網狀的捕集器。

擠出機並無特別限定，可為單軸擠出機亦可為多軸擠出機。自加料漏斗（hopper）投入的固體的樹脂組成物於壓縮部熔融。

紡紗模口配置於擠出機的前端。紡紗模口通常具備多個紡紗噴嘴，例如多個紡紗噴嘴呈行狀排列。紡紗噴嘴的直徑較佳為0.05 mm～0.38 mm。利用擠出機將熔融的樹脂組成物搬送至紡紗模口，並導入紡紗噴嘴。自紡紗噴嘴的開口部噴出纖維狀的熔融的樹脂組成物。熔融的樹脂組成物的噴出壓力通常為0.01 kg/cm² ～200 kg/cm² 的範圍，較佳為10 kg/cm² ～30 kg/cm² 的範圍。藉此而提高噴出量，實現大量生產。

氣體噴嘴於紡紗模口的下部、更具體而言為紡紗噴嘴的開口部附近噴射高溫氣體。噴射氣體可為空氣。較佳為將氣體噴嘴設置於紡紗噴嘴的開口部附近，對剛剛自噴嘴開口噴出後的樹脂組成物噴射高溫氣體。

所噴射的氣體的速度（噴出風量）並無特別限定，可為4 Nmm³ /min/m～30 Nmm³ /min/m。所噴射的氣體的溫度通常為5℃～400℃以下，較佳為250℃～350℃的範圍。所噴射的氣體的種類並無特別限定，可使用壓縮氣體。

熔噴不織布的製造裝置可更具備對自紡紗模口所噴出的纖維狀的熔融的樹脂組成物施加電壓的電壓賦予機構。
另外，可更具備對自紡紗模口所噴出的纖維狀的熔融的樹脂組成物照射熱射線的熱射線照射機構。

以網狀進行捕集的捕集器（收集器）並無特別限定，例如只要將纖維捕集至多孔帶即可。多孔帶的網孔寬度較佳為5目(mesh)～200目。進而，亦可於多孔帶的纖維捕集面的背面側設置空氣捕集部而使捕集容易。自捕集器的捕集面至紡紗噴嘴的噴嘴開口部的距離較佳為3 cm～55 cm。

＜用途＞
本揭示的不織布例如可用作氣體過濾器（空氣過濾器）、液體過濾器等過濾器。
若將本揭示的不織布用作過濾器，則5倍纖維的比例少，且平均纖維直徑小，因而捕集效率優異。
於本揭示的不織布為熔噴不織布的情況下，當熔噴不織布滿足以下1）～3）的至少一個時可降低雜質的含量：1）不含溶媒成分、2）不含用以使纖維彼此接著的接著劑成分、3）未實施壓紋加工。因此，此種不織布的清潔性與過濾性能高，適宜用作高性能過濾器。

液體用過濾器可包含不織布的單層，或者亦可包含不織布的兩層以上的積層體。作為液體用過濾器，於使用兩層以上的不織布的積層體的情況下，可僅將兩層以上的不織布重疊。
另外，液體用過濾器可根據目的及所應用的液體而對不織布組合其他不織布。另外，為了加強液體用過濾器的強度，可使用紡黏不織布，亦可將紡黏不織布及網狀物等積層。

為了將孔徑控制得小，液體過濾器例如亦可使用在平滑輥（flat roll）間設置有間隙（clearances）的一對平滑輥來進行壓光（calendar）處理。平滑輥間的間隙需要根據不織布的厚度而適宜變更，以使不織布的纖維間存在的空隙不會消失。

壓光處理時，於進行加熱處理的情況下理想的是以輥表面溫度較由樹脂組成物所形成的纖維的熔點低15℃至50℃的溫度範圍來進行熱壓接。於輥表面溫度較由樹脂組成物所形成的樹脂的熔點低15℃以上的情況下，可抑制熔噴不織布的表面的膜化，有可抑制過濾器性能的下降的傾向。
[實施例]

以下，基於實施例來對本揭示進行更具體說明，但本揭示並不限定於該些實施例。

（實施例1）
將作為直鏈聚丙烯1（高分子量直鏈聚丙烯）的Achieve 6936G2（製品名）（艾克森美孚（ExxonMobil）公司製造，重量平均分子量為5.5萬的丙烯系聚合物，MFR：1550 g/10分鐘）99.0質量份、及作為長鏈分支聚丙烯（LCBPP）的高質蠟（Hi-Wax）MFX3（製品名）（日本聚丙烯（股）製造，MFR：9，具有碳數10以上的分支結構的長鏈分支聚丙烯）1.0質量份熔融及混合，獲得樹脂組成物。
將所獲得的樹脂組成物的剪切黏度、單軸伸長黏度、及單軸伸長黏度相對於剪切黏度的比（單軸伸長黏度/剪切黏度）示於表1中。再者，單軸伸長黏度及剪切黏度是藉由已述的方法進行測定。

將以上所獲得的樹脂組成物供給至模具，自設定溫度為230℃、噴嘴的直徑為0.12 mm的模具，以每一噴嘴單孔12.5 mg/分鐘，與自噴嘴的兩側吹出的加熱空氣（280℃、300 m³ / 秒）一併將所述樹脂組成物噴出，獲得熔噴不織布。與紡紗前相比，所獲得的熔噴不織布的剪切黏度及單軸伸張黏度未改變，剪切黏度為16（Pa·s），單軸伸張黏度為623（Pa·s）。
將所獲得的熔噴不織布中的纖維直徑為平均纖維直徑的5倍以上的纖維的比例（5倍纖維直徑比例）、及纖維直徑的標準偏差（Dd）相對於平均纖維直徑（Da）的比例（Dd/Da）示於表1中。
再者，平均纖維直徑（Da）及5倍纖維直徑比例是藉由已述的方法進行測定、計算。

（實施例2～實施例4以及比較例1～比較例3、比較例5及比較例6）
於實施例1中，變更為表1所示的樹脂組成物的組成的比例，除此以外，進行與實施例1相同的操作，獲得熔噴不織布。將所獲得的樹脂組成物及熔噴不織布的物性值分別示於表1中。
再者，單軸伸長黏度、剪切黏度及平均纖維直徑是藉由已述的方法進行測定、計算。

（比較例4）
於實施例1中，使用1質量份的直鏈聚丙烯2（製品名：J105G，MFR：9 g/10分鐘，普瑞曼聚合物（Prime Polymer）（股）製造）來代替長鏈分支聚丙烯（LCBPP）1質量份，除此以外，進行與實施例1相同的操作，獲得熔噴不織布。將所獲得的樹脂組成物及熔噴不織布的物性值分別示於表1中。
再者，單軸伸長黏度、剪切黏度及平均纖維直徑是藉由已述的方法進行測定。

[表1]

表1中，直鏈聚丙烯3的詳情如下所述。
•直鏈聚丙烯3（低分子量直鏈聚丙烯）：重量平均分子量為7700（三井化學（股）製造，商品名：NP055）
表1中，所謂紡紗不可是指無法紡紗。

如根據表1可知般，與比較例的熔噴不織布相比，實施例的熔噴不織布中5倍纖維直徑的比例少，且平均纖維直徑小。另外，纖維直徑分佈、即平均纖維直徑/平均纖維直徑的標準偏差小。
因此，可知當將實施例的熔噴不織布用作過濾器時，微粒子的捕集效率優異。

無

無

Claims (16)

1. 一種不織布，其包含纖維， 所述纖維在伸長應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的單軸伸長黏度為430 Pa·s～1200 Pa·s，且 所述單軸伸長黏度（Pa·s）相對於在剪切應變速度2.5×10² （1/秒）及160℃的條件下所測定的剪切黏度（Pa·s）的比例為35～65。
2. 如申請專利範圍第1項所述的不織布，其中所述剪切黏度為10 Pa·s～20 Pa·s。
3. 如申請專利範圍第1項或第2項所述的不織布，其中所述纖維為由樹脂組成物所形成的纖維。
4. 如申請專利範圍第3項所述的不織布，其中所述樹脂組成物包含長鏈分支聚丙烯。
5. 如申請專利範圍第4項所述的不織布，其中相對於所述樹脂組成物的總質量，所述長鏈分支聚丙烯的含有率為0.7質量%～5質量%。
6. 如申請專利範圍第3項所述的不織布，其中所述樹脂組成物更包含直鏈聚丙烯。
7. 如申請專利範圍第6項所述的不織布，其中相對於所述樹脂組成物的總質量，所述直鏈聚丙烯的含有率為95質量%～99.3質量%。
8. 如申請專利範圍第6項所述的不織布，其中所述直鏈聚丙烯包含重量平均分子量為2萬以上的直鏈聚丙烯。
9. 如申請專利範圍第8項所述的不織布，其中相對於直鏈聚丙烯的總質量，所述重量平均分子量為2萬以上的直鏈聚丙烯的含有率為50質量%以上。
10. 如申請專利範圍第6項所述的不織布，其中所述直鏈聚丙烯包含重量平均分子量小於2萬的直鏈聚丙烯。
11. 如申請專利範圍第10項所述的不織布，其中相對於直鏈聚丙烯的總質量，所述重量平均分子量小於2萬的直鏈聚丙烯的含有率為50質量%以下。
12. 如申請專利範圍第1項或第2項所述的不織布，其中所述纖維的平均纖維直徑（Da）為2.7 μm以下。
13. 如申請專利範圍第12項所述的不織布，其中所述平均纖維直徑的標準偏差（Dd）相對於所述平均纖維直徑（Da）的比例（Dd/Da）為70～100。
14. 如申請專利範圍第1項或第2項所述的不織布，其中所述纖維中，纖維直徑為平均纖維直徑的5倍以上的纖維的比例為20質量%以下。
15. 如申請專利範圍第1項或第2項所述的不織布，其為熔噴不織布。
16. 一種過濾器，其包含如申請專利範圍第1項至第15項中任一項所述的不織布。