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TW201902827A - 在含鎳尖晶石及鎂尖晶石的催化劑存在下進行二氧化碳氫化之方法 - Google Patents

在含鎳尖晶石及鎂尖晶石的催化劑存在下進行二氧化碳氫化之方法 Download PDF

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TW201902827A
TW201902827A TW107118701A TW107118701A TW201902827A TW 201902827 A TW201902827 A TW 201902827A TW 107118701 A TW107118701 A TW 107118701A TW 107118701 A TW107118701 A TW 107118701A TW 201902827 A TW201902827 A TW 201902827A
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catalyst
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carbon dioxide
nickel
spinel
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TW107118701A
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凱洛斯 理詹達拉
瑞可爾史契 瑪西歐 丹尼爾 可夫曼恩
史蒂芬 A. 雄克
安德里安 米拉諾夫
圭多 發瑟夏夫
麥克 哈夫曼恩
Original Assignee
德商巴斯夫歐洲公司
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Abstract

本發明係關於一種進行二氧化碳氫化之方法，其包含在包括鎳尖晶石及鎂尖晶石之催化劑存在下使二氧化碳與氫反應。

Description

在含鎳尖晶石及鎂尖晶石的催化劑存在下進行二氧化碳氫化之方法
本發明係關於一種進行二氧化碳氫化之方法，其包含在包括鎳尖晶石及鎂尖晶石之催化劑存在下使二氧化碳與氫反應。
亦稱為二氧化碳氫化或逆水氣變換反應（reverse water-gas shift reaction，RWGS）之氫及二氧化碳之重組具有極大經濟利益，因為此等方法提供利用二氧化碳作為起始物質製備作為重要基礎化學物質之合成氣之選項。因此，有可能藉由化學途徑結合許多方法中以廢產物得到之二氧化碳。由此可能降低二氧化碳向大氣中之排放。
除逆水氣變換反應外，已知以對環境友好的方式使用二氧化碳之其他方法，例如甲烷化及乾式重組，亦即甲烷與二氧化碳之反應。
WO 2015/091310 A1揭示銥催化劑用於烴及二氧化碳之混合物進行乾式重組得到合成氣之用途。
WO 2015/91310描述用於甲烷及二氧化碳之混合物進行重組之二步方法，其中在第一階段中使反應物氣體與稀有金屬催化劑接觸且在另一階段中與非稀有金屬催化劑接觸。提及鎳及鈷催化劑且經測試為較佳非稀有金屬催化劑。WO 2015/91310之表4概述此等測試結果。發現逆水氣變換反應作為副反應在乾式重組之條件下進行。自甲烷及二氧化碳轉化可見，在七個測試條件中之四者中鈷催化劑催化RWGS反應接近RWGS反應之熱力學上預計的平衡之88%。相比之下，在反應物流中在高甲烷含量存在下，關於RWGS反應，鎳催化劑活性較差，且在七個測試條件中之任一者中均不達到反應之熱力學上預計的平衡。
另外，Meshkani Fereshteh等人，「Nickel catalyst supported on mesoporous MgAl2O4 nanopowders synthesized via a homogenous precipitation method for dry reforming reaction」，Research on Chemical Intermediates，第43卷，第1期，第545-559頁(2016-07-18)描述用於甲烷與二氧化碳之乾式重組之鎳催化劑。指明RWGS反應作為副反應發生。鎳催化劑藉助於沈澱反應產生。
出人意料地，並非熟習氫化反應領域之此項技術者已知之所有催化劑展示對於逆水氣變換反應具有良好活性。
合成氣理解為意謂包含氫及一氧化碳且可在多種工業方法中用作基礎化學物質之混合氣體。視其用途而定，合成氣具有不同之氫與一氧化碳之比率。
氫又以商業方式經由蒸汽重組方法產生。儘管此等方法具有固有的價格優勢，其反映在氫之成本中，但氫之產生與二氧化碳之高排放有關。
德國2010年之CO2排放約9.6億噸CO2當量，其中約5%為化學工業貢獻。自生態及環境觀點而言，在化學工業中，在降低CO2排放上存在極大吸引力，其藉助於改變原料基本成分、低CO2生產技術、使能量需要最佳及利用方法相關之CO2得到大量基礎化學物質實現。適合的基礎化學物質為例如氫及合成氣。後者構成在可用的石化方法中用於生產例如甲醇、二甲醚或費歇爾-托普希產物（Fischer-Tropsch product）之理想界面。對於氫及合成氣的全球需求目前分別為5千萬t/a及2.2億t/a。
對於藉助於二氧化碳氫化之甲醇產生，Graciani等人提出Cu/CeOx催化劑（J. Graciani、K. Mudiyanselage、F. Xu、A. E. Baber、J. Evans、S. D. Senanayake、D. J. Stacchiola、P. Liu、J. Hrbek、J. Fernandez Sanz、J. A. Rodriguez，Science 345 (2014) 546-550）及Bansode等人提出Cu/ZnO/Al2O3催化劑（A. Bansode、A. Urakawa，J. Catal. 309 (2014) 66-70）。
除基於Cu之催化劑外，WO2015/135968揭示基於混合Ni、Co、Zn、Fe氧化物之催化劑。
此外，用於氫化二氧化碳之含有貴金屬之催化劑描述於US8961829B2中。揭示將鉑沈積於氧化鈰、氧化錳及/或氧化鎂上之催化劑。實施例指定Pt負載量為0.3重量%。
US 2011/0105630揭示用於氫化二氧化碳之基於鉑或基於鈀之催化劑。所描述之可能的載體材料為氧化鋁、氧化鎂、二氧化矽、二氧化鈦、視情況選用之硫酸化二氧化鋯、氧化鎢鋯、三氟化鋁、氟化氧化鋁、膨潤土、沸石、基於碳之載體、分子篩及其組合。較佳指定負載量為10重量%至20重量%。
WO 2013/135710揭示殼管式反應器中之二氧化碳氫化。所揭示之催化劑為具有下式之六鋁酸鹽：LOx(M(y/z)Al(2-y/z)O3)z，其中L = Na、K、Rb、Cs、Mg、Ca、Sr、Ba、Sc、Y、Sn、Pb、Mn、In、Tl、La、Ce、Pr、Nd、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb及/或Lu且M = Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Mn、Re、Fe、Ru、Os、Co、Rh、Ir、Ni、Pd、Pt、Zn、Cu、Ag及/或Au。製備此等未負載撐六鋁酸鹽催化劑之模式包含多階段方法，包括沈澱、過濾、洗滌、乾燥、模製及在大於800℃下煅燒之階段。此外，金屬La及Ba昂貴。未揭示二氧化碳氫化之實例。
WO 2015/135968揭示產生用於高溫二氧化碳氫化及/或重組及/或重組烴化合物及/或二氧化碳之催化劑的方法。所揭示催化劑包含至少一種結晶材料，該結晶材料包含釔及鋁，其為結晶材料之典型特徵，其具有來自以下之群的以下結構中之至少一者：立方石榴石結構、斜方晶鈣鈦礦結構、六角鈣鈦礦結構及/或單斜晶鈣鈦礦結構（亦即Y4AI2O9），其中該催化劑包含Cu、Fe、Co、Zn及/或Ni。含有釔之物質之負載量指定為0.1至10莫耳%。實施例展示在二氧化碳氫化中之良好效能，且亦展示在催化劑上之低碳沈積。實驗在30 000及40 000 h-1之GHSV下進行。製備此等催化劑之模式包含多階段方法，包括沈澱、過濾、洗滌、乾燥、預煅燒、模製及在較佳大於950℃下後煅燒之階段。此外，基於釔之材料昂貴。
根據本發明之目的中之一者為提供一種用於二氧化碳氫化之具有高活性及穩定性，亦即良好耐焦炭堆積性之催化劑。此外，甲烷化趨勢應較小。
另一目的為此催化劑可以低成本生產，意謂可選擇包含最小數量之處理步驟及/或需要較低煅燒溫度之生產模式。
另一目的為此催化劑具有便宜的活性金屬負載。此外，活性金屬負載量應儘可能低，以便效能高且節約資源。
本發明方法之另一目的亦為適用於在甲烷存在下進行二氧化碳氫化，意謂較佳重組甲烷。
本發明之上下文中之另一目的為鑑別具有特定活性之催化劑，其甚至在高負載（尤其大於10 000 h-1）下仍能夠將反應物氣體混合物轉化成接近熱力學預測的平衡之組成物。具有特定活性之催化劑允許反應器具有較小尺寸且因此使此工廠部分之資金成本保持在較低水準。
「高溫方法（high-temperature processes）」應理解為意謂在溫度＞ 600℃、尤其＞ 600℃且 ＜ 1400℃下之方法。「催化劑（catalyst）」應理解為意謂呈還原態之催化劑前驅體。
在下文中提及之所有重量百分比或莫耳百分比均係關於催化劑之總重量。
本發明係關於一種進行二氧化碳氫化之方法，其包含在包括含鎳尖晶石及鎂尖晶石之催化劑存在下使二氧化碳與氫反應，其中反應物氣體之二氧化碳之莫耳比例為10%至60%，且氫之莫耳比例為10%至90%，且反應物氣體中之甲烷之莫耳比例在0%與20%之間。
較佳地，在包括含鎳尖晶石之含鎂尖晶石之催化劑存在下使二氧化碳與氫反應得到一氧化碳及水。
根據本發明使用之催化劑之一有利具體實例為鎳含量在5至30 mol%、較佳10至25 mol%、更佳10至20 mol%範圍內之催化劑。根據本發明使用之催化劑有利具體實例另一有利具體實例為鎂含量在10至40 mol%、較佳15至35 mol%、更佳20至35 mol%範圍內之催化劑。根據本發明使用之催化劑之另一有利具體實例為鋁含量在40至70 mol%、較佳45至65 mol%、更佳50至65 mol%範圍內之催化劑。
對於根據本發明使用之催化劑有利的是，鎳以極高度分散形式，亦即精細分佈形式存在於催化劑表面上。根據本發明使用之催化劑宜包括小於200 nm、較佳小於100 nm、較佳不大於70 nm且尤其較佳不大於40 nm之鎳微晶。舉例而言，鎳微晶粒子之尺寸在1至100 nm範圍內，較佳在5至50 nm範圍內。
更佳地，鎳在催化劑中呈均勻形式。更佳地，鎳在載體上或在活性組成物中呈均勻及細粉狀形式。
進一步有利的是，載體由極小MgAl2 O4 粒子組成或包含其。根據本發明使用之催化劑宜包括宜小於200 nm、較佳小於100 nm、較佳不大於70 nm且尤其較佳不大於40 nm之鎂尖晶石。舉例而言，鎂尖晶石微晶粒子之尺寸在1至100 nm範圍內，較佳在5至50 nm範圍內。
根據本發明使用之催化劑前驅體宜具有由鎳及鎂構成之混合氧化物相。此等混合氧化物相宜小於200 nm、較佳小於100 nm、較佳不大於70 nm且尤其較佳不大於40 nm。舉例而言，混合氧化物粒子之尺寸在1至100 nm範圍內，較佳在5至50 nm範圍內。混合氧化物相中鎳及鎂之含量宜為10至30 mol%。
本發明之物質之奈米結構化關於其催化特性具有特定有利的效應。
在本發明之一較佳具體實例中，催化劑及/或催化劑前驅體，尤其催化劑前驅體包含鎂尖晶石粒子，其呈與由鎳及鎂構成之混合氧化物相在催化劑及/或催化劑前驅體、尤其催化劑上接觸之形式，包含鎂尖晶石粒子，其呈與金屬鎳及氧化鎂之混合物接觸之形式，以使得宜存在粒子之均勻混合物。
催化劑前驅體（鎂尖晶石，鎳及鎂之混合氧化物相）及催化劑（金屬鎳及氧化鎂）中之所有粒子宜均勻分佈於催化劑內。
在本發明之另一較佳具體實例中，根據本發明使用之催化劑前驅體之相組成之典型特徵（由Cu-Kα輻射量測）在於43.15°± 0.15° 2θ（d = 2.09 ± 0.01 Å）下之反射強度不大於44.83 ± 0.20° 2θ（d = 2.02 ± 0.01 Å）下之反射強度；更佳地，43.15°± 0.15° 2θ（d = 2.09 ± 0.01 Å）下之反射強度小於44.83 ± 0.20° 2θ（d = 2.02 ± 0.01 Å）下之反射強度，且甚至更佳地，兩種反射之強度比率I（ 43.15° ） /I（ 44.83° ） 在0.3至1.0、較佳0.5至0.99、甚至更佳0.6至0.97且尤其較佳0.7至0.92範圍內。
根據本發明使用之催化劑物質或催化劑前驅體物質並非不可亦包含少量，宜小於30重量%、較佳小於20重量%、尤其小於5重量%之鎳尖晶石相及/或氧化鎳。然而，若鎳尖晶石相存在於催化劑前驅體物質中，則必須假定此鎳尖晶石相在本發明方法期間轉化為還原鎳、氧化鎳或混合鎳-氧化鎂。
尤其較佳的一具體實例係關於一種使用催化劑將二氧化碳及氫及視情況存在之甲烷轉化為合成氣之方法，其至少在催化劑前驅體中包含混合鎳-氧化鎂相及鎂尖晶石相及視情況存在之氧化鋁氫氧化物相。各相之典型特徵宜在於混合鎳-氧化鎂之平均微晶尺寸≤ 100 nm、較佳≤ 70 nm、更佳≤ 40 nm，且鎂尖晶石相之平均微晶尺寸≤ 100 nm、較佳≤ 70 nm、更佳≤ 40 nm。
在一較佳具體實例中，根據本發明使用之催化劑之典型特徵在於選自藉由XRD得到之相組成、BET表面積、孔隙結構、平均孔徑及/或夯實密度之群的其物理化學特性具有較佳數值：
催化劑之尤其較佳具體實例之BET表面積值在1至200 m2 /g、較佳5至100 m2 /g、更佳10至70 m2 /g範圍內。特定BET表面積根據DIN 66131測定。
進一步較佳的是，當根據本發明使用之催化劑具有至少雙模式孔隙結構，較佳三模式孔隙結構時。催化劑之孔隙結構（剝落分數0.5-1.0 mm）在本文中藉助於根據DIN 66133進行之汞壓孔率測定法， 在此情形下，至少雙模式孔隙結構包含中孔（宜具有1至100 nm範圍內之孔徑）及大孔（宜具有1至300 μm範圍內之孔徑）。大孔之體積宜為0.05至0.5 mL/g、較佳0.075至0.4 mL/g、更佳0.1至0.3 mL/g。中孔之體積宜為0.005至0.4 mL/g、較佳0.01至0.3 mL/g。孔隙之體積及直徑視煅燒溫度而定；溫度愈高，孔隙體積愈低。在催化劑之一較佳組態形式中，平均孔徑（平均孔隙尺寸）大於15 nm、更佳大於18 nm且尤其較佳大於20 nm。平均孔徑宜在15至100 nm、較佳20至100 nm範圍內。
另外，催化劑之一較佳實施例之特徵夯實密度較佳＜ 1500 g/L、更佳＜ 1350 g/L且甚至更佳＜ 1100 g/L。特徵夯實密度宜在600至1100 g/L範圍內。特徵夯實密度藉助於來自JEL之STAV 2003夯實體積計測定。對於量度，使用0.5至1.0 mm催化劑之剝落分數。
更特定言之，本發明係關於一種進行二氧化碳氫化之方法，其中該方法包含以下步驟： （i）使含CO2 及H2 之反應物氣體與包括含鎳尖晶石及鎂尖晶石之催化劑接觸， （ii）與催化劑接觸之反應物氣體之壓力在1至100巴絕對 範圍內，且與催化劑接觸之反應物氣體之溫度在20至1400℃範圍內， （iii）該方法之GHSV之值在1000至1 000 000 h-1 範圍內， （iv）產生之合成氣之H2 /CO比率在0.1至10範圍內。
反應物氣體H2/CO2之莫耳比宜在0.1至20、較佳0.3至10、更佳1至7、尤其2至5範圍內。
反應物氣體宜具有以下組成物：CO2之莫耳比例宜在1%至90%、較佳3%至75%、更佳10%至60%、尤其20%至50%範圍內。H2之莫耳比宜在1%至99%、較佳10%至90%、更佳20%至85%、尤其40%至80%範圍內。CH4之莫耳比例宜在0%至30%、較佳0%至20%、更佳0%至15%、更佳0至10%、尤其0%至5%範圍內。N2之莫耳比例宜在0%至80%、較佳0%至20%、尤其0%至5%範圍內。O2之莫耳比宜在0%至5%、較佳0%至2%、更佳0%至1%、尤其0%至0.5%範圍內。H2O之莫耳比例宜在0%至99%、較佳0%至90%,、更佳0%至40%、更佳0%至20%、更佳0%至15%、更佳0%至10%、尤其0%至5%範圍內。
與活性組成物接觸之反應物氣體之壓力宜在3至60巴絕對 、尤其10至30巴絕對 範圍內。
在高過程壓力、尤其大於5巴、較佳大於10巴、最佳地大於20巴下進行二氧化碳氫化之效能有利，因為合成氣亦在極高壓力下形成。合成氣體可以用於其他方法，其中該合成氣體作為起始物質必須處於高壓力下。藉助於高壓氣體之存在，可用壓縮機設備及壓縮步驟分配。後續方法可為甲醇合成（50巴-100巴）、費歇爾-托普希合成（Fischer-Tropsch synthesis）（40巴-60巴）或其他氣體至液體之合成。
與活性組成物接觸反應物氣體之溫度宜在600至1300℃、較佳750至1200℃、尤其850至1200℃範圍內。
該方法之GHSV之值宜處於2000至700 000 h-1 、較佳5000至500 000 h-1 、尤其10 000至300 000 h-1 範圍內。
較佳地，來自該方法之產物為合成氣，其在體積比率不小於1之氫與一氧化碳之組成範圍內。較佳氫與一氧化碳之比率在1至4範圍內、尤其在1.5至3範圍內。
在本發明方法之另一較佳具體實例中，二氧化碳氫化之前為活化製程。活化製程有可能使催化劑以控制方式調節至該製程參數之起點。
活化製程包含在300℃至1400℃範圍內之溫度下，在還原氣體氛圍中對催化劑進行熱處理。較佳地，使用控制加熱製程將催化劑加熱至製程溫度。加熱速率較佳在1℃/min至30℃/min範圍內，較佳在5℃/min至15℃/min範圍內
較佳地，活化製程與催化劑之調節相結合；該調節較佳在活化之後進行。調節理解為意謂使催化劑逐步達到標靶反應之製程參數之操作。其原因在於，對於製程之起始點，與持續操作相比，在一些情況下可能需要不同條件。調節步驟有效防止啟動期間催化劑之不受控制之碳化。
催化劑之調節在於例如在二氧化碳、一氧化碳、甲烷、水蒸氣及/或氫存在下將催化劑加熱至製程溫度。催化劑亦可在蒸氣存在下調節。
根據本發明使用之催化劑可藉由熟習此項技術者已知之任何合成方法產生，例如如WO 2013/68931中所述。
本發明之特徵在於在本發明方法中，使用容易由便宜原料產生之催化劑，有可能展示與先前技術中使用必須以複合方式且使用昂貴原料產生之催化劑相當的效能，亦即在熱力學平衡下轉化。
藉助於本發明方法，有可能在惡劣加工條件下、尤其在高溫及高負載下，在催化劑上不沈積大量焦炭下實施該方法。在本發明之上下文中，顯著焦炭沈積視為在催化劑上沈積大於2重量%之焦炭；典型地，藉由壓降顯著升高表明焦炭沈積物高於此值。較佳地，焦炭沈積之碳含量為相對於所用催化劑＜ 2重量%、更佳＜ 1重量%、更佳＜ 0.5重量%、尤其＜ 0.2重量%。由於在壓力為5至40巴之壓力下催化劑之極高熱穩定性及操作穩定性，其可使用幾千小時之長製程運作時間。 A. 產生催化劑 A.1 產生石榴石物質，Y2.68 Ni0.32 Al5 O12
催化劑S1根據WO 15/135968 A1中之描述產生。 A.2 產生含鎳之La、Sr或Ba六鋁酸鹽
催化劑S2至S4（參見表II）藉由如下合成方法產生，在本文中例如針對BaNi0.5Al11.5O19-Y ：
在攪拌的同時將適當量之Ba(NO3)2及Ni(NO3)2 * 6H2O溶解於500 mL燒杯中之250 mL去離子水中。將Al來源（15.462 g具有42.51 wt%之Al的Disperal）之分散液添加至此溶液中，隨即形成懸浮液。攪拌此懸浮液30分鐘以均質化。懸浮液逐滴急凍於液氮中。冷凍液滴在-10℃及2.56毫巴下冷凍乾燥。
冷凍乾燥粉末在空氣下煅燒以分解硝酸鹽。加熱速率為1 K/min。將樣品加熱至150℃、250℃及350℃，在達到各溫度時停頓1小時之時間。最終煅燒溫度為450℃且停頓時間又為1小時；此後冷卻至環境溫度。
預煅燒樣品經受成形製程。將3重量%之石墨添加至樣品中，劇烈混合。混合物用Korsch XP1粒化機以自動操作粒化。粒化工具之直徑為13 mm且施加用於調節高度2 mm之球粒之力為40 kN。將球粒搗碎且篩分至315-500 μm。
搗碎且篩分之樣品（315-500 μm）經受最終空氣下煅燒以移除石墨且形成所需六鋁酸鹽相。最終煅燒溫度為1200℃，其中加熱速率為5 K/min且停頓時間為2.5小時。 A.3 產生Pd及Pt催化劑
催化劑S5及S6類似於US 2011/0105630之先前技術經由浸漬方法產生：
在直徑10 cm之圓形瓷盤中稱出10 g粒度315至500 μm之Al2O3載體材料。載體層之高度不超過5 mm之值。經由0.5 mL滴管將由1281 μL 0.199莫耳濃度之IrCl3水溶液及1919 μL去離子水構成之浸漬溶液（參見表I）添加至經振盪器（Heidolph Titramax 100樣品振盪器）而保持運動之載體材料中。經浸漬載體亦用刮勺混合且在環境條件下老化，之後乾燥30分鐘。
乾燥在乾燥烘箱中在80℃下持續16小時實現。乾燥樣品如下在空氣(6 L/min）下在烘箱（Nabertherm TH120/12）中煅燒：加熱速率為1 K/min達至溫度為250℃，停頓時間為1 h，加熱速率為5 K/min達至溫度為400℃，停頓時間為4 h，之後冷卻至環境溫度。 表I：金屬鹽溶液 A.4 產生尖晶石催化劑（沈澱方法） A.4.1 產生30 g NiCr2O4
將適當量之Ni(NO3)2*6H2O（38.759 g（99.2%）及Cr(NO3)3*9H2O（107.58 g（鉻含量12.8 wt%）溶解於250 mL去離子水中且藉助於滴液漏斗引入至含有200 mL Na2CO3溶液之初加料之2 L四頸圓底燒瓶中（0.5 mol/L）。藉助於包含2莫耳濃度之Na2CO3溶液的第二滴液漏斗，使合成步驟期間之pH值保持於9。在pH 9下，在30分鐘內，在攪拌的同時將此金屬硝酸鹽溶液逐滴添加至圓底燒瓶中。在沈澱之後，在攪拌的同時使懸浮液在pH 9下老化60分鐘。此後藉由過濾（圓形紅色帶過濾器）移除固體且藉助於去離子水洗滌，直至其不含硝酸鹽。固體在40℃下乾燥且在800℃下煅燒4小時（加熱速率5 K/min）。
經煅燒樣品展示痕量鉻酸鈉Na2CrO4，其在去離子水中具有良好溶解度。因此，用125 mL去離子水洗滌樣品三次。在第一洗滌階段中，洗滌水由黃色變為橙色，而其在第三洗滌步驟中保持無色。
在乾燥之後，XRD分析展示NiCr2O4，無痕量之Na2CrO4。量測之BET表面積小於1 m2 /g。
類似地產生催化劑NiAl2 O4 、ZnAl2 O4 及CuAl2 O4 。 A.5 產生六鋁酸鈷催化劑
催化劑S11根據WO 13/118078 A1中之描述產生。 A.6 來自先前技術之催化劑之綜述
表II概述來自先前技術之催化劑。 表II：來自先前技術之催化劑之清單 A.6 製備本發明之含鎳尖晶石及含鎂尖晶石之催化劑 A. 6.1 合成30 g Nix Mg1-x Al2 O4
金屬鹽及水滑石之預混物藉由均勻混合411.4 g粉狀硝酸鎳六水合物（已藉助於研缽及研杵預先濕磨得到細粉狀粉末）及600 g水滑石（Pural MG30，來自Sasol）來製備。將此混合物引入至旋轉爐之管道中。此預混物在旋轉爐中加熱至80℃，且在其中保持在80℃下1小時。管道以2轉/分鐘旋轉，且使150 L/h之空氣流流經管道。冷卻預混物之重量為886 g。
使400 g預混合中所獲得之樣品經受低溫煅燒。出於此目的，將樣品引入至緊固於旋轉球狀爐中之石英玻璃燒瓶中。將旋轉球狀鍋爐以5℃/min之加熱速率加熱至425℃之標靶溫度，且保持在425℃下一小時。此低溫煅燒在以12轉/分鐘之頻率旋轉之石英燒瓶中進行，同時空氣以1 L/min之流動速率流經燒瓶。
將低溫煅燒後之獲得樣品與石墨粉末混合且藉助於模壓機壓成錠劑。錠劑之直徑為4.75 mm且厚度為約4至5 mm，且錠劑之側向抗碎強度為60至70 N。
錠劑在篩網研磨機中搗碎且接著推動穿過篩網，以獲得剝落分數＜ 1.6 mm。預壓製物質再次製錠，得到直徑為4.75 mm且厚度為3至4 mm且側向抗碎強度為130至150 N之錠劑。
樣品物質在有空氣穿過之馬弗爐中在850℃下煅燒一小時，且接著冷卻至室溫。樣品物質使用5℃/min之加熱速率再次由室溫加熱至850℃。流經鍋爐（加熱相、煅燒及冷卻相）之空氣之流動速率為6 L/min。經煅燒樣品物質經受化學及物理特性化。在元素分析中可見以下組成：21重量%之NiO、53重量%之Al2 O3 及23重量%之MgO，其中各圖基於氧化物。鎂尖晶石（MgAl2 O4 ）或MgNiO2 在XRD分析中以各相偵測。關於反射，使用謝樂等式（Scherrer equation），詳細測定各相之平均微晶尺寸，結果尖晶石粒子之微晶尺寸為9.0 nm且混合氧化物粒子之微晶尺寸為16.5 nm。
樣品物質藉助於氮吸附及Hg孔率測定法特性化。樣品物質之BET表面積為67 m2 /g，Hg孔隙體積為0.31 mL/g且孔隙表面積為83 m2 /g，且樣品物質具有單模式孔隙結構。樣品物質之孔隙之平均孔徑為約15 nm。 B. 在甲烷存在及不存在下經由逆水氣變換反應對二氧化碳氫化中之催化劑進行催化測試 表1：催化篩檢之測試方案 表2：來自表1之I至VI相之催化劑S1-S10（先前技術）、E1（本發明）之氫轉化率、二氧化碳轉化率及甲烷產率（在反應物氣體中無甲烷）或甲烷轉化率（在反應物氣體中有甲烷）之概述
E1及S1至S4之效能相當。此外，所有相之效能均穩定。V/VI相之來自先前技術之催化劑S5、S6及S8至S10之活性降低或下降。此外，在III至V相中，S9及S10不展示任何甲烷重組（CH4 + H2O → CO + H2）。 表3：在根據表1篩檢之後自催化劑之碳沈積（穩定性之指示）
催化劑S7、S10且尤其S8具有顯著碳沈積。 表4：在750℃至950℃、20巴及GHSV：30000至40000h-1下催化劑S3及E1之催化篩檢之測試方案 表5：來自表4之I至VI相之催化劑S3及E1之氫轉化率、二氧化碳轉化率及甲烷產率（在反應物氣體中無甲烷）或甲烷轉化率（在反應物氣體中有甲烷）之概述
根據本發明使用之催化劑E1甚至在高溫及高壓下展示與來自先前技術之S3相當的效能。 表6：在750℃至950℃、20巴及GHSV：40000至80000h-1下催化劑S3及E1之催化篩檢之測試方案 表7：來自表6之I至X相之催化劑S3及E1之氫轉化率、二氧化碳轉化率及甲烷產率（在反應物氣體中無甲烷）或甲烷轉化率（在反應物氣體中有甲烷）之概述
根據本發明使用之催化劑E1甚至在高GHSV下展示與來自先前技術之S3相當的效能。 表8：在750℃、10巴及GHSV：30000至40000h-1下催化劑S11及E1之催化篩檢之測試方案 表9：來自表8之I至III相之催化劑S11及E1之氫轉化率之概述
根據本發明使用之催化劑E1甚至在高GHSV下展示比來自先前技術之催化劑S11較佳的效能。
無
無

Claims (15)

  1. 一種進行二氧化碳氫化之方法，其包含在包括含鎳尖晶石及鎂尖晶石之催化劑存在下使二氧化碳與氫反應，其中反應物氣體之二氧化碳之莫耳比例為10%至60%，氫之莫耳比例為10%至90%，且水蒸氣之莫耳比例為0%至15%，且該反應物氣體中之甲烷之莫耳比例在0%與10%之間。
  2. 如請求項1所述之方法，其中該催化劑之鎳含量在5至30 mol%範圍內，鎂含量在10至40 mol%範圍內且鋁含量在40至70 mol%範圍內。
  3. 如請求項1所述之方法，其中該催化劑之鎳含量在10至20 mol%範圍內，鎂含量在20至35 mol%範圍內，且鋁含量在50至65 mol%範圍內。
  4. 如請求項1至3中任一項所述之方法，其中該催化劑之鎳微晶小於200 nm。
  5. 如請求項1至4中任一項所述之方法，其中該催化劑之鎂尖晶石微晶小於200 nm。
  6. 如請求項1至5中任一項所述之方法，其中該催化劑具有高度分散且均勻分佈於載體上之鎳微晶及鎂尖晶石微晶。
  7. 如請求項1至6中任一項所述之方法，其中該催化劑之由Cu-Kα輻射量測之I（ 43.15° ） /I（ 44.83° ） 反射之強度比率在0.3至1.0範圍內。
  8. 如請求項1至6中任一項所述之方法，其中該催化劑之由Cu-Kα輻射量測之該等I（ 43.15° ） /I（ 44.83° ） 反射之強度比率在0.7至0.92範圍內。
  9. 如請求項1至8中任一項所述之方法，其中該催化劑之BET表面積在10至200 m2 /g範圍內。
  10. 如請求項1至8中任一項所述之方法，其中該催化劑之BET表面積在10至70 m2 /g範圍內。
  11. 如請求項1至9中任一項所述之方法，其中該催化劑具有至少雙模式孔隙結構，其包含孔徑在1至100 nm範圍內之中孔及孔徑在1至300 pm範圍內之大孔。
  12. 如請求項10所述之方法，其中該等大孔之體積在0.05與0.5 mL/g之間且該等中孔在0.1與0.4 mL/g之間。
  13. 如請求項1至11中任一項所述之方法，其中： （i）使含CO2 及H2 之反應物氣體在包括含鎳尖晶石及鎂尖晶石之催化劑存在下轉化， （ii）與該催化劑接觸之該反應物氣體之壓力在1至100巴絕對 範圍內，且與該催化劑接觸之該反應物氣體之溫度在20至1400℃範圍內， （iii）該方法之GHSV之值在1000至1 000 000 h-1 範圍內， （iv）產生之合成氣之H2 /CO比率在0.1至10範圍內。
  14. 如請求項13所述之方法，其中與該催化劑接觸之該反應物氣體之壓力在3至60巴絕對 範圍內，且與活性組成物接觸之該反應物氣體之溫度在600至1300℃範圍內，該方法之該GHSV之值在10 000至500 000 h-1 範圍內，且該產生之合成氣之H2 /CO比率在1至4範圍內。
  15. 如請求項13所述之方法，其中與該催化劑接觸之該反應物氣體之壓力在10至30巴絕對 範圍內，且與該活性組成物接觸之該反應物氣體之溫度在850至1200℃範圍內，該方法之該GHSV之值在10 000至300 000 h-1 範圍內，且該產生之合成氣之H2 /CO比率在1.5至3範圍內。
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