TW201607911A - 玻璃板 - Google Patents

Abstract

本發明之玻璃板其490nm以上且780nm以下之波長範圍之平均吸光度(A2)相對於380nm以上且未達490nm之波長範圍之平均吸光度(A1)的吸光度比(A2/A1)為0.4~4.5。

Description

玻璃板

本發明係關於一種玻璃板。尤其係關於一種透過性較高之玻璃板。

可見光透過率較高之高透過玻璃(所謂白板玻璃)於各種用途中有需求。例如，於建築用途(內裝材料、外裝材料)、電子用途(面狀發光裝置用導光材料、所謂導光板)、其他產業用途(太陽能發電模組用覆蓋玻璃等)中，存在使可見光有效率地透過而提高光之利用效率，或因透過率較高而用作帶來較高之設計性(高級感)之原材料等使用方法。

[先前技術文獻] [專利文獻]

專利文獻1：日本專利特開2004-252383號公報

玻璃中之鐵之含量越大，則玻璃之光吸收率越大。因此，作為玻璃板，為使光吸收率較低，使用實質上不含有鐵之玻璃板。

然而，作為不可避免之雜質之鐵包含於玻璃板中。二價鐵之光之吸收係數大於三價鐵。因此，為使二價鐵於全部鐵中所占之比率儘可能較小，而於玻璃板之玻璃原料中添加氧化劑。

於先前之玻璃板中，靠近光源之位置之出射光與遠離光源之位置之出射光的色度差較大。該傾向係玻璃板之尺寸越大則越明顯。

本發明係鑒於上述問題而完成者，主要目的在於提供一種降低光之色度差之玻璃板。

為解決上述問題，根據本發明之一態樣， 提供一種玻璃板，其係490nm以上且780nm以下之波長範圍之平均吸光度(A2)相對於380nm以上且未達490nm之波長範圍之平均吸光度(A1)的吸光度比(A2/A1)為0.4~4.5。

根據本發明之一態樣，提供一種降低光之色度差之高透過玻璃板。

10‧‧‧液晶面板

11‧‧‧顯示面

13‧‧‧相反側之面

20‧‧‧導光板用之玻璃板

20A‧‧‧玻璃板

21‧‧‧正面

23‧‧‧背面

26‧‧‧端面

26A‧‧‧端面

27A‧‧‧端面

30‧‧‧光源

30A‧‧‧面光源

40‧‧‧反射點

圖1係表示本發明之一實施形態之液晶顯示裝置的圖。

圖2係表示由藍色LED及黃色螢光體構成之白色LED之光譜之一例的圖。

圖3係表示由藍色LED、綠色螢光體及紅色螢光體構成之白色LED之光譜之一例的圖。

圖4係表示本發明之一實施形態之模擬分析之模型的圖。

圖5係表示總鐵量為20質量ppm之情形時之吸光度比與色度差之關係之一例的圖。

圖6係表示總鐵量為40質量ppm之情形時之吸光度比與色度差之關係之一例的圖。

圖7係表示總鐵量為70質量ppm之情形時之吸光度比與色度差之關係之一例的圖。

以下，參照圖式對用以實施本發明之形態進行說明。於各圖式中，對相同或對應之構成標附相同或對應之符號並省略說明。於本說 明書中，表示數值範圍之「~」意指包含其前後之數值之範圍。

首先，作為本發明之玻璃板之用途之一例，示出液晶顯示裝置(LCD)之背光源用導光板之例。再者，本發明之玻璃板並不限定於上述導光板之用途或電子機器用途，可廣泛應用於要求透過性較高且因光透過玻璃所引起之色之偏差(波導光之色度相對於入射光之色度之差)較小的用途。圖1係表示本發明之一實施形態之液晶顯示裝置之圖。液晶顯示裝置具備液晶面板10、與液晶面板10相對向之作為導光板之玻璃板20、及經由玻璃板20對液晶面板10照射光之光源30。

液晶面板10例如由陣列基板、彩色濾光片基板及液晶層等構成。陣列基板由基板、及形成於該基板上之主動元件(例如TFT(thin-film transistor，薄膜電晶體))等構成。彩色濾光片基板由基板及形成於該基板上之彩色濾光片等構成。液晶層形成於陣列基板與彩色濾光片基板之間。

玻璃板20與液晶面板10相對向。玻璃板20配設於液晶面板10之後方。液晶面板10之與顯示面(正面)11為相反側之面(背面)13係與玻璃板20之正面21平行地配設。

為降低亮度不均，於玻璃板20之背面23形成反射點40等。可凹凸狀地形成玻璃板20之背面23代替反射點40，亦可於玻璃板20之背面23形成複數個透鏡。

玻璃板20之背面23設為相對於玻璃板20之正面21平行。

光源30係對玻璃板20之端面26照射光。來自光源30之光自玻璃板20之端面26進入至內部，反覆進行表面反射而擴散至整個內部，並自玻璃板20之與液晶面板10之對向面(正面)21出射，自後方均勻地照射液晶面板10。可於玻璃板20與液晶面板10之間配設散射膜、亮度提高膜、反射型偏光膜、3D(three dimensional，立體)膜、偏光板等。亦可於玻璃板20之後方配設反射膜等。

作為光源30，例如使用白色LED(Light Emitting Diode，發光二極體)。白色LED例如可由藍色LED、及接收來自藍色LED之光而發光之螢光體構成。作為螢光體，可列舉：YAG(yttrium aluminum garnet，釔鋁石榴石)系、氧化物、鋁酸鹽、氮化物、氮氧化物、硫化物、氧硫化物、稀土類氧硫化物、鹵磷酸鹽及氯化物等。

例如白色LED可由藍色LED及黃色螢光體構成。又，白色LED亦可由藍色LED、綠色螢光體及紅色螢光體構成。來自後者之白色LED之光由於為將光之三原色混合而成者，故而演色性更優異。

圖2係表示由藍色LED及黃色螢光體構成之白色LED之光譜之一例的圖。圖3係表示由藍色LED、綠色螢光體及紅色螢光體構成之白色LED之光譜之一例的圖。於圖2~3中，橫軸為波長λ(nm)，縱軸為強度I。

如圖2及圖3所示，由藍色LED及螢光體構成之白色LED之光譜為490nm附近而極小。根據該情況可知，380nm以上且未達490nm之波長範圍之光係主要來自藍色LED之光，490nm以上且780nm以下之波長範圍之光係主要來自螢光體之光。

關於本實施形態之玻璃板20，490nm以上且780nm以下之波長範圍之平均吸光度(A2)相對於380nm以上且未達490nm之波長範圍之平均吸光度(A1)的吸光度比(A2/A1)為0.4~4.5。吸光度比(A2/A1)較佳為0.5~4.0，更佳為0.6~3.5，進而較佳為0.9~2.0。吸光度比(A1/A2)與光程長度無關，為大致一定，但可以光程長度200mm之情形時之值而代表。

波長λ下之玻璃板之吸光度A(λ)根據下述式(1)算出。吸光度A(λ)係玻璃板之光程長度為200mm之情形時之吸光度。設定200mm作為玻璃板之光程長度之原因在於：玻璃板之尺寸越大，則靠近光源之位置之出射光與遠離光源之位置之出射光的色度差越大，玻璃板之尺寸為 200mm以上時越尤其明顯地出現色度差。A1較佳為0.1以下，更佳為0.07以下，尤佳為0.05以下。又，A2較佳為0.15以下，更佳為0.12以下，尤佳為0.1以下。

[數1]A(λ)=-log₁₀(T(λ))+log₁₀(1-S(λ))…(1)

此處，T(λ)係於溫度25℃下沿剖面形狀為正方形之玻璃長方體之長邊方向前進之光(波長λ)的透過率，其藉由分光光度計進行測定。與玻璃長方體之長邊方向垂直之剖面形狀係一邊為10mm之正方形，且玻璃長方體之長邊方向尺寸為200mm。玻璃長方體係6個平面均經鏡面研磨者，且為不存在不同折射率層之均一者。分光光度計例如對Hitachi High-Technologies公司製造之分光光度計UH4150組合可測定光程長度200mm之試樣之該公司製造的感測器，藉由積分球接收光而使用。測定波長係自380nm至780nm之範圍，以1nm之間隔進行測定。光之透過率係以試樣透過後之光之強度相對於試樣入射前之光之強度之比率的形式求出。

且說，若光入射至折射率不同之物質間之界面，則一部分會發生反射，殘餘部分將會透過。因此，不僅求出透過率，亦求出考慮到於試樣內部之反覆反射之試樣兩面處之反射率S(λ)。S(λ)根據下述式(2)算出。

[數2]S(λ)=2×R(λ)/(1+R(λ))…(2)

此處，R(λ)係試樣單面處之反射率，根據下述式(3)算出。

[數3]R(λ)=(1-n(λ))²/(1+n(λ))²…(3)

此處，n(λ)係波長λ下之玻璃之折射率。藉由V形塊法(例如島津製作所公司製造之精密折射計KPR-2000)測定至少g射線(435.8nm)、F 射線(486.1nm)、e射線(546.1nm)、d射線(587.6nm)、C射線(656.3nm)之各波長下之折射率，基於該等值，藉由最小平方法決定謝米爾(Sellmeier)之分散式(下述式(4))之各係數B₁、B₂、B₃、C₁、C₂、C₃，藉此獲得n(λ)。

[數4]n(λ)²=1+{B ₁×λ ²/(λ ²-C ₁)}+{B ₂×λ ²/(λ ²-C ₂)}+{B ₃×λ ²/(λ ²-C ₃)}…(4)

平均吸光度係特定之波長範圍下之吸光度之平均值。申請專利範圍記載之平均吸光度(A1、A2)及吸光度比(A1/A2)係使用上述式(1)等算出。

且說，三價鐵與二價鐵相比，380nm以上且未達490nm之波長範圍之平均吸光度較大。另一方面，二價鐵與三價鐵相比，490nm以上且780nm以下之波長範圍之平均吸光度較大。

於本實施形態中，不僅儘可能減小二價鐵於全部鐵中所占之比率，而且亦適當地調節該比率，藉此將吸光度比(A2/A1)調節為0.4~4.5。藉此，可降低來自玻璃板20之光之色度差(詳細內容於下文敍述)。

二價鐵於全部鐵中所占之比率係以鐵氧化還原程度係數而表示。鐵氧化還原程度係數係以%表示而表示換算為Fe₂O₃之二價鐵之質量相對於換算為Fe₂O₃之全部鐵之質量的比率。全部鐵係二價鐵與三價鐵之合計。二價鐵與三價鐵之比率係藉由於25℃下測得之穆斯堡爾(Moessbauer)吸收光譜而獲得。鐵氧化還原程度係數越小，則二價鐵於全部鐵中所占之比率越小。

本發明者等人藉由實驗等發現，藉由設定變更玻璃板20之玻璃原料之熔解條件(例如玻璃原料熔解時之最高溫度、熔解爐內環境之露點等)，或配合熔解條件而適當地調節氧化劑之添加量，從而可調節玻璃板20之鐵氧化還原程度係數。作為氧化劑，例如使用氧化銻、氧化鈰、硝酸鹽等。

玻璃原料熔解時之最高溫度越高，則氧越容易自熔融玻璃脫離，熔融玻璃越會成為還原狀態，熔融玻璃中之鐵越被還原，鐵氧化還原程度係數越大。另一方面，玻璃原料熔解時之最高溫度越低，則氧越難以自熔融玻璃脫離，熔融玻璃越成為氧化狀態，熔融玻璃中之鐵越被氧化，鐵氧化還原程度係數越小。

熔解爐內環境之露點越高，則氧越容易自熔融玻璃脫離，熔融玻璃越成為還原狀態，熔融玻璃中之鐵越被還原，鐵氧化還原程度係數越大。另一方面，熔解爐內環境之露點越低，則氧越難以自熔融玻璃脫離，熔融玻璃越成為氧化狀態，故而鐵氧化還原程度係數越小。

再者，不僅可調節玻璃原料之熔解條件，亦可調節對玻璃原料之氧化劑之添加量。

鐵氧化還原程度係數例如為3~30%。若鐵氧化還原程度係數為3~30%，則容易使吸光度比(A2/A1)為0.4~4.5。鐵氧化還原程度係數較佳為3.5~27%，更佳為4~24%，進而較佳為6~14%。

其次，對來自玻璃板20之光之照度之模擬分析進行說明。於該模擬分析中使用光線追蹤軟體(Light Tools：Cybernet Systems公司製造)。

圖4係表示本發明之一實施形態之模擬分析之模型的圖。於該模型中，將玻璃板20A之尺寸設為10mm×600mm，將玻璃板20A之厚度設為2mm，但結果之傾向並不取決於尺寸或厚度。於距離玻璃板20A之相互平行之端面26A、27A(大小2mm×10mm、距離600mm)中之一端面26A 1mm之位置設置與該端面26A平行之面光源30A。再者，即便不將光源設為面光源而排列複數個點光源，結果之傾向亦不會發生變化。

作為面光源30A之光譜，使用由藍色LED、紅色螢光體及綠色螢光體構成之白色LED之光譜。自面光源30A入射至玻璃板20A之端面26A之光線之條數設為10萬條。

玻璃板20A之吸光度係使用上述(1)式，算出光程長度為200mm之情形時之值。於上述(1)式中，透過率T(λ)使用大小為10mm×10mm×200mm之長方體之試樣之實際測量值。又，折射率n(λ)如上所述，基於實際測量值(參照表1)決定謝米爾(Sellmeier)之分散式(上述(4)式)之各係數而獲得。

為防止到達至端面27A之光之一部分被反射，而再次返回至端面26A之方向，於玻璃板20A之表面中之端面27A使所有光被吸收，且於其他面使光不會被吸收。將入射至端面26A面之光稱為入射光，將到達至相反側之端面27A之光稱為波導光。

將入射光及波導光之色度示於由CIE(Commission Internationale de L'Eclairage，國際照明委員會)在1976年所規定之u'v'色度圖上。將入射光之平均色度座標設為(u' ₁、v' ₁)，將波導光之平均色度座標設為(u' ₂、v' ₂)。色度差△u'以「△u'=u' ₂-u' ₁」之式而定義，色度差△v'以「△v'=v' ₂-v' ₁」之式而定義，色度差△u'v'以「△u'v'=(△u' ²+△v' ²)^1/2」之式而定義。

將模擬分析結果示於表2~4及圖5~7。再者，於表2~4及圖5~7中，吸光度如上所述，以光程長度為200mm之情形時之值而代表。表2及圖5表示總鐵量為20質量ppm之情形時之吸光度比與色度差之關係 的一例。表3及圖6表示總鐵量為40質量ppm之情形時之吸光度比與色度差之關係的一例。表4及圖7表示總鐵量為70質量ppm之情形時之吸光度比與色度差之關係的一例。總鐵量係全部鐵於玻璃板20A中所占之比率，且表示換算為Fe₂O₃之全部鐵之比率。總鐵量亦稱為總氧化鐵含量。

根據表2~4及圖5~7可知，於總鐵量為20質量ppm、40質量ppm、70質量ppm之任一情形時，亦於吸光度比(A2/A1)為0.4~4.5之情形時，色度差△u'v'較小。

以上，對本發明之玻璃板進行了說明，但本發明並不限定於上述實施形態等，可於申請專利範圍所記載之本發明之主旨之範圍內進行各種變化、改良。又，本發明並非如上述般限制於導光板用途，亦可應用於要求內裝構件或裝飾構件等之設計性之用途、其他產業用途。例如，本發明可應用於建築材料、內裝構件、傢俱或常用器具。

本發明之玻璃板之化學組成可為多種多樣，例如可為下述玻璃組成。將本發明之玻璃組成之實施例1~15示於表5及表6(僅Fe₂O₃及CeO₂以質量ppm表示，其他以質量百分率表示)。

作為較佳之玻璃板之組成，列舉下述3種(具有玻璃組成A、玻璃組成B、玻璃組成C之玻璃)作為代表例。再者，本發明之玻璃中之玻璃組成並不限定於此處所示之玻璃組成之例。作為具有玻璃組成A之玻璃板，較佳為以氧化物基準之質量百分率表示，包含60~80%之SiO₂、0~7%之Al₂O₃、0~10%之MgO、0~20%之CaO、0~15%之SrO、0~15%之BaO、3~20%之Na₂O、0~10%之K₂O、5~100ppm之Fe₂O₃。於此情形時之玻璃於氦之d射線(波長587.6nm)下且於室溫下之折射率為1.45~1.60。作為具體例，例如可列舉表5之例1~4及表6之例15。

又，作為具有玻璃組成B之玻璃板，較佳為以氧化物基準之質量百分率表示，包含45~80%之SiO₂、超過7%且30%以下之Al₂O₃、0~15%之B₂O₃、0~15%之MgO、0~6%之CaO、0~5%之SrO、0~5%之BaO、7~20%之Na₂O、0~10%之K₂O、0~10%之ZrO₂、5~100ppm之Fe₂O₃。於此情形時之玻璃於氦之d射線(波長587.6nm)下且於室溫下之折射率例如為1.45~1.60。於此情形時之玻璃組成容易進行離子交換，容易進行化學強化。作為具體例，例如可列舉表5、表6之例5~11。

又，作為具有玻璃組成C之玻璃板，較佳為以氧化物基準之質量百分率表示，包含45~70%之SiO₂、10~30%之Al₂O₃、0~15%之B₂O₃、合計為5~30%之MgO、CaO、SrO及BaO、合計為0%以上且未達3%之 Li₂O、Na₂O及K₂O、5~100ppm之Fe₂O₃。於此情形時之玻璃於氦之d射線(波長587.6nm)下且於室溫下之折射率例如為1.45~1.60。作為具體例，例如可列舉表6之例12~14。

以下，對具有上述成分之本發明之玻璃板之玻璃組成之各成分的組成範圍進行說明。

SiO₂為玻璃之主成分。

關於SiO₂之含量，為了保持玻璃之耐候性、失透特性，以氧化物基準之質量百分率表示，於玻璃組成A中較佳為60%以上，更佳為63%以上，於玻璃組成B中較佳為45%以上，更佳為50%以上，於玻璃組成C中較佳為45%以上，更佳為50%以上。

另一方面，關於SiO₂之含量，為了容易進行熔解，使氣泡品質較為良好，又，為將玻璃中之二價鐵(Fe²⁺)之含量抑制為較低，使光學特性較為良好，於玻璃組成A中較佳為80%以下，更佳為75%以下，於玻璃組成B中較佳為80%以下，更佳為70%以下，於玻璃組成C中較佳為70%以下，更佳為65%以下。

Al₂O₃於玻璃組成B及C中係提昇玻璃之耐候性之必需成分。於本發明之玻璃中，為了維持實用上所需之耐候性，Al₂O₃之含量於玻璃組成A中較佳為1%以上，更佳為2%以上，於玻璃組成B中較佳為超過7%，更佳為10%以上，於玻璃組成C中較佳為10%以上，更佳為13%以上。

但是，為了將二價鐵(Fe²⁺)之含量抑制為較低，使光學特性較為良好，且使氣泡品質較為良好，Al₂O₃之含量於玻璃組成A中較佳為7%以下，更佳為5%以下，於玻璃組成B中較佳為30%以下，更佳為23%以下，於玻璃組成C中較佳為30%以下，更佳為20%以下。

B₂O₃係促進玻璃原料之熔融，提昇機械特性或耐候性之成分，為了不產生因揮發所引起之脈理(ream)之產生、爐壁之侵蝕等不良情 況，B₂O₃之含量於玻璃組成A中較佳為5%以下，更佳為3%以下，於玻璃組成B及C中較佳為15%以下，更佳為12%以下。

Li₂O、Na₂O及K₂O等鹼金屬氧化物係對於促進玻璃原料之熔融，調整熱膨脹、黏性等較為有用之成分。

因此，Na₂O之含量於玻璃組成A中較佳為3%以上，更佳為8%以上。Na₂O之含量於玻璃組成B中較佳為7%以上，更佳為10%以上。但是，為了保持熔解時之澄清性，保持所製造之玻璃之氣泡品質，Na₂O之含量於玻璃組成A及B中較佳為設為20%以下，進而較佳為設為15%以下，於玻璃組成C中較佳為設為3%以下，更佳為設為1%以下。

又，K₂O之含量於玻璃組成A及B中較佳為10%以下，更佳為7%以下，於玻璃組成C中較佳為2%以下，更佳為1%以下。

又，Li₂O為任意成分，為了容易進行玻璃化，將作為來自原料之雜質而包含之鐵含量抑制為較低，且將批料成本抑制為較低，於玻璃組成A、B及C中，可使Li₂O含有2%以下。

又，關於該等鹼金屬氧化物之合計含量(Li₂O+Na₂O+K₂O)，為了保持熔解時之澄清性，保持所製造之玻璃之氣泡品質，於玻璃組成A及B中較佳為5%~20%，更佳為8%~15%，於玻璃組成C中較佳為0%~2%，更佳為0%~1%。

MgO、CaO、SrO及BaO等鹼土金屬氧化物係對於促進玻璃原料之熔融，調整熱膨脹、黏性等較為有用之成分。

MgO具有降低玻璃熔解時之黏性，促進熔解之作用。又，由於具有降低比重，不易對玻璃板造成損傷之作用，故而可含有於玻璃組成A、B及C中。又，為了使玻璃之熱膨脹係數較低，使失透特性較為良好，MgO之含量於玻璃組成A中較佳為10%以下，更佳為8%以下，於玻璃組成B中較佳為15%以下，更佳為12%以下，於玻璃組成C中較佳為10%以下，更佳為5%以下。

CaO係促進玻璃原料之熔融，又，調整黏性、熱膨脹等之成分，故而可含有於玻璃組成A、B及C中。為了獲得上述作用，於玻璃組成A中CaO之含量較佳為3%以上，更佳為5%以上。又，為了使失透較為良好，於玻璃組成A中較佳為20%以下，更佳為10%以下，於玻璃組成B中較佳為6%以下，更佳為4%以下。

SrO具有增大熱膨脹係數及降低玻璃之高溫黏度之效果。為了獲得此種效果，可於玻璃組成A、B及C中含有SrO。但是，為了將玻璃之熱膨脹係數抑制為較低，SrO之含量於玻璃組成A及C中較佳為設為15%以下，更佳為設為10%以下，於玻璃組成B中較佳為設為5%以下，更佳為設為3%以下。

BaO與SrO同樣地具有增大熱膨脹係數及降低玻璃之高溫黏度之效果。為了獲得上述效果，可於玻璃組成A、B及C中含有BaO。但是，為了將玻璃之熱膨脹係數抑制為較低，於玻璃組成A及C中較佳為設為15%以下，更佳為設為10%以下，於玻璃組成B中較佳為設為5%以下，更佳為設為3%以下。

又，關於該等鹼土金屬氧化物之合計含量(MgO+CaO+SrO+BaO)，為了將熱膨脹係數抑制為較低，使失透特性較為良好，維持強度，於玻璃組成A中較佳為10%~30%，更佳為13%~27%，於玻璃組成B中較佳為1%~15%，更佳為3%~10%，於玻璃組成C中較佳為5%~30%，更佳為10%~20%。

於本發明之玻璃板之玻璃之玻璃組成中，為了提昇玻璃之耐熱性及表面硬度，可使作為任意成分之ZrO₂於玻璃組成A、B及C中含有10%以下，較佳為含有5%以下。但是，若超過10%，則玻璃容易失透，故而不佳。

於本發明之玻璃板之玻璃之玻璃組成中，為了提昇玻璃之熔解性，可於玻璃組成A、B及C中含有5~100ppm之Fe₂O₃。再者，此處， Fe₂O₃量係指換算為Fe₂O₃之總氧化鐵含量。總氧化鐵含量較佳為5~50質量ppm，更佳為5~30質量ppm。於上述總氧化鐵含量未達5ppm之情形時，玻璃之紅外線之吸收變得極差，難以提昇熔解性，又，原料之精製耗費極大之成本，故而不佳。又，於總氧化鐵含量超過100ppm之情形時，玻璃之著色變大，可見光透過率降低，故而不佳。

又，本發明之玻璃板之玻璃可含有SO₃作為澄清劑。於此情形時，SO₃含量較佳為以質量百分率表示超過0%且為0.5%以下。更佳為0.4%以下，進而較佳為0.3%以下，進而較佳為0.25%以下。

又，本發明之玻璃板之玻璃可含有Sb₂O₃、SnO₂及As₂O₃中之一者以上作為氧化劑及澄清劑。於此情形時，Sb₂O₃、SnO₂或As₂O₃之含量較佳為以質量百分率表示為0~0.5%。更佳為0.2%以下，進而較佳為0.1%以下，進而較佳為實質上不含有。

其中，由於Sb₂O₃、SnO₂及As₂O₃作為玻璃之氧化劑發揮作用，故而可基於調節玻璃之Fe²⁺之量之目的而於上述範圍內添加。但是，As₂O₃就環境方面而言並非積極地含有。

又，本發明之玻璃板之玻璃可含有NiO。於含有NiO之情形時，NiO亦作為著色成分發揮作用，故而NiO之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量，設為10ppm以下。尤其就不會降低波長400~700nm下之玻璃板之內部透過率之觀點而言，NiO較佳為設為1.0ppm以下，更佳為設為0.5ppm以下。

本發明之玻璃板之玻璃可含有Cr₂O₃。於含有Cr₂O₃之情形時，Cr₂O₃亦作為著色成分發揮作用，故而Cr₂O₃之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量，設為10ppm以下。尤其就不會降低波長400~700nm下之玻璃板之內部透過率之觀點而言，Cr₂O₃較佳為設為1.0ppm以下，更佳為設為0.5ppm以下。

本發明之玻璃板之玻璃可含有MnO₂。於含有MnO₂之情形時， MnO₂亦作為吸收可見光之成分發揮作用，故而MnO₂之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量，設為50ppm以下。尤其就不會降低波長400~700nm下之玻璃板之內部透過率之觀點而言，MnO₂較佳為設為10ppm以下。

本發明之玻璃板之玻璃可含有TiO₂。於含有TiO₂之情形時，TiO₂亦作為吸收可見光之成分發揮作用，故而TiO₂之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量，設為1000ppm以下。就不會降低波長400~700nm下之玻璃板之內部透過率之觀點而言，TiO₂更佳為將含量設為500ppm以下，尤佳為設為100ppm以下。

本發明之玻璃板之玻璃可含有CeO₂。CeO₂具有降低鐵之氧化還原之效果，可使波長400~700nm下之玻璃之吸收較小。但是，於大量含有CeO₂之情形時，CeO₂亦作為吸收可見光之成分發揮作用，又，可能會將鐵之氧化還原過度降低至未達3%，從而不佳。因此，CeO₂之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量，設為1000ppm以下。又，CeO₂之含量更佳為設為500ppm以下，進而較佳為設為400ppm以下，尤佳為設為300ppm以下，最佳為設為250ppm以下。其中，CeO₂之含量必須以鐵之氧化還原成為3~30%之方式進行調節。

本發明之玻璃板之玻璃可含有選自由CoO、V₂O₅及CuO所組成之群中之至少1種成分。於含有該等成分之情形時，亦作為吸收可見光之成分發揮作用，故而上述成分之含量較佳為相對於上述玻璃組成之合計量，設為10ppm以下。為了不使波長400~700nm下之玻璃板之內部透過率降低，尤佳為實質上不含有該等成分。

本申請案係主張基於2014年8月28日於日本專利廳提出申請之日本專利特願2014-174177號、及2015年5月14日於日本專利廳提出申請之日本專利特願2015-098888號之優先權者，並將日本專利特願2014-174177號及日本專利特願2015-098888號之全部內容引用於本申請案中。

10‧‧‧液晶面板

11‧‧‧顯示面

13‧‧‧相反側之面

20‧‧‧導光板用之玻璃板

21‧‧‧正面

23‧‧‧背面

26‧‧‧端面

30‧‧‧光源

40‧‧‧反射點

Claims (8)

1. 一種玻璃板，其490nm以上且780nm以下之波長範圍之平均吸光度(A2)相對於380nm以上且未達490nm之波長範圍之平均吸光度(A1)的吸光度比(A2/A1)為0.4~4.5。
2. 如請求項1之玻璃板，其中於光程長度為200mm時，A1為0.1以下，A2為0.15以下。
3. 如請求項1或2之玻璃板，其中鐵氧化還原程度係數為3~30%，換算為Fe₂O₃之總氧化鐵含量為5~100質量ppm。
4. 如請求項1至3中任一項之玻璃板，其中以氧化物基準之質量百分率表示，包含60~80%之SiO₂、0~7%之Al₂O₃、0~10%之MgO、0~20%之CaO、0~15%之SrO、0~15%之BaO、3~20%之Na₂O、0~10%之K₂O、5~100ppm之Fe₂O₃。
5. 如請求項1至3中任一項之玻璃板，其中以氧化物基準之質量百分率表示，包含45~80%之SiO₂、超過7%且30%以下之Al₂O₃、0~15%之B₂O₃、0~15%之MgO、0~6%之CaO、0~5%之SrO、0~5%之BaO、7~20%之Na₂O、0~10%之K₂O、0~10%之ZrO₂、5~100ppm之Fe₂O₃。
6. 如請求項1至3中任一項之玻璃板，其中以氧化物基準之質量百分率表示，包含45~70%之SiO₂、10~30%之Al₂O₃、0~15%之B₂O₃、合計為5~30%之MgO、CaO、SrO及BaO、合計為0%以上且未達3%之Li₂O、Na₂O及K₂O、5~100ppm之Fe₂O₃。
7. 如請求項1至6中任一項之玻璃板，其用於液晶顯示裝置之背光源用導光板。
8. 如請求項1至6中任一項之玻璃板，其用於建築材料、內裝構件、傢俱或常用器具。