TW200817544A - Crimping composite fiber and fibrous mass comprising the same - Google Patents

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200817544 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本舍明主要係關於一種彈性盘 Α Λ 興體積回復性高之纖維集 否體’特別是關於一種適於不織布 ^ ^ ^ 飞平之潛在捲縮性複合纖維 及使用其之纖維集合體。 【先前技術】 於衛生材料、包裝材、濕巾、過渡層、抹布（wipper) :所用之不織布、或硬錦、椅子等所用之不織布、成㈣ 等各種用途中，常使用一種埶接 …、接曰不織布，其係使用低熔 融峰溫度成分至少一部份露出於 ^ 、、哉維表面，且由熔點咼於 低溶點成分之高熔點成分所構. 再风之熱网虫合性複合纖維。尤 其’於代替發泡氨酯方面，靜於 卜 対於不織布之高彈性與體積回 復性’亦即厚度方向之體積回禮地 u设丨生阿的纖維之需求曰益普 遍。作為發泡氨醋替代品之需求大的理由在於其生產時使 用之藥品之處理困難、或由於排出氟碳化物、使用後之廢 棄處理困難為問題所在。又，得到之發泡氨醋之特性係於 壓縮時，壓縮初期會感到較硬，是其問題，或是缺乏透氣 性而悶熱，或是吸音性不足，或是易黃變。因而人們乃對 彈性與體積回復性高的不織布進行各種研究。 下述引用文獻1〜2曾提出一種複合纖維，其係由熔點 200 C以上之聚酯成分、與熔點18〇。〇以下之聚醚酯嵌段共 聚物成分（亦即彈性體成分）所構成。藉由於鞘成分使用彈 性體成分，於承受壓縮變形時，由於接合部份之自由度及 耐久性提南’故體積回復性優異。 200817544 下述專利文獻3提出-種外顯捲縮性複合纖維，其係 由含有聚對苯二甲酸丙二酯(PTT)系聚合物之第一成分、與 含有聚烯烴系聚合物（尤其是聚乙烯）之第二成分所構成， 於纖維截面，藉由使第一成分之重心位置偏離纖維之重心 位置而使捲縮外顯化。此外顯捲縮性複 ，分使用彎曲彈性大、且彎曲硬度小的聚合：，=纖 、·隹截面成為偏心狀態，使捲縮形狀作成為波形狀，藉此得 到體積回復性高、柔軟、且初期體積大之不織布。 下逑專利文獻4提出-種潛在捲縮性複合纖維與不織 布，其於芯成分使用聚對苯二甲酸乙二酯（ρΕτ)、或ρΕτ 與聚對苯二Τ酸丁二醋（ΡΒΤ)之摻合物，5戈ΡΕΤ * ΡΤΤ之 Π合物，於勒成分使用藉由金屬芳香類(_n_ne) 苟媒進仃聚合之直鏈狀低密度聚乙烯樹脂似则）。 專利文獻1 :曰本專利特開平3_24〇219號公報 專利文獻2 ·’曰本專利特開平5-247724號公報 專利文獻3.日本專利特開·3_3334號公報 專利文獻4··日本專利特開2〇〇6_233381號公報 由於用文獻1〜2中，勒成分使用聚醋鍵彈性體， 由於此來合物具有梭朦壯 U橡膠㈣性，對接合點之變形的自由度 大，故可得到體積回復性優異 彈性體為硬質聚醋與軟質 物此聚⑽ 的軟質成分，容易因敎而^…熱性低 積減少，發生所謂之扁、化。^致熱加工時使不織布的體 性體之複合mMe、、—果，勒成分使用聚酿鍵彈 ' ;乍成為不織布時之初期體積小，只能 200817544 得到高密度的不織布，用途受到限制，是其問題。又，於 加熱狀態下麼縮後，或反覆厂聖縮後之不織布，纖維彼此之 接合點及纖維本身會受破壞、哎 A產生折曲，使得纖維強度 等，與原本的不織布相比，不織布硬度會降低，是問 題所在。 前述引用文獻3〜4 +，藉由使芯之聚合物、及纖維截 面作成為特定者，且使捲縮狀態作成為特定者，可得到體 積回復性優異之不織布’然而，雖初期不織布厚度(初期體 積）大，體積回復性（尤其是剛除去負荷後之初期體積回復 性）郃不足，以致其用途受到限制，是問題所在。 因而，用以往之技術，去舴p 、 未此侍到初期體積大（低密度者） 且體積回復性優異之不織布用纖維。 【發明内容】 本發明為解決前述以往之Μ θ J 1任之問喊，提供一種捲縮性複合 纖維及使用其之纖維集合體，該複合纖維，其彈性、體積 回復性皆高、於反覆壓縮時之耐久性亦高，且於高溫下使 用時之彈性、體積回復性、及其耐久性皆高。 、本發明之捲縮性複合纖維，係含有第一成分與第二成 分’其特徵為，前述第一成分含有聚丁烯]，前述第二成 分含有溶融峰溫度較聚丁烯」之溶融峰溫度高抓以上的 :合物，或熔融開始溫度為120t以上之聚合物，由纖維 截面觀：、時，前述第-成分在前述複合纖維表面至少佔 2〇/° ’刚^弟二成分之重心位置係偏離前述複合纖維之重 心位置’前述複合纖維為呈現立體捲縮之外顯捲縮’或為 200817544 藉由加熱而呈現立體捲縮之潛在捲縮。 本發明中所謂之「熔融開始溫度」，係依據JIS_K_7121 所叮疋之藉由微差掃描熱量（Dsc)測定法測定之外推熔融 開始溫度。 本發明之纖維集合體之特徵在於至少含有3 〇質量％之 前述捲縮性複合纖維。 【實施方式】 本發明之捲縮性複合纖維，其彈性、體積回復性、與 於反覆壓縮時之耐久性皆高，且於高溫下使用時之彈性、 體積回復性、及其耐久性亦高。又，使用有本發明之具有 外顯捲縮性之捲縮性複合纖維（以下稱為外顯捲縮性複合纖 維）所成之纖維集合體，其初期體積高。又，使用有本發明 之具有潛在捲縮性之捲縮性複合纖維（以下冑為潛在捲縮性 複合纖維）所成之纖維集合體，於複數層疊合進行加熱成形 %由於可呈現潛在捲縮，故層間之纖維纏繞性佳，彈性 與體積回復性可更提高。 下之體積回復性亦優#，適於要求耐熱性之用途，例如 車輛用緩衝墊材、地板式暖氣用地板材料内襯材等。 使用有本發明之捲縮性複合纖維之不織布，與以往之 由使用有彈性體之複合纖維所成之不織布相比，於初期體 積與體積回復性皆優異，可使用於緩衝塾材等之硬綿、衛 生材料、包裝材、過濾層、化妝品用材料、女性胸罩之襯 塾、肩墊等之低密度不織布製品。再者1用有本發明之 捲縮性複合纖維之不織布，於高溫（例如，6(rc〜9(rc左右） .200817544 本發明之捲縮性複合纖維，第—成分(例如，勒之接合 係用聚丁稀或含有叫之聚合物。此聚合 二較柔軟，不含彈性體般的軟f成分，耐熱性優異，故 仔到熱加工時之體積減少(扁化)小、初期體積大之不織 形狀二Γ1，由於與彈性體同樣有一定程度之柔軟性及 :::!(對於變形之回復)，故可得到於㈣時之接合 a㈣’並且對於變形之回復性優異、 不織布。 风丨王冋i 捲縮性複合纖維之第二成分，以使用溶融峰溫度較 上之聚合物為佳，例如’聚醋。藉由使用滿 一上述範圍之聚合物，》PB」成分之熔融峰溫度附近進 :熱加工時’可維持第二成分之硬度。滿足上述範圍之聚 S: ’可使用聚對苯二甲酸乙二酯(pET)、聚對苯二甲酸丙二 :(p:t)、聚對苯二甲酸丁二酯(ρΒτ)等或此等之混合物。 刖f第二成分係配置於例如捲縮性複合纖維的芯。藉由使 =第二成分之重心位置偏離纖維之重心位置，可發揮壓縮 日守之彈黃的效果，得到彈性及體積回復性高的纖維隼合 體。 本發明中所用之PB-1依據nS-K_7121測定之由DSC 所求出之熔融峰溫度，以115〜13〇〇c之範圍為佳。以i2〇〜i3〇 2為更佳。熔融峰溫度若為115〜13(rc的範圍，其耐熱性 於尚/JHL下之體積回復性佳。本發明中，由前述D s c曲 線所求出之熔融峰溫度亦稱為熔點。 9 200817544 前述ΡΒ-l依據JIS-K-7120測定之熔融流動率（Mfr ; 測定溫度 19(TC，負荷 21.18N(2.16kgf))g Mog/w 分鐘 之範圍為佳。以MFR為3〜25g/〗〇分鐘之範圍為較佳，= 以3〜20g/10分鐘為更佳。MFR若於分鐘之範圍， 由於—PB-i為高分子量，故耐熱性佳，於承受溫度時之體 積回復性高，為較佳。且，纺紗拉引性、及拉伸性亦佳。 第一成分可為ΡΒ-i單獨，亦可添加聚丙烯（pp)。叙確 認得知藉由^㈤添加少量的聚丙烯（pp)，可解決拉伸 性:熱收縮性、溶融黏度不安定之問題。前述聚丙稀可為 丙知之均聚物、無規共聚物、或嵌段共聚物等之丙稀丘聚 W以下稱為「共HP」）之任一者，若為本發明之外顯捲 性複合纖維，就熱收縮性考量，以均聚物或嵌段共聚物 為佳。尤其，均聚物雖質地猶有較硬的傾向 復性較有利，故較佳。呈舻而丄 *人Λ 積 ，、體而έ，複合纖維之第一成分係 &合使用60〜95質量_ «τ # , & , 一 貝里/〇之來丁烯-1與5〜40質量％之聚丙 布。两述第-成分係配置於例如複合纖維之鞘。又，添加 ^本==潛在捲縮性纖維中之共聚ρρ，可為無規共聚 丘-I:&共聚物之任一者’若就熱收縮性考量，以無規 用、：物為佳。於ΡΒ]添加聚丙烯、共聚ρρ之情況，以使 用60質量％以上95質量 所曰。/ 乂卜之ΡΒ-1及5質量％以上40 貝ΐ %以下之共聚ΡΡ之質量 二 貝里比為仫。刖述弟一成分配置於 例如捲縮性複合纖維之鞘。 ,ηΒ ,

, 稍又，本發明中所謂之共聚PP 货、知丙烯成分超過50質量％者。 於前述外顯捲縮性複合纖維中，有關添加之PP的添 10 200817544 加量之上限，隨著PP添加量之增加，拉伸性會變佳，熱 收縮性會變小，熔融黏度安定性會變佳，惟，若加入過多， 則得到之不織布有變硬之傾向。χ，ρρ添加量若多，聚合 物之木权性茭i ’接合點之變形自由度變小，故體積回復 性變差。又’隨著PP添加量之增加，由於會阻礙⑽之 結晶化，於紡紗拉引時無法充分冷卻，致容易產生融合紗 (&edyarn)。因而以4〇質量％以下為佳。pp添加量之較 佳下限為5質量％。若未滿5質量％，對熔融溫度下聚合 物黏度降低無防止效果。且熱收縮防止效果亦小。因而， ^稀之添加量宜為5質量％以上、40質量％以下，以7 :量％以上、30質量％以下為佳，以10質量％以上、25質 里/。二下為最佳。若使PB]與pp溶融摻合，兩聚合物易 於相/合化。又，藉由摻合與聚丁烯丨）相溶性高之聚 丙烯（PP)’可使纺紗性及拉伸性良好，單纖維熱收縮變小。 亦即，只用PBd時，由於熔融黏度低、流動性過高，故 熔：紡心之女定性差，而藉由摻纟pp以提高流動特性， :侍到安定而均_的紡紗。又，只用ρΒ]時，由於熱收 縮於機械性地賦予捲縮後之11〇。。左右之乾燥處理時， 捲^會付過細’使不織布加卫時面積收縮率過大，質地 差致有成為初期體積、及體積回復性皆差的不織布之情 兄藉由摻合ΡΡ，可防止此情形。又，只用聚丁稀」時， 拉伸[生差’藉由摻纟pp可改善拉伸性。其理由，吾人推 測認為係因前述般聚丁烯]之分子量大(亦即，分子鏈長)， 分子彼此纏繞程I i + 凡枉度大，致有難以拉伸之問題，藉由摻合pp， 200817544 因PP進入高分子量之聚丁烯_丨分子鏈間，可適度地抑制 聚丁烯-1之分子鏈之纏繞之故。 於前述外顯捲縮性複合纖維中，添加之PP的Q值（重 Ϊ平均分子量（MW)/數量平均分子量（Μη))α 6以下為佳， 更佳之Q值為2〜5。Q值若為6以下，亦即分子量分布小， 由於向分子量ΡΡ之含有量少，故ρρ容易進入PBq之分 子鏈間，其結果，熱收縮變小，可得到既定之外顯捲縮。 刖述ΡΡ之添加量與ΡΡ之Q值，以添加量/Q值比為D 以上為佳，以2·4以上為更佳，以2·5以上為最佳。pp添 力^口量/Q值比，為表示ΡΡ進入ΡΒ4之分子鏈間之容易度的 扎払，為影響纖維收縮性之指標。pp添加量/Q值比若為I) 、上表不PP添加篁大、或Q值小，由於體積回復性係 依存於PB-1之添加量，故藉由調整雙方之值的平衡度，、 可於抑制纖維的收縮之同時亦提高體積回復性。例如，於 PP添加1少之情況，由於充分量的pp進入PB_1分子鏈間， ，維之收縮有變小之傾向。又，pp於Q值小的情況亦 。易進入PB- 1之分子鏈間，亦有使纖維之收縮變小之傾 向。另-方面，添加量/Q值之上限並無特別限定，就纖維 之收縮抑制與體積回復性考量，以10以下為佳。 —前述外顯捲縮性複合纖維中之前述pp依據JIS_K_7210 之熔融流動率（MFR;測定溫度以代，負荷216kgf(21._) 、 g/10刀釦之範圍為佳，以6〜25g/l0分鐘之範圍為 更乜MFR右為5〜3〇g/1〇分鐘之範圍，可抑制抑」的熔 融濃度之降低，由於PP為可進入叫的分子間之適當的 12 200817544 :，故其結果可得到均-的纖維，熱收縮可減小。 以/^顯捲縮性複合纖維中，其捲縮數以5個/25mm 户毛機f : 以下為佳。捲縮數若未滿5個/25_， =機―過性會降低’同時不織布之初期體積與體 m口设性有變差之傾向。另—方面’捲縮數若超過乃個 織：二1:捲縮數過多’梳毛機通過性會降低，不僅不 、、我布之貝地④差，不織布之初期體積亦變小，故不佳。 又，前述捲縮性複合纖維中，有關添加有共聚PP之 潛在捲縮性複合纖維，其特徵為，此潛在捲縮性複合纖維， 其於un：依據m.L_1G15測定之乾熱收縮率如下：… (1)於初負荷0.018mN/dtex(2mg/de)下測定為鳩以 上，且 (^)於初負荷0.45mN/dtex(5()mg/de)下測定為5%以上。 藉由使於12〇t之乾熱收縮率為此範圍内，於對使用 此外顯捲縮性纖維之纖維集合體進行熱加工時’可使潛在 捲縮性複合纖維之潛在捲縮充分呈現。 曰 前述潛在捲縮性複合纖維中，添加之共聚pp之添加 量的上限，隨著添加量之增加，拉伸性會變佳，熱收縮性 會變大，若添加過多，貝，H寻至之不織布之體積目復性有減 小之傾向。又，由於隨著共聚PP添加量之增加，會妨礙卩匕 之結晶化，於紡紗拉引時無法充分冷卻，致產生融合紗。 因而以40質量％以下為佳。於添加共聚pp之情況，宜為 超過0質量％、40質量％以下，較佳者為，5質量％以上、 3 0質量％以下，最佳者為，1 〇質量。/〇以上、25質量％以下。 13 200817544 若使PB- 1與共聚pp熔融摻合，兩聚合物容易相溶化。又， 藉由摻合與聚丁烯-1(PB-1)相溶性高之共聚pp，可使紡紗 性及拉伸性變佳。亦即，藉由於PB-1摻合PP，可提高流 動特性，可安定地得到均一的紡紗。又，藉由摻合共聚pp， :可改善拉伸性。其理由，吾人推測認為係由於如前述般 k 丁烯1之刀子里大（亦即，分子鍵長），分子彼此之纏繞 程度大，致有不易拉伸之問題，然而，藉由摻合共聚PP， 共聚PP可進入高分子量之聚丁烯]A子鏈間，可適度地 抑制聚丁烯· 1分子鏈之纏繞程度之故。 前述潛在捲縮性複合纖維中，前述共聚pp依據. 之溶融流動率（贿；測定溫度㈣。c，負荷 1.18N(2.16kgf))以50g/1〇分鐘以下為佳，以2〜3〇g w分 知的範圍内為更佳。 前述潛在捲縮性複合纖維中，前述絲pp以選自乙 種：：共“A、乙烯-丁烯小丙烯三元共聚物中之至少1 聚1 η:於共為乙烯，丙烯共聚物之情況，較佳之共 圍：k、列’以貝！比計’為乙烯：丙烯=1 : 99〜3 : 7之範 。於共聚PP為乙烯-丁煤 一 t ^ ^ 烯-丙烯三元共聚物之情況，以 =計為，乙稀為。.5〜15、丁稀」為。.5 為7。〜99 心牵ϋ圍。 之重! = t捲縮性複合纖維中，較佳者為，前述共聚ΡΡ 重置平均分子量（Mw)與數量平均分子量㈣之比（q值） 為3以上之乙烯·丙烯共聚物。

值為3^，亦即分子量分布^之Q值為4〜7。若Q 刀布廣’則高分子量之PP的含 14 200817544 有里、"’故共水PP會難以進入PB]之分子 果會導致熱收縮變大。 j β 本發明之捲縮性複合纖維中， 於不妨礙不織布之大體 積性及體積回復性之範圍内， 肢 了另外摻合於第一成分之 合物可舉出例如··聚丙烯或臂,ρ位 ^ , 邵次聚乙烯等之烯烴系聚合物；與 具有乙烯基、羧基、順式丁稀 ^ ，馱酐專極性基之烯烴等之 共聚合聚合物；苯乙稀系等之彈性 _ 坪性體。又，添加劑可舉出： 離子聚合物（ionomer)等之谢f、寸π , 』哥义树月日、4烯（terpene)等之增黏劑 等0 第二成分以彎曲彈性優異之聚合物為佳，可舉出例如： 聚對苯二曱酸乙二酯、聚對苯二甲酸丁二酯、聚對苯二甲 S复丙二醋、聚蔡二甲酸乙二5旨、聚乳酸等之聚醋、尼龍：、 尼龍66、尼龍η、尼龍12等之聚醯胺、聚㈣、聚碳酸 醋、聚苯乙烯等。λ以聚s旨為佳，以聚對苯二甲酸丙二醋 (PTT)為最佳。 本發明中較佳地使用之PTT，可為PTT均聚樹脂、下 述之PTT共聚樹脂、或PTT與其他聚自旨系樹脂之摻合物， 亦可為間苯二甲酸、琥珀酸、己二酸等酸成分、或1 丁 二醇、1，6-己二醇等之二醇成分、聚四亞曱基二醇 (polytetramethylene glycol)、聚氧化亞甲基二醇 (polyoxymethylene glycol)等10重量％以下共聚合者，亦可 為摻合PET、PBT等其他聚S旨系樹脂5〇質量。/。以下者。前 述共聚合成分，若超過1 〇質量％，由於彎曲彈性係數變小， 故不佳。另一方面，其他聚酯系樹脂之摻合比例若超過5〇 15 200817544 為量％，由於性質會接近於該摻合之其他聚酯樹脂的性質， 故不佳。 前述ptt之極限黏度u ]以（^〜丨2為佳。以」 為更佳。藉由將極限黏度[▽]設定於上述範圍，可得到生 產性優異、體積回復性優異之潛在捲縮性複合纖維。此處 所渭之極限黏度[]，係35°c之鄰氯苯酚溶液用歐斯特華 德黏度計測定，依下式所求出之值。 (其中，77 r為以純度98%以上之鄰氯苯酚溶解之試 樣的稀釋溶液於35力之黏度，除以同溫度下測定之上述溶 劑全體之濃度所得之值。c為上述溶液i〇〇ml中之g單位 之〉谷質重量值。） 極限黏度若未滿〇·4，由於樹脂之分子量過低，不僅 、、方、V〖生差’纖維強度亦低，故無實用性。極限黏度若超過 1,2由於樹脂的分子量變大，熔融黏度過高，致會發生單 紗斷裂等，變得難以紡紗，故不佳。 由前述PTT依據JIS-K-7121測定之由DSC所求出之 溶融峰溫度以MOt〜240°C為佳。尤以200°C〜235°C為更 ^。溶融峰溫度若為180°C〜240°C之範圍，則耐候性高， 並可提兩得到之捲縮性複合纖維之彎曲彈性係數。 又’ 4述第二成分可視需要於無損於本發明之目的及 16 200817544 放果之範圍内，依用途而混合各種添加劑，例如：抗靜電 劑、顏料、消光劑、熱安定劑、光安定劑、難燃劑、抗菌 劑、潤滑劑、可塑劑、柔軟劑、抗氧化劑、紫外線吸收劑、 結晶成核劑等。 、複口比（第一成分（芯V第一成分（鞘））以8/2〜3/7(容積比） 為佳，以7/3〜4/6為更佳，u 6/4〜4·5/5·5 &最佳。芯成分 主要有助於體積回復性，鞘成分主要有助於不織布強度及 ^度。該複合比若為8/2〜3/7，則可兼顧不織布強度及硬度 y體積回復性。複合比，若為鞘成分較多，則不織布強度 可提升，但得到之不織布會較硬，體積回復性亦有變差之 傾向另一方面，若芯成分過多，則接合點過少，不織布 強度變小’亦使體積回復性有變差之傾向。 本發明中，第二成分之重心位置係偏離複合纖維之重 “位置。圖1顯示本發明之一實施形態之捲縮性複合纖維 之纖維截面。於第二成分（2)周圍配置有第一成分（1)，第一 成分（1)佔複合纖維（1)表面之至少20%。藉此，第一成分（1) 於熱接合時，表面會熔融。第二成分（2)之重心位置（3)偏離 複合纖維（1)之重心位置（4)，偏離之比例（以下亦稱為偏心 率）’係指以電子顯微鏡等對複合纖維之纖維截面進行放大 攝影’於以第二成分（2)之重心位置（3)為C1，以複合纖維（1〇) 之重心位置（4)為Cf，以複合纖維（10)之半徑（5)為rf時， 為以下式表示之數值。 偏心率= Cf-Cl | /rf] X 100 第二成分（2)之重心位置（3)偏離纖維重心位置之纖 17 200817544 維截面’以圖！所示之偏心芯勒型、或並排型為較佳之步 態。視情況，即使是多芯型，其多芯部份可集合而存在^ 偏離於纖：之重心位置。尤其，若為偏心怒鞘型之纖維截 面，於熱處理時容易呈現所要的捲縮，故較佳。偏心芯鞠 型複合纖維之偏心率以5〜5〇%為佳。以7〜3〇%為更佳。又， 第二成分之纖維截面之形態，於圓形之外，亦可為橢圓形、 Y形、X形、井形、多角形、星形等之特殊形狀，潛在捲 縮性複合纖維(10)之纖維截面之形態，於圓形之外，亦可 為橢圓形m形、井形、多角形、星形等之特殊形 狀，或中空形。 圖2顯示本發明之一實施形態之捲縮性複合纖維之捲 縮形態。本發明中所謂之波形狀捲縮，係如圖2八所示般 之捲縮的山狀部為彎曲者。所謂之螺旋狀捲縮，係如圖π 所示般之捲縮的山狀部彎曲為螺旋狀者。本發明亦包含圖 2C所不般之波形狀捲縮與螺旋狀捲縮混雜之捲縮。亦可為 如圖3所示般之通常之機械捲縮。又，本發明亦包含圖4 所示般之機械捲縮之銳角捲縮、和圖2八所示般之波形狀 捲縮混雜之捲縮。本發明中，以包含波形狀捲縮、螺旋狀 捲縮者稱為立體捲縮，以與機械捲縮區別。 於本發明之外顯捲縮性複合纖維中，尤其如圖2A所 不之波形狀捲縮、或圖2C所示之波形狀捲縮與螺旋狀捲 細此雜之捲縮，於可兼顧梳毛機通過性與初期體積及體積 回復性之考量，為較佳者。 其次，就本發明之捲縮性複合纖維之一形態之外顯捲 18 200817544 縮性複合纖維之樂j #方法# ΒΗ ^ τ , ㈣π 下。前述外顯捲縮性複合 纖維，可如下述方法製造。 &口 首先，以含有50質量％以上之聚丁烯·〗之 如，含有00〜95質量％之綮丁檢】$ 刀（例 、 貝里之聚丁烯-1與5〜4〇重量％之聚丙綠 之成分），與作為第二成分之 /、β平乂承丁烯_ 1之熔 溫度高2(TC以上的炼融峰溫度之聚合物，或 (依據一21所訂定之藉由微差掃描熱量 測定之外推熔融開始溫度）為12代以上之聚合物，使 於纖維截面令使第一成分佔纖維表面之至彡2〇%，並以使 第二成分之重心位置偏離纖維之重心位置之方式所配置 :合型纺嘴(例如偏心芯勒複合紡嘴)，使第二成分以紡紗 >皿度2 4 0〜3 3 0 C，徒第*一成八#八 更弟成刀成刀以紡紗溫度200〜3〇〇〇c 進行炼融紡紗，以拉引速度100〜1500m/分鐘拉引，得到纺 紗絲 '然後’將拉伸溫度定為第二成分之玻璃轉化溫度以 上、未滿第-成分之熔點的溫度之下，進行拉伸倍率18 倍以上之拉伸處理。較佳之拉伸溫度的下限，為較第二成 分之玻璃轉化溫度冑HTC之溫度。較佳之拉伸溫度的上限 為9(TC。理由在於，拉伸溫度若為未滿第二成分之玻璃轉 化溫度’由於第-成分之結晶化不易進行，有熱收縮變大、 或是體積回復性變小之傾向。拉伸溫度若為第一成分之溶 點以上，則纖維彼此會融合。較佳之拉伸倍率的下限為2 倍。較佳之拉伸倍率之上限為4冑。拉伸倍率若未滿a 倍’由於拉伸倍率過低，故難以得到可呈現波形狀捲縮及/ 或螺旋狀捲縮之纖維’不僅初期體積小，纖維本身之剛性 19 200817544 亦小、’致有梳毛機通過性等之不織布作業性差、或體積回 復！·生差之彳員向。又，此時，於前述拉伸時之前後，可視需 要於90〜11 5 C之乾熱、濕熱、蒸熱等環境氣氛下進行退火。 然後，視需要，於賦予纖維處理劑之前或後，用史塔 發（Staffa)箱式捲縮機等公知之捲縮機賦予捲縮數5個 :5mm以上、25個/25mm以下之捲縮。通過捲縮機後之捲 、、宿/彳、可為鋸^狀（機械）捲縮及/或波形狀捲縮。捲縮數若 '個25mm，梳毛機通過性會降地，且不織布之初期 體積與體積回復性有變差之傾向。另—方面，捲縮數若超 過25個/25随，則捲縮數過多，故梳毛㈣q 僅不織布之質地變差’不織布之初期體積亦有變小之虞。 再者，以前述捲縮機賦予捲縮後，可於9〇〜115七之_ 熱、濕熱、蒸熱等環境氣氛下進行退火處理。具體而/ 於賦予纖維處理劑後以捲縮機賦予播縮，秘9H听之 境氣氛下進行退火處理，並同時施以乾燥處理，可 ㈣程步驟，為較佳。退火處理若未滿㈣，有乾執收 縮2變大之傾向，無法得到既定的外顯捲縮，有得至I之 不織布之質地I亂，生產性降低之虞。 于到之 藉由上述方法得到之外顯捲縮性複 如圖2所示般之捲縮數5個/25職以±^ = 之選自波形狀捲縮與螺旋狀捲縮中之至少一種㈣下 於不會降低後述之梳毛機 V種掩、％，故可 太^ ^ „ 業性之下得到體積大之不蚪 布，為g者。X，㈣成所要之 不、、哉 捲縮性複合纖維。更佳之捲 、^ ^ 11仔到外顯 更<土之捲％數為10〜20個/25聰。 20 200817544 則述外顯捲縮性複合纖維，其複合纖維呈現捲縮 ^具有選自波形狀捲縮與螺旋狀捲縮中之至少一種外顯捲 瑟（，體捲纟佰）。纖維之狀態，可為完全呈現立體捲縮之外 、 宿”亦可為保留少許捲縮部分（對纖維加熱時產生捲縮） 之外捲縮。惟，於對纖維加熱時（例如，於施加後述對不 、我布加工之溫度時），若呈現為捲縮數超過個/25mm的 又之捲、、宿日守’會有梳毛機通過性降低之情形，故不佳。 ，妾著就本發明之捲縮性複合纖維之一實施形態之潛 在捲、侣丨生複合纖維之製造方法進行說明。前述潛在捲縮性 複合纖維可如下述般製造。 I先，以含有50質量％以上之聚丁烯_丨之第一成分（例 如，含有60〜95質量％之聚丁烯-1與5〜40重量％之共聚合 聚丙烯之成分），與作為第二成分之以具有較聚丁烯_丨之 熔琺峰Λ度鬲2〇艺以上的熔融峰溫度之聚合物，或熔融開 始服度為12〇 ◦以上之聚合物，使用以於纖維截面中使第 一成分佔纖維表面之至少2〇%，並以使第二成分之重心位 置偏離纖維之重心位置之方式所配置之複合型紡嘴（例如偏 心芯鞘複合紡嘴），用例如偏心芯鞘複合紡嘴，使第二成分 以紡紗溫度240〜33(TC，使第一成分成分以紡紗溫度 200〜300°C進行熔融紡紗，以拉引速度1〇〇〜15〇〇m/分鐘拉 引，得到紡紗絲（filament)。然後，將拉伸溫度定為第二成 分之玻璃轉化溫度以上、聚丁烯_丨之熔點未滿的溫度之 下，進行拉伸倍率L5倍以上之拉伸處理。較佳之拉伸溫 度的下限，為較第二成分之玻璃轉化溫度高1〇χ：之溫度。 21 200817544 較佳之拉伸溫度的上限為9〇°C。理由在於，拉伸溫度若為 未滿弟一成分之玻璃轉化溫度，由於1 ' 〜、、、口日日化不易 進行，有體積回復性變小之傾向。拉伸溫度若為之 熔融峰溫度以上，則纖維彼此會融合。較佳之拉伸倍率的 下限為2倍。較佳之拉伸倍率之上限為4倍。拉伸倍率若 未滿1.5倍，由於拉伸倍率過低，於熱處理時有難以呈現 捲縮之傾向，而且，不僅初期體積小，纖維本身之剛性亦 小，致有梳毛機通過性等之不織布作業性差、或體積回復 性差之傾向。 然後，視需要，於賦予纖維處理劑之前或之後，用史 土合發箱式捲縮機等公知之捲縮機賦予捲縮數5個/251^^以 上、25個/25mm以下之捲縮。捲縮數未滿5個/25111111或超 過25個/25mm，會有梳毛機通過性降低之虞。 再者’以鈿述捲縮機賦予捲縮後，宜於50°C以上、90 C以下（以60 C以上80 C以下為佳，以65°C以上75°C以下 為更佳）之乾熱、濕熱、蒸熱等環境氣氛下施以退火處理。 具體而5 ’於賦予纖維處理劑之後，以捲縮機賦予捲縮， 於50 C以上、90。(：以下之乾熱、濕熱、蒸熱等環境氣氛下 進行退火處理並同時施行乾燥處理，可簡化製程步驟，為 車父佳。藉由使退火處理溫度設定為5〇〇c以上、9〇<t以下， 可得到所要的熱收縮率，並可得到於退火處理時呈現捲縮 之潛在捲縮性複合纖維。且可得到梳毛機通過性高之纖 維。 月il述潛在捲縮性複合纖維之乾熱收縮率，係依據JIS- 22 200817544 L 1015測疋，於以初負荷〇〇18mN/dteX(2mg/de)之測定下 為5〇/〇以上，以初負荷〇.45mN/dtex(50mg/de)之測定下為 5 /〇以上。較佳之乾熱收縮率為，以初負荷〇 〇i8mN /dtex 之測疋下為60%以上’以初負荷〇 45mN/dtex之測定下為 5 /〇以上，更佳之乾熱收縮率為，以初負荷〇 /以⑶ 之测疋下為70%以上，以初負荷〇 45mN/dtex之測定下為 10%以上。 , 初負荷為於加熱前後測定纖維長時所施加之負荷。初 負荷若為0.018mN/dtex(2mg/de)，由於負荷小，可於維持 著呈現之立體捲縮之狀態下測定加熱後之纖維長。因而， 此乾熱收縮率可認為是表示起因於立體捲縮之呈現而收縮 的程度（亦即表觀之收縮程度）之指標。另一方面，初負荷 若為〇.450mN/dtex(5〇mg/de)，纖維受到負荷之強力拉伸， 可於纖維所呈現之立體捲縮比較伸展的狀態下，測定加熱 後之纖維長。亦即，此單纖維乾熱收縮率表示加熱所致之 ;、截維本身之收縮程度。吾人認為，本發明之潛在捲縮性複 。纖維，藉由使此等2種初期負荷下所測定之單纖維乾熱 收縮率滿足上述之範圍，可具有優異之立體捲縮呈現性， 而可良好地呈現捲縮。 本發明之纖維集合體，含有至少3〇質量％之前述捲縮 性複合纖維。若含有3〇質量％以上，可良好地維持彈性、 體積回復性及其他特性。前述纖維集合體可舉出編織物、 不織布等。 本發明之纖維織物（web)之形態可舉出：平行織物、半 23 200817544 無規織物、無規織物、父錯（cross lay)織物、十字形（crisscr〇ss) 織物、氣流成網（air lay)織物等。前述纖維織物，藉由熱處 理使第一成分接合，可進一步呈現較高之效果。又，前述 纖維織物’於熱加工前，視需要亦可施行針扎處理或水流 交織處理。熱加工之方法並無特別限定，只要是可使本發 明之捲縮性複合纖維之機能可充分呈現者皆可，以用熱風 貝通式熱處理機、熱風上下吹式熱處理機、紅外線式熱處 理機等不太需要施加風壓等壓力之熱處理機為佳。 纖維織物之熱加工溫度，於纖維織物所含之前述捲縮 性複合纖維為前述外顯捲縮性複合纖維之情況，設定為呈 現之捲縮性複合纖維之波形狀捲縮及/或螺旋狀捲縮於熱加 工時不會消失之溫度範圍内即可，例如，於以PB4之熔 j峰溫度作為Tm時，熱加工溫度宜為Tm— 1〇(。〇〜未滿 第:成分之溶融峰溫度，以Tm- l〇fC)〜Tm+8〇a)為佳； 更佳者為，於添加PP之情況，熱加工溫度宜為為丁㈤一 叫。c)〜pp之溶融峰溫度+4(rc，以於16〇。〇〜扇。c之溫度 進行熱加工為佳。尤其更佳者為，使前述潛在捲縮性複合 纖維之至少PB]溶融以使構成之纖維彼此熱融合，可形 成更強固的纖維彼此間之交點，並可提升體積回復性。 ，於纖、准、哉物中所含有之前述捲縮性複合纖維為前述潛 在捲縮性複合έ論46： &、士 、、西 、’、、、之h況，熱加工溫度設定為呈現捲縮之 ✓皿度範圍内即可 τ例如，於以ΡΒ-1之熔融峰溫度作為Tm 时，熱加工溫；^ _ 。 、西择 X且為Tm— 10(c)〜未滿第二成分之熔融 溫度，以設定兔 ’ 久為丁《1〜10(。〇〜丁111 + 60(。〇為佳。尤其更佳者 24 200817544 為，使前述潛在捲縮性複合纖維之至少PB-ι炼融以使構 成之纖維彼此處於熱融合狀態，可形成更強固的纖維彼此 1又‘.i並可提升體積回復性。並且以於130°c〜180〇c 之溫度下進行熱融合為最佳。 前述纖維集合體（以下，亦稱為不織布），較佳者為， 滿足藉由下述敎所得之初期體積回復率丨60%以上，且 長期體積回復率為85〇/〇以上之條件。 、 惊仟更佳者為，初期體積 回復率為65/。以上，且長期體積回復率為以上。 (1)體積回復率 以使合計之單位面積質量作成為約1000g/m2之方式， 將必要之片數之裁切成1Gem四方之不織布疊合，測定初 期合計厚度（τ。），於疊合之不織布上载放iQem見方且負荷 Η之重物，於25°C環境氣氛下施加負# 24小時，24 小時後除去負#，敎剛除去負荷時之不織布的合計厚度 (T】）、及除去負荷24小時後之合計厚度⑹，以下式算出 不織布之體積回復率’分別作為初期體積回復率、長:體 積回復率。 初期體積回復率（％)==(Τι/Τ〇) χ 1〇() 長期體積回復率（％) = (丁 2/Tg) χ 1〇〇 滿足初期體積回復率為60%以上、及長期體積回復率 為85%以上之不織布，適合用於緩衝墊材、車輛用等之内 裝材、胸I#之襯墊材等之反覆於厚&方向施加摩力之用 途，與代替氨酯發泡體之用途。 (2)硬度試驗 25 200817544 硬度試驗係依據JIS-k-6401_5.4測定。以前述測定方 法測定之不織布的硬度Hg(n)若為6〇N以上，則於壓縮時 具有充分的硬度，為較佳。 (3) 加熱硬度保持率 前述不織布，以依據JIS-K_6401_5 4(硬度試驗）測定之 不織布的硬度作為HQ(N)，以進行依據JIS_K-64{)1_55(壓 縮殘留應變試驗）測定之M縮殘留應變試驗後，用前述硬度 試驗所得之不織布的硬度作A H1(N)時，下式所表示之加 熱硬度保持率，以90%以上為佳。較佳之加熱硬度保持率 為刚/〇以上，更佳者為1〇5%以上。前述加熱硬度保持率， 為表示於7(TC加熱前後不織布的硬度變化程度之指標，此 值愈大’表示因熱所致之纖維或不織布之劣化愈得到抑 制。 加熱硬度保持率（％) = (Ηι/Ηι) χ 1〇〇 滿足上述範圍之不織布之較佳者為，針扎不織布、或 不乡曰、布中之纖維的排列方向為排列於對厚度方向垂直、或 斜方向中任一方向之不織布。 〆 (4) 耐久硬度保持率 不’以依據心“4。1〜硬度試驗版 3布的硬度作為hg(n)，以進行㈣m_K姻⑷（反 復壓縮殘留應變試驗 之不織布的硬度…刺時，依下式表示 、更度保持率，以90%以上為佳。較 持率為100%以上。乂、+、4 A 之耐久硬度保 刖述耐久硬度保持率，為表示進行8 26 200817544 萬次50。/。壓縮前後不織布的硬度 大，表示因壓縮所致之纖維或不織布二:之f:票，此值愈 耐久硬度保持率（％)=(Hl/Hl) x 100 w抑制。 滿足上述範圍之不織布之 不織布中之纖維的排列方者為’針扎不織布、或 為排列於對厚度方向垂直、咬 斜方向W 一方向之不織布。（5)加熱融合處理 次 滿足前述加熱硬度保持率及/或前述耐久硬度保持率之 不織布可藉由下述方法製得伴持革之 如將猎由針扎、水流交 織處理等公知方法交織而成 又 ―人， 珉之纖維集合體，使前述捲縮性 稷β纖維之至少PW熔融(較佳係藉由熱加工使心及冲 熔融），使纖維交點接合而製得。 實施例 藉由下述貫施例，就本發明更具體地作說明。又，各 特性係以下述方法測定。 (1)使用聚合物之物性 聚合物之IV為前述極限黏度。MFR為依據 7210，於230 C、21.18N(2.16kgf)下測定之熔融流動率。 又，MFR(190°C)係依據jIS_K_721〇，於測定溫度19〇r、 2l.lSN(2.l6kgf)測定之聚合物的熔融流動率。 本發明中所謂之熔融開始溫度，係依據JIS-K-712i之 外推（extrapolation)熔融開始溫度。外推熔融開始溫度，為 低溫側之基線（base line)往高溫側延長之直線與於熔融峰之 低溫側的曲線上自斜率最大的點所劃出之切線的交點之溫 度’係指到達熔融峰温度之開始吸熱之溫度。 27 200817544 Q值係以下述條件測定·· I. 使用之分析裝置 ⑴交叉分級層析（cross fractionation chromatography) 裝置 岱亞儀器公司製CFC T-100(簡稱為CFC)

(ii) 傅立葉變換型紅外線吸收光譜分析 FT-IR，巴金艾爾瑪公司製1760X 取下安裝作為CFC偵測器之波長固定型之紅外分光光 度計，連接上FT-IR代替之，使用此FT-IR作為偵測器。 將由CFC溶出之溶液的出口至FT-IR之間的輸送線（transfer line)作成為lm之長度，於測定間保持溫度於140°C。安裝 於FT-IR之流量槽（flow cell)係用光路長1mm、光路直徑 5mmc()者，於測定期間保持溫度於140°C。 (iii) 凝膠滲透層析儀（GPC) CFC後段部份之GPC塔柱，係將3支昭和電工公司製 AD806MS串聯連接使用。 II. CFC之測定條件 (i) 溶劑：鄰二氯苯（ODCB)

(ii) 試樣濃度：lmg/mL

(iii) 注入量：0.4mL

(iv) 塔柱溫度：140°C (v) 溶劑流速：lmL/分鐘 III. FT-IR之測定條件 自CFC後段之GPC之試樣溶液開始溶出後，以下述 28 200817544 么卞件進行FT-IR測定，取得Gp(MR數據。

⑴偵測器：MCT (ϋ)分解能力：8cm-1 (iii)測定間隔：〇·2分鐘（12秒） (1V)每一測定之累積次數：1 5次 ί V ·測定結果之後處理與解析 分子量分布係以藉由FT_IR得到之2945cnrl之吸光度 作為層析圖譜而求出。由滯留體積換算為分子量，係用預 先作成之標準聚苯乙烯之檢量線進行換算。使用之標準聚 苯乙烯皆為東曹（股）公司製之下述品號：F38〇、F288、fi28、 F80 ' F40、F2〇、F10、F4、FI、A5000、A2500、A1〇〇〇。 分別溶解於〇DCB(含有〇.5mg/mL之BHT)中作成為〇 5mg/ niL之溶液，注入該溶液〇_4mL作成校正曲線。校正曲線 係使用以最小平方法近似求得之三次式。分子量換算係參 考森定雄著「尺寸排除層析（size_exclusi〇n chromatography)」（共立出版）用泛用校正曲線。此時使用 之黏度式（[77 ]=K X Μα)係用下述數值。 (i) 作成使用標準聚苯乙稀之校正曲線時 K=0.000138 > a =0.70 (ii) 聚丙烯之試樣測定時 K=0.000103、a =0.78 又，上述用GPC(凝膠滲透層析）之測定，於用其他機 種測定時，可用2005年度塑膠成形材料商用便覽（化學工 業曰報社，2004年8月30日發行）中記載之日本波利普羅 29 200817544 公司製「MG03B」同時進行測定，以MG03B表示為3·5 時之值作為對照（blank)條件，調整條件進行測定。 (2)各測定方法 [乾熱收縮率] 依據JIS-L_1015測定。以初負荷〇 〇18mN/dtex

(2mg/de)、初負荷 〇.45mN/dtex (50mg/de)，於溫度 120°C 進行1 5分鐘乾熱處理測定收縮率。 [面積收縮率] 將加工前之梳毛機織物（card web)切斷成長：10〇mm ' 寬：100mm，測定以既定溫度進行熱加工時之面積減少率。 [25°C體積回復率] 以使合計之單位面積質量作成為約1000g/m2之方式， 準備必要片數之裁切成1 〇cm四方之不織布，將其疊合， 於無負荷下測定初期厚度（TG)。在疊合之不織布上載放 100mm見方、負荷9.8kPa之重物，於25χ：下施加24小時 負荷’ 24小時後除去負荷’測定剛除去負荷時之不織布的 厚度（T,)、及除去負荷24小時後之厚度（τ2)，以下式算出 不織布之體積回復率。 初期體積回復率（％)=(T1/TG) χ 100 長期體積回復率（％) = (T2/TG) X 1〇〇 厚度之測定皆於無負荷下進行。 [70°C體積回復率] 除了將溫度設定為70οΓ，#上么 馬〇 C化加負荷之時間定為4小時 之外，係以與上述相同之作法測定。 30 200817544 [表觀密度] 依據JIS-K-6401-5.3(表觀密度試驗）進行測定。 [硬度] 依據JIS-K-6401-5.4(硬度試驗）進行測定。 [壓縮殘留應變] 依據JIS-K-640 1-5.5(壓縮殘留應變試驗）進行測定。 [反覆壓縮殘留應變] 依據JIS-K-640 1-5.6(壓縮殘留應變試驗）進行測定。 [貫施例1〜7、比較例1〜3 ] 1·纖維製造條件 (A)使用之聚合物（簡稱之說明如下） (1) PTT(殼牌化學品（日本）公司製「CORTERRA9200」， 玻璃轉化溫度45t： ’溶融峰溫度（mp)228t：，ιν值〇92， 熔融開始溫度2 1 3 °C ) (2) PET(東麗公司製「丁 衣 i2〇〇E」，mp255〇C，IV 值 0.64) (3) PP-1(日本波利普羅 又〜日羅公司製「SA03E」，mpl60°C， MFR20，Q 值 5.6) (4) PP-2(日本波利普羅八 又W曰羅公司製r SA03B」，mpl60°C， MFR30，Q 值 3·6) (5) ΡΡ_3(日本波利普γ 久〜曰羅公司製r SA01A」，mpl60°C， MFR9，Q 值 3.2) (6) PP-4(普萊姆聚合物公司製「Q爾」，代， MFR7，Q 值 6.5) (7) PB la(桑阿羅馬公司製「p別糊」，叫123 ^， 31 200817544 MFR(190°C )20) (8) PB-lb(桑阿羅馬公司製「PB0401M」，mpl2r(：， MFR(190°C )15) (9) PBT彈性體（東麗-杜邦公司製「海特雷爾4〇47H_ 36」，mpl60〇C ) (10) HDPE(曰本聚乙烯公司製「HE481」，mpl3〇t：， MFR(190°C )12) 鞘成分之摻合比記載於表1〜2。 (B) 擠壓溫度··芯成分聚合物（PTT等）定為28(rc，鞘 成分聚合物定為250°C，紡嘴金屬嘴溫度定為270°C。 (C) 紡嘴孔數：600孔 (D) 複合比：芯/鞘=55/45(容積比） (E) 未拉伸纖度：8dtex

(F) 拉伸溫度··濕式70°C (G) 拉伸倍率：2·3倍 (Η)捲縮· 12〜15 個/25mm ⑴退火（annealing)溫度（乾燥溫度）：U(rc χ 15分鐘 (J)製品織度χ纖維長：4.4dtex χ 51mm 2·不織布製造條件 隹將各捲縮性複合_ 1〇〇質量％置於平行梳毛機上採 j物、’藉由熱風循環式之熱處理機，於纟卜2所示之加 乒耕：進卩30 #熱處自，使鞘成分熱融合，作成單位面 積質量約l〇〇g/m2之不織布。 各in件與得到之結果示於表卜2。又，實施例2、*、 32 200817544 6及比較例2，為使其與比較例3之初期厚度一致，係以 使10片疊合之厚度成為3 0 mm之方式，1片1片以網狀織 物（net)邊調整厚度邊進行熱風加工。 [表1】 實施例No. 實施例 1 實施例 2 實施例 3 實施例 4 實施例 5 實施例 6 實施例 7 芯;1 封脂 PET PET PTT PTT PTT PTT PTT 鞘 樹 脂 樹脂1 PB-la PB-la PB-la PB-la PB-la PB-la PB-la 樹脂2 PP-2 PP-2 PP-2 PP-2 PP-2 PP-2 PP-2 樹脂1 :樹脂2 80:20 80:20 80:20 80:20 90:10 90:10 95:5 樹脂2之Q值 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 樹脂2之 添加量/Q值 5.56 5.56 5.56 5.56 2.78 2.78 1.39 偏心率（％) 25 25 25 25 25 25 25 捲縮形狀 波形 波形 細'螺旋 娜'螺旋 跡'螺旋 娜'螺旋 波形 '螺旋 捲縮數（個/25mm) 13.1 13.1 14.0 14.0 15.3 15.3 15.5 乾熱收縮率（％) (JIS 0.45mN/dtex) 1.2 1.2 0.6 0.6 0.8 0.8 1.2 不織布加工溫度（°C) 160 160 160 160 160 160 160 面積收縮率（％) 1.2 1.2 0.1 0.1 0.5 0.5 1.5 初期厚度(mm) 50 30 55 30 55 30 55 25°C初期體積回復率（％) 67 — 76 — 77 — 78 25°C長期體積回復率（％) 85 — 91 — 92 — 93 7〇°C初期體積回復率（％) — 62 — 65 — 66 — 7〇°C長期體積回復率（％) — 73 一 77 — 77 — 33 200817544 [表2】 比較合丨J No · 比較例 1 比較例 2 比較例 3 芯; 紂脂 PTT PTT PTT 鞘 樹脂1 HDPE HDPE PBT彈性體 樹 樹脂2 — — — 脂 樹脂1 :樹脂2 100:0 100:0 100:0 偏心率（％) 25 25 25 捲縮形狀 波形、螺旋 波形、螺旋 波形、螺旋 捲縮數（個/25_) 15.3 15.3 13.5 乾熱收縮率（％) (JIS 0.45mN/dtex) 0.1 0.1 1.1 不織布加工溫度（°c) 135 135 160 面積收縮率（％) 0.7 0.7 3.1 初期厚度（_) 80 30 30 25°C初期體積回復率（％) 55 — 76 25°C長期體積回復率（％) 89 — 94 7〇°C初期體積回復率（％) — 60 65 7〇°C長期體積回復率（％) — 65 77 由上述結果可得知：本發明之實施例1〜7與比較例1〜3 相比，於相同單位面積質量下初期厚度較厚，初期體積回 復率與長期體積回復率亦較高。實施例3〜7混雜有波形狀 捲縮與螺旋狀捲縮，與實施例1〜2相比，單纖維乾熱收縮 率及不織布面積收縮率較低，不織布之初期厚度較厚，初 期體積回復率及長期體積回復率亦較高。吾人推測認為係 因於第二成分使用了聚對苯二曱酸丙二酯之故。 比較例1〜2，與實施例相比，初期厚度雖較高，初期 體積回復率則較低。 34 200817544 4 3由於稍成分使用ρβΤ _ 小，又，與實施例相比體故捲細呈現 面積收縮率稍大，於 导“、、收鈿羊及不織布 至3〇_’為厚度較低之不織布。 Μ度未 [實施例8〜1 5] 所二:::施例1〜8相同之聚合物及評價方法，以表3 人纖维二、，製作成實施例8〜11之顯性外顯捲縮性複 3=:得到之結果示於表3。又，將實施例1〇及比較例 用六I播 性複合纖維1(H)f量％，置於平行梳毛機， “曰K (cross iayer)製作交錯（⑽ssla力織物。然後，於交 =、、哉物’用佛斯塔針公司製圓錐刀（Made)，以針深度， 、表 所示之針扎數（表裏兩者），施以針扎處理。將得到 之針扎不織布，用熱風循環式熱處理機，以表4所示之加 ^溫度熱處理3〇秒鐘，使鞘成分熱融合，作成為不織布。 對所侍之不織布，測定硬度、壓縮殘留應變、加熱硬度保 持率、反覆壓縮殘留應變、及耐久硬度保持率，結果示於 表4。 35 200817544 [表3] 實施例No. 實施例 8 實施例 9 實施例 10 實施例 11 實施例 12 實施例 13 實施例 14 實施例 15 芯4 封脂 PET PET PET PET PET PET PET PET 樹脂1 PB-lb PB-lb PB-lb PB-lb PB-lb PB-lb PB-lb PB-lb 鞘 樹脂2 PP-1 PP-1 PP-1 PP -1 PP-3 PP-3 PP-4 PP-4 樹脂1 :樹脂2 90:10 90:10 85:15 85:15 90:10 90:10 90:10 90:10 樹 脂 樹脂2之Q值 5.6 5.6 5.6 5.6 3.2 3.2 6.5 6.5 樹脂2之 添加量/Q值 1.79 1.79 2.67 2.67 3.13 3.13 1.53 1.53 偏心率（％) 25 25 25 25 25 25 25 25 捲縮形狀 娜、螺旋 娜'螺旋 娜、螺旋 齡螺旋 齡螺旋 娜'螺旋 舰'螺旋 跡'職 捲縮數（個/25mm) 14.1 14.1 14.5 14.5 16.1 16.1 14.9 14.9 乾熱收縮率（％) (JIS 0.45mN/dtex) 1.7 1刀 0.2 0.2 0.1 0.1 2.0 2.0 不織布加工溫度（°c) 160 160 160 160 160 160 160 160 面積收縮率（％) 2.3 2.3 0.6 0.6 0.1 0.1 2.0 2.0 初期厚度（_) 55 30 55 30 55 30 55 30 25°C初期體積回復率（％) 75 — 73 — 77 — 72 — 25°C長期體積回復率（％) 90 — 90 — 92 — 90 — 70°C初期體積回復率（％) — 63 — 65 — 67 — 63 7〇°C長期體積回復率（％) — 7 6 — 76 — 78 — 74 由表3之結果可知：本發明之實施例8〜1 5，於相同單 位面積質量下，初期厚度皆厚，初期體積回復率及長期體 積回復率皆高。其中尤以實施例1 2、1 3，由於添加於樹脂 2之PP的Q值、MFR皆小，及PP添加量/Q值大，故單 纖維之乾熱收縮率及不織布面積收縮率皆極小。 36 200817544 [表4】 實施例、比較例No · 實施例10 比較例3 針扎條件 針深度（_) 5 5 5 5 針扎數（N/cm2) 67.5 45.0 22.5 22.5 單位面積質量（g/m2) 500 450 400 500 厚度（mm) 10 10 10 10 表觀密度（kg/m3) 50 45 40 50 針扎不織布 硬度（N) 71 67 59 65 性能 壓縮殘留應變（％) 27 28 30 35 加熱硬度保持率（％) 118 118 112 84 反覆壓縮殘留應變（％) 11.8 9.7 6.5 8.2 耐久硬度保持率（％) 114 103 103 74 由表4之結果可知：實施例1 0之針扎不織布之加熱硬 度保持率、耐久硬度保持率皆為90%以上之結果。吾人推 測其理由在於，於加熱壓縮、反覆壓縮中，皆未破壞到纖 維彼此之接合點及纖維本身，或未使纖維彎曲、強度降低。 另一方面，比較例3之不織布，加熱硬度保持率為84%， 耐久硬度保持率為74%皆低，因70°C加熱時之壓縮，及 80000次之反覆壓縮，致不織布之硬度降低，耐熱性及耐 久性變差。 [實施例16〜20、比較例1 · 2、3、4] 於下述實施例、比較例中，就潛在捲縮性複合纖維與 使用其之不織布作說明。 1.纖維製造條件 (A)使用之聚合物（簡稱之說明如下） (l)PTT(殼牌化學品（曰本）公司製「CORTERRA9240」， 37 200817544 熔融峰溫度（mp)228°C，IV值0·92，熔融開始溫度213°C ) (2) PP-1(日本波利普羅公司製「SA03B」，mp 1 60 °C， MFR30，Q 值 3.6) (3) 共聚PP-(1)(曰本波利普羅公司製r FX4G」，mpl25 °C，MFR5，Q 值 5·5，二元型） (4) 共聚ΡΡ-(2)(曰本波利普羅公司製「韋恩特克 WFX4」，mpi25°c，MFR7，Q值2·5，使用金屬芳香類觸 媒，二元型） (5) 共聚 PP-(3)(普萊姆（股）製 rF794Nv」，mpl3〇°c， MFR7，Q值5.0，三元型） (6) 共聚PP-(4)(日本波利普羅公司製「韋恩特克 WXK1183」，mp128°C，MFR26, Q 值 2_6,使用金屬芳香 類觸媒，二元型） (7) PB-1(1)(桑阿羅馬公司製「Dp〇4〇1M」，， MFR(190°C )15) (8) 卩3-1(2)(桑阿羅馬公司製「1>]3〇3〇〇」^^123。〇， MFR(190°C )4) (9) HDPE(曰本聚乙烯公司製「HE481」，叫13〇乞， MFR(190°C )12) (10) PBT彈性體（東麗_杜邦公司製「海特雷爾4〇47H_ 3 6」，mp 1 60〇C ) 鞘成分之摻合比記栽於表5〜6。 (B)擠壓溫度：芯成分聚合物（ρττ等）定為28〇t，鞘 成分聚合物定為250°C，紡嘴口緣溫度定為27〇t。 38 200817544 (C) 紡嘴孔數：600孔 (D) 複合比：芯/勒=55/45(容積比） (E) 未拉伸纖度：實施例16〜18為12dtex，實施例19 為lOdtex，比較例4為n 9dtex (F) 拉伸溫度：濕式7〇°c (G) 拉伸倍率··實施例ι6〜18為2·3倍，實施例19為1.9 倍’比較例4為3 · 2倍 (Η)捲縮·· 12〜15 個/25mm ⑴退火溫度（乾燥溫度）-時間：70°C — 15分鐘 (J)製品織度、纖維長·· 6.7dtex、5 1mm 2 ·不織布製造條件 將各潛在捲縮性複合纖維丨〇()質量％置於平行梳毛機 上採集織物，藉由熱風循環式之熱處理機，於表5〜6所示 之加工溫度進行3〇秒熱處理，使鞘成分熱融合，作成單 位面積質量約l〇〇g/m2之不織布。 3·針札不織布之製造條件 六將潛在捲縮性複合纖維1〇〇質量％，置於平行梳毛機， ’’日機（crQssiayer·)製作交錯⑻謂㈣織物。然後，於 錯織物，㈣斯塔針公司製圓錐刀，以針深度5_，表' 所1針扎數（表裏均進行），進行針札處理。將得到之針 L不織布1熱風循環式熱處理機，以表5 溫度熱處…鐘，使勒成分熱融合，作成工 對所得不織布，測定心「 …為不織布。 率、反覆懲縮殘…二 留應變、加熱硬度保持 殘·、及耐久硬度保持率，結果示於表 39 200817544 5、表 6 〇 實施例20係將實施例16之潛在捲縮性複合纖維50質 量％與纖度6.7dtex、纖維長64mm之聚對苯二曱酸乙二酯 中空單一纖維（東麗公司製「T-70」）50質量％混棉而製成。 [表5] 實施例、比較例No · 實施例16 實施例17 實施例18 實施例19 芯樹脂 PTT PTT PTT PTT 鞘樹脂 樹脂1 ΡΒ-1 (1) ΡΒ-1(1) ΡΒ-1(1) ΡΒ-1(2) 樹脂2 共聚ΡΡ-(1) 共聚ΡΡ-(2) 共聚PP-(3) — 樹脂1 :樹脂2 85:15 85:15 85:15 100:0 偏心率（％) 25 25 25 25 捲縮數（山片 欠部個數/25mm) 14.8 15.3 15.8 16.7 乾熱收縮率 (%) JIS 0.018mN/dtex 81.6 65.2 68.1 84.6 JIS 0.45mN/dtex 32.0 21.1 23.8 7.4 不織布加工溫度（°C-30秒） 140 140 140 130 面積收縮率（％) 56.9 43.4 48.7 39.6 初期厚度（mm) 45 30 45 30 80 30 45 30 25°C初期體積回復率（％) 75 — 73 — ΊΊ — 73 — 25°C長期體積回復率（％) 91 — 90 — 92 — 90 — 7〇°C初期體積回復率（％) — 63 — 65 — 67 — 65 7〇°C長期1 豐積回復率（％) — 77 — 76 — 78 — 76 針扎 針深度（_) 5 5 5 5 針扎數（N/cm2) 30 30 30 30 單位面積質量（g/m2) 450 450 450 450 不織布 性能 厚度（_) 10 10 10 10 表觀密度（kg/m2) 45 45 45 45 硬度（N) 93 85 84 91 壓縮殘留應變率（％) 30 30 30 30 加熱硬度保持率（％) 115 115 115 115 反覆壓縮殘留應變率（％) 9.8 10.0 10.0 10.0 耐久硬度保持率（％) 104 103 100 100 40 200817544 [表6】 實施例、比較例No. 實施例20 比較例4 比較如J 1、2 比較例3 芯樹脂 PTT PP- (1) PTT PTT 鞘樹脂 樹脂1 PB-1(1) 共聚PP-(4) HDPE PBT彈性體 樹脂2 共聚PP-(l) — — — 樹脂1 :樹脂2 85:15 100:0 100:0 100:0 偏心率（％) 25 25 25 25 捲縮數（山狀部個數/25mm) 14.8 14.9 15.3 13.5 乾熱收縮率 (%) JIS 0.018mN/dtex 81.6 80.3 — — JIS 0.45mN/dtex 32.0 20.5 1.1 1.1 不織布加工溫度（°C-30秒） 140 140 140 160 面積收縮率（％) 17.8 86.7 0.7 3.1 初期厚度（_) 45 30 45 30 80 30 30 — 25°C初期體積回復率（％) 77 — 62 — 55 — 76 — 25°C長期體積回復率（％) 90 — 70 — 90 — 94 — 7〇°C初期體積回復率（％) — 67 — 65 — 60 65 — 70°C長期^ 蜜積回復率（％) — 79 — 7 6 — 65 ΊΊ — 針扎 針深度（ram) 5 5 — 5 針扎數（N/cm2) 30 22.5 — 22.5 單位面積質量（g/m2) 450 500 — 500 不織布 性能 厚度（mm) 10 10 — 10 表觀密度（kg/m2) 45 50 — 50 硬度（N) 48 55 — 65 壓縮殘留應變率（％) 33 40 — 35 加熱硬度保持率（％) 100 81 — 84 反覆壓縮殘留應變率（％) 14 25.0 — 8.2 耐久硬度保持率（％) 95 80 — 7 4 由上述結果可知：本發明之實施例16〜19之不織布， 與比較例4相比，壓縮硬度高，彈性佳。其理由，吾人認 為係因不織布中之纖維形狀呈現環狀立體捲縮之故。又， 41 200817544 貫施例16〜20之不織布，初期體積回復率、長期體積回復 率皆高’且加熱硬度保持率與耐久硬度保持率皆高。其理 由，吾人推測係因於第一成分（鞘成分）使用PB-1，於第二 成分（芯成分）使用聚對苯二甲酸丙二酯之故。 再者，將梳毛機織物（card web)複數層疊合加熱成形 後，實施例20由於混棉有PET纖維，故壓縮硬度稍降低， 本發明之實施例16〜20之不織布藉由層間之纖維纏繞而呈 見體f生彳優異的彈性。另_方面，比較例3及比較例 4由於未使用ρΒ·1，故體積回復性、壓縮性（壓縮硬度、_ 久硬度保持率)不足。又，比較例卜2，比較例3之不織 布由於未使用ΡΒ]，為外顯捲縮性纖維，故織物層間之 纖維纏繞弱，容易分離。 由以上可確認得知：佶田女 、 、 使用有本發明之捲縮性複合纖維 (尤其疋潛在捲縮性複合纖难） 口、截維）之不織布，彈性與體積回復 性局，且於複數層疊合壓縮 、、、 …、成形時，層間之交織性佳， 且層間之一體性高。 (產業上可利用性） 本發明之用捲縮性藉人總 複口纖維之不織布，與以往之由接 用有彈性體之複合纖維所構 ^ ^ 1ΗΤ it F4- 之不織布相比，於初期體積 /、體積回後性皆優，可使用 料、包穿材m 戈衡墊材專之硬棉、衛生材 ⑺柯科、女性胸罩之襯塾、 肩墊等之低密度不織布製品κ視墊 性複合纖維之不織布，於古 ’使用有本發明之捲縮 、n /皿(例如，〜9〇。「产士、 積回復性亦優異，適於要求耐 I )下之體 …、之用途，例如，車輛用 42 200817544 緩衝墊材、地板式暖氣用地板材料的内襯材等。 【圖式簡單說明】 圖 1表示本發明之一實施形態中 之 捲 縮 性複合纖維 之 纖 維截 面。 圖 2A〜C表示本發明之一實施形 態 中 之 捲縮性複合 纖 維 之捲 縮形態。 圖 3表示以往之機械捲縮之形態( 圖 4表示本發明之另一實施形態 中 之 捲 縮性複合纖 維 之 捲縮 形態。 [ 主要元件符號說明】 1 第一成分 2 第二成分 3 第二成分之重心位置 4 複合纖維之重心位置 5 複合纖維之半徑 10 複合纖維 43

Claims (1)

1. 200817544 十、申請專利範B ·· ι· 一種捲縮性複合纖維， 之複合纖維；其特徵在於， 該第一成分含有聚丁埽-i 係含有第一成分與第二成分 该第二成分為具有較聚 上的熔融峰溫度之聚合物， 之聚合物， 自纖維截面觀看時，該 至少20%，該第二成分之重 心位置， 丁烯-1之熔融峰溫度高20 °c以 或溶融開始溫度為120°c以上 弟 成分伯該複合纖維表面之 心位置係偏離該複合纖維之重 该後合纖維為呈現立體捲縮之外顯捲縮，或藉由加熱 而呈現立體捲縮之潛在捲縮。 2·如申請專利範圍第1項之捲縮性複合纖維，其中， 該立體捲縮為選自波形狀捲縮及螺旋狀捲縮中之至少一種 者0 3 ·如申請專利範圍第1項之捲縮性複合纖維，其中， 該第二成分為聚酯。 4·如申請專利範圍第3項之捲縮性複合纖維，其中， 該聚酯為聚對苯二曱酸丙二酯。 5 ·如申請專利範圍第1項之捲縮性複合纖維，其中， 該聚丁烯-1依據JIS-K-7121所測定之由DSC所求出之炫 融峰溫度為115〜130°C，依據JIS-KJ210測定之熔融流動 率（MFR ;測定溫度 190 °C，負荷 21.18Ν (2.16kgf))為 1〜30g/10分鐘之範圍。 200817544 6·如申明專利轉園帛1項之捲縮性複合纖維，复中 該第一成分係於聚丁〜更進-步含有聚丙烯。 申月專利範圍帛6項之捲縮性複合纖維，复 該複合纖維為外顯媸^ , >、r ’ 性複合纖維，該第一成分彡 1含有量為60質量一曰 风刀係聚丁烯_ 、、里Λ以上、95貝| %以下’該聚丙烯含有 里；、’、貝里0以上、40質量〇/〇以下之範圍。 8·如申請專利範圍第7項之捲縮性複合纖維，1中 該聚丙烯之重量平均分子量（Mw)與數量平均分子量㈣之 比（Q值）為6以下’其依據JIS_K_721〇之溶融流動率（贿； 測定溫度2 3 0 °Γ，名w β C 負何 n.UNabkgf))為 5〜30 /1〇 分 之範圍。 9.如申請專利範圍帛丄項之捲縮性複合纖維盆中， 該複合纖維為外顯捲縮，捲縮數為5個/25mm〜Μ個心匪。 1 〇·如申請專利範圍第1項之捲縮性複合纖維，其中， 該複合纖維為潛在捲縮，於12(TC依據JIS-L_1015測定之 乾熱收縮率如下： 、 G)於仞負荷〇 〇18mN/dtex(2mg/de)之測定為5〇%以 (2)於初負荷 0.45mN/dtex(50mg/de)之測定為 5%以 斤η·如申請專利範圍第10項之捲縮性複合纖維，其中， 第成刀含有聚丁烯-1與丙烯共聚物，聚丁烯_丨之含有 里為貝ΐ%以上、95質量％以下，丙烯共聚物之含有量 為5貝里〇/〇以上、40質量％以下之範圍。 45 200817544 二申吻專利範圍第11項之捲縮性複合纖维，其中， 该丙稀共聚物為選自 一一 自乙烯_丙烯共聚物及乙烯_ 丁烯-1-丙烯 二70共聚物令之至少〗種。 认如申請專利範圍第12項之捲縮性複 該丙烯共聚物，為重量 里十均刀子置（Mw)與數量平均分子量 (Μ之比⑴幻為3以上之丙烯共聚物。 所旦14· 一種纖維集合體，其係含有捲縮性複合纖维至少30 …。’該捲縮性複合纖維係含有第一成分”二成八， 該捲縮性複合纖維特徵在於， 〇 一成刀 該第一成分含有聚丁烯q， 該第二成分為具有較 上的炼融峰溫度之聚人物\細之溶融峰溫度高2代以 之聚合物， ’或炫融開始溫度A i20°c以上 自纖維截面觀看時，該第_ 至少20。/〇，該第二成分 刀〇钹合纖維表面之 心位置， 〜位置係偏離該複合纖維之重 1為呈現立體捲縮之外顯捲縮，或藉 體捲縮之潛在捲縮者。 卩17…、而呈現立 15.如申請專利範圍 捲縮性複合纖維中之至少、之纖維集合體，其中，該 土夕聚丁稀·1兔护3 彼此處於熱融合狀態。 ”、、各嘁，而構成之纖維 Η^一、圈式： 如次頁。 46