JP2008179939A - 捲縮性複合繊維とその製造方法およびこれを用いた不織布 - Google Patents

Abstract

【課題】柔らかな風合いであり、初期嵩回復性、長期嵩回復性ともに優れた、特に頻繁に荷重のかかる用途に適した繊維および不織布を提供する。
【解決手段】ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂を含有する第１成分と、ポリオレフィン系樹脂を含有する第２成分からなり、偏心型複合断面であり、捲縮数が７個／２５ｍｍ以上、２５個／２５ｍｍ以下の鋸歯状捲縮と波線状捲縮が混在した捲縮１２、または鋸歯状捲縮と螺旋状捲縮が混在した捲縮性複合繊維。この複合繊維は、第２成分の融点をＴｍ（℃）としたときＴｍ−３（℃）において、捲縮の糸一山間の長さ及び捲縮の山の高さを特定の範囲とした波線状捲縮および／または螺旋状捲縮を発現するとともに乾熱収縮率が３％以下である。
【選択図】図４

Description

本発明は、主として嵩弾性に優れる不織布に適したポリエステル系捲縮性複合繊維、およびそれを用いた不織布に関する。

近年、衛生材料、包装材、ウェットティッシュ、フィルター、ワイパー等に用いられる不織布、あるいは硬綿、椅子等に用いられる不織布、成形体など様々な用途において、低融点成分の少なくとも一部が繊維表面に露出し、低融点成分よりも融点が高い高融点成分からなる熱融着性複合繊維を用いた熱接着不織布が使用されている。なかでも、前記熱融着性複合繊維で得られた不織布の嵩弾性、すなわち厚み方向での嵩回復性に優れ、かつ、柔らかい触感を有する繊維の要求が、現在廃棄の問題となっているウレタンの代替の環境問題と相まって大きくなっている。

現状、嵩弾性に優れた不織布を得るのに用いられている複合繊維としては、一般的にポリプロピレン（以下、ＰＰと記す場合がある）／ポリエチレン（以下、ＰＥと記す場合がある）、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと記す場合がある）／ＰＥ、ポリブチレンテレフタレート（以下、ＰＢＴと記す場合がある）／ＰＥとする複合繊維が挙げられ、前記以外にも、ポリトリメチレンテレフタレート（以下、ＰＴＴと記す場合がある）を用いた繊維および不織布が挙げられており、例えば、特開平１１-１５８７３２号公報（特許文献１）では、芯成分をポリエチレンテレフタレートなどのメチレン基のｎが偶数であるジオール成分を縮重合したポリエステルとし、鞘成分をＰＴＴなどのメチレン基のｎが奇数であるジオール成分を縮重合したポリエステルとした偏心芯鞘型複合繊維が提案されている。特開平１１-１８９９２３号公報（特許文献２）では、極限粘度が０．４〜１であるＰＴＴと、他のポリエステルとをサイドバイサイド型に接合した複合繊維が提案されている。さらに、特開２０００−２５６９２０号公報（特許文献３）には、ＰＴＴと、熱接着性成分としてポリオレフィンあるいは共重合ポリエステルとを用いた熱融着性複合繊維が提案されている。
特開平１１-１５８７３２号公報 特開平１１-１８９９２３号公報 特開２０００−２５６９２０号公報

しかしながら、前記繊維には次のような問題点を有する。例えば、ＰＰ／ＰＥ繊維で製造された不織布は、単繊維の曲げ強さが小さいため、風合いは柔らかいが、曲げ回復率も低いためへたりやすい傾向がある。ＰＥＴ／ＰＥ繊維は、ＰＰ／ＰＥ繊維に比べ単繊維の曲げ回復率が高いため、不織布に一定荷重かけ、除重した直後の嵩回復性（以下、初期嵩回復性と記す場合がある）は大きいが、単繊維の曲げ強さも大きいため、除重後２４時間以降の嵩回復性（以下、長期嵩回復性と記す場合がある）は不十分であり、更に風合いが硬く感じるという問題がある。さらに、ＰＢＴ／ＰＥ繊維は、単繊維の曲げ強さが小さく、曲げ回復率が高いため、不織布としたときの風合いが柔らかく、長期嵩回復性に優れているが、曲げ弾性率が低いため、初期嵩回復性がＰＰ／ＰＥ同様に小さく、例えばオムツや椅子用クッション材など頻繁に荷重のかかる様な用途には使用が困難であるという問題がある。

また、特開平１１-１５８７３２号公報および特開平１１-１８９９２３号公報では、ＰＴＴ成分の収縮力を利用して、捲縮発現させているため、捲縮が細かくなりすぎ、伸縮性を得ることは可能であるが、嵩高性においては不十分である。 特開２０００−２５６９２０号公報では、ＰＴＴの熱収縮を抑制し、高速カード性を高めるために、エチレングリコールの共重合比を減らしたり、融点を高めたり、あるいは同心円型の芯鞘型複合形態としたりしているが、初期嵩回復性および長期嵩回復性について十分に改善されているといえない。

したがって、柔らかな風合いであり、初期嵩回復性、長期嵩回復性ともに優れた、特に頻繁に荷重のかかる用途に適した繊維が得られていないのが実情である。

本発明は、上記問題点を鑑みてなされたものであり、ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂を含有する第１成分と、ポリオレフィン系樹脂を含有する第２成分からなる複合繊維とし、延伸条件、鋸歯状捲縮付与条件、およびアニーリング処理条件を調整して、カード通過性が良好で、熱処理時に適度な波線状捲縮および／または螺旋状捲縮を発現するとともに第２成分の融点近傍の温度でも熱収縮を有しない捲縮性複合繊維とすることによって、上記課題を解決し、本発明に至った。すなわち、本発明の捲縮性複合繊維は、ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂を含有する第１成分と、ポリオレフィン系樹脂を含有する第２成分から構成され、繊維断面において第２成分が繊維表面の少なくとも２０％を占め、第１成分の重心位置が繊維の重心位置からずれている複合繊維からなり、前記複合繊維は、捲縮数が７個／２５ｍｍ以上、２５個／２５ｍｍ以下の鋸歯状捲縮と波線状捲縮が混在した捲縮、または鋸歯状捲縮と螺旋状捲縮が混在した捲縮を有しており、前記複合繊維が第２成分の融点をＴｍ（℃）としたとき、Ｔｍ−３（℃）において下記の範囲を満たす波線状捲縮および螺旋状捲縮から選ばれた少なくとも一種の捲縮を有しており、Ｔｍ−３（℃）における乾熱収縮率が３％以下を満たすものである。
（１）０．８＜Ｌ＜５
（２）０．４＜Ｈ／Ｌ＜０．９
Ｌ：捲縮の一山間の長さ（ｍｍ）
Ｈ：捲縮の山の高さ（ｍｍ）
かかる構成を採ることにより、不織布としたとき、柔らかな風合いであり、収縮を伴わずとも、適度な波線状捲縮および／または螺旋状捲縮が発現して、初期嵩回復性、長期嵩回復性ともに優れた、特に頻繁に荷重のかかる不織布用途に適した捲縮性複合繊維が得られる。

本発明の捲縮性複合繊維は、偏心率５〜５０％の偏心芯鞘型複合繊維であると、乾熱収縮率を低く抑えながら、嵩回復性において有利な波線状捲縮および／または螺旋状捲縮を得ることができ好ましい。さらに、前記ポリオレフィン系樹脂は、高密度ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重合体、およびエチレン−ブテン−１−プロピレン三元共重合体から選ばれた少なくとも１種であることが好ましい。

本発明の捲縮性複合繊維は、ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂を含有する第１成分と、ポリオレフィン系樹脂を含有する第２成分からなり、繊維断面において第２成分が繊維表面の少なくとも２０％を占め、第１成分の重心位置が繊維の重心位置からずれるように配置された複合型ノズルを用いて溶融紡糸し、得られた紡糸フィラメントを延伸倍率１．８倍以上で延伸処理を施し、捲縮数５個／２５ｍｍ以上、２５個／２５ｍｍ以下の鋸歯状捲縮を付与した後、温度９０〜１３０℃の雰囲気下でアニーリング処理を施すことにより、捲縮数が７個／２５ｍｍ以上、２５個／２５ｍｍ以下の鋸歯状捲縮と波線状捲縮が混在した捲縮、または鋸歯状捲縮と螺旋状捲縮が混在した捲縮とした複合繊維を製造することができる。

本発明の不織布は、前記捲縮性複合繊維を少なくとも３０mass％含有しており、前記捲縮性複合繊維はカード工程を通過した後に、波線状捲縮および螺旋状捲縮から選ばれた少なくとも一種の捲縮が発現していることを特徴とする。初期嵩回復性、長期嵩回復性ともに優れた、特に頻繁に荷重のかかる用途に好適である。

前記不織布は、前記捲縮性複合繊維の第２成分が溶融して、不織布を構成する繊維同士が熱融着されていると、他のバインダー成分を必要としないだけでなく、捲縮性複合繊維同士および他の構成繊維と捲縮性複合繊維とが部分的に接着点を有するので、不織布の形態安定性が向上するとともに、接着点を基点としたスプリング作用を発揮して嵩回復性が向上する点で好ましい。
以下、本発明の内容を説明する。

本発明の捲縮性複合繊維は、ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂を第１成分とし、ポリオレフィン系樹脂を第２成分とした重心の位置をずらした複合繊維とし、第２成分の融点近傍における乾熱収縮率を低く抑えるとともに、捲縮形状を所望の範囲の波線状捲縮および螺旋状捲縮から選ばれた少なくとも一種の捲縮に調整することにより、不織布にしたとき、柔らかな風合いであり、初期嵩回復性、長期嵩回復性ともに優れた、特に頻繁に荷重のかかる用途に適した繊維が得られる。特に、第２成分を熱融着成分として用いると、繊維同士が熱融着されて、繊維間のスプリング効果が最大限発揮され、かつポリトリメチレンテレフタレート系樹脂の持つ曲げ強さが小さく、曲げ回復力が大きく、曲げ弾性が小さくて、柔軟であるという特徴が最大限に発揮される。

前記捲縮性複合繊維を用いた不織布は、スプリング効果、およびポリトリメチレンテレフタレート系樹脂の性質が最大限発揮されるから、従来の捲縮性複合繊維で得られた不織布と比較して、優れた圧縮柔軟性、優れた初期嵩はもちろんのこと、優れた初期嵩回復性および長期嵩回復性を共に有する不織布を得ることが可能である。

本発明に用いられる第1成分は、ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂（以下、ＰＴＴと記す場合がある）を含有する成分からなり、ＰＴＴホモ樹脂、下記に示すＰＴＴ共重合樹脂、あるいはＰＴＴと他のポリエステル系樹脂とのブレンドであってもよく、捲縮性複合繊維としたときの乾熱収縮率を低く抑えて、所望の波線状捲縮および／または螺旋状捲縮を得られる範囲で、イソフタル酸、コハク酸、アジピン酸等の酸成分や、１，４ブタンジオール、１，６ヘキサンジオール等のグリコール成分、ポリテトラメチレングリコール、ポリオキシメチレングリコール等が１０mass％以下共重合されていてもよいし、ＰＥＴ、ＰＢＴなど他のポリエステル系樹脂を５０mass％以下でブレンドしてもよい。前記共重合成分が、１０mass％を超えると、曲げ弾性率が小さくなるため好ましくない。一方、他のポリエステル系樹脂のブレンド率が５０mass％を超えると、ブレンドした他のポリエステル系樹脂の性質に近づくため好ましくない。

前記ＰＴＴの極限粘度［η］は、０．４〜１．２が好ましい。より好ましくは、０．５〜１．１である。極限粘度［η］を上記範囲とすることにより、生産性に優れ、嵩弾性に優れた複合繊維を得ることができる。ここでいう極限粘度［η］とは、３５℃のｏ−クロロフェノール溶液として、オストワルド粘度計により測定した、下記式（数１）に基づいて求められる値である。

ただし、
ηｒ：純度９８％以上のｏ−クロロフェノールで溶解した試料の希釈溶液における３５℃での粘度を同一温度で測定した上記溶剤全体の濃度で除した値。
Ｃ：上記溶液１００ｍｌ中のグラム単位による溶質重量値）

前記極限粘度が０．４未満であると、樹脂の分子量が低すぎるため、紡糸性に劣るだけでなく、繊維強度も低く、実用性に乏しい。極限粘度が１．２を超えると、樹脂の分子量が大きくなって溶融粘度が高くなりすぎるため、単糸切れ等が発生し良好な紡糸が難しくなり好ましくない。

前記ＰＴＴの融点としては、１８０℃〜２５０℃であることが好ましい。より好ましくは、２００℃〜２４０℃である。ここでいう融点とは、ＪＩＳ−Ｋ−７１２２に準じてＤＳＣ法により測定される融点のことを示す。融点が１８０℃未満であると、耐候性が低下したり、あるいは得られた複合繊維の曲げ弾性率が小さくなり過ぎる恐れがあり、融点が２５０℃を超えると、押し出し機など紡糸時の溶融温度を高くしなければならず、樹脂の分解による紡糸安定性が低下する恐れがある。

また、前記ＰＴＴには、必要に応じて、各種の添加剤、例えば、帯電防止剤、顔料、艶消し剤、熱安定剤、光安定剤、難燃剤、抗菌剤、滑剤、可塑剤、柔軟剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、結晶核剤など本発明の目的および効果を損なわない範囲で用途等に応じて混合することができる。

次に、本発明に用いられる第２成分は、ポリオレフィン系樹脂を含有する成分であり、例えば、ポリプロピレン樹脂、高密度ポリエチレン樹脂、中密度ポリエチレン樹脂、低密度ポリエチレン樹脂、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂、ポリメチルペンテン樹脂、ポリブテン−１樹脂、及びそれらの共重合樹脂、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸等の不飽和カルボン酸、及びそれらのエステル、酸無水物より少なくとも一種以上を共重合したもの、グラフト重合したもの、エラストマーなどを１種、または２種以上用いることができる。また、本発明の作用を損なわない範囲であれば、上記ポリオレフィン系樹脂以外に他の樹脂を混合してもよく、例えば、ポリエステル系樹脂、ポリスチレン系樹脂などを３０mass％を超えない範囲で混合してもよい。

前記ポリオレフィン系樹脂を熱融着成分として利用する場合、ポリオレフィン系樹脂の融点は、前記第１成分の融点よりも２０℃以上低い温度であることが好ましい。より好ましくは、第１成分の融点よりも３０℃以上低い温度である。ポリオレフィン系樹脂の融点と第１成分の融点との融点差が２０℃未満であると、不織布の熱融着加工時に、第１成分も熱による影響を受けてへたりを生じて、嵩高性および嵩回復性が低下する恐れがある。

前記ポリオレフィン系樹脂のうち、不織布にしたときの柔軟性、嵩高性、嵩弾性など本発明の目的および効果を発揮するためには、高密度ポリエチレン樹脂（以下、ＨＤＰＥと記す場合がある）、エチレン−プロピレン共重合樹脂（以下、ＥＰと記す場合がある）、エチレン−プロピレン−ブテン三元共重合樹脂（以下、ＥＰＢと記す場合がある）が好ましい。ＨＤＰＥ、ＥＰ、ＥＰＢのメルトフローレート（ＭＦＲ）は、１〜１００g/10minであることが好ましい。より好ましくは、１０〜５０g/10minである。なお、ここでいうＭＦＲは、ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８により、ＨＤＰＥは１９０℃、ＥＰ、ＥＰＢは２３０℃で、２１．２Ｎ（２．１６ｋｇｆ）で測定される繊維製造前の樹脂のＭＦＲを示す。ＭＦＲが１g/10min未満であると、溶融粘度が高すぎるため紡糸性に劣り、ＭＦＲが１００g/10minを超えると、繊維製造中に繊維間融着が生じる恐れがある。

また、前記ポリオレフィン系樹脂には、本発明の目的および効果を損なわない範囲で、各種の添加剤、例えば、帯電防止剤、顔料、艶消し剤、熱安定剤、光安定剤、難燃剤、抗菌剤、滑剤、可塑剤、柔軟剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、結晶核剤等いずれか一種類以上含まれていてもよい。

本発明の捲縮性複合繊維は、前記ＰＴＴを含有する第１成分と、前記ポリオレフィン系樹脂を含有する第２成分からなり、繊維断面において第２成分が繊維表面の少なくとも２０％を占めた構造である。繊維断面において第２成分の占める割合が繊維表面の２０％未満であると、熱融着不織布を作製する際に第２成分を熱融着させたとき、不織布強力が低く、実用に耐えられない恐れがある。より好ましい繊維断面における第２成分の占める割合は、繊維表面の５０〜１００％である。

また本発明の捲縮性複合繊維は、第１成分の重心位置が繊維の重心位置からずれた構造を有する。図１に本発明の捲縮性複合繊維の繊維断面の一例を示す。第１成分（１）の重心位置（３）における繊維の重心位置（４）からのずれの割合（以下、偏心率と記す場合がある。）は、複合繊維の繊維断面を電子顕微鏡などで拡大撮影し、第1成分（１）の重心位置（３）をＣ１とし、複合繊維の重心位置（４）をＣｆとし、複合繊維の半径（５）をｒｆとしたとき、下記式（数２）で示す数値をいう。

第１成分（１）の重心位置（３）が繊維の重心位置（４）からずれている繊維断面としては、図１に示す偏心芯鞘型、あるいは並列型であることが好ましい形態である。場合によっては、多芯型であっても多芯部分が集合して繊維の重心位置からずれて存在しているものでも可能である。特に、偏心芯鞘型の繊維断面であると、熱処理時に容易に所望の波線状捲縮および／または螺旋状捲縮を発現させることができる点で最も好ましい。偏心芯鞘型複合繊維の偏心率は、５〜５０％であることが好ましい。より好ましい偏心率は、７〜３０％である。また、第1成分の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、井形、多角形、星形などの異形であってもよく、複合繊維の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、井形、多角形、星形などの異形、あるいは中空形であってもよい。

さらに、前記複合繊維は、第２成分の融点をＴｍ（℃）としたとき、Ｔｍ−３（℃）において下記の範囲を満たす波線状捲縮および螺旋状捲縮から選ばれた少なくとも一種の捲縮を有しており、Ｔｍ−３（℃）における乾熱収縮率が３％以下を満たすものである。
（１）０．８＜Ｌ＜５
（２）０．４＜Ｈ／Ｌ＜０．９
Ｌ：捲縮の一山間の長さ（mm）
Ｈ：捲縮の山の高さ（mm）

図２に本発明の捲縮性複合繊維が捲縮発現したときの捲縮形態を示す。本発明でいう波線状捲縮（６）とは、図２（ａ）に示すような捲縮の山部が湾曲したものを指し、螺旋状捲縮（７）とは、図２（ｂ）に示すような捲縮の山部が螺旋状に湾曲したものを指し、図２（ｃ）に示すような波線状捲縮と螺旋状捲縮とが混在した捲縮（８）も含む概念である。図３に示すような捲縮の山が鋭角である、いわゆる鋸歯状捲縮（９）のままであると、不織布としたときの圧縮に対する面弾性、いわゆるスプリング効果に劣り、特に十分な初期嵩回復性が得られないからである。

また、図２（ａ）に示すように、本発明でいう捲縮の一山間の長さＬ（１０）は、捲縮の凸部からとなりの凸部までの距離のことをいう。捲縮の山の高さＨ（１１）は、捲縮の凸部からとなりの凹部までの捲縮の凹凸間の深さの距離のことをいう。そして、前記捲縮の一山間の長さＬ（１０）と前記捲縮の山の高さＨ（１１）は、次のようにして測定する。まず、捲縮性複合繊維の単繊維群を適量準備し、例えばカード機を用いるなど公知の方法で開繊して、約５ｇ程度をできるだけシート状（ウェブ状）になるようにして採取する。次いで、シート状（ウェブ状）の繊維群を第２成分の融点をＴｍ（℃）としたとき、Ｔｍ−３（℃）の温度に調整した電気オーブンにて（循環式のものでも構わない）３０秒間熱処理をし、熱処理後の単繊維を任意１０本採取し、スライドガラスにのせ、捲縮形状が変わらないように、繊維が一直線上になるようにした後、カバーガラスをのせ捲縮を平面上にした後、捲縮を顕微鏡にて観察し、その１０本のＬ（１０）とＨ（１１）を測定し、その平均値をいう。なお、本発明では、スライドガラスをのせる際、捲縮が図２（ｂ）のように螺旋状となっている場合は螺旋を解くこととする。

前記Ｌは、０．８＜Ｌ＜５であり、好ましくは、１＜Ｌ＜４である。より好ましくは、１．２＜Ｌ＜３である。Ｌが０．８未満であると、捲縮の山が小さすぎるため、得られる不織布の嵩高性に乏しくなるだけでなく、不織布の比容積が小さくなるため柔らかな触感が得られなくなる。Ｌが５を超えると、嵩回復性における重要なファクターである単繊維のスプリング効果が働きにくく、特に薄目付の不織布を作製した場合その傾向が顕著になる。

前記Ｈ／Ｌは、０．４＜Ｈ／Ｌ＜０．９であり、好ましくは０．５＜Ｈ／Ｌ＜０．８５である。より好ましくは、０．６＜Ｈ／Ｌ＜０．８５である。Ｈ／Ｌが０．４未満であると、捲縮率が小さすぎ、つまり捲縮の山が平べったいものであるため、単繊維のスプリング効果が弱まり、嵩回復性が劣ったものとなる。Ｈ／Ｌが０．９を超えると、捲縮率が大きすぎ、つまり捲縮の山が深くなりすぎるため、これも単繊維のスプリング効果が弱まり、嵩回復性が劣ったものとなる。得られる不織布の嵩高性に乏しくなり、特に嵩回復性が悪くなる。

また、前記複合繊維のＴｍ−３（℃）における乾熱収縮率は、３％以下である。好ましくは、１％以下である。単繊維の乾熱収縮率は、以下のようにして測定する。
［乾熱収縮率］
単繊維群を準備し、トータル繊度が約１１１dtexとなるように単繊維の本数を調整して束状にする。次いで束状単繊維群の先に２．５gを荷重を吊るし、荷重を吊るした状態での繊維の長さ（Ｓ₀）を測定する。次いで、０．８sec／℃の速度で加熱していき、所定の温度まで上げたときの繊維の長さ（Ｓ₁）を測定し、下記式で算出して、乾熱収縮率とした。
乾熱収縮率＝（Ｓ₀―Ｓ₁）×１００／Ｓ₀

乾熱収縮率が３％を超えると、熱処理をして捲縮を発現させる際に収縮を伴って、不織布自体が収縮を引き起こし、不織布工程性および不織布の地合の悪化を引き起こすだけでなく、過剰に捲縮発現する恐れがあり、不織布にしたときに伸縮性をも発現し、用途によっては使用できない恐れがある。

本発明の捲縮性複合繊維の単繊維繊度は、特に限定されないが０．５〜１５０dtexが好ましい。より好ましくは、１〜３０dtexであり、最も好ましくは、２〜１０dtexである。例えば、衛生材料の表面材など用途に用いる場合であれば、１〜７dtexが好ましく、クッション材などの用途に用いる場合であれば、４〜２０dtexが好ましい。

前記捲縮性複合繊維は、以下のように製造することができる。まず、ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂を含有する第１成分と、ポリオレフィン系樹脂を含有する第２成分として、繊維断面において第２成分が繊維表面の少なくとも２０％を占め、第１成分の重心位置が繊維の重心位置からずれるように配置された複合型ノズル、例えば偏心芯鞘型複合ノズルを用いて、第１成分を紡糸温度２４０〜３３０℃、第２成分を紡糸温度２００〜３００℃で溶融紡糸し、引取速度１００〜１５００m/minで引き取り、紡糸フィラメントを得る。次いで、延伸温度を４０℃以上、第２成分の融点未満の温度で、延伸倍率１．８倍以上で延伸処理を施す。より好ましい延伸温度の下限は、第１成分のガラス転移点以上である。より好ましい延伸温度の上限は、９０℃以下である。より好ましい延伸倍率の下限は、２倍以上である。より好ましい延伸倍率の上限は、４倍以下である。延伸倍率が１．８倍未満であると、加熱したときに波線状捲縮および／または螺旋状捲縮が発現し難く、不織布にしたときに十分な嵩高性が得られないだけでなく、繊維自体の剛性も小さくなり、カード通過性などの不織布工程性に劣るからである。また、このとき前記延伸時の前後において必要に応じて９０〜１３０℃の乾熱、湿熱、蒸熱等の雰囲気下でアニーリング処理を施してもよい。

次いで、必要に応じて繊維処理剤を付与する前または後に、スタッファボックス式捲縮機など公知の捲縮機を用いて捲縮数５個/25mm以上、２５個/25mm以下の鋸歯状捲縮を付与する。鋸歯状捲縮の捲縮数が５個/25mm未満であると、カード通過性が低下し、捲縮数が２５個/25mmを超えると、カード通過性が低下するだけでなく、捲縮発現後の捲縮数が多くなって嵩回復性に悪影響を及ぼす恐れがある。

さらに、前記鋸歯状捲縮を付与した後、９０〜１３０℃の乾熱、湿熱、あるいは蒸熱の雰囲気下でアニーリング処理を施される。具体的には、繊維処理剤を付与した後に鋸歯状捲縮を付与し、９０〜１３０℃の乾熱雰囲気下でアニーリング処理と同時に乾燥処理を施すことが、工程を簡略化することができ、好ましい。アニーリング処理が９０℃未満であると、乾熱収縮率が大きくなる傾向であり、得られる不織布の地合が乱れたり、生産性が低下したりする恐れがある。

上記方法により得られた複合繊維は、主として、図４に示すような捲縮数７個/25mm以上、２５個/25mm以下の鋸歯状捲縮と波線状捲縮が混在した捲縮（１２）、あるいは鋸歯状捲縮と螺旋状捲縮が混在した捲縮を採ることが、後述するカード工程性を低下させることなく、嵩高な不織布を得ることができ、好ましい。

そして、所望の繊維長に切断されて、第２成分の融点をＴｍ（℃）としたときＴｍ−３（℃）において所望の範囲を満たす波線状捲縮および／または螺旋状捲縮を有し、Ｔｍ−３（℃）における乾熱収縮率が３％以下である捲縮性複合繊維が得られる。

次に、本発明の不織布は、上記のようにして得られた捲縮性複合繊維を少なくとも３０mass％含有する。前記捲縮性複合繊維の含有量が３０mass％未満であると、柔らかな風合いであり、初期嵩回復性、長期嵩回復性ともに優れた、特に頻繁に荷重のかかる用途に適した不織布が得られないからである。

本発明の不織布を構成する繊維ウェブ形態としては、パラレルウェブ、セミランダムウェブ、ランダムウェブ、クロスレイウェブ、クリスクロスウェブ、エアレイウェブなどが挙げられる。

前記繊維ウェブは、必要に応じて、ニードルパンチ処理あるいは水流交絡処理が施された後、熱処理される。熱処理の手段としては、特に限定はされないが、本発明の捲縮性複合繊維の機能を十分に発揮させるのであれば、熱風貫通式熱処理機、熱風上下吹き付け式熱処理機、赤外線式熱処理機など風圧など圧力のあまりかからない熱処理機を用いることが好ましい。また、熱処理温度としては、捲縮性複合繊維の波線状捲縮および／または螺旋状捲縮が下記の形状となる温度範囲に設定すればよく、例えば、Ｔｍ−１０（℃）〜Ｔｍ＋１０（℃）の範囲で設定するとよい。
（１）０．８＜Ｌ＜５
（２）０．４＜Ｈ／Ｌ＜０．９
Ｌ：捲縮の一山間の長さ（mm）
Ｈ：捲縮の山の高さ（mm）

前記熱処理温度がＴｍ−１０（℃）未満であると、捲縮の発現が不十分となる恐れがあり、熱処理温度がＴｍ＋１０（℃）を超えても、捲縮発現状態に大差がないからである。特に、捲縮性複合繊維の第２成分を溶融させて、不織布を構成する繊維同士を熱融着させる場合であれば、Ｔｍ（℃）〜Ｔｍ＋４０（℃）の範囲で設定するとよい。繊維同士を熱融着させることにより、捲縮性複合繊維同士および他の構成繊維と捲縮性複合繊維とが部分的に接着点を有するので、不織布の形態安定性が向上するとともに、接着点を基点としたスプリング作用を発揮して嵩回復性が向上する点で好ましい。熱融着させる場合の熱処理温度が高いのは、第２成分の融着力を向上させるためであり、Ｔｍ＋４０（℃）を超えると、第１成分が熱の影響でへたる恐れがある。

特に、前記条件により繊維同士を熱融着させた不織布は、柔らかな風合いを有するとともに、初期嵩回復性、長期嵩回復性ともに優れた不織布となり、下記の測定により得られる初期嵩回復率が５０％以上、かつ長期嵩回復率が８５％以上を満たす不織布が得られる。
［嵩回復率］
合計の目付が約１０００g/m²となるように１０cm角に切断した不織布を必要な枚数準備し、重ね合わせて初期合計厚み（Ｔ₀）を測定する。重ね合わせた不織布の上に１０cm角、９．８kPa荷重の重りを載せて、常温雰囲気下で２４時間荷重をかけ、２４時間後荷重を取り除き、除重直後の重ね合わせた不織布の合計厚み（Ｔ₁）、および除重２４時間後の合計厚み（Ｔ₂）を測定し、不織布の嵩回復率を下記式により算出し、それぞれ初期嵩回復率、長期嵩回復率とする。
初期嵩回復率（％）＝（Ｔ₁／Ｔ₀）×１００
長期嵩回復率（％）＝（Ｔ₂／Ｔ₀）×１００

前記初期嵩回復率および前記長期嵩回復率を満たすことにより、例えば、紙おむつや椅子などのクッション材などの用途に用いた場合、面圧力がかかっても、へたり難く、嵩高感が持続するという効果を奏する。

以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明するが、本発明は実施例などにより何ら限定されるものではない。

［実施例１］
第１成分として、極限粘度０．９３、融点２２０℃であるＰＴＴ、第２成分としてＭＦＲ１２、融点（Ｔｍ）が１３０℃であるＨＤＰＥ（日本ポリケム（株）製、ＨＥ４８０）を用い、芯（第１成分）／鞘（第２成分）の複合比（容積比）を５／５とし、芯成分を偏芯させた７００孔を有する公知の芯鞘型複合ノズルを用いて、両成分の紡糸温度をそれぞれ２７０℃として溶融押出し、８dtexの紡糸フィラメントを得た。このとき偏心率は２５％であった。得られた紡糸フィラメントを８０℃の温水中で３倍に延伸し、４．４dtexの延伸フィラメントとし、繊維処理剤を付与した。次いで、このフィラメントにスタフィンボックス型クリンパーにて鋸歯状捲縮が約１０個/25mmとなるように捲縮処理を施した後、１１０℃に設定した熱風貫通型乾燥機にてアニーリング処理とともに乾燥させて、５０mmの繊維長に切断し、捲縮性複合繊維を得た。このときの捲縮状態は、Ｌ＝１．６３、Ｈ／Ｌ＝０．５９の波線状捲縮と鋸歯状捲縮が混在していた。そして、得られた複合繊維をＴｍ−３℃（１２７℃）で３０秒間熱処理をしたときの捲縮状態は、Ｌ＝１．４８、Ｈ／Ｌ＝０．８１の波線状捲縮および螺旋状捲縮が発現していた。Ｔｍ−３℃（１２７℃）における乾熱収縮率は０％であった。

［実施例２］
第２成分をＭＦＲ２５、融点（Ｔｍ）１３８℃であるＥＰ共重合樹脂（出光石油化学（株）製、Ｙ２０４５ＧＰ）を使用した以外は、実施例１と同様の方法で、捲縮性複合繊維を得た。このときの捲縮状態は、Ｌ＝３．０１、Ｈ／Ｌ＝０．３１の波線状捲縮と鋸歯状捲縮が混在していた。そして、得られた複合繊維をＴｍ−３℃（１４２℃）で３０秒間熱処理をしたときの捲縮状態は、Ｌ＝２．２５、Ｈ／Ｌ＝０．６１の波線状捲縮および螺旋状捲縮が発現していた。Ｔｍ−３℃（１４２℃）における乾熱収縮率は０％であった。

［比較例１］
第１成分として、ＭＦＲ２０、融点１６２℃であるＰＰ（日本ポリケム（株）製、ＳＡ１Ｈ）を使用した以外は、実施例１と同様の方法で、捲縮性複合繊維を得た。このときの捲縮状態は、Ｌ＝３．１３、Ｈ／Ｌ＝０．２４の波線状捲縮と鋸歯状捲縮が混在していた。そして、得られた複合繊維をＴｍ−３℃（１２７℃）で３０秒間熱処理をしたときの捲縮状態は、Ｌ＝１．９０、Ｈ／Ｌ＝０．４６の波線状捲縮および螺旋状捲縮が発現していた。Ｔｍ−３℃（１２７℃）における乾熱収縮率は０％であった。

［比較例２］
第１成分として、極限粘度０．６４、融点２７０℃であるＰＥＴ（東レ（株）製、Ｔ２００Ｅ）を使用し、芯成分の紡糸温度を３００℃とした以外は、実施例１と同様の方法で、捲縮性複合繊維を得た。このときの捲縮状態は、Ｌ＝２．１９、Ｈ／Ｌ＝０．３９の波線状捲縮と鋸歯状捲縮が混在していた。そして、得られた複合繊維をＴｍ−３℃（１２７℃）で３０秒間熱処理をしたときの捲縮状態は、Ｌ＝１．７６、Ｈ／Ｌ＝０．７０の波線状捲縮および螺旋状捲縮が発現していた。Ｔｍ−３℃（１２７℃）における乾熱収縮率は０％であった。

［比較例３］
第１成分として、極限粘度０．７５、融点２２８℃であるＰＢＴ（ポリプラスチックス（株）製、４００ＦＰ）を使用した以外は、実施例１と同様の方法で、捲縮性複合繊維を得た。このときの捲縮状態は、Ｌ＝２．１８、Ｈ／Ｌ＝０．４７の波線状捲縮と鋸歯状捲縮が混在していた。そして、得られた複合繊維をＴｍ−３℃（１２７℃）で３０秒間熱処理をしたときの捲縮状態は、Ｌ＝１．０７、Ｈ／Ｌ＝０．５３の波線状捲縮および螺旋状捲縮が発現していた。Ｔｍ−３℃（１２７℃）における乾熱収縮率は０％であった。

［比較例４］
クリンパーにて、捲縮数が３５個/25mmになるように捲縮を施したこと以外は、実施例１と同様の方法で、捲縮性複合繊維を得た。このときの捲縮状態は、Ｌ＝０．７１、Ｈ／Ｌ＝０．５１の波線状捲縮と鋸歯状捲縮が混在していた。そして、得られた複合繊維をＴｍ−３℃（１２７℃）で３０秒間熱処理をしたときの捲縮状態は、Ｌ＝０．７５、Ｈ／Ｌ＝０．７１の波線状捲縮および螺旋状捲縮が発現していた。Ｔｍ−３℃（１２７℃）における乾熱収縮率は０％であった。

［比較例５］
ノズルを同芯円状に組んだこと以外は、実施例１と同様の方法で、捲縮性複合繊維を得た。このときの捲縮状態は、Ｌ＝１．８０，Ｈ／Ｌ＝０．３６で鋸歯状捲縮のままであった。そして、得られた複合繊維をＴｍ−３℃（１２７℃）で３０秒間処理した時の捲縮状態は、Ｌ＝１．８７、Ｈ／Ｌ＝０．３７で鋸歯状捲縮のままであった。Ｔｍ−３℃（１２７℃）における乾熱収縮率は０％であった。

［比較例６］
実施例１の紡糸フィラメントを１.５倍で延伸処理した以外は、実施例１と同様の方法で、捲縮性複合繊維を得た。このときの捲縮状態は、Ｌ＝１．８７，Ｈ／Ｌ＝０．３０で鋸歯状捲縮のままであった。そして、得られた複合繊維をＴｍ−３℃（１２７℃）で３０秒間処理した時の捲縮状態は、Ｌ＝１．７０、Ｈ／Ｌ＝０．２８でほとんどが鋸歯状捲縮として残存していた。Ｔｍ−３℃（１２７℃）における乾熱収縮率は１．７％であった。

［比較例７］
アニーリング処理を７０℃で実施したこと以外は、実施例１と同様の方法で、捲縮性複合繊維を得た。このときの捲縮状態は、Ｌ＝２．２５、Ｈ／Ｌ＝０．４５の波線状捲縮と鋸歯状捲縮が混在していた。そして、得られた複合繊維をＴｍ−３℃（１２７℃）で３０秒間熱処理をしたときの捲縮状態は、Ｌ＝１．４０、Ｈ／Ｌ＝０．８３の波線状捲縮および螺旋状捲縮が発現していた。Ｔｍ−３℃（１２７℃）における乾熱収縮率は９．５％であった。

実施例１〜２、および比較例１〜７の捲縮性複合繊維を以下の方法で不織布化し、嵩高性および圧縮柔らかさを以下の方法で測定した。ただし、比較例７の捲縮性複合繊維を用いた不織布は、熱処理した際に急激なウェブ収縮を伴い、地合の乱れた不織布しか得られなかった。

［嵩高性］
捲縮性複合繊維１００mass％をパラレルカードに掛けウェブを採取し、熱風循環式の熱処理機を用い、加工温度１３４℃（実施例２のみ１４５℃）で３０秒間熱処理して鞘成分を熱融着させ、目付約１００g/m²の不織布とした。得られた不織布を縦横それぞれ１０ｃｍ角に切り、１０００g/m²にしたときの高さＴ₀（cm）を測定した。

［圧縮柔らかさ］
前記目付約１００g/m²の不織布を、カトーテック（株）製の圧縮試験機（ＫＥＳ−Ｇ５）にて、２cm²の円盤を１mm/secの速度で、不織布厚みが１mmになるまで圧縮したときの荷重（Ｎ）で評価した。

実施例１〜２、比較例１〜６の単繊維および不織布の性能を表１に示す。

表１に示すように、実施例１および２の不織布は、比較例１と比べ高い初期嵩、初期嵩回復性、および長期嵩回復性を有しており、比較例２と比べ高い長期嵩回復性、および圧縮柔らかさを有しており、比較例３と比べ高い初期嵩回復性を有していた。また、比較例４〜６と比べ高い初期嵩回復性、および長期嵩回復性を有していた。

本発明の不織布は、衛生材料、包装材、ウェットティッシュ、フィルター、ワイパー、硬綿、椅子等に好適である。

本発明の捲縮性複合繊維の繊維断面の一例を示す。 本発明の捲縮性複合繊維が捲縮発現したときの捲縮形態を示す。 通常の複合繊維の捲縮形態を示す。 本発明の捲縮性複合繊維の捲縮形態を示す。

符号の説明

１．第１成分
２．第２成分
３．第１成分の重心位置Ｃ１
４．複合繊維の重心位置Ｃｆ
５．複合繊維の半径ｒｆ
６．波線状捲縮
７．螺旋状捲縮
８．波線状捲縮と螺旋状捲縮が混在した捲縮
９．鋸歯状捲縮
１０．捲縮の一山間の長さＬ
１１．捲縮の山の高さＨ
１２．鋸歯状捲縮と波線状捲縮が混在した捲縮

Claims (6)

1. ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂を含有する第１成分と、ポリオレフィン系樹脂を含有する第２成分から構成され、繊維断面において第２成分が繊維表面の少なくとも２０％を占め、第１成分の重心位置が繊維の重心位置からずれている複合繊維からなり、
   前記複合繊維は、捲縮数が７個／２５ｍｍ以上、２５個／２５ｍｍ以下の鋸歯状捲縮と波線状捲縮が混在した捲縮、または鋸歯状捲縮と螺旋状捲縮が混在した捲縮を有しており、
   前記複合繊維が第２成分の融点をＴｍ（℃）としたとき、Ｔｍ−３（℃）において下記の範囲を満たす波線状捲縮および螺旋状捲縮から選ばれた少なくとも一種の捲縮を有しており、Ｔｍ−３（℃）における乾熱収縮率が３％以下である捲縮性複合繊維。
   （１）０．８＜Ｌ＜５
   （２）０．４＜Ｈ／Ｌ＜０．９
   Ｌ：捲縮の一山間の長さ（ｍｍ）
   Ｈ：捲縮の山の高さ（ｍｍ）
2. 前記複合繊維は、第２成分が第１成分の融点よりも２０℃以上融点が低いポリオレフィン樹脂であり、偏心率が５〜５０％の偏心芯鞘型複合繊維である、請求項１記載の捲縮性複合繊維。
3. 前記ポリオレフィン系樹脂が、高密度ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重合体、およびエチレン−ブテン−１−プロピレン三元共重合体から選ばれた少なくとも１種である、請求項１または２に記載の捲縮性複合繊維。
4. ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂を含有する第１成分と、ポリオレフィン系樹脂を含有する第２成分からなり、繊維断面において第２成分が繊維表面の少なくとも２０％を占め、第１成分の重心位置が繊維の重心位置からずれるように配置された複合型ノズルを用いて溶融紡糸し、
   得られた紡糸フィラメントを延伸倍率１．８倍以上で延伸処理を施し、
   捲縮数５個／２５ｍｍ以上、２５個／２５ｍｍ以下の鋸歯状捲縮を付与した後、
   温度９０〜１３０℃の雰囲気下でアニーリング処理を施して、捲縮数が７個／２５ｍｍ以上、２５個／２５ｍｍ以下の鋸歯状捲縮と波線状捲縮が混在した捲縮、または鋸歯状捲縮と螺旋状捲縮が混在した捲縮とした複合繊維であり、
   前記複合繊維における第２成分の融点をＴｍ（℃）としたとき、Ｔｍ−３（℃）において下記の範囲を満たす波線状捲縮および螺旋状捲縮から選ばれた少なくとも一種の捲縮を有し、Ｔｍ−３（℃）における乾熱収縮率を３％以下とする捲縮性複合繊維の製造方法。
   （１）０．８＜Ｌ＜５
   （２）０．４＜Ｈ／Ｌ＜０．９
   Ｌ：捲縮の一山間の長さ（ｍｍ）
   Ｈ：捲縮の山の高さ（ｍｍ）
5. 請求項１〜３のいずれかに記載の捲縮性複合繊維を少なくとも３０mass％含有する不織布であって、前記捲縮性複合繊維はカード工程を通過した後に、波線状捲縮および螺旋状捲縮から選ばれた少なくとも一種の捲縮が発現している不織布。
6. 前記捲縮性複合繊維の第２成分が溶融して、構成する繊維同士が熱融着されている、請求項５記載の不織布。

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