Claims (3)
ข้อถือสิทธฺ์ (ทั้งหมด) ซึ่งจะไม่ปรากฏบนหน้าประกาศโฆษณา :แก้ไข 24/04/2562 ไม่มีข้อถือสิทธิ ------------- ------20/06/2561------(OCR) หน้า 1 ของจำนวน 5 หน้า ข้อถือสิทธิ 1.0005% ถึง 0.0050% และ สมดุลประกอบด้วย Fe และสารปนเปื้อนที่ไม่สามารถหลีกเลี่ยง, ที่ซึ่ง เมื่อ [C] แสดงปริมาณของ C ตามหน่วยวัด mass%, [Si] แสดงปริมาณของ Si ตามหน่วย วัด mass% และ [Mn] แสดงปริมาณของ Mn ตามหน่วยวัด mass% ก็จะได้ความสัมพันธ์ของธาตุ เหล่านี้ ตามนิพจน์คณิตศาสตร์ (A) ข้างใต้, โครงสร้างโลหะวิทยา หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน ประกอบด้วย เฟอไรท์ เท่ากับ 40% ถึง 90% และมาร์เทนไซน์ เท่ากับ 10% ถึง 60% ตามสัดส่วนโดยพื้นที่, สัดส่วนโดยพื้นที่ทั้งหมด ของสัดส่วนโดยพื้นที่ของเฟอไรน์ และของสัดส่วนโดยพื้นที่ ของมาร์เทนไซท์ เท่ากับ 60% หรือมากกว่า, โครงสร้างโลหะวิทยา ประกอบเพิ่มด้วยเฟสต่อไป ตามเลือกให้มี อีกชนิดหนึ่ง หรือ มากกว่าของ เพิร์ลไลน์ เท่ากับ 10% หรือน้อยกว่า ตามสัดส่วนโดยพื้นที่, ออสเทนไนท์ตกค้าง เท่ากับ 30 หน้า 2 ของจำนวน 5 หน้า 5% หรือน้อยกว่า ตามอัตราส่วนโดยปริมาตร และที่เหลือ เป็นเบนไนท์ น้อยกว่า 40% ตามสัดส่วน โดยพื้นที่, ความแข็งของมาร์เทนไซท์ ซึ่งวัดด้วย นาโนอินเทนเดอร์ จะได้ค่าตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (B) ข้างใต้ และตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (C) ข้างใต้, TS X (สูตร) ซึ่งเป็นผลคูณของ แรงยึดต้านแรงดึง TS และอัตราส่วนขยายรู (สูตร) เท่ากับ 50000MPa-% หรือมากกว่า, (5 X [Si] + [Mn]) / [C] > 11 (A), H2/HK1.10 (B), GHM<20 (C) และ H1 เป็นค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซน์ ในส่วนผิวหน้า ของความหนาของแผ่น หลัง การกระทุ้งขึ้นรูปร้อน, H2 เป็นค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซท์ ในส่วนศูนย์กลาง ของความหนา ของแผ่น ซึ่งเป็นพื้นที่ ที่มีความกว้าง 200 ไมโครเมตร ในทิศทางความหนา ที่ศูนย์กลางของ ความ หนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน และ CTHM เป็นค่าความแปรปรวน ของค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซท์ ในส่วนศูนย์กลาง ของความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน 2.เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ ในข้อถือสิทธิข้อ 1,ที่ซึ่ง ลัดส่วนโดยพื้นที่ ของ MnS ที่อยู่ในเหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน และที่มี ขนาดเส้นผ่าน ศูนย์กลางเสมอทรงกลม เท่ากับ 0.1 ไมโครเมตร ถึง 10 ไมโครเมตร จะเท่ากับ 0.01% หรือน้อยกว่า, และจะได้ความสัมพันธ์ตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (D) ข้างใต้, n2 / n1 < 15 (D) และ n1 เป็น ความหนาแน่นตามจำนวนเฉลี่ยต่อ 10000 ตารางไมโครเมตร ของ MnS ที่มี ขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเสมอทรงกลม เท่ากับ 0.1 ไมโครเมตร ถึง 10 ไมโครเมตร ใน % ส่วนของความ หนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน และ ท2 เป็นความหนาแน่นตามจำนวนเฉลี่ยต่อ 10000 ตารางไมโครเมตรของ MnS ที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเสมอทรงกลม เท่ากับ 0.1 ไมโครเมตร ถึง 10 ไมโครเมตร ในส่วนศูนย์กลาง ของความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน 3.เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 1 หรือข้อ 2 ที่ซึ่ง จะมีการชุบ ร้อนเคลือบสังกะสี บนผิวหน้าของมัน 4.เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 3 ที่ซึ่ง จะมีการเคลือบ สังกะสีอบอ่อน บนผิวหน้าชุบร้อนเคลือบสังกะสี 5. เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 1 หรือข้อ 2 ที่ซึ่ง จะมีการ เคลือบสังกะสีด้วยไฟฟ้า บนผิวหน้าของมัน หน้า 3 ของจำนวน 5 หน้า 6. เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 1 หรือข้อ 2 ที่ซึ่ง จะมีการ เคลือบอะลูมินัม บนผิวหน้าของมัน 7. วิธีการ สำหรับการผลิต เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน, วิธีการประกอบรวมด้วย: การหล่อเหล็กกล้าหลอมเหลว ที่มีองค์ประกอบเคมี ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 1 และ การให้ได้เหล็กกล้ามา, การทำความร้อนเหล็กกล้า, การรดร้อนเหล็กกล้า ด้วยโรงรดร้อน ที่ประกอบด้วย ชุดลูกรดจำนวนมาก, การม้วนขดเหล็กกล้า หลังการรดร้อน, การขจัดคราบเหล็กกล้า หลังการม้วนขด, การรีดเย็นเหล็กกล้า ด้วยโรงรีดเย็น ที่ประกอบด้วย ชุดลูกรีดจำนวนมาก หลังการขจัด คราบ ภายใต้เงื่อนไข ที่ได้ตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (E) ข้างใต้, การอบอ่อน ในที่ซึ่ง เหล็กกล้า จะถูกอบอ่อน ภายใต้อุณหภูมิ 700 องศาเซลเซียส ถึง 850 องศาเซลเซียส และการทำความเย็น หลังการรีดเย็น, การรีดคืนไฟเหล็กกล้า หลังการทำความเย็น หลังการอบอ่อน, และ การกระทุ้งขึ้นรูปร้อน ในที่ซึ่ง เหล็กกล้า จะถูกทำความร้อน จนถึงย่านอุณหภูมิ 700 องศาเซลเซียส ถึง 1000 องศาเซลเซียส หลังการรีดคืนไฟ, การกระทุ้งขึ้นรูปร้อน ภายในย่าน อุณหภูมินั้น และต่อจากนั้น ทำความเย็นจนถึงอุณหภูมิห้อง หรือมากกว่า และที่อุณหภูมิ 300 องศา เซลเซียส หรือ น้อยกว่า ที่อัตราทำความเย็น เท่ากับ 10 องศาเซลเซียส/วินาที ถึง 1000 องศาเซลเซียส/ วินาที, ที่ซึ่ง จะได้ เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ในที่ซึ่ง โครงสร้างโลหะวิทยา ประกอบด้วย เฟอไรท์ เท่ากับ 40% ถึง 90% และมาร์เทนไซท์ เท่ากับ 10% ถึง 60% ตามสัดส่วนโดยพื้นที่, สัดส่วนโดยพื้นที่ ทั้งหมดของ สัดส่วนโดยพื้นที่ของเฟอไรท์ และสัดส่วนโดยพื้นที่ของมาร์เทนไซท์ เท่ากับ 60% หรือ มากกว่า, โครงสร้างโลหะวิทยา ประกอบเพิ่มด้วยเฟสต่อไปนี้ อีกหนึ่งเฟส หรือมากกว่า ตามที่เลือก ของเพิร์ลไลน์10%หรือน้อยกว่าตามสัดส่วนโดยพื้นที่,ออสเทนไนน์ตกด้าง5%หรือน้อยกว่าตาม อัตราส่วนโดยปริมาตร และเบนไนท์ น้อยกว่า 40% ตามสัดส่วนโดยพื้นที่ ที่เป็นเฟสที่เหลือ, ได้ค่า ความแข็งของมาร์เทนไซท์ ซึ่งวัดด้วย นาโนอินเทนเคอร์ ตามนิพจน์คณิตศาสตร์ (B) ข้างใต้ และตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (C) ข้างใต้, และได้ค่า TS X (สูตร) ซึ่งเป็นผลคูณของ แรงยึดต้านแรงดึง TS และ อัตราส่วนขยายรู (สูตร) เท่ากับ 50000MPa-% หรือมากกว่า, H2/HK1.10 (B), CTHM < 20 (C), หน้า 4 ของจำนวน 5 หน้า H1 เป็นค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซน์ ในส่วนผิวหน้า ของความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน, H2 เป็นค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซท์ ในส่วนศูนย์กลาง ของความ หนาของแผ่น ซึ่งเป็นพื้นที่ ที่มีความกว้าง 200 ไมโครเมตร ในทิศทางความหนา ที่ศูนย์กลางของ ความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน และ CTHM เป็นค่าความแปรปรวน ของค่าความแข็ง เฉลี่ย ของมาร์เทนไซท์ ในส่วนศูนย์กลาง ของความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน 1.5 X rl/r+ 1.2 X r2/r + r3/r> 1.0 (E) และ ri (i = 1, 2, 3) จะแสดง อัตราการรดเย็นลดขนาดเป้าหมายแต่ละส่วน ที่ชุดลูกรีด ชุดที่ i (i = 1,2, 3) บนพื้นฐานของ ชุดลูกรีดบนสุด ในชุดลูกรีดจำนวนมาก ในการรีดเย็น มีหน่วยเป็น % และ r จะแสดง อัตราการรีดเย็นลดขนาดทั้งหมด ในการรีดเย็น มีหน่วยเป็น % 8. วิธีการ สำหรับการผลิต เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 7 ที่ชง เมื่อ CT แสดง อุณหภูมิม้วนขด ในการม้วนขดมีหน่วยเป็น องศาเซลเซียส, [C] แสดง ปริมาณของ C ตามหน่วยวัด mass%, [Mn] แสดงปริมาณของ Mn ตามหน่วยวัด mass%, [Si] แสดง ปริมาณของ Si ตามหน่วยวัด mass% และ [Mo] แสดงปริมาณของ Mo ตามหน่วยวัด mass% ในแผ่น เหล็กกล้า ก็จะได้ความสัมพันธ์ ตามนิพจน์คณิตศาสตร์ (F) ข้างใต้ 5 60-474 X [C]-90x [Mn]-20 X [Cr]-20x [Mo] 1500 ...(G) 1 0. วิธีการ สำหรับการ ผลิตเหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 7 ถึง ข้อ 9 ข้อใด ข้อหนึ่ง ที่ประกอบรวมเพิ่มต่อไปด้วย: การเคลือบสังกะสีแผ่นเหล็กกล้า ระหว่าง การอบอ่อน และการรีดคืนไฟ 1 1. วิธีการสำหรับการผลิตเหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อนตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 10ที่ ประกอบรวมเพิ่มต่อไปด้วย: การทำให้เหล็กกล้าเป็นโลหะผสม ระหว่างการเคลือบสังกะสี และการรีดคืนไฟ หน้า 5 ของจานวน 5 หน้า 1 2.วิธีการสำหรับการผลิต เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 7 ถึง ข้อ 9 ข้อใด ข้อหนึ่ง ที่ประกอบรวมเพิ่มต่อไปด้วย: การเคลือบสังกะสีด้วยไฟฟ้าเหล็กกล้า หลังการรดคืนไฟ 1 3.วิธีการสำหรับการผลิต เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 7 ถึง ข้อ 9 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ประกอบรวมเพิ่ม ต่อไปด้วย: การเคลือบอะลูมินัมเหล็กกล้า ระหว่าง การอบอ่อน และการรีดคืนไฟ ------------ แก้ไข 18/10/2559 1.0005% ถึง 0.0050% และ สมดุลประกอบด้วย Fe และสารปนเปื่อนที่ไม่สามารถหลีกเลี่ยง, ที่ชึ่ง เมื่อ [C] แสดงปริมาณของ C ตามหน่วยวัด mass%, [Si] แสดงปริมาณของ Si ตามหน่วย วัด mass% และ [Mn] แสดงปริมาณของ Mn ตามหน่วยวัด mass% ก็จะได้ความสัมพันธ์ของธาตุ เหล่านี้ ตามนิพจน์คณิตศาสตร์ (A) ข้างได้, โครงสร้างโลหะวิทยา หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน ประกอบด้วย เฟอไรน์ เท่ากับ 40% ถึง 90% และมาร์เทนไซน์ เท่ากับ 10% ถึง 60% ตามสัดส่วนโดยพื้นที่, สัดส่วนโดยพื้นที่ทั้งหมด ของสัดส่วนโดยพื้นที่ของเฟอไรท์ และของสัดส่วนโดยพื้นที่ ของมาร์เทนไซท์ เท่ากับ 60% หรือมากกว่า, โครงสร้างโลหะวิทยา ประกอบเพิ่มด้วยเฟสต่อไป ตามเลือกให้มี อีกชนิดหนึ่ง หรือ มากกว่าของ เพิร์ลไลท์ เท่ากับ 10% หรือน้อยกว่า ตามสัดส่วนโดยพื้นที่, กากออสเทนไนท์ เท่ากับ 5% หรือน้อยกว่า ตามอัตราส่วนโดยปริมาตร และที่เหลือ เป็นเบนไนท์ น้อยกว่า 40% ตามสัดส่วน โดยพื้นที่, ความแข็งของมาร์เทนไซน์ซึ่งวัดด้วย นาโนอินเทนเดอร์ จะได้ค่าตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (B) ข้างใต้ และตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (C) ข้างใต้, TS x (สูตร) ซึ่งเป็นผลคูณของ แรงยึดต้านแรงดึง TS และอัตราส่วนขยายรู (สูตร) เท่ากับ 50000 MPa % หรือมากกว่า, (5 X [Si] + [Mn]) / [C] > 11 (A), H2/H1 < 1.10 (B), (สูตร)HM < 20 (C) และ H1 เป็นค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซน์ในส่วนผิวหน้า ของความหนาของแผ่น หลัง การกระทุ้งขึ้นรูปร้อน, H2 เป็นค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซน์ ในส่วนสูนย์กลาง ของความหนา ของแผ่น ซึ่งเป็นพื้นที่ ที่มีความกว้าง 200 ไมโครเมตร ในทิศทางความหนา ที่ศูนย์กลางของ ความ หนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน และ (JHM เป็นค่าความแปรปรวน ของค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซน์ ในส่วนศูนย์กลาง ของความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน 2. เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อนตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 1,ที่ซึง ลัดส่วนโดยพื้นที่ ของ MnS ที่อยู่ในเหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน และที่มี ขนาดเส้นผ่าน ศูนย์กลางเสมอทรงกลม เท่ากับ 0.1 ไมโครเมตร ถึง 10 ไมโครเมตร จะเท่ากับ 0.01% หรือน้อยกว่า, และจะได้ความสัมพันธ์ตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (D) ข้างใต้, n2 / n1 <15 (D) และ n1 เป็น ความหนาแน่นตามจำนวนเฉลี่ยต่อ 100002 ไมโครเมตร ของ MnS ที่มีขนาด เส้นผ่าศูนย์กลางเสมอทรงกลม เท่ากับ 0.1 ไมโครเมตร ถึง 10 ไมโครเมตร ใน 1/4 ส่วนของความหนา ของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน และ n2 เป็นความหนาแน่นตามจำนวนเฉลี่ยต่อ 10000*2 ไมโครเมตรของ MnS ที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเสมอทรงกลม เท่ากับ 0.1 ไมโครเมตร ถึง 10 ไมโครเมตร ในส่วนศูนย์กลาง ของความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน 3. เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 1 หรือข้อ 2 ที่ซึ่ง จะมีการชุบ ร้อนเคลือบสังกะสี บนผิวหน้าของมัน 4. เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 3 ที่ซึง จะมีการเคลือบ สังกะสีอบอ่อน บนผิวหน้าชุบร้อนเคลือบสังกะสี 5. เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 1 หรือข้อ 2 ที่ซึ่ง จะมีการ เคลือบสังกะสีด้วยไฟฟ้า บนผิวหน้าของมัน 6. เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 1 หรือข้อ 2 ที่ซึ่ง จะมีการ เคลือบอะลูมินัม บนผิวหน้าของมัน 7. วิธีการ สำหรับการผลิต เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน, วิธีการประกอบรวมด้วย: การหล่อเหล็กกล้าหลอมเหลว ที่มีองค์ประกอบเคมี ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 1 และ การให้ได้เหล็กกล้ามา, การทำความร้อนเหล็กกล้า, การรีดร้อนเหล็กกล้า ด้วยโรงรีดร้อน ที่ประกอบด้วย ชุดลูกรีดจำนวนมาก, การม้วนขดเหล็กกล้า หลังการรีดร้อน, การขจัดคราบเหล็กกล้า หลังการม้วนขด, การรีดเย็นเหล็กกล้า ด้วยโรงรีดเย็น ที่ประกอบด้วย ชุดลูกรีดจำนวนมาก หลังการขจัด คราบ ภายใต้เงื่อนไข ที่ได้ตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (E) ข้างใต้, การอบอ่อน ในที่ซึ่ง เหล็กกล้า จะถูกอบอ่อน ภายใต้อุณหภูมิ 700 เซลเซียส ถึง 850 เซลเซียส และการทำความเย็น หลังการรีดเย็น, การรีดคืนไฟเหล็กกล้า หลังการทำความเย็น หลังการอบอ่อน, และ การกระทุ้งขึ้นรูปร้อน ในที่ซึ่ง เหล็กกล้า จะถูกทำความร้อน จนถึงย่านอุณหภูมิ 700 เซลเซียสถึง 1000 เซลเซียสหลังการรีดคืนไฟ, การกระทุ้งขึ้นรูปร้อนภายในย่านอุณหภูมินั้น และต่อจากนั้น ทำความเย็นจนถึงอุณหภูมิห้อง หรือมากกว่า และที่อุณหภูมิ 300 เซลเซียสหรือ น้อยกว่า ที่อัตราทำความเย็น เท่ากับ 10* เซลเซียส/วินาที ถึง 1000* เซลเซียส/วินาที, ที่ชึ่ง จะได้เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ในที่ซึ่ง โครงสร้างโลหะวิทยา ประกอบด้วย เฟอไรท์ เท่ากับ 40% ถึง 90% และมาร์เทนไซท์ เท่ากับ 10% ถึง 60% ตามลัดส่วนโดยพื้นที่, สัดส่วนโดยพื้นที่ ทั้งหมดของ สัดส่วนโดยพื้นที่ของเฟอไรท์ และสัดส่วนโดยพื้นที่ของมาร์เทนไซน์ เท่ากับ 60% หรือ มากกว่า, โครงสร้างโลหะวิทยา ประกอบเพิ่มด้วยเฟสต่อไปนี้ อีกหนึ่งเฟส หรือมากกว่า ตามที่เลือก ของเพิร์ลไลน์ 10% หรือน้อยกว่าตามสัดส่วนโดยพื้นที่,กากออสเทนไนน์ 5% หรือน้อยกว่าตาม อัตราส่วนโดยปริมาตร และเบนไนน์ น้อยกว่า 40% ตามสัดส่วนโดยพื้นที่ ที่เป็นเฟสที่เหลือ, ได้ค่า ความแข็งของมาร์เทนไซน์ ซึ่งวัดด้วย นาโนอินเทนเดอร์ ตามนิพจน์คณิตศาสตร์ (B) ข้างใต้ และตาม นิพจน์คณิตศาสตร์ (C) ข้างใต้, และได้ค่า TS x X ซึ่งเป็นผลคูณของ แรงยึดต้านแรงดึง TS และ อัตราส่วนขยายรู (สูตร) เท่ากับ 50000MPa % หรือมากกว่า, H2/H1 < 1.10 (B), GHM < 20 (C), H1 เป็นค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซน์ ในส่วนผิวหน้า ของความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน, H2 เป็นค่าความแข็งเฉลี่ย ของมาร์เทนไซน์ในส่วนศูนย์กลาง ของความ หนาของแผ่น ซึ่งเป็นพื้นที่ ที่มีความกว้าง 200 ไมโครเมตร ในทิศทางความหนา ที่ศูนย์กลางของ ความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน และ (สูตร)HM เป็นค่าความแปรปรวน ของค่าความแข็ง เฉลีย ของมาร์เทนไซท์ ในส่วนศูนย์กลาง ของความหนาของแผ่น หลังการกระทุ้งขึ้นรูปร้อน 1.5 X rl /r + 1.2 X r2/r + r3 /r > 1.0 (E ) และ ri (i = 1, 2, 3) จะแสดง อัตราการรดเย็นลดขนาดเป็าหมายแต่ละส่วน ที่ชุดลูกรีด ชุดที่ i (i=1, 2, 3) บนพื้นฐานของ ชุดลูกรีดบนสุด ในชุดลูกรีดจำนวนมาก ในการรีดเย็น มีหน่วยเป็น % และ r จะแสดง อัตราการรีดเย็นลดขนาดทั้งหมด ในการรีดเย็น มีหน่วยเป็น % 8. วิธีการ สำหรับการผลิต เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 7 ที่ซึ่ง เมื่อ CT แสดง อุณหภูมิม้วนขด ในการม้วนขดมีหน่วยเป็น เซลเซียส, [C] แสดง ปริมาณของ C ตามหน่วยวัด mass%, [Mn] แสดงปริมาณของ Mn ตามหน่วยวัด mass%, [Si] แสดง ปริมาณของ Si ตามหน่วยวัด mass% และ [Mo] แสดงปริมาณของ Mo ตามหน่วยวัด mass% ในแผ่น เหล็กกล้า ก็จะได้ความสัมพันธ์ ตามนิพจน์คณิตศาสตร์ (F) ข้างใต้ 560-474x[C]-90x[Mn]-20x[Cr]-20x[Mo] 1500 ...(G) 1 0. วิธีการ สำหรับการ ผลิตเหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 7 ถึง ข้อ 9 ข้อใด ข้อหนึ่ง ที่ประกอบรวมเพิ่มต่อไปด้วย: การเคฺลือบสังกะสีแผ่นเหล็กกล้า ระหว่าง การอบอ่อน และการรีดคืนไฟ 1 Claims (All) Which Will Not Appear on the Advertisement Page :Edited 24/04/2019 No Claims ------------- ------20/06/2018------(OCR) Page 1 of 5 Claims 1.0005% to 0.0050% and balance consist of Fe and unavoidable impurities, wherein [C] represents the amount of C in mass%, [Si] represents the amount of Si in mass% and [Mn] represents the amount of Mn in mass%, then the relationship of these elements is given by the mathematical expression (A) below, the metallurgical structure after hot forging consists of 40% to 90% ferrite and 10% to 60% martensitic in proportion by area, the total area proportion of the ferrite and the area proportion of the martensite is 60% or more, Metallurgical Structure Comprised of the following phases, of which one or more of pearlite is selected to be 10% or less by area, residual austenite is 30% or less by volume ratio, and the remainder is bainite is less than 40% by area ratio, the martensite hardness measured by nanointender is given by the mathematical expression (B) below and by the mathematical expression (C) below, TS X (formula) which is the product of tensile strength TS and hole expansion ratio (formula) is equal to 50000MPa-% or more, (5 X [Si] + [Mn]) / [C] > 11 (A), H2/HK1.10 (B), GHM<20 (C) and H1 is the average hardness of martensitic in the face of the plate thickness after hot forming, H2 is the average hardness of martensite. In the center of the thickness of the plate, which is an area 200 μm wide in the thickness direction at the center of the thickness of the plate after hot forming, and CTHM is the variation of the average martensite hardness in the center of the thickness of the plate after hot forming. 2. The hot forming ram steel as stated in claim 1, wherein the fractional contribution by the area of MnS in the hot forming ram steel and having a spherical diameter of 0.1 μm to 10 μm is 0.01% or less, and the relationship is given by In the mathematical expression (D) below, n2 / n1 < 15 (D) and n1 is the mass density per 10,000 square micrometers of MnS having a spherical diameter of 0.1 µm to 10 µm in % of the sheet thickness after hot forming, and t2 is the mass density per 10,000 square micrometers of MnS having a spherical diameter of 0.1 µm to 10 µm in the center of the sheet thickness after hot forming. 3. The hot forming ram steel, as specified in claim 1 or 2, has a hot galvanized coating on its surface. 4. The hot forming ram steel, as specified in claim 3, has an annealed zinc coating on its galvanized surface. 5. The hot forming ram steel, as specified in claim 1 or 2, has an electrolytic zinc coating. On its surface Page 3 of 5 6. Hot-formed ram steel as specified in claim 1 or 2, wherein an aluminum coating is applied to its surface. 7. Method for producing hot-formed ram steel, comprising: casting molten steel having the chemical composition as specified in claim 1 and obtaining the steel, heating the steel, tempering the steel in a hot-rolling mill comprising a plurality of rollers, coiling the steel after hot-rolling, derusting the steel after coiling, cold-rolling the steel in a cold-rolling mill comprising a plurality of rollers after derusting under conditions according to the mathematical expression (E) below, annealing, wherein the steel is annealed at a temperature of 700°C to 850°C, and cooling, after cold rolling, reheating the steel after cooling, after annealing, and hot-forming, wherein the steel is heated. Up to a temperature range of 700°C to 1000°C, after reheating, hot forging within that temperature range and subsequently cooling to room temperature or more and to a temperature of 300°C or less at a cooling rate of 10°C/s to 1000°C/s, wherein a hot forged steel, wherein the metallurgical structure consists of 40% to 90% ferrite and 10% to 60% martensite on an area basis, the total area basis of the ferrite and martensite is 60% or more, the metallurgical structure comprises one or more of the following phases, as selected, of 10% or less pearlite on an area basis, 5% or less austenite on a volume basis, and less than 40% bainite on an area basis as the remaining phase, the martensite hardness being measured by nanointensifier. According to the mathematical expression (B) below and according to the mathematical expression (C) below, and get the value of TS X (formula), which is the product of tensile strength TS and hole expansion ratio (formula), is equal to 50000MPa-% or more, H2/HK1.10 (B), CTHM < 20 (C), page 4 of 5 pages. H1 is the average hardness of martensite in the face portion of the plate thickness after hot ramming, H2 is the average hardness of martensite in the center portion of the plate thickness, which is the area with a width of 200 microns in the thickness direction at the center of the plate thickness after hot ramming, and CTHM is the variation of the average hardness of martensite in the center portion of the plate thickness. After hot rolling, 1.5 X rl/r+ 1.2 X r2/r + r3/r> 1.0 (E) and ri (i = 1, 2, 3) shall represent the target size reduction rate for each section at the ith roll set (i = 1,2, 3) based on the top roll set in the plurality of rolls in cold rolling, in units of %, and r shall represent the total size reduction rate in cold rolling, in units of %. 8. A method for producing hot rolled steel as stated in claim 7, where CT represents the coiling temperature in degrees Celsius, [C] represents the amount of C in mass%, [Mn] represents the amount of Mn in mass%, [Si] represents the amount of Si in mass%, and [Mo] represents the amount of Mo in mass% in the steel sheet, the relationship is obtained. According to the mathematical expression (F) below 5 60-474 X [C]-90x [Mn]-20 X [Cr]-20x [Mo] 1500 ...(G) 1 0. A method for producing hot-formed steel, as described in claims 7 to 9, further comprising: galvanizing the steel sheet during annealing and reheating 1 1. A method for producing hot-formed ram steel as stated in claim 10, further comprising: alloying the steel during galvanizing and quenching. Page 5 of 5 Page 1 2. A method for producing hot-formed ram steel as stated in any one of claims 7 to 9, further comprising: electro-galvanizing the steel after quenching. 1 3. A method for producing hot-formed ram steel as stated in any one of claims 7 to 9. Comprising further: Coating of aluminum steel during annealing and remelting ------------ Edit 18/10/2016 1.0005% to 0.0050% and balance consisting of Fe and unavoidable impurities, where [C] represents the amount of C in units of mass%, [Si] represents the amount of Si in units of mass% and [Mn] represents the amount of Mn in units of mass%, then the relationship of these elements can be obtained by mathematical expression (A) above, the metallurgical structure after hot forming consists of 40% to 90% ferrite and 10% to 60% martensitic in proportion by area, the total area proportion of the area proportion of ferrite and of the area proportion of martensite is 60% or more, the metallurgical structure comprises the following phases. Selected to contain 10% or less of one or more of pearlite by area ratio, 5% or less of austenite residue by volume ratio and the remainder less than 40% of bainite by area ratio, the martensitic hardness measured by Nano Intender is given by the mathematical expression (B) below and by the mathematical expression (C) below, TS x (formula), which is the product of tensile strength TS and hole expansion ratio (formula), is equal to 50000 MPa % or more, (5 X [Si] + [Mn]) / [C] > 11 (A), H2/H1 < 1.10 (B), (formula)HM < 20 (C) and H1 is the average martensitic hardness of the face of the plate thickness after hot forming, H2 is the average martensitic hardness of the center of the plate thickness, which is the area. 2. The hot-formed ram steel as stated in claim 1, wherein the area of MnS contained in the hot-formed ram steel and having a spherical diameter of 0.1 μm to 10 μm is 0.01% or less, and the relationship is obtained according to claim 1. In the mathematical expression (D) below, n2 / n1 <15 (D) and n1 is the mass density per 100002 micrometers of MnS having a spherical diameter of 0.1 micrometer to 10 micrometers in the 1/4th part of the thickness of the sheet after hot forming, and n2 is the mass density per 10000*2 micrometers of MnS having a spherical diameter of 0.1 micrometer to 10 micrometers in the center part of the thickness of the sheet after hot forming. 3. The hot forming ram steel, as specified in claim 1 or 2, wherein its surface is hot galvanized. 4. The hot forming ram steel, as specified in claim 3, wherein an annealed zinc coating is applied to the galvanized surface. 5. The hot forming ram steel, as specified in claim 1 or 2, wherein an electrolytic zinc coating is applied. On its surface. 6. Hot-formed ram steel, as specified in claim 1 or 2, wherein an aluminum coating is applied to its surface. 7. A method for producing hot-formed ram steel, comprising: casting molten steel having the chemical composition as specified in claim 1 and obtaining the steel, heating the steel, hot rolling the steel on a hot rolling mill comprising a plurality of rolls, coiling the steel after hot rolling, derusting the steel after coiling, cold rolling the steel on a cold rolling mill comprising a plurality of rolls after derusting under conditions according to the mathematical expression (E) below, annealing, wherein the steel is annealed at a temperature of 700 °C to 850 °C, and cooling, after cold rolling, rerolling the steel after cooling, after annealing, and hot forming, wherein the steel is heated. Up to a temperature range of 700°C to 1000°C after reheating, hot forging within that temperature range and then cooling to room temperature or more and to a temperature of 300°C or less at a cooling rate of 10*°C/s to 1000*°C/s, wherein the metallurgical structure consists of 40% to 90% ferrite and 10% to 60% martensite, respectively, the total area proportion of the ferrite and martensitic areas is 60% or more, the metallurgical structure comprises one or more of the following phases, as selected, of 10% or less pearlite by area proportion, 5% or less austenite residue by volume proportion and less than 40% bainite by area proportion. The remaining phase, the martensitic hardness measured by Nano Intender according to the mathematical expression (B) below and according to the mathematical expression (C) below, and the TS x X which is the product of tensile strength TS and hole expansion ratio (formula) is equal to 50000MPa % or more, H2/H1 < 1.10 (B), GHM < 20 (C), H1 is the average martensitic hardness in the face portion of the sheet thickness after hot ramming, H2 is the average martensitic hardness in the center of the sheet thickness which is the area with a width of 200 μm in the thickness direction at the center of the sheet thickness after hot ramming, and (formula)HM is the variation of the average martensitic hardness in the center of the sheet thickness. After hot rolling, 1.5 X rl /r + 1.2 X r2/r + r3 /r > 1.0 (E ) and ri (i = 1, 2, 3) will show the target size reduction rate for each part at roll set i (i=1, 2, 3) based on the top roll set in the series of many rolls in cold rolling, in units of % and r will show the total size reduction rate in cold rolling, in units of % 8. A method for producing hot-formed rammed steel, as stated in claim 7, wherein CT represents the coiling temperature in Celsius, [C] represents the amount of C measured in mass%, [Mn] represents the amount of Mn measured in mass%, [Si] represents the amount of Si measured in mass%, and [Mo] represents the amount of Mo measured in mass% in the steel sheet, the relationship is given by the mathematical expression (F) below: 560-474x[C]-90x[Mn]-20x[Cr]-20x[Mo] 1500 ...(G) 1 0. A method for producing hot-formed rammed steel, as stated in any one of claims 7 to 9, further comprising: galvanizing the steel sheet during annealing and reheating 1
1. วิธีการสำหรับการผลิตเหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อนตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 10 ที่ ประกอบรวมเพิ่มต่อไปด้วย: การทำให้เหล็กกล้าเป็นโลหะผสม ระหว่างการเคลือบสังกะสี และการรีดคืนไฟ 11. A method for producing hot-formed steel as described in claim 10, further comprising: alloying the steel during galvanizing and reheating 1.
2. วิธีการสำหรับการผลิต เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ ในข้อถือสิทธิข้อ 7 ถึง ข้อ 9 ข้อใด ข้อหนึ่ง ที่ประกอบรวมเพิ่มต่อไปด้วย: การเคลือบสังกะสีด้วยไฟฟ้าเหล็กกล้า หลังการรีดคืนไฟ 12. A method for producing hot-formed steel, as specified in any one of claims 7 to 9, further comprising: electrolytic galvanizing the steel after reheating 1.
3. วิธีการสำหรับการผลิต เหล็กกล้ากระทุ้งขึ้นรูปร้อน ตามที่ระบุไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 7 ถึง ข้อ 9 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ประกอบรวมเพิ่ม ต่อไปด้วย: การเคลือบอะลูมินัมเหล็กกล้า ระหว่าง การอบอ่อน และการรีดคืนไฟ ---------------------------------------------------3. A method for producing hot-formed steel rams as specified in any one of claims 7 to 9, further comprising: coating the steel with aluminum during annealing and reheating. ---------------------------------------------------