SU585303A1 - Method of feeding coolant to gas turbine plant blading - Google Patents
Method of feeding coolant to gas turbine plant bladingInfo
- Publication number
- SU585303A1 SU585303A1 SU762389248A SU2389248A SU585303A1 SU 585303 A1 SU585303 A1 SU 585303A1 SU 762389248 A SU762389248 A SU 762389248A SU 2389248 A SU2389248 A SU 2389248A SU 585303 A1 SU585303 A1 SU 585303A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- gas turbine
- flow rate
- blading
- cooler
- turbine plant
- Prior art date
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
Изобретение относитс к газотурбостроению и, в частности, к высокотемпературным газотурбинным установкам. The invention relates to gas turbine construction and, in particular, to high-temperature gas turbine installations.
Известны способы подачи охладител в лопаточный аппарат газотурбинной установки путем увеличени его расхода с ростом час« тоты вращени турбокомпрессора fl.Methods are known for supplying a cooler to a blade apparatus of a gas turbine installation by increasing its flow rate with increasing hour of rotational torque of the turbocharger fl.
Однако такой способ не обеспечивает надежности работы установки на пусковых режимах , характеризующихс наличием забрсь. са температуры газа после включени каме ры сгорани , и необходимой экономичности.However, this method does not ensure the reliability of the installation on start-up modes, characterized by the presence of a climb. gas temperature after turning on the combustion chamber, and the required economy.
Известиы также способы подачи охладител в лопаточный аппарат газотурбинной установки путем регулировани его расхода при изменении режима работы установки. Расход воздуха регулируют по уровню мощности и температуры газов за камерой сг.орани 2.Lips are also methods of supplying a cooler to a blade apparatus of a gas turbine installation by adjusting its flow rate when the installation mode changes. Air flow is regulated according to the level of power and temperature of the gases behind the chamber of the open air 2.
Однако и этот способ не обеспечивает необходимой экономичности и надежности ра боты установки на пусковых режимах.However, this method does not provide the necessary efficiency and reliability of the installation at start-up modes.
Цель изобретени - повышение экономичности И надежности работы установки на пусковых режимах.The purpose of the invention is to improve the efficiency and reliability of the installation on start-up modes.
Это достигаетс тем, что в момент вклкх чени камеры сгорани и. в период последук шего заброса температуры газа относительный расход охладител увеличивают до величины , превышающей в 1,5-2,0 раза его номнальное значение, после заброса расход уменьшают до величины, составл ющей О|25-О,3, и поддерживают неизменным до режима предельной по услови м,-, прочности лопаток температуры, после чего расход увеличивают до номинального значени пропорционально , росту мощности установки.This is achieved by the fact that at the time of the inclusion of the combustion chamber and. in the period of the subsequent gas temperature reflux, the relative flow rate of the cooler is increased to 1.5-2.0 times its nominal value; after the reflux, the flow rate is reduced to a value of O | 25-O, 3, and maintained unchanged up to limiting, according to the conditions, the strength of the blades of temperature, after which the flow is increased to the nominal value in proportion to the increase in plant capacity.
В период заброса температуры газа охладитель подают от внешнего источника, а после заброса от компрессора установки.During the period when the gas temperature is overfilled, the cooler is supplied from an external source, and after it is reflux from the compressor of the installation.
На фиг. 1 представлена схема ос;новальной установки, реализующей данный способ; на фиг. 2 приведен график зависимости расхода охладител Q от частоты вращени М и мощности установки ,W (где Q, соответственно отношение текущих значений относительного расхода охладител , частогы вращени и мощности к номинальному).FIG. 1 shows the scheme of the OS; a new installation that implements this method; in fig. Figure 2 shows a graph of the flow rate of the cooler Q on the rotational speed M and the power of the plant, W (where Q is the ratio of the current values of the relative flow rate of the cooler, the frequency of rotation and the power to the nominal).
Газотурбинна установка содержит компрессор 1, камер/ сгорани 2 и турбину -3. Дл конаииионировани охпажааюшего воэ пуха в схеме предусмогрен соединенный тру бопроводом с компрессором 1 холодильник 4 который через фильтр 5, обратный кпапан в и магистраль 7 соединен с канапами охлаждени в сопловом аппарате 8 турбины 3. К магистрали 7 подключена через редукционный клапан 9 аккумул торна воздушна ём кость Ю. При вкпюч нии камеры сгорани 2 точка Of см. фиг. 2) и в период последующего заброса температуры газа (интервал аб относительный расход охладител увели чивают до величины, превышающей в 1,52 ,0 раза его номинальное значение. При STO открывают редукционный клапан 9 и подают охладитель из ёмкости 10. После заброса расход уменьшают до величины, составл ющей О,25-0,3 номинального значени (интер вал б-в), и поддерживают неизменным до режима (точка 3) предельной по услови м прочности лопаток температуры. При этом закрывают клапаи 9, и расход охладител устанавливают в соответЬтвии с пpoпyc ной способностью каналов охлаждени соплового аппарата 8. Момент, соответствующий точке в, характерен дл начала перемешени поворотных направл ющих аппаратов ком прессора или его антипомпажнь1Х клапанов. Начина cj режима предельной температуры (точка ),относительный расход увеличивают до ном1;нального значени пропорционально росту мощности. Данный способ подачи охладител позвол ет оптимизировать пусковые характеристики установки в направлении понижени мощности пуска, сок ращени расхода топлива на пуск, а также времени разгона до режима холостого хода (точка XX на фиг, 2). Благодар интенсивному охлаждению соплового аппарата 8, преп тствующему его повреждению при забросе температуры газа, повышаетс надежность работы установки на пусковых режимах. Формулй изобретени 1.Способ подачи охладител в лопаточный аппарат газотурбинной установки путем регулировани его расхода при изменении режима работы установки, о т л и ч а и и с тем, что, с целью повышени экономичности и надежности работы установки на пусковых режимах, в момент включени камеры сгорани и в период последующего заброса температуры газа относительный расход охладител увеличивают до величины , превышающей в 1,5-2,0 раза его номинальное значение, после заброса расход уменьшают до величины, составл ющей 0,25-0,3 , и поддерживают неизменным до режима предельней по услови м прочности лопаток температу}, после чего расход увеличивают до номинального значени пропорционально росту мощности установки. 2.Способ по п. 1, отпичаюшийс тем, что в период заброса температуры газа охладитель подают от внешнего источника , а после заброса - от компрессора установки . Источники информации, во внимание при экспертизе. 1. Швец И. Т. и др. Воздущное охлаждение деталей газовых турбин, Киев 1974, ч. Г, с. 2О. . 2. Патент США № 3575528, кл. 416-39, 1968. . ш «5в fftff.f г Gas turbine plant contains compressor 1, chambers / combustion 2 and turbine -3. In order to conserve the air in the circuit, a pipe 4 connected to the compressor 1 is equipped with a refrigerator 4 which through filter 5, the return valve and pipe 7 is connected to the cooling canals in the nozzle 8 of the turbine 3. Air line 7 is connected via a pressure reducing valve 9 to the battery air Bone Y. When the combustion chamber 2 is plugged in, the point Of, see FIG. 2) and in the period of the subsequent reflux of the gas temperature (the ab interval the relative flow rate of the cooler is increased to a value greater than 1.52, 0 times its nominal value. With STO, the reducing valve 9 is opened and the cooler is supplied from the tank 10. After the casting, the flow rate is reduced to the values constituting O are 25–0.3 of the nominal value (interval b-c) and are kept unchanged up to the mode (point 3) of the limiting temperature conditions of the blades. At the same time, the valve 9 is closed, and the flow rate of the cooler is set in accordance with with good abilities The cooling channel of the nozzle apparatus 8. The moment corresponding to point b is characteristic for the beginning of the mixing of the rotary guide vanes of the compressor or its anti-surge valves. The starting point cj of the limit temperature mode (point), the relative flow rate is increased to 1%; the coolant supply method allows to optimize the start-up characteristics of the plant in the direction of lower start-up power, reduction in fuel consumption for start-up, as well as acceleration time to cold the rest of the course (point XX in FIG. 2). Due to the intensive cooling of the nozzle apparatus 8, which prevents its damage when the gas temperature is overloaded, the reliability of the installation on start-up modes is increased. The invention formula 1. Method of supplying a cooler to a blade apparatus of a gas turbine unit by adjusting its flow rate when changing the operating mode of the unit, so that, in order to improve the efficiency and reliability of the unit on start-up modes, at the moment of switching on During the subsequent gas temperature reflux, the combustion chambers increase the relative flow rate of the cooler to 1.5–2.0 times its nominal value; after the reflux, the flow rate is reduced to a value of 0.25–0.3 and vayut unchanged until the limit modes of conditions strength blades evap}, then flow increased to a nominal value in proportion to the power setting. 2. The method according to claim 1, which is otpichayuschih the fact that during the period of the gas temperature reflux, the cooler is supplied from an external source, and after a reflux - from the installation compressor. Sources of information taken into account in the examination. 1. Shvets I. T. et al. Air cooling of parts of gas turbines, Kiev 1974, part G, p. 2O. . 2. US patent No. 3575528, cl. 416-39, 1968. w "5c fftff.f g
00
:z: z
х.х 1,оаx.x 1, oa
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU762389248A SU585303A1 (en) | 1976-08-02 | 1976-08-02 | Method of feeding coolant to gas turbine plant blading |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU762389248A SU585303A1 (en) | 1976-08-02 | 1976-08-02 | Method of feeding coolant to gas turbine plant blading |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU585303A1 true SU585303A1 (en) | 1977-12-25 |
Family
ID=20671594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU762389248A SU585303A1 (en) | 1976-08-02 | 1976-08-02 | Method of feeding coolant to gas turbine plant blading |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU585303A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2472958C2 (en) * | 2011-04-05 | 2013-01-20 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Method of starting aircraft gas turbine |
-
1976
- 1976-08-02 SU SU762389248A patent/SU585303A1/en active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2472958C2 (en) * | 2011-04-05 | 2013-01-20 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Method of starting aircraft gas turbine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4967552A (en) | Method and apparatus for controlling temperatures of turbine casing and turbine rotor | |
| EP2484873B1 (en) | Control device for power generation system, power generation system, and control method for power generation system | |
| KR910010170B1 (en) | Internal combustion engine supercharged with exhaust gas turbocharger | |
| EP1148220A2 (en) | Combustion turbine cooling media supply system and related method | |
| JP2003065072A (en) | Gas turbine and method for cooling high temperature part of gas turbine | |
| RU2159335C1 (en) | Method of cooling turbine wheel rotor of multimode turbojet engine | |
| JP2009057976A (en) | Power generation system with exhaust temperature adjustment device and method for controlling the temperature of exhaust gas | |
| JPS61142335A (en) | Gas turbine plant startup method and gas turbine plant | |
| CN207598299U (en) | A kind of zero output operating system of more low pressure (LP) cylinder steam turbine underload unilateral side low pressure (LP) cylinder | |
| CN111997751B (en) | A generator cooling system utilizing the bypass exhaust gas of marine diesel engines | |
| US11913341B2 (en) | Clearance control system for gas turbine | |
| SU585303A1 (en) | Method of feeding coolant to gas turbine plant blading | |
| US6539722B2 (en) | Gas turbine plant and method of controlling gas turbine plant | |
| JP2002256867A (en) | Internal combustion engine provided with exhaust emission control device | |
| EP3735520B1 (en) | A method for starting up a gas turbine engine of a combined cycle power plant | |
| JPH0216040Y2 (en) | ||
| EP3358166B1 (en) | Humid air turbine | |
| CN112855318A (en) | Hot water system driven by waste heat of tail gas of marine diesel engine and control method | |
| JPS5853643A (en) | Control method of two-shaft gas turbine | |
| JPS59134331A (en) | Method of and device for controlling slide pressure operation of pressurized coal gasification type power plant | |
| CN205422839U (en) | Become brayton cycle gas turbine | |
| SU989108A1 (en) | Arrangement for cooling exhaust pipe of stream turbine | |
| JPH0235842B2 (en) | NENSHOKIFUNSHAJOKISEIGYOSOCHI | |
| US20170342854A1 (en) | Twin spool industrial gas turbine engine with variable inlet guide vanes | |
| JPS6246681B2 (en) |