SU1712013A1 - Flats hot rolling method - Google Patents
Flats hot rolling method Download PDFInfo
- Publication number
- SU1712013A1 SU1712013A1 SU904813743A SU4813743A SU1712013A1 SU 1712013 A1 SU1712013 A1 SU 1712013A1 SU 904813743 A SU904813743 A SU 904813743A SU 4813743 A SU4813743 A SU 4813743A SU 1712013 A1 SU1712013 A1 SU 1712013A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- rolling
- slab
- roll
- vertical
- rolls
- Prior art date
Links
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 238000009966 trimming Methods 0.000 claims description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 12
- 230000008719 thickening Effects 0.000 abstract description 12
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 8
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 241000251468 Actinopterygii Species 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии, а именно к прокатному производству, и может быть использовано при гор чей прокатке полосового металла на широкополосовых станах гор чей прокатки. Цель изобретени - уменьшение потерь металла путем снижени величины обрези. Цель достигаетс тем, что по меньшей мере в первых двух проходах прокатку сл ба осу- ш,ествл ют вертикальными валками с разной глубиной ручь , при этом на стороне печей глубина ручь составл ет 0,1-0,2, а на противоположной - 0-0,1 от диаметра валка. Использование при прокатке вертикальных валков с асимметричной калибровкой обеспечивает снижение величины утолш,е- ни более гор чей боковой грани раската, расположенной на стороне печей и максимально возможное выравнивание ее с величиной утолщени с противоположной (более холодной) грани раската. 5 ил.слсThe invention relates to ferrous metallurgy, namely, rolling production, and can be used in the hot rolling of a strip metal in wide strip hot rolling mills. The purpose of the invention is to reduce metal losses by reducing the amount of trim. The goal is achieved by the fact that at least in the first two passes rolling of the slab is dry, with vertical rolls with a different depth of the stream, while on the side of the furnaces the depth of the stream is 0.1-0.2, and on the opposite - 0 -0.1 of the roll diameter. The use of vertical rolls with asymmetrical calibration during rolling ensures a reduction in the thickness, more hot side edge of the roll, located on the side of the furnaces and its maximum possible alignment with the amount of thickening with the opposite (cooler) edge of the roll. 5 il.sls
Description
Изобретение относитс к черной металлургии , а именно к прокатному производству , и может быть использовано при гор чей прокатке полосовогометалла на широкополосов-ых станах гор чей прокатки.The invention relates to ferrous metallurgy, namely, rolling production, and can be used for hot rolling strip metals in wide strip hot rolling mills.
Известен способ гор чей прокатки сл бов , в котором нагретые сл бы подвергают черновой деформации вертикальными и горизонтальными валками, обрезку концевых участков раската и последующую прокатку в чистовой группе, причем дл снижени потерь металла в обрезь используют вертикальные валки с калибрами.A known method of hot rolling slabs, in which heated slabs are subjected to roughing by vertical and horizontal rollers, cutting off the end sections of the roll and subsequent rolling in the finishing group, and vertical caliber rolls are used to reduce the loss of metal during cutting.
Недостаток этого способа заключаетс в том, что в нем не учитываетс неравномерный нагрев сл бов по ширине. В результате прокатки таких сл бов после первой клети с вертикальными валками получают раскат сThe disadvantage of this method is that it does not take into account the uneven heating of slabs across the width. As a result of rolling such slabs, after the first stand with vertical rollers, a roll with
различной высотой утолщений металла на широкой грани. Утолщени вл ютс основными источниками образовани асимметричного рыбьего хвоста после прокатки в горизонтальных валках и идущего в обрезь металла после черновой прокатки.varying heights of metal bulges on a wide face. Thickening are the main sources of asymmetric fish tail formation after rolling in horizontal rolls and trimmed metal after rough rolling.
Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ гор чей прокатки полосового металла, включающий нагрев сл ба, черновую деформацию вертикальными валками с асимметричными калибрами и горизонтальными валками, обрезку концевых участков раската и последующую чистовую деформацию .The closest to the proposed method is the hot rolling of a strip metal, including heating the slab, roughing with vertical rolls with asymmetric gauges and horizontal rolls, trimming the end sections of the bar and subsequent finishing deformation.
Однако известный способ гор чей прокатки полосового металла имеет существенные недостатки. Согласно этому способу асимметричную калибровку создают за счетHowever, the known method of hot strip metal rolling has significant drawbacks. According to this method, asymmetric calibration is created by
различных интервалов варьировани угла наклона боковых стенок калибра со стороны печей и с противоположной стороны, Использование вертикальных валков с указанной калибровкой не всегда в достаточной степени снижает образование утолщений на боковой грани раската.different intervals of variation of the angle of inclination of the side walls of the gauge on the side of the furnaces and on the opposite side. The use of vertical rolls with the specified calibration does not always sufficiently reduce the formation of bulges on the side face of the roll.
Цель изобретени -уменьшение потерь металла путем снижени величины обрези за счет варьировани и уменьшени длин асимметричного рыбьего хвоста по левой и правой кромкам раската на переднем и заднем участках.The purpose of the invention is to reduce metal losses by reducing the amount of trimming by varying and decreasing the lengths of the asymmetrical fishtail along the left and right edges of the roll in the front and rear portions.
Поставленна цель достигаетс тем. что согласно способу включающему нагрев сл бов , черновую деформацию вертикальными валками, один из которых, установленный по ходу прокатки относительно технологической линии на стороне печей, имеет на бочке ручей различной глубины, обрезку концевых участков раската и последуюидую чистовую деформацию, прокатку сл ба в первых двух проходах осуществл ют вертикальными валками с глубиной ручь 0.1-0.2 диаметра валка на стороне печей, а на противоположной стороне не более 0.1 диаметра валка.The goal is achieved by those. According to the method of heating the slabs, the rough deformation with vertical rolls, one of which, installed during the rolling process relative to the production line on the furnace side, has a stream of different depth on the barrel, the cutting of the end sections of the roll and the subsequent final deformation, rolling the slab in the first two The aisles are vertical rollers with a depth of 0.1-0.2 roll diameter roll on the side of the furnace, and on the opposite side no more than 0.1 roll diameter.
Использование при прокатке вертикальных валков с асимметричной калибровкой . создаваемой за счет различной глубины ручь калибров на стороне печей и с противоположной стороны, обеспечивает уменьшение потерь металла путеги снижени величины обрези.Use when rolling vertical rolls with asymmetric calibration. The stream of calibers on the side of the furnaces and on the opposite side, created at the expense of different depths, ensures a reduction in metal losses in ways to reduce the amount of trim.
На фиг. 1 изображена схема деформации сл ба вертикальными калиброваннь ми валками: на фиг. 2 -- графики, характеризуюи .1,ие зависимость утолщений боковой грани сл бов от величины ручь калибра вертикальных валков и обжати по ширине сл ба; на фиг, 3 - график, характеризующий зависимость утолщений боковой грани сл бов от величины обжати вертикальными валками в случае нера.вномерного распределени температуры по ширине сл ба: на фиг. 4 - графики, характеризующие вли ние величины глубины ручь калибра вертикальных валков и по ширине сл ба на смеидение максимальной величины утолщени боковой грани относительно центра сл ба (приведенные на фиг,. 2-4 данные получень) (при моделировании процесса прокатки на лабораторном стане 170 в масштабе 1:10 моделируюадемунипеосальную клеть 1700): на фиг. 5 - графИки. характеризующие вли ние времени задержки сл ба перед окном выгрузки из печи на неравномерное распределение температуры по 1ииоине сл баFIG. 1 shows a diagram of the deformation of the slab by vertical calibrated rollers: in FIG. 2 - graphs, characterizing .1, and the dependence of the thickenings of the lateral face of the slabs on the size of the stream of the gauge of vertical rolls and reduction across the width of the slab; Fig. 3 is a graph characterizing the dependence of the thickenings of the lateral face of the slab on the magnitude of the reduction by vertical rollers in the event of an uneven distribution of temperature across the width of the slab; 4 - graphs characterizing the effect of the depth of the stream of the caliber of vertical rolls and the width of the slab to the maximum height of the side face thickening relative to the slab center (shown in Fig. 2-4, the data obtained) (when modeling the rolling process on the laboratory mill 170 on a scale of 1:10 (model 1765 cage 1700): in FIG. 5 - graphics. characterizing the effect of the delay time slab before the discharge window from the furnace on the uneven distribution of temperature in the 1st zone slab
Схема (фиг, 1 и 2) содержит вертикальные валки 1 и 2 со стороны печей и с противоположной стороны, калибровки 3 и 4, имеющиес в валках, центр 5 сл ба, кривые 6-10., характеризующие величине обжати по ширине сл ба вертикальными валками, соответственно равные 1, 2, 3, 4 и 5%: фиг.The diagram (figs, 1 and 2) contains vertical rolls 1 and 2 from the side of the furnaces and from the opposite side, calibrations 3 and 4, available in the rolls, center 5 slab, curves 6-10., Characterizing the reduction value across the width of the slab vertical rolls, respectively, equal to 1, 2, 3, 4 and 5%: FIG.
4- кривые 11-15, характеризующие также величины обжатий по ширине сл ба вертикальными валками, соответственно равные 1, 2. 3. 4 и 5%: фиг. 5 - кривые 16 и 17. отражающие вли ние времени задержки сл ба перед выгрузкой из печи на распределение температуры, соответственно равиь е4- curves 11-15, characterizing also the values of reductions across the width of the slab by vertical rolls, respectively, equal to 1, 2. 3. 4 and 5%: FIG. 5 - curves 16 and 17. Reflecting the effect of the slab delay time before unloading from the furnace on the temperature distribution, respectively
5и 9 мин.5 and 9 min.
Основу предлагаемого способа прокатки составл ет снмже.ние величин:;-., утолщени Мм.п. более гор чей боковой грани раската (фиг, 1). располо 1 енной на стороне печей максимально возмож1- ое выравнивание ее с величиной утолшени гЬ,:, с противоположной , более холодной грани раската, т. е. обеспече1-1ие равенства .п;- Мм., а также смещение в сторону ц.ентра р1аската. расположенной на стороне печей, т. е. обеспечение неравенства Rp.n./2 Во./2 Последующей прокаткой такого раската (Ht..j.;i MM. и Bp.ii../2 горизонтольн1з|Ми валками и м1- огократностью указа1-1иь:х операции существенно устран юг неравномерность выт жек по щирине пе1 едних и задних концевых участков раскага.The basis of the proposed method of rolling is the following quantities:; -., Thickening Mm.p. a hotter side of the roll (Fig, 1). located on the side of the furnaces is the maximum possible alignment of it with the magnitude of the thickening rb,:, from the opposite, cooler face of the roll, i.e., ensuring 1–1 equality of the p. - Mm., as well as a shift towards the center of p1askata located on the side of the furnaces, i.e. ensuring inequality Rp.n./2 Wo. / 2 Subsequent rolling of such a roll (Ht..j.; i MM. and Bp.ii ../ 2 horizontal | Mie rolls and m1- By the shortness of the decree, the operation significantly eliminated the unevenness of the stretch along the width of the front and rear ends of the rakag.
Поскольку более гор ча бокова грань рарката расположена на сюроне печей, высота утолщени Нм.г;. с этой стороны больше , чем с противополож.ной более холод ой грани раската, поэтому дл получени раската сЫм,п Нм. и Вр.;-,,/2 Вр./2 предлагаетс 8ьнто/1н ть на вертикальных валках (поз. i) калибровку с большей глуби1(0й ручь Ьр.п. (поз.З). На вертикальных валках (поз.2) примен ют калибровку с глубиной ручь Ь.-,. не более 0,1 Д (поз. 4), Таким образом, указанные калибровки не взаимосв за1-:ы, а их выбор определ етс неравномерным распре ..:;.елением температуры по гиириче с 1 ба .Since the hotter side of the scaffold is located on the syurone of the furnaces, the height of the thickening is Nm.g; on this side, more than from the opposite, cooler side of the roll, therefore, to obtain a roll, sym, n nm. and Time; - ,, / 2 Time / 2 offers 8 / 1nb on vertical rolls (pos. i) calibration with greater depth (0y stream of LRp (pos. 3). On vertical rolls (pos.2 ) apply a calibration with a brook depth b.- ,. no more than 0.1 D (pos. 4). Thus, these calibrations are not related to each other, and their choice is determined by an uneven distribution.:;. temperature on giiriche with 1 ba.
При использовании предлагаемого способа прокатки принципиальное значение имеет величина глубины ручь вертикальных валков, установленных на стороне печей . Принимать 3 н а ч е н и г л у б и н ы ручь менее 0,1 и более 0,2 Д. где Д диаметр валка, не рекомендуетс , так как при hp.n. 0,2 Д происходит суидественное уменьшение катаю-щегос диаметра и прочности валков., что ведет к сниже -;ию величины обжатий. При hp.r,. 0.1 Д вли ние о а с с м а т р и в а е r.i о и к а л и. б р о в к и в е з т и к а л ь н о го валка на сштж.ение величины утоли1,е11и When using the proposed method of rolling is of fundamental importance the depth of the stream of vertical rolls installed on the side of the furnaces. It is not recommended to take 3 nachenols and a stream less than 0.1 and more than 0.2 D. Where D is the roll diameter, it is not recommended, as with hp.n. 0.2 D occurs a decrease in the roll diameter and strength of the rolls, which leads to a decrease in the amount of reductions. When hp.r ,. 0.1 D Influence on the ambient situation. B about a to and in e zt and K and a l'n Oh th roll on stsh.enie value uteni1, e11i
боковой грани раската существенно уменьшаетс (фиг. 2), что затрудн ет обеспечение выполнени услови Нм.п. Нм.the side face of the roll is significantly reduced (Fig. 2), which makes it difficult to ensure that the Nm.p. condition is met. Nm.
Выбранные таким образом вертикальные валки (фиг, 1) устанавливают по меньшей мере в двух первых вертикальных клет х, в которых закладываетс неравномерна выт жка по ширине. Возможна установка таких валков во всех вертикальных клет х черновой группы. При этом, если технологией прокатки дл чистовой деформации предусмотрено использование подкатов различной толщины дл прокатки всего типоразмера полос, выбранные таким образом вертикальные валки устанавливают в двух первых клет х, если же дл чистовой прокатки предусмотрено использование подкатов одной и той же толщины дл прокатки всего типоразмера полос, выбранные вертикальные валки устанавливают во всех вертикальных клет х.The vertical rolls thus selected (Fig. 1) are installed in at least two first vertical cages in which uneven stretching is made across the width. It is possible to install such rolls in all vertical cages of the draft group. In this case, if rolling technology for finishing deformation provides for the use of rolls of various thickness for rolling the entire size of the strips, the vertical rolls selected in this way are installed in the first two cages, if for finishing rolling it is planned to use rolls of the same thickness for rolling the entire size of strips , the selected vertical rolls are installed in all vertical cages x.
При реализации предлагаемого способа предпочтительно использование вертикальных валков с гладкой бочкой (Ьр.0)дл деформации более холодной боковой грани раскатов, расположенной на противоположной печам стороне. В этом случае облегчаетс выполнение условий Нм.п.- Нм., к тому же упрощаетс изготовление и эксплуатаци валков. Однако, если технологией производства полосового металла предусмотрено значительное редуцирование сл бов по ширине, рекомендуетс использовать на этих валках глубины вреза в пределах hp,0-0,1 от диаметра валка, так как изменение глубины ручь в этих пределах вли ет на форму и размеры утолщений боковых граней раскатов(на Нм.и Вр./2, фиг. 2 и 4).When implementing the proposed method, it is preferable to use vertical rolls with a smooth barrel (Lp.0) to deform the cooler side edge of the rolls located on the side opposite to the furnaces. In this case, the fulfillment of the Nm.p.-Nm conditions is facilitated, and the manufacture and operation of the rolls is also simplified. However, if the technology of production of the strip metal provides for a significant reduction in slab width, it is recommended to use on these rolls the cutting depth within hp, 0-0.1 of the roll diameter, since a change in the depth of the stream within these limits affects the shape and size of the bulges. lateral faces of peals (at Nm.i.V./2, figs. 2 and 4).
Использу данные, характеризующие зависимость утолщений боковой грани сл бов от величины обжати вертикальными валками в случае неравномерного распределени температуры по ширине сл ба, устанавливают возможные соотношени Нм.гор./Нм.хол (фиг. 3). Дл каждой вертикальной клети определ ют значени глубины ручьев hp.n. и hp, калибров на основании данных о вли нии величины глубины ручьев hp.n. и hp. калибров вертикальных валков и величины обжати по ширине сл ба, отмеченных позици ми 6-10 (на фиг. 2) на утолщение боковой грани сл ба. Основой при выборе hp.n. и hp. вл етс обеспечение равенства Нпр./Нпр.п. Нм.гор/Нм.хол дл определени значений обжати , что равносильно выполнению условий Нм.п.Нм. (см. фиг. 1). Здесь Нпр.Нмакс./Но - при деформации боковой грани сл бов вертикальными валками с ручьем, имеющем глубинуUsing data characterizing the dependence of the thickening of the lateral face of the slab on the magnitude of the reduction by vertical rolls in the case of uneven temperature distribution across the width of the slab, possible ratios of Nm.g./Nm.hol are established (Fig. 3). For each vertical stand, the depths of the streams hp.n are determined. and hp, calibers based on the influence of the depth of the streams hp.n. and hp. gauges of vertical rolls and size of reduction across the width of the slab, marked by the positions 6-10 (Fig. 2) on the thickening of the lateral face of the slab. Basis when choosing hp.n. and hp. is ensuring equality of Npr. / Npr. Nm.hr / Nm.hol to determine the values of reduction, which is equivalent to the fulfillment of the conditions Nm.p.Nm. (see Fig. 1). Here Npr.Nmax / But - when the lateral face of the slab is deformed by vertical rolls with a stream having a depth
вреза, равную 0+0,1 Д; Нпр.п Нмакс./Но - то же, при глубине hp.n.0,1+0,2 Д. Соотношение Вр.п./2 Вр./2 оценивают по зависимости вли ни величины глубины ручь a cut equal to 0 + 0.1 D; Npr.p Nmaks. / But - the same, with a depth of hp.n.0.1 + 0.2 D. The ratio Rf./2 Vr./2 is estimated by the dependence of the influence of the depth of the stream
калибра и величины обжати по ширине сл ба, отмеченных поз. 11-15 на смещение максимальной величины утолщени боковой грани относительно центра сл ба (фиг. 4).caliber and reduction values across the width of the slab, marked with the pos. 11-15 to the offset of the maximum amount of thickening of the lateral face relative to the center of the slab (Fig. 4).
0 Предлагаемый способ гор чей прокатки полосового металла реализуют следующим образом.0 The proposed method of hot rolling of a strip metal is implemented as follows.
Сл бы загружают в методические печи N: 1,...п и после нагрева выгружают на технологическую линию прокатки. При этом загрузку и выгрузку сл бов из печей каждый раз осуществл ют последовательно, начина с печи № 1 и конча печью Ns п, так что каждый сл б перед выгрузкой задерживаетс перед окном выгрузки в течение времени т п, гдег- ритм прокатки сл ба, В течение указанной задержки бокова грань сл ба, обращенна к окну выгрузки из печей, подстуживаетс и в результате на прокатку подаетс сл б, бокова грань которого, обращенна по ходу прокатки в сторону печей , оказываетс более гор чей (горизонтальный участок кривых, поз.16 и 17).If N: 1, ... p are loaded into the methodical furnaces and, after heating, they are unloaded onto the rolling production line. At the same time, loading and unloading slabs from the furnaces is carried out sequentially each time, starting with furnace No. 1 and ending with furnace Ns n, so that each slab is delayed before the unloading window during the time t n, where the rolling time of slab, During this delay, the side face of the slab facing the unloading window from the furnaces is thickened and as a result, the slab is rolled for rolling, the side face of which, facing the rolling, is hotter (the horizontal portion of the curves, pos.16 and 17).
По меньшей мере в первых двух проходах сл б с указанным на фиг. 5 распределением среднемассовой температуры деформируют с получением.раската с асимметричным поперечным сечением (фиг. 1), но с Нм.. и Вр.п./2 Вр./2. При дальнейшей прокатке горизонтальными валками такого раската пол,учают практически одинаковые выт жки по ширине на переднем и заднем концевых участках. Так как при этом выполн етс неравенствоAt least in the first two passes of the slab with that indicated in FIG. 5 by the distribution of the mean-mass temperature is deformed to produce a roll with an asymmetrical cross-section (Fig. 1), but with Nm .. and Vr.p./2 Vr./2. In the course of further rolling by the horizontal rollers of such a roll of the floor, they consider almost identical stretch widths at the front and rear end sections. Since this inequality is fulfilled
0 Вр.п./2 Вр./2, то происходит смещение участков металла с относительно большей выт жкой ближе к середине ширины раската, т. е. также в определенной степени уменьшаетс неравномерность выт жки по шири5 не.0 Vr.p./2 Vr./2, then there is a displacement of sections of the metal with a relatively large stretch closer to the middle of the width of the bar, i.e., the unevenness of the stretch along width 5 does not decrease to a certain extent.
Полученный после черновой прокатки раскат с одинаковой выт жкой по его ширине подают на летучие ножницы, где обрезают передний и задний концевые участки.A roll obtained after rough rolling with the same stretch along its width is fed to flying shears, where the front and rear end sections are cut.
0 затем подают в группу клетей чистовой прокатки с получением после нее готовой гор чекатаной полосы.0 is then fed to the finishing rolling stand group to produce a finished hot rolled strip after it.
П р и м е р. На НШПС 2000 гор чей прокатки из сл бов толщиной 240 мм прокатывают полосы толщиной 2-16 мм шириной 1000-1850 мм. Сл бы, нагретые до 12001300°С , выгружают из печи, при этом сл бы имеют неравномерное распределение температуры по ширине, достигающи.е 120200°С (фиг. 5). Величина обжати PRI me R. At the NSHPS 2000, hot rolling from slabs with a thickness of 240 mm rolled strip with a thickness of 2-16 mm and a width of 1000-1850 mm. If heated up to 12001300 ° С, they would be unloaded from the furnace, while this would have uneven temperature distribution across the width, reaching 120200 ° С (Fig. 5). Amount of compression
вертикальными валками в вертикальном окалиноломателе равна 3%, во второй и третьей универсальной клет х 2%, в четвертой и п той универсальной клет х 1%. Использу данные фиг. 3, устанавливают, что после деформации вертикальными валками будут иметь место одинаковые утолщени боковой грани сл бов, соответственно равные дл вертикального окалиноломател Нм.гор/Нм.хол 1,05; дл клетей М; 2 и 3 Нм.гор/Нм.хол 1,04; дл клетей № 4 и 5vertical rolls in the vertical desalted matte equal to 3%, in the second and third universal cells x 2%, in the fourth and fifth universal cells x 1%. Using the data of FIG. 3, it is established that after deformation with vertical rolls, the same thickening of the lateral face of the slab will take place, respectively, equal to the Nm.gor / Nm.hol hollow vertical gum mat 1.05; for stands M; 2 and 3 Nm.gor / Nm.khol 1.04; for stands 4 and 5
Нм.гор/Нм.,02,Nm.gor / Nm., 02,
Использу данные фиг. 2, устанавливают , что дл уменьшени негативного вли ни неравномерного распределени температуры по ширине сл бов на величину обрези следует деформацию боковой грани сл бов, расположенной с противоположной печам стороне, осуществл ть вертикальными валками с гладкой бочкой (hp.0), а боковую грань сл бов, расположенную на стороне печей, необходимо деформировать вертикальными калибрами, дл которых глубины ручьев соответственно равны: вертикальна клеть hp. 0,18; клети Ns 2 и 3 hp.0.14. клети № 4.и 5 hp.0,11 Д. При назначении глубины ручьев hp.n. руководствуютс необходимостью обеспечени каждой вертикальной клети равенства Ньр./Ньр.п.Нм.гор/Нм.хол, что равносильно выполнению услови Нм.п.Нм. Например, дл вертикального окалиноломател получают Нм.гор/Нм.,05. При hp.0 и 3% (позици 8) имеют Нпр.п Нм/Но 1,08, тогда , чтобы обеспечить равенство Using the data of FIG. 2, it is established that in order to reduce the negative effect of uneven temperature distribution across the slab width by the amount of trimming, the lateral face of the slab located on the side opposite to the furnaces should be deformed with vertical rolls with a smooth barrel (hp.0), and the lateral edge of the slab Bov, located on the side of the furnaces, must be deformed with vertical calibers, for which the depths of the streams are respectively equal: vertical stand hp. 0.18; Ns 2 and 3 stands hp.0.14. cage number 4. and 5 hp.0,11 D. When assigning the depth of the streams hp.n. guided by the need to ensure that each vertical stand of equality Nr. / Nr.p.Nm.gor / Nm.khol, which is equivalent to the fulfillment of the condition Nm.p.Nm. For example, for a vertical scale, get Nm.hr / Nm., 05. At hp.0 and 3% (item 8) have Npr.p Nm / But 1.08, then, to ensure equality
Нпр./Нпр.,05 (согласно фиг. 2) необходимо иметь Нпр.п Нм/Но 1,03, последнее возможно в случае прин ти hp.n. 0,18. Аналогично подбирают значени дл других клетей. Устанавливают в клет х указанные вертикальные валки, осуществл ют ими деформацию , обеспечивают услови Нм.п.Нн. и Вр.п/2 Вр./2, тем самым уменьшают асимметрию концевых участков раскатов и снижают потери металла в обрезь.Npr./Npr., 05 (according to Fig. 2) it is necessary to have Npr.n Nm / But 1.03, the latter is possible in the case of hp.n. 0.18. Similarly, values are selected for other stands. These vertical rolls are installed in the cells, they are deformed, they provide the conditions of Nm.p.Nn. and Bp / 2 B / 2, thereby reducing the asymmetry of the end sections of the rolls and reducing the metal loss due to cutting.
Предлагаемый способ гор чей прокатки полосового металла позвол ет снизить потери металла с обрезью на 4,5-5,5 кг/т.The proposed method of hot rolling of the strip metal reduces the metal loss with a cut of 4.5-5.5 kg / ton.
Аналогично услови м примера были проведены прокатки с различными значени ми глубины выреза калибров вертикальных валков.Similarly, the conditions of the example were carried out with different rolling depths for the gauges of the vertical rolls.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904813743A SU1712013A1 (en) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | Flats hot rolling method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904813743A SU1712013A1 (en) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | Flats hot rolling method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1712013A1 true SU1712013A1 (en) | 1992-02-15 |
Family
ID=21508004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904813743A SU1712013A1 (en) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | Flats hot rolling method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1712013A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2268790C1 (en) * | 2004-06-29 | 2006-01-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Sheet rolling method and apparatus for performing the same |
-
1990
- 1990-04-16 SU SU904813743A patent/SU1712013A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| За вка JP № 61-60202, кл. В 21 В 1/22, 1986.Авторское свидетельство СССР № 1260049, кл. В 21 В 1/38, 1985. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2268790C1 (en) * | 2004-06-29 | 2006-01-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Sheet rolling method and apparatus for performing the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4238946A (en) | Method for rolling metal plate | |
| US4532789A (en) | Process for reducing the width of a flat metal product by rolling | |
| CN112916614B (en) | Flat rolling method for 7-8mm steel plate with limited length | |
| SU1712013A1 (en) | Flats hot rolling method | |
| GB2105626A (en) | Method for producing beam blank for universal beam | |
| JPH0536125B2 (en) | ||
| US4007617A (en) | Method of rolling metal blanks | |
| SU1503903A1 (en) | Method of rolling shapes | |
| JP2004290979A (en) | Rolling method of thick steel plate | |
| SU1260049A1 (en) | Method of hot rolling of strip metal | |
| US4555921A (en) | Method and apparatus for controlling width and thickness of strip | |
| RU2111803C1 (en) | Method for rolling channel bars | |
| US4393679A (en) | Method for producing blank for wide flange beam | |
| RU2353441C2 (en) | Manufacturing method of candies from low-alloy steel | |
| JP3555289B2 (en) | Manufacturing method for section steel | |
| RU2776314C1 (en) | Rail rolling method (variants) | |
| SU1445824A1 (en) | Method of rolling z-shaped sections | |
| US4295354A (en) | Method for producing beam blank for large size H-beam from flat slab | |
| JP7786448B2 (en) | H-beam manufacturing method | |
| RU2015752C1 (en) | Method for rolling round bars and rods | |
| SU1748892A1 (en) | Method of rolling ingots in slabbing mill | |
| RU2064350C1 (en) | Method for manufacturing large-size grooved section | |
| RU2157282C1 (en) | Roll grooved pass system of continuous rolling mill | |
| RU2254181C1 (en) | Strip hot rolling process | |
| SU899170A1 (en) | Strip rolling method |