SU1709078A1 - Device for hydrofracturing - Google Patents
Device for hydrofracturing Download PDFInfo
- Publication number
- SU1709078A1 SU1709078A1 SU894771825A SU4771825A SU1709078A1 SU 1709078 A1 SU1709078 A1 SU 1709078A1 SU 894771825 A SU894771825 A SU 894771825A SU 4771825 A SU4771825 A SU 4771825A SU 1709078 A1 SU1709078 A1 SU 1709078A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- tubing
- cylinder
- pressure
- deformation
- fracturing
- Prior art date
Links
Landscapes
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к нефтегазодобывающей пром-сти. Цель - повышение эффективности работы устр-ва за счет возможности снижени фильтрационных утечек жидкости разрыва. Устр-во содержит св занный с колонной насосно-компрессор- ныхтруб(НКТ) 1 полый цилиндрический баллон (Б)2, на наружной поверхности которого выполнен ослабленный участок в виде осевой канавки (К) 3. При этом Б 2 выполнен из сплава, который обладает упруго-деформирующими свойствами. На колонне НКТ 1 в скважину 4 опускают Б 2. Подают жидкость разрывав Б 2. На начальном этапе давление растет до значени деформации Б 2. Деформаци сопровождаетс стабилизацией давлени . С облеганием стенками' Б 2 стенок скважины давление вновь начинает возрастать и на горную породу действует напр жение. Возникающа пластическа деформаци сопровождаетс дроблением зерен с образованием трещин. Деформаци горных пород 'осуществл етс до их предельного состо ни . Процесс пластической деформации сопровождаетс стабилизацией давлени . Далее давление увеличиваетс до величины разрушени К 3. Разрушение К 3 сопровождаетс образованием трещины гидроразрыва. Устр-во позвол ет созда вать трещи н ы в л юбом участке скважины изменением положени К 3 по азимуту. 6 ил.С/)сИзобретение относитс к нефтегазодобывающей промышленности, в частности к устройствам дл гидроразрыва пласта.Цель изобретени - повышение эффективности работы устройства за счет возможности снижени фильтрационных утечек жидкости разрыва.На фиг. 1 показана установка цилиндрического тела, имеющего форму баллона в избранном интервале скважины; на фиг. 2 - сечение А-А на фиг. 1; на фиг. 3 - схема процесса гидроразрыва: на фиг.4 - сечениеБ-Б на фиг. 3; на фиг. 5 - график изменени давлени в процессе гидроразрыва; на фиг. 6 - пример реализации способа'.• Устройство включает св занный с колонной насосно-компрессорных труб (НКТ) 1 полый цилиндрический бал'лон 2. на наружной поверхности которого выполнен ослабленный участок в виде осевой канавки 3. Баллон 2 выполнен из сплава, который обладает упруго-деформирующими свойствами. Придание таких свойств может быть достигнуто выполнением баллона из сплава'•vlо ч: сXа>&The invention relates to the oil and gas industry. The goal is to increase the efficiency of the device due to the possibility of reducing filtration leakage of the fracturing fluid. The device contains 1 hollow cylindrical cylinder (B) 2 associated with tubing-tubing column (tubing), on the outer surface of which a weakened section is made in the form of an axial groove (K) 3. At the same time B 2 is made of an alloy that possesses elastic-deforming properties. On the tubing string 1, B 2 is lowered into the borehole 4. Blowing fluid B is supplied. 2. At the initial stage, the pressure increases to the deformation value B 2. The deformation is accompanied by pressure stabilization. As the walls of the B 2 wall fit, the pressure begins to increase again and stress acts on the rock. The resulting plastic deformation is accompanied by the crushing of grains with the formation of cracks. The deformation of rocks is carried out to their ultimate state. The process of plastic deformation is accompanied by pressure stabilization. Further, the pressure increases to the extent of the K 3 fracture. The K 3 fracture is accompanied by the formation of a fracture. The device allows you to create cracks in any part of the well by changing the position of K 3 in azimuth. 6, ill. C /) The invention relates to the oil and gas industry, in particular to devices for hydraulic fracturing. The purpose of the invention is to improve the efficiency of the device due to the possibility of reducing filtration leakage of fracturing fluid. FIG. 1 shows the installation of a cylindrical body having the shape of a cylinder in a selected interval of a well; in fig. 2 is a section A-A in FIG. one; in fig. 3 is a diagram of the fracturing process: FIG. 4 is a section B-B in FIG. 3; in fig. 5 is a graph of pressure changes during fracturing; in fig. 6 is an example of the implementation of the method '. • The device includes a hollow cylindrical balloon 2 connected to the tubing (tubing) column. On its outer surface a weakened section is made in the form of an axial groove 3. The cylinder 2 is made of an alloy that has elastic-deforming properties. Imparting such properties can be achieved by making a cylinder of an alloy of '• vlo h: cXa > &
Description
нитинол и термопластической обработкой. Баллон имеет диаметр поперечного сечени меньше диаметра скважины не менее 2/3 величины радиальной упругой деформации продольных стенок..nitinol and thermoplastic processing. The cylinder has a cross-sectional diameter smaller than a borehole diameter of at least 2/3 of the radial elastic deformation value of the longitudinal walls ..
Устройство работает следующим образом ,The device works as follows
Баллон 2 на колонне НКТ 1 спускают в скважину 4 (фиг. 1). Дл обеспечени зарождени трещины гидроразрыва в заданном направлении паз 3 ориентируют по соответствующему азимуту (фиг. 2). По НКТ 1 с помощью насосной установки (на чертеже не показана) в бал тон 2 нагнетают жидкость разрыва 5.The cylinder 2 on the tubing string 1 is lowered into the well 4 (Fig. 1). To ensure the initiation of a fracture in a predetermined direction, the groove 3 is oriented in the corresponding azimuth (Fig. 2). On the tubing 1 using a pump unit (not shown) in the ball tone 2 pumping fluid gap 5.
В начальном этапе при закачке жидкости гидроразрыва давление плавно растет до значени деформации цилиндрического тела - крива ОА. Нагнетанием жидкости гидроразрыва обеспечивают цилиндрическому телу деформацию в радиальном направлении и плотное облегание наружной поверхностью стенок скважины 4. Этот процесс характеризуетс стабилизацией давлени - крива АВ. Дальнейшим нагнетанием жидкости гидроразрыва осуществл ют передачу напр жени горным породам в локальной зоне стенками цилиндрического тела, при этом прочность баллона по ослабленной продольным пазом части позвол ет развивать давление и радиальную деформациюбоковых стенок до предельного состо ни горных пород. Этот процесс характеризуетс резким повышением давлени - крива ВС. При этом исключаютс фильтрационные участки жидкости гидроразрыва , благодар чему уменьшаютс энергозатраты и врем развити давлени разрушени горных пород. Боковые стенки цилиндрического тела, передава напр жение горным породам через стенки скважины , создают всестороннее сжатие, которое способствует возникновению пластической деформации. В горных породах пластическа деформаци сопровождаетс дроблением зерен с образованием трещин, Таким образом цилиндрическое тело под действием радиальной деформации создает предельное напр жение горных пород в локальной кольцевой зоне аналогично деистВию гидроклина. Процесс Нластической деформации характеризуетс стабилизацией давлени на сравнительно коротком промежутке времени - крива CD.At the initial stage, when a fracturing fluid is injected, the pressure gradually increases up to the deformation value of the cylindrical body, the OA curve. By injecting a fracturing fluid, the cylindrical body provides deformation in the radial direction and tight fit with the outer surface of the borehole wall 4. This process is characterized by pressure stabilization - curve AB. Further injection of the fracturing fluid transfers the stress to the rocks in the local zone by the walls of the cylindrical body, while the strength of the cylinder along the part weakened by the longitudinal groove allows the pressure and radial deformation of the side walls to develop to the limit of the rocks. This process is characterized by a sharp increase in pressure — the BC curve. At the same time, the filtration sections of the fracturing fluid are eliminated, thereby reducing the energy consumption and the development time of the rock failure pressure. The lateral walls of the cylindrical body, by transmitting stress to the rocks through the walls of the well, create a comprehensive compression, which contributes to the occurrence of plastic deformation. In rocks, plastic deformation is accompanied by crushing of grains with the formation of cracks. Thus, a cylindrical body under the action of radial deformation creates the ultimate stress of rocks in the local annular zone, similarly to the dehistration of hydrocline. The process of Nlastic deformation is characterized by the stabilization of pressure over a relatively short period of time — the CD curve.
Третий этап гидроразрыва создаютувеличением давлени жидкости гидроразрыва до критического, превышающего прочность цилиндрического тела по ослабленному продольным пазом участку, по которому в сотые или тыс чные доли секунды происходит разрыв баллона с мгновенным ударом струи в ограниченной зоне контакта с горными породами. Этот процесс характеризуетс пиковым скачком давлени - крива DE. Разрыв баллона п.о продольному пазу обеспечивает мгновенную скорость нагружени и врем приложени концентрированно направленной гидродинамической энергии (импульс), благодар чему создаетс удельное давление на пор док (и даже несколько пор дков), превышающее давление разрушени , к тому же предварительно напр женных горных пород в деформируемом обьеме нагруженной поверхностью цилиндрического тела,, при этом процесс гидроразрыва усиливаетс гидромониторным эффектом, что в совокупности создает мгновенное зарождение трещины гидроразрыва , характеризующегос резким спадом давлени - крива EF.The third stage of fracturing is created by increasing the pressure of the fracturing fluid to a critical, exceeding the strength of the cylindrical body along a weakened longitudinal groove section over which a cylinder with an instant jet impact in a limited zone of contact with rocks occurs in hundredths or thousands of fractions of a second. This process is characterized by a peak pressure jump — the DE curve. The balloon rupture in the longitudinal groove provides an instantaneous loading rate and a time of application of a concentratedly directed hydrodynamic energy (impulse), thereby creating a specific pressure of order (and even several orders of magnitude) exceeding the pressure of destruction, besides the prestressed rocks in a deformable volume with a loaded surface of a cylindrical body, the fracturing process is enhanced by a jetting effect, which together creates an instant nucleation of a hydraulic fracture gap harakterizuyuschegos slump pressure - curve EF.
Дальнейшей закачкой жидкости обеспечивают напр жение деформации на стенках скважины, удерживающее трещину в раскрытом состо нии и давление на уровне развити трещины (крива FG). Создаетс лавинный процесс разрушени массива под действием аккумулированной энергии, поскольку вс работа жидкости, проникаю щей в развивающуюс трещину затрачиваетс на разрушение среды. Эффективный фактор разрушени горных пород позвол ет получать трещины гидроразрыва большой прот женности , ограничивающихс , по существу, только временем приложени нагрузки .Further injection of fluid provides the strain on the walls of the well, keeping the fracture in the open state and the pressure at the level of fracture development (curve FG). An avalanche process of destruction of an array under the action of accumulated energy is created, since the entire work of a fluid penetrating a developing crack is spent on the destruction of the medium. An effective rock destruction factor allows long-length fracturing to occur, essentially limited only by the time the load is applied.
При завершении гидроразрыва закачку жидкости прекращают (давление в системе падает), и цилиндрическое тело под действием упругой деформации приобретает первоначальное состо ние - свободно извлекаетс на поверхность,Upon completion of hydraulic fracturing, the injection of fluid is stopped (the pressure in the system drops), and the cylindrical body undergoes the initial state under the action of elastic deformation — it is freely removed to the surface,
Устройство позволит получать гидроразрыв в определенном направлении, поскольку трещина может зарождатьс только через разрыв продольного паза ослаблени в цилиндрическом теле, который при спуске в скважину ориентируетс по заданному азимуту, и задавать размеры вертикальной трещины регулированием длины продольного паза ослаблени при соответствующих размерах цилиндрического тела.The device will allow hydraulic fracturing in a certain direction, since a fracture can only be generated through a rupture of a weakening longitudinal groove in a cylindrical body, which is oriented along a given azimuth as it descends into the well, and to set the dimensions of a vertical fracture by adjusting the length of the longitudinal groove of the corresponding cylindrical body.
Выбор диаметра баллона меньше диаметра скважины не менее 2/3 величины радиально упругой деформации продольных стенок определ етс необходимостью обеспечени свободного прохода в скважине, степенью деформаций до предельных значений горных пород, котора практически дл всех типов не превышает 0,2%, скоростью , а также направлением деформацииThe choice of the diameter of the cylinder less than the diameter of the well is not less than 2/3 of the radially elastic deformation of the longitudinal walls is determined by the need to ensure free passage in the well, the degree of deformation to the extreme values of rocks, which for almost all types does not exceed 0.2%, speed, and direction of deformation
непосредственно самого цилиндрического тела.directly the very cylindrical body.
Серией экспериментов на блоках-модел х установлено, что при ограничении диаметра баллона по отношению к диаметру скважины ниже значени 2/3 полной радиальной деформации продольных стенок эффект гидроразрыва резко снижаетс , но в то же врем практически не измен етс при больших значени х, в частности, 3/4 или 5/6 этой величины.A series of experiments on block-models established that when the cylinder diameter is limited in relation to the well diameter below 2/3 of the total radial deformation of the longitudinal walls, the fracture effect decreases sharply, but at the same time remains almost unchanged with large values, in particular , 3/4 or 5/6 of this magnitude.
При гидроразрывах, проведенных с применением диаметров баллонов меньше диаметра скважин 2/3 величины упругой радиальной деформации (в частности при значени х 1/2), паз ослаблени , вл ющийс концентратором напр жений, не разрываетс по всей его длине.With hydraulic fractures carried out using cylinder diameters smaller than the diameter of wells 2/3 of the magnitude of elastic radial deformation (in particular at values 1/2), the weakening groove, which is a stress concentrator, does not break along its entire length.
Устройство опробировалрсь экспериментально на блоках-модел х из мрамора и плексигласа размером 350x350x350 мм, а также гранита - 900x900x900 мм.The device was tested experimentally on blocks-models of marble and plexiglass 350x350x350 mm in size, as well as granite - 900x900x900 mm.
Продольным стенкам цилиндрического тела в виде баллона длиной 150 мм и диаметром 12 мм предварительно придавались yhpyro деформационные свойства с радиальной деформацией в пределах 1,5-1,8 мм. Ослабленный участок формировалс по наружной поверхности пазом длиной 100 мм, который ориентировалс в заданном направлении зарождени трещины гидроразрыва при установке баллона в шпур диаметром 13 мм, пробуренный в центральной части верхней поверхности блока-модели на глубину 250 мм. (Диаметр баллона задавалс меньше диаметра скважины на 2/3 величины радиальной упругой деформации ). Баллон герметично соедин лс трубопроводом высокого давлени с системой закачки жидкости гидроразрыва. Необходимое давление рабочего агента создавалось специальным гидроцилиндром через мультипликатор с повышением от 16 до 100 МПа. Процесс зарождени и развити трещин фиксировалс пьезоэлектрическим датчиком .акустической эмиссии (крива 6 на фиг. 6, фиг. 7, фиг. 8), а давление - датчиком, собранным по схеме тензомоста-(крива 7 на фиг. 6, фиг. 7, фиг. 8). Сигналы датчиков синхронно регмстоировались планшетными двухкоордина1ными потенциометрами типа ПДП-4-002, в которых координата времени задавалась генератором линейного напр жени . Полученные диаграммы четкоThe longitudinal walls of the cylindrical body in the form of a cylinder with a length of 150 mm and a diameter of 12 mm were previously given yhpyro deformation properties with a radial deformation in the range of 1.5-1.8 mm. The weakened area was formed on the outer surface with a 100 mm long groove, which was oriented in a predetermined direction of fracture initiation when installing a cylinder in a 13 mm diameter hole, drilled in the central part of the upper surface of the block model to a depth of 250 mm. (The diameter of the cylinder was set smaller than the diameter of the well by 2/3 of the radial elastic deformation). The cylinder was sealed to the high pressure pipeline with a fracturing fluid injection system. The required pressure of the working agent was created by a special hydraulic cylinder through a multiplier with an increase from 16 to 100 MPa. The process of initiation and development of cracks was recorded by a piezoelectric sensor. Acoustic emission (curve 6 in fig. 6, fig. 7, fig. 8), and pressure - by a sensor assembled according to the tensome bridge (curve 7 in fig. 6, fig. 7, Fig. 8). The signals of the sensors were synchronously adjusted by two-coordinate flatbed potentiometers of the PDP-4-002 type, in which the time coordinate was specified by a linear voltage generator. The resulting diagrams are clear
фиксируют характерную св зь давлени флюида с этапами гидроразрыва. На фиг. 6 отражена фактическа диаграмма процесса за вленного способа гидроразрыва, выполненного на модели из мрамора. В начальном этапе нагнетани флюида давление плавно растет до значени 5,7 МПа (крива 7 участок ОА), при котором обеспечиваетс деформаци баллона в радиальном направлений . Стабилизаци давлени на участке АВ характеризует период деформации баллона в радиальном направлении и облегание наружной поверхности стенок шпура, о чем свидетельствуют незначительныеrecord the characteristic relationship of fluid pressure to fracture steps. FIG. Figure 6 shows the actual process diagram of the proposed method of fracturing performed on a model of marble. In the initial stage of fluid injection, the pressure increases smoothly to a value of 5.7 MPa (curve 7 plot OA), at which the cylinder is deformed in the radial direction. The pressure stabilization at section AB characterizes the period of deformation of the cylinder in the radial direction and the fit of the outer surface of the hole wall, as evidenced by minor
всплески сигналов датчика акустической эмиссии (крива 6). Дальнейшее нагнетание жидкости гидроразрыва обеспечивает деформацию боковых стенок баллойа передающим напр жение стенкам шпура доbursts of acoustic emission sensor signals (curve 6). The further injection of the fracturing fluid ensures the deformation of the side walls of the ballois to the stress-transmitting walls of the hole until
предельного состо ни , что характеризуетс резким повышением давлени от 5.7 до 17,4 МПа (участок ВС, крива 7) и последующий переход к процессу пластической деформации , дл которого характернаlimit state, which is characterized by a sharp increase in pressure from 5.7 to 17.4 MPa (section of the sun, curve 7) and the subsequent transition to the process of plastic deformation, which is characterized by
стабилизаци давлени на ограниченном промежутке времени участок CD. Процесс пластической деформации прослеживаетс резким скачком сигнала датчика акустической эмиссии в тот же момент времени.pressure stabilization over a limited period of time CD segment. The process of plastic deformation is traced by a sharp jump in the signal of the acoustic emission sensor at the same point in time.
Дальнейшее нагнетание флюида приводит к резкому скачку давлени до 23 МПа (участок DE), обеспечивающего разрыв баллона по ослабленному пазом участку, что способствует мгновенной скорости нагружени иFurther injection of the fluid leads to a sharp pressure jump up to 23 MPa (DE section), which ensures the rupture of the balloon along the groove-weakened section, which contributes to the instantaneous loading rate and
времени приложени концентрированно направленной гидродинамической энергии, благодар чему происходит мгновенное зарождение трещины и разрыв (доли секунды) образца (всплеск сигнала на кривой 6) иapplication time of a concentrated directional hydrodynamic energy, due to which an instantaneous crack nucleation and discontinuity (of a fraction of a second) of the sample occurs (a signal surge on curve 6) and
последующее быстрое падение давлени (крива EF).subsequent rapid pressure drop (curve EF).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894771825A SU1709078A1 (en) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Device for hydrofracturing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894771825A SU1709078A1 (en) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Device for hydrofracturing |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1709078A1 true SU1709078A1 (en) | 1992-01-30 |
Family
ID=21486015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894771825A SU1709078A1 (en) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Device for hydrofracturing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1709078A1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2230185C1 (en) * | 2002-11-05 | 2004-06-10 | Институт горного дела СО РАН (статус государственного учреждения) | Well device for forming directed cracks |
| RU2263776C1 (en) * | 2004-06-03 | 2005-11-10 | Институт горного дела Сибирского отделения Российской Академии наук (статус государственного учреждения) | Crack forming device |
| RU2314415C2 (en) * | 2004-12-14 | 2008-01-10 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Method and device for multiple zone completion (variants) |
| RU2359115C2 (en) * | 2003-12-30 | 2009-06-20 | ДЖЕОСИЕРРА, Эл-Эл-Си | Control by several azimuths by vertical cracks, appearing at hydraulic fracturing in friable or slightly cemented sediments |
| US7624810B2 (en) | 2007-12-21 | 2009-12-01 | Schlumberger Technology Corporation | Ball dropping assembly and technique for use in a well |
| RU2379508C1 (en) * | 2008-07-22 | 2010-01-20 | Институт горного дела Сибирского отделения Российской академии наук (ИГД СО РАН) | Destruction method of rocks and device for its implementation |
| RU2548463C1 (en) * | 2013-11-22 | 2015-04-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Formation fracturing method and device for its implementation |
-
1989
- 1989-10-16 SU SU894771825A patent/SU1709078A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент US N; 3825071, кл. 166-298, 1974.Патент US ^ 3637020, кл. Е 21 В 43/26,166-298,1972. * |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2230185C1 (en) * | 2002-11-05 | 2004-06-10 | Институт горного дела СО РАН (статус государственного учреждения) | Well device for forming directed cracks |
| RU2359115C2 (en) * | 2003-12-30 | 2009-06-20 | ДЖЕОСИЕРРА, Эл-Эл-Си | Control by several azimuths by vertical cracks, appearing at hydraulic fracturing in friable or slightly cemented sediments |
| RU2263776C1 (en) * | 2004-06-03 | 2005-11-10 | Институт горного дела Сибирского отделения Российской Академии наук (статус государственного учреждения) | Crack forming device |
| RU2314415C2 (en) * | 2004-12-14 | 2008-01-10 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Method and device for multiple zone completion (variants) |
| US7624810B2 (en) | 2007-12-21 | 2009-12-01 | Schlumberger Technology Corporation | Ball dropping assembly and technique for use in a well |
| RU2379508C1 (en) * | 2008-07-22 | 2010-01-20 | Институт горного дела Сибирского отделения Российской академии наук (ИГД СО РАН) | Destruction method of rocks and device for its implementation |
| RU2548463C1 (en) * | 2013-11-22 | 2015-04-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Formation fracturing method and device for its implementation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4798244A (en) | Tool and process for stimulating a subterranean formation | |
| US10914164B2 (en) | High-efficiency pre-drilling pressure meter test apparatus and method for deep rock mass | |
| US3988037A (en) | Method of breaking a hard compact material, means for carrying out the method and application of the method | |
| SU1709078A1 (en) | Device for hydrofracturing | |
| CN107288576B (en) | Low-frequency hydraulic pulsation generating device and method for temporary plugging and steering fracturing of reservoir | |
| CN110529112B (en) | Hydraulic soundless directional breaker for rock mass | |
| SU1701896A1 (en) | Method of improvement of permeability of rocks in place of their occurrence and equipment for its realization | |
| CN112364489B (en) | Carbon dioxide blasting construction method for controlling damage and vibration effect of bedrock | |
| WO2020188586A1 (en) | High energy fracking device for focused shock wave generation for oil and gas recovery applications | |
| CN207177787U (en) | Injecting type cutting cartridge | |
| CN113123790B (en) | Method for controlling collapse of cantilever beam top plate by liquid explosion | |
| SU883509A1 (en) | Method of conducting hydraulic treatment of coal bed | |
| RU2004775C1 (en) | Method for stage cementing of casing in well and plug | |
| CN109138960A (en) | A kind of fracturing fluid and fracturing process | |
| RU2027853C1 (en) | Method and device for forming extensive development of directed cracks in rock mass | |
| CN110174345A (en) | Deep hole high water pressure test system | |
| RU2077656C1 (en) | Method for densifying grouting material in drill string- borehole annulus of production wells | |
| CN117251910B (en) | Method for calculating influence of density reduction operation on integrity of shaft during cement waiting period | |
| RU2061173C1 (en) | Method for segregation water bearing and oil bearing strata in a well and device for implementing the same | |
| SU1590540A1 (en) | Method of eliminating seizure of drill string in hole | |
| CN112629348B (en) | Blast hole blocking device for blasting construction | |
| SU1286770A1 (en) | Method of forming crack in a plane normal to hole axis | |
| CN223243479U (en) | Uncoupled charging auxiliary device | |
| Serdyukov et al. | Directional hydraulic fracturing based on tensile loading | |
| SU877006A1 (en) | Well hydrofracturing apparatus |