SU1449289A1 - Method of diffusion welding - Google Patents
Method of diffusion welding Download PDFInfo
- Publication number
- SU1449289A1 SU1449289A1 SU874273104A SU4273104A SU1449289A1 SU 1449289 A1 SU1449289 A1 SU 1449289A1 SU 874273104 A SU874273104 A SU 874273104A SU 4273104 A SU4273104 A SU 4273104A SU 1449289 A1 SU1449289 A1 SU 1449289A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- welded
- sublayer
- welding
- porosity
- parts
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims abstract description 7
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims abstract description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims abstract description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical group O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 2
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims description 2
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000005382 thermal cycling Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к сварке давлением, в частности к диффузионной сварке стекла и ситалла через промежуточную прокладку из чистых металлов, и может быть использовано в авиационном приборостроении. Цель изобретени - повьшение термоциклической стойкости сварного соединени и интенсификации процесса. Предварительно на свариваемые поверхности деталей любым известным способом нанос т демпфирующий подслой, содержащий металл промежуточной прокладки. Затем размещают промежуточную прокладку . Детали нагревают до эквико- гезивной температуры подсло и сжимают до образовани в подслое вакан- сионной пористости, равной 15-35%.- Затем давление снимают, детали охлаждают и подвергают их. термоцикличес- . КИМ испытани м. / i слThe invention relates to pressure welding, in particular to the diffusion welding of glass and glass, through an intermediate strip of pure metals, and can be used in aircraft instrumentation. The purpose of the invention is to increase the thermal cyclic resistance of the welded joint and process intensification. A damping sublayer containing the metal of the intermediate gasket is applied onto the surfaces of the parts to be welded in any known manner. Then place the intermediate gasket. The parts heat up the sublayer to an equiquic temperature and compress until 15-35% of the vacancy porosity is formed in the sublayer. - Then the pressure is removed, the parts are cooled and subjected to them. thermocyclic CMM test m / i cl
Description
U и со гоU and from th
0000
соwith
Изобретение относитс к сварке давлением, в частности к диффузион-. ной сварке стекла и ситалла через промежуточную прокладку из чистых металлов, и может быть использовано в авиационном приборостроении. The invention relates to pressure welding, in particular to diffusion. Noah welding glass and sitalla through an intermediate strip of pure metals, and can be used in aviation instrumentation.
Цель изобретени - повьпиение термоциклической стойкости сварного соединени и интенсификации процес- ю са.The purpose of the invention is to demonstrate the thermal cyclic resistance of the welded joint and process intensification.
Способ осуществл ют следующим образом.The method is carried out as follows.
Предварительно на свариваемые поверхности деталей нанос т любым из- is вестным способом демпфирующий подслой , содержащий металл промежуточной прокладки. Затем размещают промежуточную прокладку, детали нагревают до эквйкогезивной температуры 20 подсло и сжимают до образовани в подслое вакансионной пористости, равной 15-35%, Затем давление снимают, детали охлаждают и подвергают термоциклическим испытани м.25Preliminarily, a damping sublayer containing the metal of the intermediate gasket is applied to the surfaces being welded to the parts by any known method. Then an intermediate gasket is placed, the parts are heated to an equivalent temperature of 20 sublayers and compressed until a vacancy porosity of 15-35% is formed in the sublayer. Then the pressure is removed, the parts are cooled and subjected to thermocyclic testing.
Демпфирующий подслой, в. состав которого входит металл прокладки, обеспечивает получение соединений с высокими демпфирующими свойствами, что повышает стойкогть сварного сое- 30 динени при термоциклировании.Damping sublayer, c. the composition of which includes the metal of the gasket, provides compounds with high damping properties, which increases the resistance of the welded joint to thermal cycling.
Нагрев деталей до эквйкогезивной температуры подсло при его деформации на стадии ускоренной ползучести jj приводит к тому, что процесс сварки протекает без деформационного упрочнени подсло из-за проскальзывани по границам зерен, что приводит к уменьшению остаточных сварочных на- 40 прз жений. Ускоренна ползучесть при эквйкогезивной температуре приводит к интенсивному образованию и выходу на поверхность .активных центров (очаОсиовпые параметры сварки TV, ,Heating the parts to the subquired subquery temperature at its deformation at the stage of accelerated creep jj leads to the fact that the welding process proceeds without deformation strengthening of the sublayer due to slippage along the grain boundaries, which leads to a decrease in the residual welding properties. Accelerated creep at an equikoksivnoy temperature leads to intensive formation and release to the surface of active centers (very long welding parameters TV,
легко определ ют по кривeasily determined by the curve
ICB -feIcb -fe
ползучести при сжатии в услови х с рочного процесса.creep under compression under conditions of a rigorous process.
Экспериментально, по данным мет лографического анализа, быпо устан лено, что при Тгв (0,6-0,8) Т„, т мостойкость диффузионных соединени резко возрастает до образовани ва кансионной пористости по границам зерен подсло в пределах 15-35%. Э объ сн етс тем, что при пористост подсло менее 15% он ведет себ пр тически так же, как и подслой из сплошного металла, а при пористост более 35% происходит образование и развитие микротрещин, которые привод т к резкому изменению площади поперечного сечени сварного соеди ни и падению его термостойкости д уровн сплошного металла прослойкиExperimentally, according to a methographic analysis, it was determined that with Tgv (0.6-0.8) Tn, the drainability of diffusion compounds sharply increases to the formation of cannular porosity along the grain boundaries of the sublayer within 15-35%. This is explained by the fact that when the porosity of the sublayer is less than 15%, it behaves exactly the same way as the underlayer of solid metal, and when the porosity is more than 35%, microcracks form and develop, which lead to a dramatic change in the cross-sectional area of the welded connection and the fall of its heat resistance to the level of a solid interlayer metal
Пример. На детали из кварц вого стекла КУ-1 наносили любым сп собом (напыление, химическое или гальваническое осаждение и т.п.) демпфирующей подслой из сплава, со держащего 60% Мп и 40% Си толщиной 20-50 мкм. Затем размещали промежу точную прокладку из. меди МБ (толщи ной 50 мкм) и проводили диффузионн сварку по режиму: Тte 1173 К, 25 МПа, где Тс соответству эквйкогезивной температуре подсло t с 60 мин.Example. KU-1 quartz glass parts were applied by any method (sputtering, chemical or galvanic deposition, etc.) to a damping underlayer of an alloy containing 60% Mn and 40% Cu with a thickness of 20-50 microns. Then placed the intermediate strip of. copper MB (thickness 50 μm) and diffusion welding were carried out according to the following mode: Тte 1173 K, 25 MPa, where Tc corresponds to the equivalent temperature of the sublayer t from 60 min.
Качество сварного соединени рп дел ли по количеству циклов нагрев и охлаждени образцов до потери им вакуумной плотности. С помощью мет лографического анализа поперечного сечени сварных образцов оценивали среднюю пористость подсло по гран цам зерен, что составила 32%. При этой пористости наблюдаетс резкоеThe quality of the welded joint rp was divided by the number of cycles of heating and cooling the samples until it lost its vacuum density. Using a metographic analysis of the cross section of welded specimens, the average porosity of the sublayer was evaluated by the grain tips, which amounted to 32%. With this porosity, a sharp
гов взаимодействи ) на базе дефектов j повышение количества термоциклов.interaction) on the basis of defects j, an increase in the number of thermal cycles.
кристаллической решетки (вакансий и микропор), что ускор ет процесс образовани соединени . При ускоренной ползучести.в материале подсло образуетс вакансионна пористость по границам зерен. Коэффициент термического расширени пористой прокладки пропорционально ..уменьшаетс с увеличением количества пор на единицу объема по сравнению с монолитным подслоем , что приводит к снижению внутренних напр жений при охлаждении диффузионных соединений и увеличению их термостойкости.lattice (vacancies and micropores), which accelerates the process of formation of the compound. With accelerated creep. In the sublayer, a vacancy porosity forms at the grain boundaries. The thermal expansion coefficient of a porous gasket is proportionally reduced with an increase in the number of pores per unit volume compared to a monolithic sublayer, which leads to a decrease in internal stresses when cooling diffusion compounds and increasing their heat resistance.
5050
5555
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874273104A SU1449289A1 (en) | 1987-06-08 | 1987-06-08 | Method of diffusion welding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874273104A SU1449289A1 (en) | 1987-06-08 | 1987-06-08 | Method of diffusion welding |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1449289A1 true SU1449289A1 (en) | 1989-01-07 |
Family
ID=21315113
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874273104A SU1449289A1 (en) | 1987-06-08 | 1987-06-08 | Method of diffusion welding |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1449289A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2555735C1 (en) * | 2014-04-08 | 2015-07-10 | Открытое акционерное общество "Раменское приборостроительное конструкторское бюро" | Method of diffusion welding of glass ceramic with metals |
| EP2957376A3 (en) * | 2014-04-03 | 2016-04-20 | Rolls-Royce plc | Method of forming a bonded article with provision of a porous interlayer region |
-
1987
- 1987-06-08 SU SU874273104A patent/SU1449289A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство .СССР № 697278, кл. В 23 К 20/00, 1978. Конгошков Г.В. и др. Диффузионна сварка в электронике. М.; Энерги , 1974, с.94-99. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2957376A3 (en) * | 2014-04-03 | 2016-04-20 | Rolls-Royce plc | Method of forming a bonded article with provision of a porous interlayer region |
| US9731377B2 (en) | 2014-04-03 | 2017-08-15 | Rolls-Royce Plc | Bonding method |
| RU2555735C1 (en) * | 2014-04-08 | 2015-07-10 | Открытое акционерное общество "Раменское приборостроительное конструкторское бюро" | Method of diffusion welding of glass ceramic with metals |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4602731A (en) | Direct liquid phase bonding of ceramics to metals | |
| US4471026A (en) | Ternary alloys in brazing ceramics | |
| CA2201090C (en) | Ceramic honeycomb catalyst having excellent thermal shock resistance | |
| JPH0247428B2 (en) | ||
| SU1449289A1 (en) | Method of diffusion welding | |
| EP0241125B1 (en) | Thermal treatment of brazed products for improved corrosion resistance | |
| KR930006686B1 (en) | Catalyst carrier and its production | |
| JPS60166165A (en) | Joining method of metal and ceramics | |
| JPH0777989B2 (en) | Method for manufacturing ceramic-metal bonded body | |
| JP3770504B2 (en) | Zeolite membrane and method for producing the same | |
| JPS6212194B2 (en) | ||
| Pao et al. | An experimental and modeling study of thermal cyclic behavior of Sn-Cu and Sn-Pb solder joints | |
| Molliex et al. | Interface contribution to the SiC-titanium and SiC-aluminium tensile strength prediction: Part I Interface characterization by fragmentation tests | |
| EP1580286A2 (en) | High strength long-life aluminium tube material with high sagging resistance | |
| JPS59205480A (en) | Method for reinforcing ceramic plasma spraying coating layer for heat insulating engine parts | |
| US5922479A (en) | Brazing alloy and composite assembly joined by using the same | |
| US3148038A (en) | Bonding of metal members | |
| FR2665434A1 (en) | PROCESS FOR THE PRODUCTION OF INSULATING REFRACTORY MATERIAL AND MATERIAL THUS OBTAINED | |
| CN1052473A (en) | Ceramic-Metal Bonding | |
| US5263640A (en) | Method of brazing beryllium-aluminum alloys | |
| Martinez et al. | Welding of dense alumina and aluminium by plastic deformation and diffusion | |
| Wong et al. | Damping studies of ceramic reinforced aluminum | |
| Noebe et al. | Initial evaluation of continuous fiber reinforced NiAl composites | |
| JP2676413B2 (en) | Method for joining graphite and titanium or titanium alloy | |
| EP1771863A2 (en) | Junction process for a ceramic material and a metallic material with the interposition of a transition material |