Изобретете относитс к преобразоватеп м , выггопненным на попупроводниковы приборах с утгравп го1ци,1 электродом, и может быть испопьзсвано во вторичных источниках питани радиоэлектронной а№;паратуры . Известен стабипизированный преобразователь посто нного напр жени , coaeyvжащий стабилизатор напр жени , к выходу которого подключены последовательно соединенные 1юрегупируемый инвертор с выходным трансформатором, выпр митель И сгпаживакший фильтр, а к управп к де- му входу нерегулируемого инвертора подсоединен блок управлени . За счет нерегугафуемого инвертора практически исключено накопление конденсатором сглаживающего фильтра напр кени , превышающего по величине номинальное, что позвол ет использовать данное устройств при нагрузке импульсного типа (со сбросом тока нагрузки до нул ) и в режиме холостого хода без нарушени стабилизации выходного напр жени Ij. разделение функций стабилизации напр жени за счет стабилизатора и преобразовани этого напр жени до требуемого уровн с помощью нерегулируемого инвертора существенно снижает КПД всего устройства в целом. Известен также стабилизированный преобразователь напр жени , содержащий нерегулируемый инвертор с вы кодным трансформатором, вторична обмотка которого через выпр митель и сглаживающий фипьтр подключена ко входу пи ейного стабилизатора. Блок, управлени соединен с управл ющим входом нерегулируемого инвертора. Использование нерегули руемого инвертора и линейного стабилизатора позвол ет примен ть данное устройство как при нагрузке импульсного типа, так и в режиме холостого хода Недостаток устройства - низкий КПД св зан с необходимостью обеспечени на первом этапе требуемого уровн напр жени за счет преобразовател , а на втором - стабилизашга этого напр жени . При этом полный ток нагрузки протекает по регулирующему элементу (транзистору линейного стабилизатора, наход щемус в активном режиме, что приводит jc знач тепьным потер м мощности и обусловливает низкий КГЩ стабилизированного преобразовател . Наиболее близким.к изобретению вл етс преобразователь, содержащий регулируемый инвертор с исходным траасформатором , вторична обмотка которого через выпр митель и сглаживающий фильтр подключена к выходным зажимам, блок управлени , у которого управл ющие выходы соединены с управл ющими входами регулируемого инвертора, положительный вывод питани - с одноименным входным зажимом, а выводы обратной св зи - с выходными зажимами ЗЗ. Недостатком этого устройства вл етс отсутствие обеспечени стабипизатга напр жени в режиме холостого хода и при нагрузке импульсного типа с относи тельно больщой скважностью импульсов, длительность паузы между которыми со измерима со временем зар да (разр йа) сглаживающего фильтра. При этом, в пау-зах возникает режим, близкий к хопостому ходу. Это объ сн етс тем, что. при относительно малых .или нулевых токах нагрузки сглаживающий фильтр за врем импульса, поступающего с выпр мител , накапливает энергию, превышающую по величине энергию, потребл емую нагрузкой за врем паузы. В рез5гпьтате выходное напр жение становитс равным амплитуде выпр мленных импульсов, а преобразователь перестает быть стабиттизиро ванным. Необходимое снижение выходного напр жени ёа счет уменьшени угпа модул ции до ветчины, близкой к нулевой , при высокой частоте преобразовани (свыше 10 кГц) практически недостижимо ограниченных возможностей по дий- пазону регулировани угла модул ции блока управлени , а также из-за наличи углов коммутации транзисторов регулирую емого инвертора. Эти факторы св заны с инерционностью транзисторного ключа при выходе из насыщени , причем длитепь, ность процесса существенно возрастает с уменьшением тока нагрузки, т.е. коллекторнохч) тока, и обусловливают наличие предела в получении минимальных углов модул ции. Поэтому нарушаетс стабилизаци выходного напр жени преобразовател при импульсном характере нагрузки или в режиме холостого хода. Указанный недостаток обычно устран етс за счет подключени к выходным зажимам балластного- сопротивпени , что ведет к снижению КПД преобраэоватеп , неоправданному, завышению его мошноств и возрастанию массы и габаритов тепло- отв&д щей конструкции. Цепь изобретени - повышение КГЩ преобразоватеп при работе на вмпупьо ную вагрузку. Поставленна цепь достигаетс тем, что в стабилизированный лреобраэоватегхь посто нного напр жени , содержащий регулируемый инвертор с выходным траноформатором , вторична охотка которого через выпр митель и сглаживающий фильт . подключена к ЕНХОДНЫМ зажимам, блок упрввпеки , у которого управл ющие выходы соединены с управл ющими входами регулируемого инвертора, положительный вывод питани - с одноименным входным зажимом, а выводы обратной св зи - с выходными зажимами, введен блок реле{ ного режима, входные выводы которого соединены с выходными зажимами, а выходные вывощл - с отрицательным выводом питани блока управлени и другим входш 1м зажимом. При этом блок релейного режима выпогшен .на апементе гальванической разв зки ключевом элементе и пороговом элементе, выходные ылводы которого .соединены с входными шлводами элемента гальванической разв зки, выходные выводы которого соединены с управл ющими выводами ключевого элемента. Элемент гальванической разв зки может быть выполнен в виде (Я1тоэлектронно1Ч -ключа , а пороговый элемент - в виде стабилитрона. Ключевой элемент выполнен в виде тратаистора, эмиттер которого подключен к отрицательному входному зажиму и од .ному из выходных выводов элемента ruJO ванической разв зки, база - к другому вык.оаавму выводу элемента гальваничео кой разв зки, а коллектор - к отрицательному выводу питани блока управлений . На фиг. 1 и 2 представлены приниишн альные схемы предлагаемого стабилизиро ванного, преобразовател посто нного -напр жешш и блока управтюни ; ва фиг. 3 временные диаграммы токов и напр жеШ1Й 1фед71агаемого устройства. На временных диаграмма; (фиг.3) обозначены: О } напр жени на выходах выпр мител Uj и фильтра и при номинальной нагрузке; б ) шпр жени на выходах выпр мител U{2 и фильтра и в режиме холостого хода; -б ) импульсный ток нагрузки 1а| 2. ) напр жение на выходе фильтра U в режиме холостого хода при наличии бпока релейного режима; д) ток ключевого элемента Igj 1 534 б ) напр жение на управл ющих выходах блока управлени 1)4Преобразователь построен но схеме с ШИМ напр жени в цепи переменного тока. Устройство (фиг.1) содержит регули руемый инвертор 1 на транзисторах 2 и 3 с выходным трансформатором 4, вторична обмотка которого подключена через выпр митель 5, выпоптанный по лучевой или мостовой схемам, и сглаживающий фильтр 6, состо щий из дроссел и конденсатора, к выходным зажимам 7 и 8, блок 9 управление, управл ющие выходы 10,11 и 12 которого соединены с управл ющими входами регулируемого инвертора 1, выводы 13 и 14 обратной св зи - с выходными зажимами 7 и 8, а положительный вывод 15 питани - с одноименным входным зажимом 16. Позицией 17 обозначен отрицательный входной зажим. Блок 18 релейного режима состоит из порогового элемента 19, выполненного на стабилитроне 2О с токоограничивающим резистором 21 и подключенного выходными выводами к входным выводам элемента 22 гальванической разв зки, выполненного в виде оптоэлектронного ключа и подключенного выводными выводами к управл ющим выводам ключевого элемента 23, выполненного на транзисторе 24 с резистором 25, при этом входные выводы блока 18 релейного режима подсоединены к выходHbiM зажимам 7 и 8, а выходные - к ot рипательному выводу 26 питани блока 9 управлени и другому входному зажиму 17. К выходным зажимам 7 и. 8 преобразовател подключеш нагрузка. В состав блока 9 управлени , выполненного напрщ ер, в соответствии с фиг. 2 или по другим известным схемным решени м, вход т задающий генератор 27 с транс4юрматором 28, собранный по схеме Ройерй на транзисторах, ведомый генератор 29 с трансформатором 3Q, обмотки обратной св зи которого соединены постюдовательнр и согласно с синхронизирую:щими обмотками трансформатора 28 задающего генератора и первичными обмогками трансформатора 31 обратной св зи. Выходные обмотки трансформатора 28 и ЗО соединены попарно последовательно и согласно и подключены через токоограничивающие базовые цепи 32 и 33 и одвовременно средними точками через запирающие диоды 34 и 35 к управл ющим входам регулируемого инвертора 1. Ко вторичной обмотке трансформатора 31 об ратной св зи подключен регулирующий элемент 36, состо щий из встречно вклю ченных транзисторов, управл ющие переходы которых включены в диагональ измерительного моста 37, . имеющего в одном плече опорный элемеет - стабилитрон , а в других - резисторы и подключенного к выходным зажимам 7 и 8 чере выводы I и 14. Устройство работает следующим образом . Посто нное входное шпр жетю, по даваемое на входные зажимы 16 и 17, преобразуетс регулируемым инвертором 1 (фиг.1) за счет поочередного включени и выключени транзисторов 2 и 3 в двулол рные пр моугольные импульсы с ШИМ, передаваемые через выходной трансформатор 4 на выпр митель 5, сглаживающий фильтр 6 и нагрузку. Уровень выходного посто нного напр жени определ етс хтфиной импульсов, сттмаемых с -выхода инвертора 1, котора зависит от величины входного напр жени и тока нагрузки и задаетс блоком 9 управлени . Так, при возрастании входного шпр жени и уменьшении тока на грузки ширина импульсов уменьшаетс и компенсирует возможное увеличение выходного стабилизированното напр жени , отклонение которогхэ от номинальной величгины определ етс измерительным мостом 37, содержащем в одном из пле источник опорного 11апр жен:и - стабилитрон {фиг.2). В зависимости от величины этого отклонени измен етс сопро тивление регулирующего элемента 36, вносимое в базовые це.пи транзисторов ведомого генератора 29 через трансфор матор 31 обратной св зи, обеспечивающий сохранение гальванического разделе ни сетей питани и нагрузки. Регулирование ширины импульсов ш выходе инвертора 1 осуществл ет бло 9 угфавлени следующим образом. Пр моугольные импульсы, снимаемые с выхоань1к обмоток трансформатора 28 задающего генератора и трансформатора 30 ведомого генератора, сдвинуты по фазе относительно друг друга. При одинаковой пол рности эти импульсы сумми руютс , подаютс через токоогранкч ва ющие цепи 32 и 33 на базу соответств ющего транзистора 2 (3) инвертора 1, и этот транзистор входит в насьпцение. При переключении генератора 27 происходит выключение транзистора 2 (3) через запирающий диод 34 (35), и на выходе инвертора 1 формируетс пауза между иьшульсами. Последующее переключе гае ведомого генератора 29 приводит к включению второго транзистора 3 (2) и тертора 1. В дальнейшем процессы повтор ютс . Регулирование фазы между пр моугольными напр жени ми на выходах генераторов осуществл етс за счет управлени величиной задержки, необходимой .дл выходатранзисторов ведомого генератора 29 из насыщени Величина этой задержки, равна времени выхода транзистора из насыщени , определ ет паузу между импульсами на выходе , инвертора 1 и, как следствие, - уровень выходного напр жени и зависит от сопротивлени регулируюхцего элемента 36, вносимого через трансформатор 31 обратной св зи. Так, при увеличении выходного напр жени возрастает отпираюшее напр жение с измерительного моста 37, сопротивление отпирающихс травзирторов регулирующего элемента 36 уменьшаетс , возрастает .базовый ток во врем насыщенного состо ни транзисторов ведомого генератора 29 и врем выхода этих транзисторов из насыщени , что приводит к увеличению задержки, уменьг- . шению ширины импульсов на выходе инвертора 1 и снижению выходного напр жени преобразовател . Т.е. за счет обратной св зи блок 9 управлени автоматически измен ет угол модул ции и компенсирует отклонешш выходного напр жени от- его номинальной величины, воз шкающне при воздействии дестабилизирующих факторов. Следовательно, ширина .импульсов регулируетс так, что после их выпр млени ( (J ,i нафиг. 3 Сг) сглаженное напр жение (J, на выходе сглаживающего фильтра 6 остаетс стабильным . В режиме холостого хода блок управлени уменьшает угол модул ции & до минимально возможной величины (фиг. 3 (5, определ емой максимально достижимым временем выхода транзисторов ведомого генератора 29 из. |На сьпцени ,.и временем выхода из насыщени транзисторов 2 и 3 регулируемого инвертора 1 (углом коммутации), которое имеет значительную величину при мапо, токе нагрузки преобразовател и коллекторном токе этих транзисторов. В результате конденсатор сглаживающего фильтра 6 накапшвает энергию и зар жаетс за а&сколько периодов до напр жени , равшго амплитуде импульсов на выходе выпроматеп 5. Режим стабилизации выходного напр жени нарушаетс . При наличии блока 1 в репейного режима вводитс второй (допопнитепьный) канап обратной св зи (фиг. 1), и питание на бпок 9 управпе , ни подаетс через транзистор 24 ключевого элемента 23, открытого за счет базового тока смещени через резистор 25. В указанном случае при сбросе тока нагрузки J( (фиг.за) начинаетс зар д конденсатора сгпаживающего фильтра 6, напр жение на котором L увеличиваетс (фиг. 32) и после достижени величины, на ли больше номинальной, приводит к срабатывадаю порогового элемента 19 (пробою стабилитрона 2О). Через опто- эпектронный ключ элемента 22 гальванической разв зки начинает протекать ток. Этот элемент включаетс и закорачивает управл ющий переход транзистора 24The invention relates to transducers fused on a popuprovodnikovy devices with utgravtsi, 1 electrode, and can be used in the secondary power sources of radio-electronic number, paratura. There is a known stabilized DC voltage converter, a coaxial voltage regulator, the output of which is connected in series with an unregulated inverter with an output transformer, a rectifier, and a filter, and a control unit is connected to the control input of the unregulated inverter. Due to an irregular inverter, the condenser accumulates a smoothing filter with a voltage exceeding the nominal value, which makes it possible to use this device under a pulsed-type load (with load current dropping to zero) and in idle mode without disturbing the output voltage Ij. Separating the voltage stabilization functions by means of the stabilizer and converting this voltage to the required level using an unregulated inverter significantly reduces the efficiency of the device as a whole. Also known is a stabilized voltage converter, containing an unregulated inverter with a code transformer, the secondary winding of which is connected to the input of the stabilizer via a rectifier and a smoothing filter. The control unit is connected to the control input of the unregulated inverter. The use of an unregulated inverter and a linear stabilizer makes it possible to use this device both at a pulse type and at idle. The disadvantage of the device is that low efficiency is due to the need to ensure the required voltage level at the first stage and the second at the second stage. stabilize this voltage. At the same time, the total load current flows through the regulating element (the transistor of the linear stabilizer, which is in active mode, which leads jc to a significant power loss and causes a low stabilized converter capacitance power unit. The invention is a converter that contains an adjustable inverter with the original transformer The secondary winding of which is connected to the output terminals through a rectifier and a smoothing filter, a control unit in which the control outputs are connected to the control input Dami adjustable inverter, positive power output - with the same input terminal, and feedback terminals - with output terminals ZZ. The disadvantage of this device is the lack of providing stabilization voltage in idle mode and at a pulse type with a relatively large pulse ratio, the duration of the pause between which is measurable with the time of the charge (discharge) of the smoothing filter.At the same time, a regime close to the hopost move occurs on the spiders. This is due to the fact that. at relatively small or zero load currents, the smoothing filter during the pulse from the rectifier accumulates energy exceeding the energy consumed by the load during the pause time. As a result, the output voltage becomes equal to the amplitude of the rectified pulses, and the converter ceases to be stabilized. The required output voltage reduction by reducing the ukp modulation to a ham close to zero at a high conversion frequency (over 10 kHz) is almost unattainable in terms of control modulation angle modulation, as well as due to the presence of switching angles transistors adjustable inverter. These factors are associated with the inertia of the transistor switch at the exit from saturation, and the process temperature significantly increases with decreasing load current, i.e. collector current), and determine the presence of a limit in obtaining minimum modulation angles. Therefore, the stabilization of the output voltage of the converter is impaired under the pulsed nature of the load or in idle mode. This disadvantage is usually eliminated by connecting to the output terminals of the ballast-resistance, which leads to a decrease in the efficiency of the conversion, unjustified, overestimation of its power and an increase in the mass and dimensions of the heat-generating structure. The circuit of the invention is the increase of the CGV transform when working on the external load. The delivered chain is achieved by the fact that it is in a stabilized constant-voltage transformer containing an adjustable inverter with an output rotary transformer, the secondary of which is through a rectifier and a smoothing filter. connected to the EQUIPMENT clamps, a control unit, in which the control outputs are connected to the control inputs of an adjustable inverter, a positive power output - with the same input terminal, and feedback terminals - with output terminals, a relay unit is inserted, the input terminals of which connected to the output terminals, and output terminals to the negative power terminal of the control unit and another input with a 1m clamp. At the same time, the relay mode unit is extruded on the galvanic isolation of the key element and the threshold element, the output voltages of which are connected to the input terminal of the galvanic isolation element, the output terminals of which are connected to the control terminals of the key element. The galvanic isolation element can be made in the form of (Ya1toelektronno1CH-key, and the threshold element - in the form of a zener diode. The key element is made in the form of a trataistor, the emitter of which is connected to the negative input terminal and one of the output terminals of the element RuJO vanical isolation, base - to another type of output of the galvanic isolation element, and the collector - to the negative power supply terminal of the control unit. Figures 1 and 2 show the external circuits of the proposed stabilized, constant-voltage converter. Fig. 3 shows time diagrams of currents and voltages of a single device. On the time diagram; (Fig. 3) there are: O} voltage at the outputs of the rectifier Uj and the filter and at nominal load; b) Lines at the outputs of the rectifier U {2 and the filter and in idle mode; -b) pulsed load current 1a | 2.) voltage at the output of the filter U at idle mode in the presence of a relay mode; e) the current of the key element Igj 1,534 b) the voltage at the control outputs of the control unit 1) 4The converter was built with a PWM voltage circuit in the AC circuit. The device (Fig. 1) contains a regulated inverter 1 on transistors 2 and 3 with an output transformer 4, the secondary winding of which is connected through a rectifier 5, trampled down by beam or bridge circuits, and a smoothing filter 6, consisting of droplets and a capacitor, the output terminals 7 and 8, the control unit 9, the control outputs 10, 11 and 12 of which are connected to the control inputs of the adjustable inverter 1, the feedback terminals 13 and 14 with the output terminals 7 and 8, and the positive power output 15 - with the same input terminal 16. Position 17 n negative input terminal. Relay mode block 18 consists of a threshold element 19, made at the Zener diode 2O with a current-limiting resistor 21 and connected by output pins to the input pins of the galvanic isolating element 22, made in the form of an optoelectronic switch and connected at the output pins to the control pins of the key element 23, made on a transistor 24 with a resistor 25, while the input terminals of the block 18 of the relay mode are connected to the output of the HbiM terminals 7 and 8, and the output terminals - to the rip of the power supply 26 of the control unit 9, etc. Goma input terminal 17. To output terminals 7 and. 8 inverter connect load. The control unit 9 made by the controller, in accordance with FIG. 2 or by other known circuit solutions, a master oscillator 27 with a transducer 28 assembled by transistors according to the Royer circuit, a slave oscillator 29 with a 3Q transformer, the feedback windings of which are connected by post and synchronized: the windings of the master oscillator transformer 28 and primary windings of the feedback transformer 31. The output windings of transformer 28 and ZO are connected in pairs in series and according to and connected through current-limiting base circuits 32 and 33 and at one time the middle points through locking diodes 34 and 35 to the control inputs of the adjustable inverter 1. A secondary element is connected to the secondary winding of the feedback transformer 31 36, consisting of counter-switched transistors, the control transitions of which are included in the diagonal of the measuring bridge 37,. having in one shoulder the reference element - a zener diode, and in the others - resistors and connected to the output terminals 7 and 8 through terminals I and 14. The device works as follows. The constant input spindle, given at the input terminals 16 and 17, is converted by an adjustable inverter 1 (Fig. 1) by alternately switching on and off transistors 2 and 3 into bilumenal rectangular pulses with PWM transmitted through the output transformer 4 to rectifier Mitele 5, smoothing filter 6 and the load. The level of the output DC voltage is determined by the number of pulses that are output from the output of the inverter 1, which depends on the magnitude of the input voltage and the load current and is set by the control unit 9. Thus, as the input interface increases and the load current decreases, the pulse width decreases and compensates for a possible increase in the output stabilized voltage, the deviation of which from the nominal magnitude is determined by the measuring bridge 37, which contains in its base a source of the reference 11: .2). Depending on the magnitude of this deviation, the resistance of the regulating element 36, introduced into the basic circuits of the transistors of the slave generator 29 through the feedback transformer 31, changes, ensuring the preservation of the galvanic separation of the supply and load networks. Adjusting the width of the pulses from the output of the inverter 1 is performed by blocking as follows. The rectangular pulses taken from the output windings of the transformer 28 of the master oscillator and the transformer 30 of the slave generator are out of phase relative to each other. With the same polarity, these pulses are summed, fed through current-carrying circuits 32 and 33 to the base of the corresponding transistor 2 (3) of inverter 1, and this transistor enters the center. When switching the generator 27, the transistor 2 (3) is switched off through the locking diode 34 (35), and a pause is formed between the pulses at the output of the inverter 1. Subsequent switching of the slave generator 29 leads to the inclusion of the second transistor 3 (2) and the tertor 1. In the following, the processes are repeated. Phase regulation between the rectangular voltages at the generator outputs is carried out by controlling the amount of delay required for the transistors of the slave generator 29 from the saturation. The magnitude of this delay is equal to the time the transistor leaves the saturation, determines the pause between the pulses at the output of inverter 1 and as a consequence, the level of the output voltage depends on the resistance of the regulating element 36 introduced through the feedback transformer 31. Thus, as the output voltage increases, the unlocking voltage from the measuring bridge 37 increases, the resistance of the unlocking trazirtors of the regulating element 36 decreases, the base current increases during the saturated state of the transistors of the slave generator 29, and the output time of these transistors is out of saturation, which leads to an increase in the delay diminished- the width of the pulses at the output of inverter 1 and the decrease in the output voltage of the converter. Those. through feedback, the control unit 9 automatically changes the modulation angle and compensates for the deviation of the output voltage of the nominal value, returning to the influence of destabilizing factors. Consequently, the width of the pulses is adjusted so that after they are rectified ((J, i Fig. 3 Cg), the smoothed voltage (J, at the output of the smoothing filter 6 remains stable. In idle mode, the control unit reduces the modulation angle & the smallest possible value (Fig. 3 (5, determined by the maximum achievable output time of the transistors of the slave generator 29 of. | On the pattern, and the exit time from the saturation of the transistors 2 and 3 of the adjustable inverter 1 (switching angle), which has a significant value load current Converter and collector current of these transistors. As a result, the capacitor of the smoothing filter 6 accumulates energy and charges a & how many periods before the voltage, the amplitude of the pulses at the output of the output voltage 5. The stabilization mode of the output voltage is broken. The second (additional) feedback canap (Fig. 1), and the power supply to the control panel 9 is neither fed through the transistor 24 of the key element 23 opened by the base bias current through the resistor 25. In this case, n When the load current J is reset ((FIG. 3)), the charge of the condenser of the compression filter 6 begins to charge, the voltage at which L increases (FIG. 32) and after reaching the value, whether it is more than nominal, leads to triggering of the threshold element 19 (breakdown of the zener diode 2O). A current begins to flow through the optoelectronic switch of the galvanic isolation element 22. This element turns on and shorts the transistor 24 control junction.
ключевого элемента 23, который выключаетс . Ток Ig через него становитс равшлм нулю (фиг.З Э), питание с блока 9 управлени снимаетс и последний прекрашает геиерашю управл к дих сигналов 04 Xфиг.Зе). Регулируемый инвертор 1key element 23, which is turned off. The current Ig through it becomes equal to zero (Fig. 3 E), the power from the control block 9 is removed and the latter stops the control of the signals to four signals 04 Xfig.ze). Adjustable Inverter 1
в)1«йочаетс , а сглаживающий фильтр 6 начинает разр жатьс за счет токов утечки конденсатора фильтра, обраткгого тока ДИОДСЯ5 выпр мител 5 тока, измерительнего моста 37 и т.д. Напр жение та выходе щвобразоватеп снижаетс , тюроговый Элемент 19 выключаетс , вместе с эпекювтом 22 гальванической развжэкв. c) 1 ″ is reached, and the smoothing filter 6 begins to discharge due to leakage currents of the filter capacitor, reverse current DIODS5, current rectifier 5, measuring bridge 37, etc. The voltage and output of the sensor decreases and the Türr Element 19 is turned off, together with the pre-galvanic 22 signal.
включаетс ключевой -эаемент 23, подает с питание на бпок 9 управлени , запускаетс регулируемый инвертор 1, начинает зар жатьс сглаживающий фипьтр 6. В дальнейшем процессы повтор ютс и происходит стабипизашет выходного напр жени в интервале Д U на уровне, несколько превышающем уровень выходного напр жени , стабилизируемого за счет ШИМ. При наличии тока нагрузки блок 18 релейного режима не оказывает вли ни на работу преобразовател , так как кшочевой элемент 23 остаетс посто нно включенным, а пороговый элемент 19 и элемент 22 гальванической разв зки - выключенными.key-output 23 is turned on, supplies power to control bpoc 9, starts adjustable inverter 1, smoothing php 6 starts charging. Subsequently, the processes are repeated and the output voltage stabilizes in the interval D U at a level slightly higher than the output voltage stabilized by PWM. In the presence of a load current, the relay mode unit 18 does not affect the operation of the converter, since the slitter element 23 remains permanently on, and the threshold element 19 and the element 22 of galvanic isolation are turned off.
Таким образом, в режиме холостого хода или во врем паузы при импульсной нагрузке стабилизаци напр жени на выходны X зажимах осуществл етс с помощью блока 18 репейного режима обеспечивающего релейно-импупьсный режим работы блока 9 управлени , выдающего серию управл ющих импульсов с последующей паузой, во врем которой этот бпок отключен от питающей сети. Достигаемый эффект позвол ет испопьзовать преобразователь на высоких (от дес ти Йо сотен кипюгерд) частотах при работе m импульсную нагрузку и в режиме холостого хода без снижени КПД, неоправданного завышени его мощности и увеличени массы и габаритов теппоотвод щей конструкции.Thus, in idle mode or during a pause under a pulsed load, the voltage at the output X terminals is stabilized using a burdock unit 18 providing relay-impulse mode of the control unit 9, issuing a series of control pulses followed by a pause which this bpok is disconnected from the mains. The achieved effect allows using the converter at high (from ten yo hundreds of boom frequency) frequencies during operation m pulse load and at idle without reducing efficiency, unjustifiably overestimating its power and increasing the mass and size of the heat dissipation design.
Фаг.3Phage.3