[go: up one dir, main page]

SI9700323A - Jeklo in postopek izdelave jeklenih komponent, oblikvanih s hladnim plastičnim preoblikovanjem - Google Patents

Jeklo in postopek izdelave jeklenih komponent, oblikvanih s hladnim plastičnim preoblikovanjem Download PDF

Info

Publication number
SI9700323A
SI9700323A SI9700323A SI9700323A SI9700323A SI 9700323 A SI9700323 A SI 9700323A SI 9700323 A SI9700323 A SI 9700323A SI 9700323 A SI9700323 A SI 9700323A SI 9700323 A SI9700323 A SI 9700323A
Authority
SI
Slovenia
Prior art keywords
steel
cold
component
rolled
cold plastic
Prior art date
Application number
SI9700323A
Other languages
English (en)
Inventor
Pichard Claude
Original Assignee
Ascometal
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9499333&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SI9700323(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Ascometal filed Critical Ascometal
Publication of SI9700323A publication Critical patent/SI9700323A/sl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Inert Electrodes (AREA)
  • Thermotherapy And Cooling Therapy Devices (AREA)

Abstract

Jeklo za izdelavo jeklene komponente, oblikovane s hladno plastično deformacijo, katerega kemična sestava obsega v mas.%: 0,03% <=C<=0,16%; 0,5%<=Mn<=2%; 0,05%<=Si<=0,5%; 0%<=Cr<=1,8%; 0%<=Mo<=0,25%; 0,001%<=Al<=0,05%; 0,001%<=Ti<=0,05%; 0%<=V<=0,15%; 0,0005%<=B<=0,005%; 0,004%<=N<=0,012%; 0,001%<=S<=0,09%; po izbiri do 0,005% kalcija, do 0,01% telurja, do 0,04% selena in do 0,3% svinca; preostanek pa je železo in nečistoče, izhajajoče iz plavljenja, pri čemer kemična sestava jekla nadalje zadovoljuje razmerji: Mn + 0,9 x Cr + 1,3 x Mo + 1,6 x V >= 2,2% in Al + Ti >= 3,5 x N. Postopek izdelave jeklene komponente, oblikovane s hladnim plastičnim preoblikovanjem in tako dobljena komponenta.ŕ

Description

ASCOMETAL (Societe Anonyme)
Jeklo in postopek izdelave jeklenih komponent, oblikovanih s hladnim plastičnim preoblikovanjem
Izum se nanaša na jeklo in postopek izdelave jeklenih komponent, oblikovanih s hladnim plastičnim preoblikovanjem.
Mnogo jeklenih komponent, zlasti pa strojnih komponent z visokimi lastnostmi, je izdelano s hladnim kovanjem ali hladnim udarjanjem, splošneje pa s hladnim plastičnim preoblikovanjem vroče valjanih jeklenih surovcev. Uporabljeno jeklo ima vsebnost ogljika med 0,2% in 0,42% (masno). Legirano je bodisi s kromom ali krom-molibdenom ali nikelj-kromom ali nikelj-krom-molibdenom ali nazadnje z mangan-kromom, tako da je zadosti kaljivo, da se po gašenju omogoči dosego martenzitne strukture, ki je po žarjenju nujna za dosego želenih mehanskih lastnosti, ki so po eni strani visoka natezna trdnost in po drugi dobra duktilnost. Da bi se jeklo dalo hladno oblikovati mora biti pred tem izpostavljeno sferoidizaciji ali toplotni obdelavi za največje mehčanje, sestoječi iz držanja pri temperaturi nad 650° C daljši čas, ki po možnosti lahko znaša nekaj deset ur.
Ta obdelava da jeklu sferoidalno perlitno strukturo, ki jo je zlahka hladno preoblikovati. Ta tehnika pa ima zlasti pomanjkljivost, da zahteva tri toplotne obdelave, ki otežijo izdelavo in zvišajo stroške.
Naloga predloženega izuma je odpraviti to pomanjkljivost s tem, da se zagotovi sredstvo za izdelavo mehanske komponente iz jekla z visokimi lastnostmi tako, da se ga oblikuje s hladnim plastičnim preoblikovanjem, ne da bi bilo potrebno izvesti sferoidizacijo ali toplotno obdelavo za največje mehčanje ali toplotno obdelavo žarjenja.
Zato je predmet izuma jeklo za izdelavo jeklenih komponent, zasnovanih s hladno plastično deformacijo, katerega kemična sestava po masi obsega:
0,03% C 0,16%
0,5% Mn 2%
0,05% Si V 0,5%
0% Cr 1,8%
0% Mo 0,25%
0,001% Al V 0,05%
0,001% Ti 0,05%
0% V 0,15%
0,0005% B 0,005%
0,004% N 0,012%
0,001% S 0,09%
- po izbiri do 0,005% kalcija, do 0,01% telurja, do 0,04% selena in do 0,3% svinca, preostanek pa je železo in nečistoče, izhajajoče iz plavljenja, pri čemer kemična sestava jekla nadalje zadovoljuje razmerji:
Mn + 0,9 * Cr + 1,3 * Mo + 1,6 * V > 2,2% in
Al + Ti > 3,5 χ N.
Kemična sestava jekla je prednostno takšna, da:
0,06% C 0,12%
0,8% Mn 1,7%
0,1% Si 0,35%
0,1% Cr 1,5%
0,07% Mo 0,15%
0,001% Al 0,035%
0,001% Ti 0,03%
0% V 0,1%
0,001% B 0,004%
0,004% N 0,01%
0,001% S 0,09%
- po izbiri do 0,005% kalcija, do 0,01% telurja, do 0,04% selena in do 0,3% svinca, preostanek pa je železo in nečistoče, izhajajoče iz plavljenja.
Skupna ali posamična vsebnost nečistoč ali preostalih elementov je prednostno takšna, da:
Ni < 0,25%
Cu < 0,25%
P < 0,02%.
Izum se nanaša tudi na postopek izdelave jeklene komponente, zasnovane s hladnim plastičnim preoblikovanjem, ki kot edino toplotno obdelavo vključuje gašenje. Izraz gašenje je tu in vseskozi uporabljen v širokem pomenu, mišljen je korak hlajenja, ki je zadosti hiter, da doseže strukturo, ki praktično ni feritno-perlitna in ki tudi ni v bistvu martenzitna.
Postopek sestoji, razen iz gašenja, iz vročega valjanja jeklenega polizdelka, da se doseže vroče valjani izdelek, po izbiri rezanja surovca od vroče valjanega izdelka in oblikovanja surovca ali valjanca s hladnim plastičnim preoblikovanjem.
Gašenje, ki je namenjeno, da se komponenti dodeli v bistvu bainitsko strukturo, se lahko izvede enako dobro pred hladnim oblikovanjem kot tudi po njem. Kadar se gašenje izvede pred hladnim oblikovanjem, se ga lahko izvede enako dobro neposredno v vročem stanju, kot je bilo zvaljano, kot tudi po avstenizaciji s ponovnim segrevanjem nad AC3. Kadar se gašenje izvede po hladnem oblikovanju, se ga izvede po avstenizaciji s ponovnim segrevanjem nad AC3.
Nazadnje se izum nanaša na jekleno komponento, izdelano s hladnim oblikovanjem, izdelano iz jekla po izumu, tako da je redukcija v prerezu Z jekla večja od 45%, prednostno večja od 50%, natezna trdnost Rm je večja od 650 MPa, za nekatere aplikacije pa celo večja od 1200 MPa. Komponenta ima v splošnem, kar je zaželeno, v bistvu bainitsko strukturo, t.j. sestoji iz več kot 50% bainita.
Izum je v nadaljevanju detajlneje opisan in ilustriran na osnovi sledečih primerov.
Kemična sestava jekla po izumu obsega v mas.%:
od 0,03% do 0,16%, prednostno od 0,06% do 0,12%, ogljika, da se med hladnim oblikovanjem dobi visoko preoblikovalno utrjevalnost, da se prepreči tvorbo grobih karbidov, ki niso primerni za duktilnost, in da se omogoči izvajanje hladnegao oblikovanja, ne da bi bilo potrebno izvesti sferoidizacijo ali operacijo žarjenja za dosego največjega zmehčanja;
od 0,5% do 2%, prednostno od 0,8% do 1,7%, mangana, da se zagotovi dobro livnost in doseže zadostno utrjevalnost ter želene mehanske lastnosti; od 0,05% do 0,5%, prednostno od 0,1% do 0,35%, silicija, ki je potreben za dezoksidacijo jekla, zlasti kadar je vsebnost aluminija nizka, ki pa v preveliki količini zviša utrjevanje, ki škoduje hladni preoblikovalnosti in duktilnosti; od 0% do 1,8%, prednostno od 0,1% do 1,5%, kroma, da se utrjevalnost in mehanske lastnosti prilagodi želenemu nivoju za komponente, ne da bi se preseglo vrednost, ki bi prekomerno utrdila jeklo v stanju, kot je bilo zvaljano, ali ki bi vodila k tvorbi martenzita, ki škoduje hladni preoblikovalnosti in duktilnosti; od 0% do 0,25%, prednostno od 0,07% do 0,15%, molibdena, da se sinergistično z borom zagotovi homogeno utrjevalnost po različnih prerezih komponente; po izbiri od 0% do 0,15%, prednostno manj kot 0,1%, vanadija, da se doseže visoke mehanske lastnosti (natezno trdnost), kadar se jih zahteva;
od 0,0005% do 0,005%, prednostno od 0,001% do 0,004%, bora, da se poveča potrebno utrjevalnost;
od 0% do 0,05%, prednostno od 0,001% do 0,035%, aluminija in od 0% do 0,05%, prednostno od 0,001% do 0,03%, titana, pri čemer mora biti vsota vsebnosti aluminija in titana večja ali enaka 3,5-kratni vsebnosti dušika, tako da se doseže finozrnato strukturo, potrebno za dobro hladno preoblikovalnost in dobro duktilnost;
od 0,004% do 0,012%, prednostno od 0,006% do 0,01%, dušika, da se s tvorbo aluminijevih nitridov, titanovih nitridov ali vanadijevih nitridov vendar brez tvorbe borovih nitridov regulira velikost zrn;
več kot 0,001% žvepla, da se zagotovi minimalno strojno obdelovalnost, da se omogoči končno popravljanje komponent, toda manj kot 0,09%, da se zagotovi dobro hladno oblikovalnost; strojno obdelovalnost, kombinirano z dobro oblikovalnostjo s hladnim plastičnim preoblikovanjem se da izboljšati bodisi z dodajanjem do 0,005% kalcija ali z dodajanjem do 0,01% telurja - v tem primeru je prednostno, da razmerje Te/S ostane blizu 0,1 - ali z dodajanjem do 0,05% selena - v tem primeru je prednostno, da vsebnost selena ostane blizu vsebnosti žvepla ali končno z dodajanjem do 0,3% svinca - v tem primeru se mora vsebnost žvepla zmanjšati;
preostanek pa je železo in nečistoče, izhajajoče iz plavljenja.
Nečistoče so zlasti:
fosfor, katerega vsebnost mora prednostno ostati manjša ali enaka 0,02%, da se zagotovi dobro duktilnost med in po hladnem oblikovanju; baker in nikelj, oba kot oligoelementa, pri čemer mora vsebnost vsakega od njiju prednostno ostati pod 0,25%.
Končno mora kemična sestava jekla zadostiti razmerju:
Mn + 0,9 χ Cr + 1,3 χ Mo + 1,6 χ V > 2,2% kar zagotovi, da kombinacija vsebnosti mangana, kroma, molibdena in vanadija omogoči dosego želenih trdnostnih značilnosti in v bistvu bainitno strukturo.
To jeklo ima prednost, da se ga da zlahka plastično preoblikovati in da omogoči, ne da bi bilo potrebno jeklo popuščati, dosego strukture bainitnega tipa, ki ima izvrstno duktilnost in visoke mehanske lastnosti. Duktilnost se lahko meri zlasti z redukcijo v prerezu Z, ki je večja kot 45% in celo večja kot 50%. Natezna trdnost Rm je večja kot 650 Mpa in lahko presega 1200 Mpa. Te lastnosti se da doseči, kadar se gašenje izvede pred hladnim oblikovanjem, ko je jeklo še vedno vroče od valjanja, in kadar se ga izvede pred ali po hladnem oblikovanju po avstenizaciji s segrevanjem nad AC3.
Da bi se izdelalo hladno oblikovano komponento, se zagotovi polizdelek, izdelan iz jekla po izumu, ki se ga vroče valja po ponovnem segrevanju nad 940° C, da se dobi vroče valjan izdelek, kot npr. palico, gredico ali palico, iz katere se vleče žico.
Pri prvi izvedbi se vroče valjanje prekine pri temperaturi med 900° C in 1050° C, vroče valjani izdelek pa se gasi neposredno, ko je še vedno vroč od valjanja, s hlajenjem s pihanim zrakom, oljem, prho, vodo ali vodo, kateri so bili dodani polimeri, odvisno od njegovega prečnega prereza. Tako dobljeni izdelek se zatem razreže na surovce in nato hladno oblikuje, npr. s hladnim kovanjem ali hladnim udarjanjem. Končne mehanske lastnosti, dosežene neposredno po hladnem oblikovanju, izhajajo zlasti iz preoblikovalne utrjevalnosti, ustvarjene s hladnim oblikovanjem.
Pri drugi izvedbi se po vročem valjanju bodisi zvaljan izdelek gasi po avstenizaciji in zatem razreže v surovce, ki se jih oblikuje s hladnim plastičnim preoblikovanjem, ali pa se surovce nareže pred gašenjem in zatem hladno oblikuje. V obeh primerih sestoji avstenizacija iz segrevanja med AC3 in 970° C, gašenje pa se izvede s hlajenjem v pihanem zraku, olju, s prho, vodo ali vodo, ki so ji bili dodani polimeri, odvisno od prečnega prereza izdelka. Končne mehanske lastnosti, dobljene neposredno po hladnem oblikovanju, izhajajo zlasti iz preoblikovalne utrjevalnosti, ustvarjene s hladnim oblikovanjem. Pri tej izvedbi pogoji ob koncu valjanja nimajo nikakršnega posebnega pomena.
Pri tretji izvedbi se hladno oblikovanje izvede na surovcu, odrezanem od vroče valjanega izdelka, gašenje pa se izvede po hladnem oblikovanju. Kot v prejšnjem primeru se tudi tu
Ί gašenje izvede po segrevanju med AC3 in 970° C in shlajenjem v pihanem zraku, olju, s prho, vodo ali vodo, ki so ji bili dodani polimeri. Pogoji ob koncu valjanja tudi tu nimajo nikakršnega posebnega pomena.
Izum, ki je zlasti namenjen izdelavi mehanskih komponent, se nanaša tudi na izdelavo hladno vlečenih palic, vlečenih žic in luščenih palic, iz katerih se vleče žico, pri čemer so hladno vlečenje, vlečenje žice in luščenje posebni postopki oblikovanja s hladnim plastičnim preoblikovanjem. Vlečene palice in palice, iz katerih se vleče žico, ali vlečene žice so lahko luščene, ostrgane ali brušene, tako da imajo končno površino brez napak. Izraz hladno oblikovana jeklena komponenta pokriva vse te izdelke, izraz surovec pa pokriva zlasti vsak del palice, droga ali žice; v nekaterih primerih palice, drogovi ali žice pred hladnim oblikovanjem niso razrezani na surovce.
Izum se navsetadnje lahko uporabi za izdelavo predobdelanih palic ali predobdelanih drogov ali žic ali splošneje predobdelanih ferometalurških izdelkov, ki so v takšnem stanju namenjeni za uporabo pri izdelavi komponent s hladnim oblikovanjem brez dodatne toplotne obdelave. Te ferometalurške izdelke se gasi po vročem valjanju bodisi neposredno, ko so še vroči od valjanja, ali po avstenizaciji, tako da nastane v bistvu bainitna struktura (bainit > 50%). Da imajo končno površino brez napak, so lahko luščeni ali ostrgani.
Izum bo v nadaljevanju ilustriran s pomočjo primerov.
Primer 1:
Plavljeno je bilo jeklo po izumu, katerega kemična sestava po masi obsega: C = 0,065%
Mn = 1,33%
Si = 0,34%
S = 0,003%
P = 0,014%
Ni = 0,24%
Cr = 0,92%
Mo 0,081%
Cu = 0,23%
V 0,003%
Al 0,02%
Ti 0,02%
N 0,008%
B 0,0035%
s čimer izpolnjuje pogoja:
Mn + 0,9 χ Cr + 1,3 χ Mo + 1,6 χ V = 2,27% > 2,2% in
Al + Ti = 0,04% > 3,5 χ N = 0,028%.
Iz tega jekla se je izdelalo gredice, ki se jih je po ponovnem segrevanju nad 940° C vroče valjalo, da bi se dobilo okroglice (ali palice) s premeri 16 mm, 25,5 mm in 24,8 mm.
1) Okroglice premera 16 mm:
Valjanje okroglice premera 16 mm je bilo ustavljeno pri 990° C, okroglice pa seje gasilo, ko so bile še vroče od valjanja, pod naslednjimi tremi pogoji (po izumu):
A: hlajenje s hitrostjo 5,3° C/s, ekvivalentno gašenju s pihanim zrakom;
B: hlajenje s hitrostjo 26° C/s, ekvivalentno gašenju z oljem;
C: hlajenje s hitrostjo 140° C/s, ekvivalentno gašenju z vodo.
Mehanske lastnosti gašenih okroglic pred hladnim oblikovanjem in njihova sposobnost za oblikovanje s hladnim plastičnim preoblikovanjem so bile ovrednotene z nateznimi in torzijskimi porušnimi preizkusi, izpeljanimi v hladnem (rezultati torzijskih preizkusov so izraženi v številu nihajev pred porušitvijo preizkušanca). Rezultati so bili kot sledi:
Pogoji gašenja Trdota okroglice pred torzijo (HV) Trdnost pred torzijo (MPa) Redukcija v prerezu Z pred torzijo (%) Število nihajev do porušitve
A 234 734 69 4,7
B 318 1001 73 5,2
C 350 1103 69 5
Trdota in natezna trdnost, ki se s pogoji gašenja znatno spreminjata, se večata z naraščanjem hitrosti ohlajanja. Vendar pa sta duktilnost in preoblikovalnost v hladnem v vseh primerih izvrstna, kajti redukcija v prerezu Z je vedno bistveno višja od 50% in število nihajev pred porušitvijo je vedno znatno nad 3.
Da bi se določilo mehanske lastnosti, ki se jih da doseči na komponentah, izdelanih z oblikovanjem s hladnim plastičnim preoblikovanjem in ob uporabi istih okroglic, se je izvedlo torzijsko-natezne preizkuse, katerih rezultati so kot sledi:
Pogoji gašenja Trdnost po 3 vzvojnih nihajih (MPa) Redukcija Z v prerezu po 3 vzvojnih nihajih (%) Povečanje trdnosti po 3 vzvojnih nihajih (%)
A 234 69 25
B 318 73 19
C 350 69 13
Hladni torzijsko-natezni preizkus sestoji iz tega, da se preizkušanec podvrže 3 hladnim vzvojnim nihajem, s čimer se simulira oblikovanju s plastičnim preoblikovanjem, predno se izvede natezni preizkus pri sobni temperaturi. Povečanje trdnosti ustreza relativnemu povečanju trdnosti med predelovalno utrjenim stanjem (po 3 vzvojnih nihajih) in normalnim stanjem (pred 3 vzvojnimi nihaji).
Dobljeni rezultati kažejo, da celo po velikem hladnem preoblikovanju (3 vzvojni nihaji) redukcija v prerezu ostane večja kot 50% in da natezna trdnost lahko preseže 1200 Mpa. Predelovalna utrjevalnost, merjena s povečanjem trdnosti po preoblikovanju s hladnim vzvojem, je v vseh primerih večja.
2) Okroglice premera 25,5 mm:
Okroglice premera 25,5 mm se je gasilo pred hladnim oblikovanjem, po avstenizaciji pri 950° C, pod naslednjimi pogoji (v skladu z izumom):
D: hlajenje s pihanim zrakom (povprečna hitrost ohlajanja 3,3° C/s med 950° C in sobno temperaturo);
E: hlajenje z oljem (povprečna hitrost ohlajanja 22° C/s med 950° C in sobno temperaturo);
F: hlajenje z vodo (povprečna hitrost ohlajanja 86° C/s med 950° C in sobno temperaturo);
Okroglice so bile izpostavljene preizkusom oblikovanja s hladnim kovanjem, sestoječim iz merjenja mejnega gnetilnega faktorja (Limiting Crush Factor, L.C.F.) z gnetilnimi valji, ki so zarezani vzdolž tvorilk. Mejni gnetilni faktor, izražen v %, je vrednost gnetenja, nad katero se med hladnim stiskalnim kovanjem v zarezi, izdelani vzdolž tvorilke valja, pojavi prva razpoka.
Za primerjavo je bil L.C.F. merjen tudi na hladno kovanem jeklu po stanju tehnike, katerega sestava je bila:
C 0,37%
Mn = 0,75%
Si 0,25%
S 0,005%
Cr = 1%
Mo 0,02%
Al 0,02%
To jeklo po stanju tehnike je bilo pred tem izpostavljeno žarjenju za sferoidizacijo perlita, daje postalo primerno za hladno preoblikovanje.
Dobljeni rezultati so kot sledi:
Jeklo Toplotna obdelava Trdota (HV) Trdnost (MPa) Mejni gnetilni faktor, L.C.F. (%)
Jeklo po izumu D 249 793 52
E 303 954 52
F 355 1115 52
Jeklo po stanju tehnike Sferoidizacijsko žarjenje 174 547 44
S stališča mejnega gnetilnega faktorja se zdi, da ima jeklo po izumu bistveno večjo oblikovalnost s hladnim kovanjem kot jeklo po stanju tehnike, ne glede na višjo trdoto in kakršenkoli trdnostni nivo, četudi je le-ta visok (obdelava F).
3) Okroglice premera 24,8 mm:
Po valjanju in pred hladnim oblikovanjem so bile okroglice premera 24,8 mm gašene pred avstenizacijo pri 930° C pod naslednjimi pogoji po izumu:
G: gašenje s pihanim zrakom
H: gašenje z oljem.
Tako obdelane okroglice se je hladno kovalo, da bi se izdelalo premnike za kolesa motornih vozil, katerih izmerjene mehanske lastnosti so bile kot sledi:
Obdelava Trdnost (MPa) Redukcija po prerezu Z (%)
G 741 71
H 984 74
Ti rezultati kažejo, da je duktilnost, dobljena na hladno kovani komponenti, ne glede na začetno obdelavo zelo visoka (Z > 50%) in je tako neodvisna od trdnostnega nivoja.
Še več, v obeh primerih so bile okroglice zelo primerne za oblikovanje s hladnim kovanjem, kajti komponente so se izkazale brez napak, bodisi notranjih ali zunanjih.
Z uporabo drugih okroglic premera 24,8 mm (identičnih prejšnjim) se je enake premnike izdelalo s hladnim kovanjem okroglic kot so bile zvaljane, pri čemer se je gašenje izvedlo po hladnem oblikovanju. Gašenje seje izvedlo v vodi po avstenizaciji pri 940° C.
Pod temi pogoji so bile lastnosti, dosežene na premnikih, kot sledi:
Rm = 1077 Mpa
Z = 73%
Ti rezultati kažejo, da je z jeklom po izumu mogoče doseči zelo dobro duktilnost (Z >
50%), ne glede na visok trdnostni nivo, tako da se okroglico po hladnem kovanju gasi v stanju kot je bila vroče zvaljana. Jeklo po izumu je nadalje dokazalo, da je izredno primerno za oblikovanje s hladnim kovanjemv stanju kot je bilo zvaljano, ne da bi bila potrebna predhodna sferoidizacijska obdelava kot je to potrebno pri jeklih po stanju tehnike, pri čemer se je pokazalo, da so premniki brez napak, tako notranjih kot zunanjih.
Za primerjavo se je za izdelavo enakih premnikov uporabilo jeklo po stanju tehnike s sestavo:
C = 0,195%
Mn = 1,25%
Si = 0,25%
S = 0,005%
Ni = 0,25%
Cr = 1,15%
Mo = 0,02%
Cu = 0,2%
Al = 0,02%
Da bi se dobilo mehanske lastnosti, podobne onim, dobljenim po izumu, je potrebno uporabiti naslednjo izdelovalno shemo:
• sferoidizacijsko žarjenje jekla, da se ga naredi primernega za hladno oblikovanje;
• hladno kovanje premnikov;
• gašenje v olju jekla po stanju tehnike;
• popuščanje jekla po stanju tehnike.
Primer 2:
Mehanske komponente so bile izdelane tudi s hladnim udarjanjem z uporabo jekel 1 in 2 po izumu, katerih kemični sestavi v mas.% sta bili:
Jeklo 1 Jeklo 2
C
Mn
0,061% 1,6%
0,062% 1,57%
Si 0,28% 0,29%
S = 0,021% 0,021%
P = 0,004% 0,004%
Ni = 0,11% 0,11%
Cr = 0,81% 0,8%
Mo = 0,081% 0,128%
Cu = 0,2% 0,2%
Al - 0,028% 0,025%
Ti = 0,017% 0,016%
V = 0,002% 0,084%
B = 0,0039% 0,0038%
N = 0,007% 0,008%
s čimer sta izpolnjena pogoja: v primeru jekla 1:
Mn + 0,9 χ Cr + 1,3 χ Mo + 1,6 χ V = 2,43% > 2,2% Al + Ti = 0,045% >3,5 χ N = 0,024% v primeru jekla 2:
Mn + 0,9 χ Cr + 1,3 χ Mo + 1,6 χ V = 2,59% > 2,2% Al + Ti = 0,041% > 3,5 χ N = 0,028%.
Po izumu sta bili ti jekli vroče valjani v obliko palic premera 28 mm. Po valjanju in pred hladnim oblikovanjem so bile palice izpostavljene obdelavi gašenja v vročem olju pri 50° C po avstenizaciji pri 950° C. Palice so bile razrezane na surovce, iz katerih se je oblikovalo komponente s hladnim udarjanjem s stopnjo preoblikovanja 60%. Mehanske lastnosti, dosežene na surovcih pred hladnim udarjanjem in na komponentah po hladnem udarjanju, so bile kot sledi:
Jeklo Trdota pred hladnim udarjanjem (HV) Rm jekla pred hladnim udarjanjem (MPa) Rm na komponenti po hladnem udarjanju (MPa) Z na komponenti po hladnem udarjanju (%) Povečanje Rm po udarjanju (%)*
1 323 1019 1380 61 35
2 331 1038 1430 59 38
* = predelovalna utrjevalnost pri hladnem oblikovanju
Ti rezultati kažejo, da je duktilnost zelo visoka (Z > 50%), ne glede na visoko stopnjo hladnega preoblikovanja, kar je neodvisno od začetnega trdnostnega nivoja (pred hladnim udarjanjem) in končnim trdnostnim nivojem (po hladnem udarjanju) jekla, četudi je končni trdnostni nivo zelo visok. Rezultati kažejo tudi na to, da je predelovalna utrjevalnost, merjena s povečanjem trdnosti po hladnem udarjanju, visoka.
Oblikovalnost s hladnim udarjanjem je nadalje izvrstna, kajti ne glede na visoke začetne trdnostne nivoje in visoko stopnjo hladne preoblikovalnosti (60%) so se hladno udarjane komponente pokazale brez napak, bodisi notranjih ali zunanjih.
Ti primeri kažejo, da jeklo in postopki po izumu omogočajo doseganje zelo dobre duktilnosti (Z > 50%) z izdelavo komponente, oblikovane s hladnim plastičnim preoblikovanjem, ne da bi bilo potrebno izvesti drago sferoidizacijo ali poboljšanje. Ta visoka duktilnost (Z > 50%), kombinirana z zelo visokimi mehanskimi lastnostmi (Rm > 1200 Mpa) na komponentah, je lahko dosežena zlasti zaradi visoke predelovalne utrjevalnosti jekla. Nazadnje se je doseglo zelo dobro oblikovalnost s hladnim kovanjem ali hladnim udarjanjem, četudi sta začetni trdnostni (ali trdotni) nivo jekla in stopnja hladnega preoblikovanja visoka.
ASCOMETAL (Societe Anonyme)

Claims (11)

1. Jeklo za izdelavo jeklene komponente, oblikovane s hladno plastično deformacijo, značilno po tem, da njegova kemična sestava obsega v mas.%:
0,03% C 0,16% 0,5% Mn 2% 0,05% Si 0,5% 0% Cr 1,8% 0% Mo 0,25% 0,001% Al 0,05% 0,001% Ti 0,05% 0% V 0,15% 0,0005% B 0,005% 0,004% N 0,012% 0,001% S 0,09%
po izbiri do 0,005% kalcija, do 0,01% telurja, do 0,04% selena in do 0,3% svinca, preostanek pa je železo in nečistoče, izhajajoče iz plavljenja, pri čemer kemična sestava jekla nadalje zadovoljuje razmerji:
Mn + 0,9 χ Cr + 1,3 χ Mo + 1,6 χ V >
2,2%
Al + Ti >3,5 χ N.
Jeklo po zahtevku 1, značilno po tem, da je njegova kemična sestava jekla takšna, da: 0,06% C 0,12% 0,8% Mn 1,7% 0,1% Si 0,35% 0,1% Cr 1,5% 0,07% Mo 0,15% 0,001% Al 0,035% 0,001% Ti 0,03% 0% V 0,1%
0,001%
0,004%
0,001%
Β
0,004%
0,01%
0,09% < N =% < S <
po izbiri do 0,005% kalcija, do 0,01% telurja, do 0,04% selena in do 0,3% svinca, preostanek pa je železo in nečistoče, izhajajoče iz plavljenja.
3. Jeklo po zahtevku 2, značilno po tem, da je njegova kemična sestava takšna, da:
Ni < 0,25%
Cu < 0,25%.
4. Jeklo po zahtevku 2 ali 3, značilno po tem, da je njegova kemična sestava takšna, da:
P < 0,02%.
5. Postopek izdelave jeklene komponente, oblikovane s hladnim plastičnim preoblikovanjem, značilen po tem, da:
je predviden polizdelek, izdelan iz jekla po kateremkoli od zahtevkov 1 do 4;
se polizdelek vroče valja, potem ko je bil ponovno segret do temperature nad 940° C, valjanje pa se zaustavi pri temperaturi med 900° C in 1050° C, da bi se dobilo zvaljan izdelek;
se valjan izdelek gasi neposredno zatem, ko je še vroč od valjanja, tako da se mu podeli v bistvu bainitno strukturo;
se po izbiri od zvaljanega izdelka odreže surovec; in se surovec ali zvaljan izdelek oblikuje s hladnim plastičnim preoblikovanjem, da se dobi komponento s končnimi mehanskimi lastnostmi.
6. Postopek izdelave jeklene komponente, oblikovane s hladnim plastičnim preoblikovanjem, značilen po tem, da:
je predviden polizdelek, izdelan iz jekla po kateremkoli od zahtevkov 1 do
4;
se polizdelek vroče valja, tako da se dobi zvaljan izdelek;
se zvaljan izdelek gasi, potem ko je bil ponovno segret nad AC3 točko, tako se mu podeli v bistvu bainitno strukturo;
se po izbiri surovec odreže od zvaljanega izdelka;
se surovec ali zvaljan izdelek oblikuje s hladnim plastičnim preoblikovanjem, da se dobi komponento s končnimi mehanskimi lastnostmi.
7. Postopek izdelave jeklene komponente, oblikovane s hladnim plastičnim preoblikovanjem, značilen po tem, da:
je predviden polizdelek, izdelan iz jekla po kateremkoli od zahtevkov 1 do 4;
se polizdelek vroče valja, tako da se dobi zvaljan izdelek;
se po izbiri surovec odreže od zvaljanega izdelka;
se surovec ali zvaljan izdelek oblikuje s hladnim plastičnim preoblikovanjem, da se dobi komponento;
se komopnento, potem ko se jo je ponovno segrelo nad AC3 točko, gasi, tako da se ji dodeli v bistvu bainitno strukturo in njene končne mehanske lastnosti.
8. Hladno oblikovana jeklena komponenta, značilna po tem, da je izdelana iz jekla po kateremkoli od zahtevkov 1 do 4, da je redukcija v prerezu Z večja od 45% in da je natezna trdnost Rm jekla večja od 650 Mpa.
9. Komponenta po zahtevku 8, značilna po tem, da je natezna trdnost Rm jekla večja od 1200 Mpa.
10. Komponenta po zahtevku 8 ali 9, značilna po tem, da ima v bistvu bainitno strukturo.
11. Vroče valjan ferometalurški izdelek, značilen po tem, da je izdelan iz jekla po kateremkoli od zahtevkov 1 do 4 in da ima v bistvu bainitno strukturo.
ASCOMETAL (Societe Anonyme)
26200PP0.lwp-lv-XII/97
Jeklo in postopek izdelave jeklenih komponent, oblikovanih s hladnim plastičnim preoblikovanjem
Povzetek
Jeklo za izdelavo jeklene komponente, oblikovane s hladno plastično deformacijo, katerega kemična sestava obsega v mas.%:
0,03% < C < 0,16%; 0,5% < Mn < 2%; 0,05% < Si < 0,5%; 0% Cr 1,8%; 0% Mo 0,25%; 0,001% < Al < 0,05%; 0,001% < Ti < 0,05%; 0% < V < 0,15%; 0,0005% < B < 0,005%; 0,004% < N < 0,012%; 0,001% S < 0,09%; po izbiri do 0,005% kalcija, do 0,01% telurja, do 0,04% selena in do 0,3% svinca; preostanek pa je železo in nečistoče, izhajajoče iz plavljenja, pri čemer kemična sestava jekla nadalje zadovoljuje razmerji:
Mn + 0,9 χ Cr + 1,3 χ Mo + 1,6 χ V > 2,2% in Al + Ti > 3,5 χ N. Postopek izdelave jeklene komponente, oblikovane s hladnim plastičnim preoblikovanjem in tako dobljena komponenta.
SI9700323A 1996-12-31 1997-12-23 Jeklo in postopek izdelave jeklenih komponent, oblikvanih s hladnim plastičnim preoblikovanjem SI9700323A (sl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9616254A FR2757877B1 (fr) 1996-12-31 1996-12-31 Acier et procede pour la fabrication d'une piece en acier mise en forme par deformation plastique a froid

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SI9700323A true SI9700323A (sl) 1998-08-31

Family

ID=9499333

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SI9700323A SI9700323A (sl) 1996-12-31 1997-12-23 Jeklo in postopek izdelave jeklenih komponent, oblikvanih s hladnim plastičnim preoblikovanjem

Country Status (20)

Country Link
US (1) US5919415A (sl)
EP (1) EP0851038B2 (sl)
JP (2) JP3988095B2 (sl)
KR (1) KR19980064836A (sl)
CN (1) CN1195708A (sl)
AR (1) AR011312A1 (sl)
AT (1) ATE235579T1 (sl)
BR (1) BR9705637A (sl)
CA (1) CA2225782A1 (sl)
CZ (1) CZ412897A3 (sl)
DE (1) DE69720163T3 (sl)
DK (1) DK0851038T4 (sl)
ES (1) ES2196279T5 (sl)
FR (1) FR2757877B1 (sl)
HU (1) HUP9702515A3 (sl)
NO (1) NO321331B1 (sl)
PL (1) PL191871B1 (sl)
PT (1) PT851038E (sl)
RU (1) RU2201468C2 (sl)
SI (1) SI9700323A (sl)

Families Citing this family (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999005328A1 (en) * 1997-07-28 1999-02-04 Exxonmobil Upstream Research Company Method for producing ultra-high strength, weldable steels with superior toughness
NL1011806C2 (nl) † 1999-04-15 2000-10-17 Skf Engineering & Res Services Kogellagerstaal met een oppervlak met een onderbainitische structuur en een werkwijze voor het vervaardigen daarvan.
FR2802607B1 (fr) 1999-12-15 2002-02-01 Inst Francais Du Petrole Conduite flexible comportant des armures en acier bas carbone
KR20010059686A (ko) * 1999-12-30 2001-07-06 이계안 프레스 소입에 의해 베이나이트 조직을 갖는 강 조성물
FR2807068B1 (fr) * 2000-03-29 2002-10-11 Usinor Acier lamine a chaud a tres haute limite d'elasticite et resistance mecanique utilisable notamment pour la realisation de piece de vehicules automobiles
CZ298442B6 (cs) * 2000-11-22 2007-10-03 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Ocel pro kování s vysokou pevností
US6632301B2 (en) 2000-12-01 2003-10-14 Benton Graphics, Inc. Method and apparatus for bainite blades
FR2820150B1 (fr) * 2001-01-26 2003-03-28 Usinor Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues
US20030070736A1 (en) * 2001-10-12 2003-04-17 Borg Warner Inc. High-hardness, highly ductile ferrous articles
JP2005525509A (ja) 2001-11-27 2005-08-25 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 天然ガス車両のためのｃｎｇ貯蔵及び送出システム
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
KR100554753B1 (ko) * 2001-12-27 2006-02-24 주식회사 포스코 성형성 및 용접성이 우수한 고강도 냉연강판과 그 제조방법
US20040025987A1 (en) * 2002-05-31 2004-02-12 Bhagwat Anand W. High carbon steel wire with bainitic structure for spring and other cold-formed applications
FR2844281B1 (fr) * 2002-09-06 2005-04-29 Usinor Acier a tres haute resistance mecanique et procede de fabrication d'une feuille de cet acier revetue de zinc ou d'alliage de zinc
US7416617B2 (en) 2002-10-01 2008-08-26 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance
FR2845694B1 (fr) * 2002-10-14 2005-12-30 Usinor Procede de fabrication de toles d'acier durcissables par cuisson, toles d'acier et pieces ainsi obtenues
JP4788861B2 (ja) * 2003-11-28 2011-10-05 ヤマハ株式会社 楽器弦用鋼線およびその製造方法
RU2249625C1 (ru) * 2003-12-26 2005-04-10 Общество с ограниченной ответственностью "Интелмет НТ" Сортовой прокат, круглый, из низколегированной стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей
AR047467A1 (es) 2004-01-30 2006-01-18 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo
DE102005052069B4 (de) † 2005-10-28 2015-07-09 Saarstahl Ag Verfahren zum Herstellen von Vormaterial aus Stahl durch Warmverformen
EP1978124B1 (en) * 2007-04-05 2014-10-22 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Forging steel, forging and crankshaft
RU2363754C1 (ru) * 2008-01-09 2009-08-10 Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" (ОАО "ОЭМК") Сталь повышенной прокаливаемости и обрабатываемости
RU2356996C1 (ru) * 2008-03-27 2009-05-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Сталь
EP2199422A1 (en) 2008-12-15 2010-06-23 Swiss Steel AG Low-carbon precipitation-strengthened steel for cold heading applications
RU2394933C1 (ru) * 2009-03-13 2010-07-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Сталь
BRPI0901378A2 (pt) * 2009-04-03 2010-12-21 Villares Metals Sa aço bainìtico para moldes
DE102009016079B4 (de) * 2009-04-03 2018-09-06 Zf Friedrichshafen Ag Kugelzapfen aus einem Stahl mit bainitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung derartiger Kugelzapfen
FI20095528A7 (fi) * 2009-05-11 2010-11-12 Rautaruukki Oyj Menetelmä kuumavalssatun nauhaterästuotteen valmistamiseksi sekä kuumavalssattu nauhaterästuote
DE102010024664A1 (de) * 2009-06-29 2011-02-17 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Herstellen eines Bauteils aus einem lufthärtbaren Stahl und ein damit hergestelltes Bauteil
RU2484173C1 (ru) * 2012-01-10 2013-06-10 Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" Автоматная свинецсодержащая сталь
WO2015097349A1 (fr) * 2013-12-24 2015-07-02 Arcelormittal Wire France Fil laminé à froid en acier à haute résistance à la fatigue et à la fragilisation par l'hydrogène et renfort de conduites flexibles l'incorporant
CN105313961A (zh) * 2015-09-17 2016-02-10 温州三联锻造有限公司 汽车转向器节叉锻件及其锻造方法
DK3168312T3 (da) * 2015-11-16 2019-07-01 Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co Kg Konstruktionsædelstål med bainitisk struktur, smedeemne fremstillet deraf og fremgangsmåde til fremstilling af et smedeemne
CN105624586B (zh) * 2015-12-29 2017-11-03 钢铁研究总院 一种适用于海洋环境的耐腐蚀桥梁支座用钢
DE102016117494A1 (de) 2016-09-16 2018-03-22 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines umgeformten Bauteils aus einem mittelmanganhaltigen Stahlflachprodukt und ein derartiges Bauteil
CN113832389B (zh) * 2020-06-24 2022-10-21 宝山钢铁股份有限公司 一种冷挤压圆钢及其制造方法
US20220195550A1 (en) * 2020-12-23 2022-06-23 Caterpillar Inc. Air-hardened machine components
CN113684423B (zh) * 2021-10-26 2022-01-28 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种高碳钢盘条

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU558062A1 (ru) * 1971-12-06 1977-05-15 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Имени И.П.Бардина Конструкционна сталь
JPS6119761A (ja) * 1984-07-04 1986-01-28 Nippon Steel Corp 高靭性熱鍛非調質棒鋼
EP0191873B1 (en) * 1985-02-16 1989-06-28 Ovako Steel Oy Ab Method and steel alloy for producing high-strength hot forgings
GB8603500D0 (en) * 1986-02-13 1986-03-19 Hunting Oilfield Services Ltd Steel alloys
GB8621903D0 (en) † 1986-09-11 1986-10-15 British Steel Corp Production of steel
JPH0637669B2 (ja) * 1988-07-15 1994-05-18 新日本製鐵株式会社 機械的特性のばらつきの小さい熱間鍛造非調質部品の製造方法
RU2031180C1 (ru) * 1990-12-14 1995-03-20 Акционерное общество "Северсталь" Сталь
JPH0565540A (ja) * 1991-09-10 1993-03-19 Nissan Motor Co Ltd 高強度ボルトの製造方法
JPH05247590A (ja) * 1992-03-06 1993-09-24 Nippon Steel Corp 延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管
JP3334217B2 (ja) * 1992-03-12 2002-10-15 住友金属工業株式会社 靱性とクリープ強度に優れた低Ｃｒフェライト系耐熱鋼
JPH06248341A (ja) * 1993-02-23 1994-09-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 非調質鋼からの高強度高靱性鋼の製造方法
FR2735147B1 (fr) * 1995-06-08 1997-07-11 Lorraine Laminage Tole d'acier laminee a chaud a haute resistance et haute emboutissabilite renfermant du titane, et ses procedes de fabrication.
FR2741632B1 (fr) * 1995-11-27 1997-12-26 Ascometal Sa Acier pour la fabrication d'une piece forgee ayant une structure bainitique et procede de fabrication d'une piece

Also Published As

Publication number Publication date
HUP9702515A2 (hu) 1998-07-28
JP2007284796A (ja) 2007-11-01
RU2201468C2 (ru) 2003-03-27
CZ412897A3 (cs) 1999-05-12
CA2225782A1 (fr) 1998-06-30
ES2196279T3 (es) 2003-12-16
DE69720163D1 (de) 2003-04-30
DK0851038T4 (da) 2008-01-02
PL191871B1 (pl) 2006-07-31
AR011312A1 (es) 2000-08-16
JP3988095B2 (ja) 2007-10-10
FR2757877B1 (fr) 1999-02-05
DE69720163T3 (de) 2008-03-06
CN1195708A (zh) 1998-10-14
KR19980064836A (ko) 1998-10-07
DE69720163T2 (de) 2004-03-04
DK0851038T3 (da) 2003-07-21
NO976099L (no) 1998-07-01
EP0851038B1 (fr) 2003-03-26
NO321331B1 (no) 2006-04-24
PT851038E (pt) 2003-07-31
HU9702515D0 (en) 1998-03-02
HUP9702515A3 (en) 1999-06-28
EP0851038A1 (fr) 1998-07-01
FR2757877A1 (fr) 1998-07-03
EP0851038B2 (fr) 2007-11-07
ATE235579T1 (de) 2003-04-15
ES2196279T5 (es) 2008-05-01
US5919415A (en) 1999-07-06
PL324075A1 (en) 1998-07-06
BR9705637A (pt) 1999-08-03
JPH10204585A (ja) 1998-08-04
NO976099D0 (no) 1997-12-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SI9700323A (sl) Jeklo in postopek izdelave jeklenih komponent, oblikvanih s hladnim plastičnim preoblikovanjem
JP4018905B2 (ja) 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼およびその製造方法
EP3354756B1 (en) Online-controlled seamless steel tube cooling process and seamless steel tube manufacturing method with effective grain refinement
CN107429352B (zh) 酸洗性和淬火回火后的抗延迟断裂性优异的螺栓用线材及螺栓
JPWO2001075186A1 (ja) 焼鈍省略可能な機械構造用熱間圧延線材・棒鋼およびその製造方法
SI9700025A (en) Steel for the manufacture of forgings and process for manufacturing said forgings
US7754029B2 (en) Steel with excellent delayed fracture resistance and tensile strength of 1801 MPa class or more, and its shaped article
JP7247078B2 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
WO2001048257A1 (fr) Produit en barre ou en fil a utiliser dans le forgeage a froid et procede de production de ce produit
JPS6119734A (ja) マルテンサイトステンレス鋼製バー又はワイヤロツト及びその製法
TWI595101B (zh) Cold forging and quenching and tempering after the delay breaking resistance of the wire with excellent bolts, and bolts
CA2585629A1 (en) Steel pipe for air bag inflator and method for production thereof
JPWO2018061101A1 (ja) 鋼
US5019180A (en) Method of manufacturing of high-strength seamless steel tubes
CN112522610A (zh) 控制V-Ti复合型贝氏体非调质钢组织及其制作方法
JPH03229839A (ja) ２相ステンレス鋼およびその鋼材の製造方法
JP2003328079A (ja) 加工性に優れた冷間鍛造用鋼管とその製造方法。
JP3677972B2 (ja) 含ボロン冷間鍛造用鋼材の製造方法
CN116888293A (zh) 冷加工用机械结构用钢及其制造方法
EP3752654B1 (en) New duplex stainless steel
JP7716332B2 (ja) 機械構造部品用鋼線およびその製造方法
KR102448753B1 (ko) 절삭성 및 충격인성이 향상된 중탄소 비조질 선재 및 그 제조방법
US2914401A (en) Alloy steel
JP2003342689A (ja) 中炭素鋼管および低合金鋼管とそれらの製造方法
KR940007275B1 (ko) 열처리 생략형 고장력 볼트용 강선재의 제조방법