RU99200U1 - ELECTRO-OPTICAL AMPLITUDE MODULATOR - Google Patents
ELECTRO-OPTICAL AMPLITUDE MODULATOR Download PDFInfo
- Publication number
- RU99200U1 RU99200U1 RU2010124478/28U RU2010124478U RU99200U1 RU 99200 U1 RU99200 U1 RU 99200U1 RU 2010124478/28 U RU2010124478/28 U RU 2010124478/28U RU 2010124478 U RU2010124478 U RU 2010124478U RU 99200 U1 RU99200 U1 RU 99200U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electro
- optical
- angle
- plane
- isosceles triangular
- Prior art date
Links
- 230000010287 polarization Effects 0.000 claims abstract description 37
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 8
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910013641 LiNbO 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000010365 information processing Effects 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)
Abstract
Электрооптический амплитудный модулятор, содержащий равнобедренную треугольную призму, угол между равнобедренными гранями которой равен 180°-2β, где β - угол Брэгга, а на основании сформирован объемный голографический элемент в виде одной брэгговской дифракционной решетки, штрихи которой ориентированы по отношению к нормали под углом, равным β, поляризационный элемент, два электрооптических элемента и два отражательных элемента, причем плоскость наведенной анизотропии второго электрооптического элемента ориентирована к главной плоскости равнобедренной треугольной призмы под углом 45°, отличающийся тем, что содержит третий отражательный элемент, оптически связанный со вторым выходом поляризационного элемента, вход которого оптически связан с первой боковой гранью равнобедренной треугольной призмы, а первый выход последовательно оптически связан через первый электрооптический элемент, первый отражательный элемент, второй электрооптический элемент и второй отражательный элемент со второй боковой гранью равнобедренной треугольной призмы, а объемный голографический элемент последовательно оптически связан с вращателем плоскости поляризации на угол 45° на базе оптической активности и с вращателем плоскости поляризации на угол 45° на базе двулучепреломления, вход которого является одновременно входом и выходом электрооптического амплитудного модулятора, при этом плоскость наведенной анизотропии первого электрооптического элемента ориентирована к главной плоскости равнобедренной треугольной перпендикулярно. An electro-optical amplitude modulator containing an isosceles triangular prism, the angle between the isosceles faces of which is 180 ° -2β, where β is the Bragg angle, and on the base there is a volumetric holographic element in the form of one Bragg diffraction grating, whose strokes are oriented with respect to the normal at an angle, equal to β, the polarization element, two electro-optical elements and two reflective elements, and the plane of the induced anisotropy of the second electro-optical element is oriented to the main plane isosceles triangular prism at an angle of 45 °, characterized in that it contains a third reflective element optically connected to the second output of the polarizing element, the input of which is optically coupled to the first side face of the isosceles triangular prism, and the first output is serially optically connected through the first electro-optical element, the first a reflective element, a second electro-optical element and a second reflective element with a second lateral face of an isosceles triangular prism, and the volume holographic the first element is optically connected in series with the polarization plane rotator at an angle of 45 ° based on optical activity and with the polarization plane rotator at a 45 ° angle based on birefringence, the input of which is simultaneously the input and output of the electro-optical amplitude modulator, while the plane of the induced anisotropy of the first electro-optical element is oriented to the main plane of an isosceles triangular perpendicular.
Description
Полезная модель относится к области оптических методов обработки информации, лазерной технике, оптической связи и локации и может быть использована в научном, технологическом, измерительном и медицинском приборостроении.The utility model relates to the field of optical information processing methods, laser technology, optical communications and location and can be used in scientific, technological, measuring and medical instrumentation.
Известен электрооптический амплитудный модулятор [1], который состоит из трех зеркал, образующих кольцевой резонатор Фабри-Перо, и электрооптического элемента с поперечным приложением управляющего поля, причем два зеркала полупрозрачны.Known electro-optical amplitude modulator [1], which consists of three mirrors forming a Fabry-Perot ring resonator, and an electro-optical element with a transverse application of the control field, and two mirrors are translucent.
Такой модулятор не позволяет получить низковольтную высокоэффективную амплитудную модуляцию светового излучения из-за необходимости приложения полуволнового управляющего напряжения для получения на выходе минимального светового фона и наличия больших потерь излучения при вводе излучения в кольцевой резонатор Фабри-Перо.Such a modulator does not allow to obtain low-voltage high-performance amplitude modulation of light radiation due to the need to apply a half-wave control voltage to obtain the minimum light background at the output and the presence of large radiation losses when radiation is introduced into a Fabry-Perot ring resonator.
Наиболее близким по технической сущности является электрооптический амплитудный модулятор [2], который содержит оптически связанные равнобедренную треугольную призму, угол между равнобедренными гранями которой равен 180°-2β, где β - угол Брэгга, а основание является входом электрооптического амплитудного модулятора и на нем сформирован объемный голографический элемент в виде одной брэгговской дифракционной решетки, штрихи которой ориентированы по отношению к нормали под углом равным β, два отражательных элемента, поляризационный элемент и два электрооптических элемента, причем плоскость наведенной анизотропии одного электрооптического элемента ориентирована к главной плоскости равнобедренной треугольной призмы перпендикулярно, а другого - под углом 45°.The closest in technical essence is the electro-optical amplitude modulator [2], which contains optically coupled isosceles triangular prism, the angle between the isosceles faces of which is 180 ° -2β, where β is the Bragg angle, and the base is the input of the electro-optical amplitude modulator and a volumetric shape is formed on it a holographic element in the form of a single Bragg diffraction grating, whose strokes are oriented with respect to the normal at an angle equal to β, two reflective elements, a polarizing element NT and two electro-optical elements, the plane of induced anisotropy of one electro-optical element oriented perpendicular to the main plane of an isosceles triangular prism, and the other at an angle of 45 °.
Такой электрооптический амплитудный модулятор не позволяет осуществлять модуляцию добротности лазерных резонаторов из-за наличия, в автоколлимационном режиме работы модулятора, ортогональности плоскости поляризации выходного светового пучка к плоскости поляризации входного, что ограничивает его функциональные возможности.Such an electro-optical amplitude modulator does not allow Q-switching of laser resonators due to the presence, in the autocollimation mode of the modulator, of the orthogonality of the plane of polarization of the output light beam to the plane of polarization of the input, which limits its functionality.
Технической задачей полезной модели является расширение функциональных возможностей электрооптического амплитудного модулятора для модуляции добротности лазерных резонаторов.The technical task of the utility model is to expand the functionality of an electro-optical amplitude modulator for modulating the quality factor of laser resonators.
Поставленная техническая задача решается тем, что электрооптический амплитудный модулятор, содержащий равнобедренную треугольную призму, угол между равнобедренными гранями которой равен 180°-2β, где β - угол Брэгга, а на основании сформирован объемный голографический элемент в виде одной брэгговской дифракционной решетки, штрихи которой ориентированы по отношению к нормали под углом равным β, поляризационный элемент, два электрооптических элемента и два отражательных элемента, причем плоскость наведенной анизотропии второго электрооптического элемента ориентирована к главной плоскости равнобедренной треугольной призмы под углом 45°, содержит третий отражательный элемент оптически связанный со вторым выходом поляризационного элемента, вход которого оптически связан с первой боковой гранью равнобедренной треугольной призмы, а первый выход последовательно оптически связан через первый электрооптические элемент, первый отражательный элемент, второй электрооптический элемент и второй отражательный элемент со второй боковой гранью равнобедренной треугольной призмы, а объемный голографический элемент последовательно оптически связан с вращателем плоскости поляризации на угол 45° на базе оптической активности и с вращателем плоскости поляризации на угол 45° на базе двулучепреломления, вход которого является одновременно входом и выходом электрооптического амплитудного модулятора, при этом плоскость наведенной анизотропии первого электрооптического элемента ориентирована к главной плоскости равнобедренной треугольной перпендикулярно.The stated technical problem is solved in that an electro-optical amplitude modulator containing an isosceles triangular prism, the angle between the isosceles faces of which is 180 ° -2β, where β is the Bragg angle, and on the basis of the volume holographic element is formed in the form of a single Bragg diffraction grating, the strokes of which are oriented with respect to the normal at an angle equal to β, the polarization element, two electro-optical elements and two reflective elements, the plane of the induced anisotropy of the second electroop of the optical element is oriented to the main plane of the isosceles triangular prism at an angle of 45 °, contains a third reflective element optically connected to the second output of the polarizing element, the input of which is optically connected to the first side face of the isosceles triangular prism, and the first output is sequentially optically connected through the first electro-optical element, the first a reflective element, a second electro-optical element and a second reflective element with a second side face of an isosceles triangular prize s, and the volume holographic element is sequentially optically connected with a polarization plane rotator through an angle of 45 ° based on optical activity and with a polarization plane rotator through a 45 ° angle based on birefringence, the input of which is both the input and output of the electro-optical amplitude modulator, while the induced anisotropy plane the first electro-optical element is oriented to the main plane of an isosceles triangular perpendicular.
Совокупность указанных признаков позволяет расширить функциональные возможности электрооптического амплитудного модулятора, а именно, осуществлять высокоэффективную низковольтную модуляцию добротности лазерных резонаторов за счет решения вопроса существенного уменьшения потерь излучения при вводе его в кольцевой резонатор, и согласования плоскостей поляризации входного и выходного световых пучков при автоколлимационном режиме работы.The combination of these features allows you to expand the functionality of the electro-optical amplitude modulator, namely, to implement high-performance low-voltage Q-switching of laser resonators by solving the problem of significantly reducing radiation losses when entering it into a ring resonator, and matching polarization planes of the input and output light beams during autocollimation operation.
Сущность изобретения поясняется на фигуре, где:The invention is illustrated in the figure, where:
1 - вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе двулучепреломления;1 - rotator of the plane of polarization at an angle of 45 ° based on birefringence;
2 - вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе оптической активности;2 - rotator of the plane of polarization at an angle of 45 ° based on optical activity;
3 - объемный голографический элемент;3 - volume holographic element;
4 - равнобедренная треугольная призма;4 - isosceles triangular prism;
5 - поляризационный элемент;5 - polarization element;
6 - первый электрооптический элемент;6 - the first electro-optical element;
7 - первый отражатель;7 - the first reflector;
8 - второй электрооптический элемент;8 - the second electro-optical element;
9 - второй отражатель;9 - the second reflector;
10 - третий отражатель;10 - the third reflector;
Устройство содержит последовательно оптически связанные вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе двулучепреломления 1, вход которого является одновременно входом и выходом электрооптического амплитудного модулятора, вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе оптической активности 2, равнобедренную треугольную призму 4, угол между равнобедренными гранями которой равен 180°-2β, где β -угол Брэгга, а на входной грани сформирован объемный голографический элемент 3 в виде одной брэгговской дифракционной решетки, штрихи которой ориентированы по отношению к нормали под углом равным β, поляризационный элемент 5, вход которого оптически связан с первой боковой гранью равнобедренной треугольной призмы 4, а первый выход с первым электрооптическим элементом 6, последовательно оптически связанный с первым отражателем 7, со вторым электрооптическим элементом 8 и вторым отражателем 9, оптически связанным со второй боковой гранью равнобедренной треугольной призмы 4; третий отражатель 10 оптически связан со вторым выходом поляризационного элемента 5.The device contains a serially optically coupled rotator of a plane of polarization at an angle of 45 ° based on birefringence 1, the input of which is both the input and output of an electro-optical amplitude modulator, a rotator of a plane of polarization at an angle of 45 ° based on optical activity 2, an isosceles triangular prism 4, the angle between isosceles which is equal to 180 ° -2β, where β is the Bragg angle, and a volume holographic element 3 is formed on the input face in the form of one Bragg diffraction grating, the strokes of which swarm oriented with respect to the normal at an angle equal to β, the polarizing element 5, the input of which is optically connected to the first side face of the isosceles triangular prism 4, and the first output to the first electro-optical element 6, sequentially optically connected to the first reflector 7, with the second electro-optical element 8 and a second reflector 9, optically coupled to a second side face of an isosceles triangular prism 4; the third reflector 10 is optically coupled to the second output of the polarization element 5.
Вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе двулучепреломления 1 выполнен в виде двух оптически связанных фазовых элементов λ/4 из кристаллического кварца с оптической осью параллельной входной и выходной граням, оси анизотропии которых сориентированы друг относительно друга под углом 45° [3].A polarization plane rotator through an angle of 45 ° based on birefringence 1 is made in the form of two optically coupled λ / 4 phase elements of crystalline quartz with an optical axis parallel to the input and output faces whose anisotropy axes are oriented relative to each other at an angle of 45 ° [3].
Вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе оптической активности 2 выполнен в виде плоско параллельной пластины из кристаллического кварца, входная и выходная грань которой перпендикулярны оптической оси с толщиной, обеспечивающей поворот плоскости поляризации проходящей световой волны на угол 45° [3].A rotator of the plane of polarization at an angle of 45 ° based on optical activity 2 is made in the form of a plane-parallel plate of crystalline quartz, the input and output faces of which are perpendicular to the optical axis with a thickness that rotates the plane of polarization of the transmitted light wave by an angle of 45 ° [3].
Объемный голографический элемент 3 выполнен в виде объемной фазовой голограммы (одна решетка) на материале «Реоксан». динамический диапазон изменения показателя преломления которой обеспечивает преобразование световой энергии в один порядок дифракции.The volume holographic element 3 is made in the form of a volume phase hologram (one lattice) on the Reoxan material. the dynamic range of change of the refractive index of which provides the conversion of light energy into one diffraction order.
Равнобедренная треугольная призма 4 выполнена из стекла KB, угол между равнобедренными гранями которой равен 180°-2β, а на входной грани сформирован объемный голографический элемент 3.The isosceles triangular prism 4 is made of KB glass, the angle between the isosceles faces of which is 180 ° -2β, and a volume holographic element 3 is formed on the input face.
Поляризационный элемент 5 выполнен в виде призмы Глана из исландского шпата СаСО3.The polarizing element 5 is made in the form of a Glan prism from the Icelandic spar CaCO 3 .
Первый 6 и второй 8 электрооптический элемент выполнены на базе электрооптического кристалла LiNbO3 в виде прямоугольных призм с поперечным приложением электрического поля.The first 6 and second 8 electro-optical element are made on the basis of an electro-optical crystal LiNbO 3 in the form of rectangular prisms with a transverse application of an electric field.
Первый 7, второй 9 и третий 10 отражатели выполнены в виде диэлектрических зеркальных покрытий на плоских подложках из стекла КВ.The first 7, second 9 and third 10 reflectors are made in the form of dielectric mirror coatings on flat substrates of HF glass.
Электрооптический амплитудный модулятор работает следующим образом.Electro-optical amplitude modulator operates as follows.
В исходном состоянии на вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе двулучепреломления 1, вход которого является одновременно входом и выходом электрооптического амплитудного модулятора, поступает постоянное световое излучение с плоским волновым фронтом и амплитудой Е0, с плоскостью поляризации перпендикулярной главной плоскости оптической системы электрооптического амплитудного модулятора. Вследствие того, что в прямом ходе вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе двулучепреломления 1 и вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе оптической активности 2 поворачивают плоскость поляризации в разных направлениях, на их выходе плоскость поляризации проходящей световой волны свою ориентацию не изменит. После чего световая волна падает на входную грань равнобедренной треугольной призмы 4, угол между равнобедренными гранями которой равен 180°-2β, где β - угол Брэгга, а на входной грани сформирован объемный голографический элемент 3 в виде одной брэгговской дифракционной решетки, штрихи которой ориентированы по отношению к нормали под углом равным β, где дифрагирует. В результате дифракции световая волна отклоняется на угол равный двум углам Брэгга (2β) и выйдет из равнобедренной треугольной призмы 4 через первую боковую грань. После последовательного прохождения через поляризационный элемент 5, первый электрооптический элемент 6, первый отражатель 7, второй электрооптический элемент 8 и второй отражатель 9 световая волна поступает на вторую боковую грань равнобедренной треугольной призмы 4 под углом равным 2β, где испытывает полное внутреннее отражение. После чего она поступает на новый виток прохождения к поляризационному элементу 5 и т.д., что приводит к многолучевой интерференции. При этом перед поляризационным элементом 5 мы будем иметь световое поле с амплитудой электрического вектора световой волны Еk равнойIn the initial state, a polarization plane rotator through an angle of 45 ° based on birefringence 1, the input of which is both the input and output of the electro-optical amplitude modulator, receives constant light radiation with a plane wavefront and amplitude E 0 , with a polarization plane perpendicular to the main plane of the electro-optical amplitude optical system modulator. Due to the fact that in the direct course, the rotator of the plane of polarization at an angle of 45 ° based on birefringence 1 and the rotator of the plane of polarization at an angle of 45 ° based on optical activity 2 rotate the plane of polarization in different directions, at their exit the plane of polarization of the transmitted light wave will not change its orientation . After that, the light wave incident on the input face of an isosceles triangular prism 4, the angle between the isosceles faces of which is 180 ° -2β, where β is the Bragg angle, and a volume holographic element 3 is formed on the input face in the form of a single Bragg diffraction grating, whose strokes are oriented along relative to the normal at an angle equal to β, where it diffracts. As a result of diffraction, the light wave deviates by an angle equal to the two Bragg angles (2β) and emerges from the isosceles triangular prism 4 through the first side face. After sequential passage through the polarizing element 5, the first electro-optical element 6, the first reflector 7, the second electro-optical element 8 and the second reflector 9, the light wave enters the second side face of the isosceles triangular prism 4 at an angle equal to 2β, where it experiences total internal reflection. After which it enters a new round of passage to the polarization element 5, etc., which leads to multipath interference. In this case, before the polarizing element 5, we will have a light field with an amplitude of the electric vector of the light wave E k equal to
E0 - амплитуда поля входной световой волны;E 0 - field amplitude of the input light wave;
δ - разность фаз, наводимая между интерферирующими световыми пучками;δ is the phase difference induced between the interfering light beams;
Tg; Т5, Т6, T8 - коэффициенты пропускания, соответственно, объемного голографического элемента 3, поляризационного элемента 5, первого электрооптического элемента 6 и второго электрооптического элемента 8;T g ; T 5 , T 6 , T 8 - transmittance, respectively, of the volume holographic element 3, the polarization element 5, the first electro-optical element 6 and the second electro-optical element 8;
R7,R9, - коэффициенты отражения, соответственно, первого 7, второго 9 отражателей.R 7 , R 9 , - reflection coefficients, respectively, of the first 7, second 9 reflectors.
Следовательно, выражение для суммарной интенсивности света перед поляризационным элементом 5 будет иметь следующий вид:Therefore, the expression for the total light intensity in front of the polarizing element 5 will have the following form:
где I0 - интенсивность света на входе электрооптического амплитудного модулятора. А это означает, что, так как плоскость поляризации излучения перпендикулярна к главной плоскости поляризационного элемента 5, то оно не поступает к третьему отражателю, а, следовательно, на выходе электрооптического амплитудного модулятора оно отсутствует.where I 0 is the light intensity at the input of the electro-optical amplitude modulator. And this means that, since the plane of polarization of the radiation is perpendicular to the main plane of the polarization element 5, it does not go to the third reflector, and, therefore, it is absent at the output of the electro-optical amplitude modulator.
При подаче на электроды второго электрооптического элемента 8 электрического напряжения вследствие того, что оси наведенной анизотропии электрооптического материала повернуты относительно вектора поляризации световой волны на угол 45°, на его выходе ортогонально поляризованные составляющие световой волны приобретут разность фаз равную Г. Это приведет на выходе второго электрооптического элемента 8 к возникновению световой волны поляризованной ортогонально световой волне, падающей на рассматриваемый электрооптический амплитудный модулятор, что приведет к выводу излучения при помощи поляризационного элемента 5 к третьему отражателю 10. Отразившись от третьего отражателя 10, световая волна последовательно проходит в обратном направлении поляризационный элемент 5, равнобедренную треугольную призму 4, объемный голографический элемент 3 к вращателю плоскости поляризации на угол 45° на базе оптической активности 2. После чего световая волна проходит вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе оптической активности 2 и вращатель плоскости поляризации на угол 45° на базе двулучепреломления 1. В этом случае они поворачивают плоскость поляризации возвращающейся световой волны на угол 90° [3]. Поэтому плоскости поляризации входной и выходной световой волны совпадают. В итоге на выходе рассматриваемого электрооптического амплитудного модулятора мы будем иметь световой пучок с интенсивностью на рабочей длине волны, величину которой можно определить из следующего выражения:When a second voltage is applied to the electrodes of the second electro-optical element 8 due to the fact that the axis of the induced anisotropy of the electro-optical material is rotated by an angle of 45 ° relative to the polarization vector of the light wave, the orthogonally polarized components of the light wave will acquire a phase difference of G. At the output, this will result in the output of the second electro-optical element 8 to the occurrence of a light wave of a polarized orthogonally light wave incident on the considered electro-optical amplitude a modulator, which will lead to the output of radiation using the polarizing element 5 to the third reflector 10. Reflecting from the third reflector 10, the light wave sequentially passes in the opposite direction to the polarizing element 5, an isosceles triangular prism 4, a volume holographic element 3 to the rotator of the plane of polarization at an angle of 45 ° based on optical activity 2. After which the light wave passes the polarization plane rotator at an angle of 45 ° based on optical activity 2 and the polarization plane rotator at an angle of 45 ° at AZE birefringence 1. In this case, they rotated the plane of polarization of the returning light wave by an angle of 90 ° [3]. Therefore, the polarization planes of the input and output light waves coincide. As a result, at the output of the electro-optical amplitude modulator under consideration, we will have a light beam with an intensity at the working wavelength, the value of which can be determined from the following expression:
Г - разность фаз между ортогонально поляризованными составляющими электрического вектора световой волны, наводимая вторым электрооптическим элементом 8;G is the phase difference between the orthogonally polarized components of the electric vector of the light wave induced by the second electro-optical element 8;
R10 - коэффициент отражения третьего отражателя 10.R 10 is the reflection coefficient of the third reflector 10.
Так как параметры в выражении (3) мало, чем отличаются от единицы, то требуется совсем небольшая величина разности фаз Г наводимой между ортогонально поляризованными составляющими световой волны, а, следовательно, и управляющего напряжения, чтобы на выходе рассматриваемого электрооптического амплитудного модулятора получить интенсивность света равную величине интенсивности входного излучения.Since the parameters in expression (3) is not much different from unity, then a very small value of the phase difference Γ induced between the orthogonally polarized components of the light wave and, therefore, the control voltage is required, so that at the output of the electro-optical amplitude modulator under consideration we obtain the light intensity equal to the value of the input radiation.
ЛИТЕРАТУРАLITERATURE
1. Патент США №41199301. US Patent No. 4119930
2. Патент на полезную модель РБ №61802. Patent for utility model RB No. 6180
3. Патент РБ №119783. Patent of the Republic of Belarus No. 11978
4. М.Борн, Э.Вольф Основы оптики / - М.: «Наука». 1973. С.720.4. M. Born, E. Wolf Fundamentals of Optics / - M.: “Science”. 1973. P.720.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010124478/28U RU99200U1 (en) | 2010-06-15 | 2010-06-15 | ELECTRO-OPTICAL AMPLITUDE MODULATOR |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010124478/28U RU99200U1 (en) | 2010-06-15 | 2010-06-15 | ELECTRO-OPTICAL AMPLITUDE MODULATOR |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99200U1 true RU99200U1 (en) | 2010-11-10 |
Family
ID=44026559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010124478/28U RU99200U1 (en) | 2010-06-15 | 2010-06-15 | ELECTRO-OPTICAL AMPLITUDE MODULATOR |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU99200U1 (en) |
-
2010
- 2010-06-15 RU RU2010124478/28U patent/RU99200U1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU100680U1 (en) | LASER WITH OPTICAL PARAMETRIC GENERATOR | |
| CN113589528A (en) | Two-dimensional pupil expanding method based on liquid crystal polarizer grating | |
| CN108333789B (en) | A multi-pass vortex light preparation device based on matrix helical phase plate | |
| CN106353898A (en) | System for generating optical vortex | |
| CN108897140B (en) | Vortex optical topological charge number 4-fold doubling device based on spiral phase plate | |
| CN106785881B (en) | 589nm laser based on Raman frequency conversion and laser and frequency | |
| CN105159008B (en) | The application of niobic acid gallium lanthanum crystal device for non-linear optical of infrared band as in | |
| RU203286U1 (en) | Monopulse solid-state laser with parametric light generator | |
| CN107748472B (en) | A special angle-cut BBO crystal, a three-frequency optical frequency converter and its working method | |
| US3758194A (en) | Interferometric modulator for use in natural light | |
| CN102331631A (en) | An Optical Switching Device Based on the Gus-Hanchen Effect | |
| CN102044833A (en) | Method for setting broadband continuously-tunable lasers and implementation device thereof | |
| RU99200U1 (en) | ELECTRO-OPTICAL AMPLITUDE MODULATOR | |
| CN108767650B (en) | Function composite electro-optical Q switch | |
| CN104236726B (en) | Spectrum phase interference device and ultrashort light pulse electric field direct reconstruction system | |
| CN109709685A (en) | A device for converting unpolarized laser to linearly polarized laser | |
| CN105607274B (en) | A kind of P- polarized light beam splitting is than controllable polarization beam apparatus and its working method | |
| RU92974U1 (en) | ELECTRO-OPTICAL AMPLITUDE MODULATOR | |
| CN208111910U (en) | A kind of continuously adjustable dual-wavelength laser output device | |
| CN119009630A (en) | Terahertz generation detection integrated system based on lithium niobate thin film | |
| Balakshy et al. | Influence of the divergence of a light beam on the characteristics of collinear diffraction | |
| RU106990U1 (en) | LASER WITH OPTICAL PARAMETRIC GENERATOR | |
| CN117650408A (en) | Pulse stretcher with ultra-large stretching factor and control method thereof | |
| RU94726U1 (en) | ACOUSTOPTIC DEVICE FOR CONTROL OF TWO-COLOR RADIATION | |
| CN213071697U (en) | Wide-tuning high-efficiency terahertz source based on collinear phase matching difference frequency of zinc telluride crystals |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20110616 |