RU80451U1 - INSTALLING PRODUCTION OF ELEMENTARY SULFUR - Google Patents
INSTALLING PRODUCTION OF ELEMENTARY SULFUR Download PDFInfo
- Publication number
- RU80451U1 RU80451U1 RU2008122224/22U RU2008122224U RU80451U1 RU 80451 U1 RU80451 U1 RU 80451U1 RU 2008122224/22 U RU2008122224/22 U RU 2008122224/22U RU 2008122224 U RU2008122224 U RU 2008122224U RU 80451 U1 RU80451 U1 RU 80451U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sulfur
- stage
- reactor
- catalytic
- furnace
- Prior art date
Links
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 52
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 39
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 title claims abstract description 39
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 9
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims abstract description 30
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 13
- 230000001112 coagulating effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 46
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 19
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 abstract description 18
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 17
- QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N Carbon disulfide Chemical compound S=C=S QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 15
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 abstract description 7
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 abstract description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 abstract description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 abstract description 3
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 22
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 8
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 6
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 5
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- DXHPZXWIPWDXHJ-UHFFFAOYSA-N carbon monosulfide Chemical class [S+]#[C-] DXHPZXWIPWDXHJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 206010067484 Adverse reaction Diseases 0.000 description 1
- 241000566515 Nedra Species 0.000 description 1
- 230000006838 adverse reaction Effects 0.000 description 1
- QGJOPFRUJISHPQ-NJFSPNSNSA-N carbon disulfide-14c Chemical compound S=[14C]=S QGJOPFRUJISHPQ-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 150000002898 organic sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- -1 sulfur anhydride Chemical class 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Catalysts (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к установкам получения элементарной серы из сероводорода и газа, содержащего сернистые соединения и углеводороды, и может быть использована на газоперерабатывающих предприятиях. Задачей заявляемой полезной модели является увеличение степени конверсии сероводорода и снижение потерь паров серы. Установка получения элементарной серы, включает входной сепаратор, печь-реактор термической ступени, каталитические реакторы первой и второй ступеней, конденсаторы-коагуляторы серы и экономайзер. Выход печи-реактора термической ступени соединен с входом каталитического реактора первой ступени, выходы каталитических реакторов соединены соответственно с входами конденсаторов-коагуляторов серы, а выход конденсатора-коагулятора второй ступени соединен с входом экономайзера. Технический результат заключается в обеспечении температурного режима в последнем (температура на входе до 500°С), позволяющего уже на первой каталитической стадии осуществлять гидролиз образовавшихся в печи-реакторе серооксида углерода COS, сероуглерода CS2 до сероводорода, который во втором каталитическом реакторе превращается в серу в результате реакции Клауса [1 н.п.ф., 1 фиг.].The utility model relates to plants for the production of elemental sulfur from hydrogen sulfide and gas containing sulfur compounds and hydrocarbons, and can be used in gas processing enterprises. The objective of the claimed utility model is to increase the degree of conversion of hydrogen sulfide and reduce the loss of sulfur vapor. The elemental sulfur production unit includes an inlet separator, a thermal stage furnace reactor, first and second stage catalytic reactors, sulfur coagulator capacitors, and an economizer. The output of the thermal reactor furnace is connected to the input of the catalytic reactor of the first stage, the outputs of the catalytic reactors are connected respectively to the inputs of the sulfur condenser-coagulators, and the output of the condenser-coagulator of the second stage is connected to the input of the economizer. The technical result consists in ensuring the temperature regime in the latter (inlet temperature up to 500 ° C), which allows the hydrolysis of carbon disulfide COS, carbon disulfide CS 2 to hydrogen sulfide, which is converted into sulfur in the second catalytic reactor, at the first catalytic stage as a result of the Klaus reaction [1 npf, 1 Fig.].
Description
Полезная модель относится к установкам получения элементарной серы из сероводорода и газа, содержащего сернистые соединения и углеводороды, и может быть использована на газоперерабатывающих предприятиях.The utility model relates to installations for the production of elemental sulfur from hydrogen sulfide and gas containing sulfur compounds and hydrocarbons, and can be used in gas processing enterprises.
Известна установка получения серы из сероводорода и газа, содержащего сернистые соединения и углеводороды, включающая сепаратор, печь реакции, печи подогрева реакционной смеси, конверторы, конденсаторы-коагуляторы. Причем сепаратор этой установки соединен с входом печи реакции, выход которой через конденсатор-коагулятор соединен с входом первой печи подогрева реакционной смеси, а выход последней соединен с входом первого конвертора, соединенного посредством второго конденсатора-коагулятора с входом второй печи подогрева реакционной смеси, соединенной со вторым конвертором и конденсатором-коагулятором. Входы печей подогрева реакционной смеси соединены с источником подачи газа, содержащего сернистые соединения и углеводороды, что позволяет совместить утилизацию эфлюентов и подогрев реакционной смеси в одной печи. [Авторское свидетельство СССР №1011506, МПК С01В 17/04, опубл. 15.04.83].A known installation for producing sulfur from hydrogen sulfide and gas containing sulfur compounds and hydrocarbons, including a separator, reaction furnace, furnace for heating the reaction mixture, converters, condenser-coagulators. Moreover, the separator of this installation is connected to the input of the reaction furnace, the output of which through the condenser-coagulator is connected to the input of the first heating furnace of the reaction mixture, and the output of the latter is connected to the input of the first converter, connected via the second condenser-coagulator to the input of the second heating furnace of the reaction mixture, connected to second converter and coagulator capacitor. The entrances of the reaction mixture heating furnaces are connected to a gas supply source containing sulfur compounds and hydrocarbons, which makes it possible to combine the utilization of effluents and heating the reaction mixture in one furnace. [USSR Author's Certificate No. 1011506, IPC СВВ 17/04, publ. 04/15/83].
Недостатком известной установки является низкая эффективность каталитической конверсии сероводорода и снижение выхода целевого продукта - серы.A disadvantage of the known installation is the low efficiency of the catalytic conversion of hydrogen sulfide and a decrease in the yield of the target product - sulfur.
Наиболее близкой к заявляемой по совокупности существенных признаков и достигаемому результату является применяемая на газоперерабатывающем заводе ООО «Газпром добыча Оренбург» установка получения серы методом «Клауса» [Николаев В.В., Бусыгина Н.В., Бусыгин И.Г. Основные процессы физической и физико-химической переработки газа.Closest to the sulfur production method used at the gas processing plant of Gazprom dobycha Orenburg LLC, Closest [Nikolaev V.V., Busygina N.V., Busygin I.G. The main processes of physical and physico-chemical gas processing.
- М.: ОАО «Издательство «Недра», 1998. - стр.97-111]. Установка содержит входной сепаратор, печь-реактор термической ступени, печи подогрева технологического газа, каталитические реакторы процесса Клауса первой и второй ступеней, конденсаторы-коагуляторы серы и экономайзер.- M .: Nedra Publishing House OJSC, 1998. - pp. 97-111]. The installation comprises an inlet separator, a thermal reactor furnace, a process gas heating furnace, first and second stage Klaus catalytic reactors, sulfur coagulators, and an economizer.
Кислый газ от установок очистки и осушки газа поступает во входной сепаратор, где от него отделяется капельная жидкость. Часть отсепарированного кислого газа из сепаратора подается в печь-реактор, а часть - по отдельным трубопроводам в печи подогрева технологического газа. В печи-реакторе происходит неполное окисление сероводорода: частично до сернистого ангидрида, частично до элементарной серы. Из печи-реактора газ поступает в конденсатор-коагулятор и охлаждается в нем, при этом конденсируется сера, находящаяся в паровой фазе газовой смеси. Сера из аппарата выводится в жидком виде по трубопроводу, а технологический газ подается в первую печь подогрева. Подогретый до 260°С технологический газ поступает в первый каталитический реактор, где из сернистого ангидрида и сероводорода технологического газа на катализаторе происходит дальнейшее получение серы. После каталитического реактора газ подается во второй конденсатор-коагулятор для охлаждения и конденсации серы, откуда поступает во вторую печь подогрева технологического газа. В камере смешения происходит подогрев технологических газов за счет смешивания их с продуктами сгорания кислого газа. Нагретые до 230°С технологические газы поступают во второй каталитический реактор, проходят сверху вниз слой катализатора, на поверхности которого происходит реакция Клауса. После реактора газ подается в экономайзер (конечный конденсатор-коагулятор), в котором смесь охлаждается и конденсируются остатки серы, при этом за счет тепла охлаждения производится не выработка пара, а подогрев воды до 150°С.Sour gas from gas purification and drying plants enters the inlet separator, where droplet liquid is separated from it. Part of the separated acid gas from the separator is fed to the reactor furnace, and part is fed through separate pipelines in the process gas heating furnace. In the furnace furnace, incomplete oxidation of hydrogen sulfide occurs: partially to sulfur dioxide, partially to elemental sulfur. From the reactor furnace, the gas enters the coagulator-condenser and is cooled in it, while the sulfur in the vapor phase of the gas mixture condenses. Sulfur from the apparatus is discharged in liquid form via a pipeline, and the process gas is supplied to the first heating furnace. Heated to 260 ° C process gas enters the first catalytic reactor, where from the sulfur anhydride and hydrogen sulfide of the process gas on the catalyst, further sulfur production. After the catalytic reactor, gas is supplied to the second condenser-coagulator for cooling and condensation of sulfur, from where it enters the second furnace for heating the process gas. In the mixing chamber, the process gases are heated by mixing them with the products of the combustion of acid gas. Heated to 230 ° C process gases enter the second catalytic reactor, pass from top to bottom a layer of catalyst, on the surface of which the Claus reaction occurs. After the reactor, gas is supplied to the economizer (final condenser-coagulator), in which the mixture is cooled and the sulfur residues are condensed, while the heat of cooling does not produce steam, but heats the water to 150 ° C.
Одним из факторов, влияющих на процесс Клауса, является состав кислого газа, в частности, присутствие в нем нежелательных компонентов (углекислого газа СО2, паров воды и углеводородов), которые могут вступать One of the factors influencing the Klaus process is the composition of the acid gas, in particular, the presence of undesirable components (carbon dioxide CO 2 , water vapor and hydrocarbons) in it
в побочные реакции, приводящие к снижению конверсии сероводорода в серу и образованию соединений серооксида углерода COS и сероуглерода CS2, не вступающих в реакции образования серы на последующих (каталитических) стадиях процесса. Присутствие их в кислом газе снижает выход серы, сдвигая равновесие реакции Клауса в обратную сторону.adverse reactions leading to a decrease in the conversion of hydrogen sulfide to sulfur and the formation of carbon sulfide compounds COS and carbon disulfide CS 2 that do not enter into sulfur formation reactions at subsequent (catalytic) stages of the process. Their presence in acid gas reduces the sulfur yield, shifting the equilibrium of the Klaus reaction in the opposite direction.
Практика работы существующей установки получения серы показала, что в результате нарушений технологических показателей на предыдущих стадиях очистки сероводородсодержащего газа кислый газ, поступающий на установку, может содержать до 30% по объему диоксида углерода СO2 - источника образования сернистых соединений COS и CS2.The practice of the existing sulfur production plant has shown that, as a result of technological violations at the previous stages of hydrogen sulfide-containing gas purification, the acid gas entering the plant can contain up to 30% by volume of carbon dioxide CO 2 - the source of the formation of sulfur compounds COS and CS 2 .
Основным недостатком данной установки является снижение степени конверсии сероводорода в серу из-за наличия в кислом газе значительного количества диоксида углерода и достаточно большого количества образующихся в процессе и частично выбрасываемых в атмосферу органических сернистых соединений, а также за счет того, что температура в последующих каталитических реакторах процесса Клауса является недостаточной для их гидролиза (процесс каталитической конверсии Клауса протекает при температуре 230-260°С, что обусловлено термодинамическими ограничениями переработки сероводорода, т.к. эффективность Клаус-конверсии его в серу при больших температурах резко снижается).The main disadvantage of this installation is the decrease in the degree of conversion of hydrogen sulfide to sulfur due to the presence of a significant amount of carbon dioxide in acid gas and a sufficiently large amount of organic sulfur compounds formed in the process and partially emitted into the atmosphere, and also due to the fact that the temperature in subsequent catalytic reactors the Klaus process is insufficient for their hydrolysis (the process of catalytic conversion of Klaus proceeds at a temperature of 230-260 ° C, which is due thermodynamically and processing limitations of hydrogen sulfide, because the conversion efficiency Klaus it to sulfur at high temperatures is sharply reduced).
Задачей заявляемой полезной модели является увеличение степени конверсии сероводорода и снижение потерь паров серы.The objective of the claimed utility model is to increase the degree of conversion of hydrogen sulfide and reduce the loss of sulfur vapor.
Поставленная задача решается установкой получения элементарной серы, включающей входной сепаратор, печь-реактор термической ступени, каталитические реакторы первой и второй ступеней, конденсаторы-коагуляторы серы, экономайзер, в которой выход печи-реактора термической ступени соединен с входом каталитического реактора первой ступени, выходы каталитических реакторов соединены соответственно с входами конденсаторов-коагуляторов серы, а выход конденсатора-коагулятора второй ступени соединен с входом экономайзера.The problem is solved by the installation for the production of elemental sulfur, which includes an inlet separator, a thermal stage reactor furnace, first and second stage catalytic reactors, sulfur coagulating capacitors, an economizer in which the output of the thermal stage reactor furnace is connected to the input of the first stage catalytic reactor, catalytic outputs reactors are connected respectively to the inputs of the sulfur capacitors-coagulators, and the output of the second stage capacitor-coagulator is connected to the input of the economizer.
Технический результат от соединения печи-реактора напрямую с каталитическим реактором первой ступени заключается в обеспечении температурного режима в последнем (температура на входе до 500°С), позволяющего уже на первой каталитической стадии осуществлять гидролиз образовавшихся в печи-реакторе серооксида углерода COS, сероуглерода CS2 до сероводорода, который во втором каталитическом реакторе превращается в серу в результате реакции Клауса. Кроме того, за счет соединения второго конденсатора-коагулятора с экономайзером достигается доизвлечение серы из газа при снижении температуры с 191°С до 135°С соответственно на входе и выходе из экономайзера, что позволяет снизить потери паров серы с хвостовыми газами, дополнительно увеличивая общий выход целевого продукта (серы).The technical result from connecting the furnace reactor directly to the catalytic reactor of the first stage is to ensure the temperature in the last one (inlet temperature up to 500 ° C), which allows the hydrolysis of COS, carbon disulfide CS 2 formed in the furnace reactor, already at the first catalytic stage to hydrogen sulfide, which in the second catalytic reactor is converted to sulfur as a result of the Claus reaction. In addition, due to the connection of the second condenser-coagulator with the economizer, additional sulfur recovery from gas is achieved by lowering the temperature from 191 ° С to 135 ° С, respectively, at the inlet and outlet of the economizer, which reduces the loss of sulfur vapor with tail gases, further increasing the overall yield target product (sulfur).
На чертеже представлена схема установки для получения элементарной серы.The drawing shows a diagram of an installation for producing elemental sulfur.
Установка для получения элементарной серы включает входной сепаратор 1, печь-реактор термической ступени 2, каталитические реакторы 3 и 4 соответственно первой и второй ступени, конденсаторы-коагуляторы 5-6 и экономайзер 7.The plant for producing elemental sulfur includes an inlet separator 1, a furnace-reactor of thermal stage 2, catalytic reactors 3 and 4, respectively, of the first and second stages, condenser-coagulators 5-6 and economizer 7.
Установка работает следующим образом.Installation works as follows.
Кислый сероводородсодержащий газ от установок очистки и осушки газа (на схеме не показаны) поступает во входной сепаратор 1, где за счет снижения скорости и отбойной сетки, установленной в верхней части аппарата, отделяется капельная влага, а именно пленочная и крупнодисперсная жидкость. Отсепарированный кислый газ из сепаратора подается на сжигание в печь-реактор термической ступени 2, совмещенную с котлом-утилизатором. В печи-реакторе происходит неполное окисление сероводорода: частично до сернистого ангидрида, частично до элементарной серы. Продукты сгорания, содержащие пары серы, проходят по трубному пучку котла-утилизатора и охлаждаются до температуры 500°С с частичной конденсацией серы. После котла технологический газ поступает двумя Acid hydrogen sulfide-containing gas from gas purification and drying plants (not shown in the diagram) enters inlet separator 1, where droplet moisture, namely film and coarse liquid, is separated due to a decrease in speed and a breaker screen installed in the upper part of the apparatus. The separated acid gas from the separator is fed for combustion to the thermal reactor stage 2 furnace, combined with a recovery boiler. In the furnace furnace, incomplete oxidation of hydrogen sulfide occurs: partially to sulfur dioxide, partially to elemental sulfur. Combustion products containing sulfur vapor pass through the tube bundle of the recovery boiler and are cooled to a temperature of 500 ° C with partial sulfur condensation. After the boiler, the process gas flows in two
потоками в каталитический реактор 3, в котором сероуглерод и сероокись углерода подвергаются гидролизу до сероводорода. Большая часть (около 90%) технологического газа из реактора 3 поступает в трубное пространство первого конденсатора-коагулятора 5 для дальнейшего охлаждения газа и конденсации паров серы. Одновременно при этом происходит необходимое охлаждение восстановленного газа от температур первой ступени каталитической конверсии до температур второй ступени каталитической конверсии Клауса. Жидкая сера из конденсатора-коагулятора 5 отводится по отдельному трубопроводу, а технологический газ (непрореагировавшие продукты реакции) смешивается с другой частью (около 10%) более горячего газа, идущим с каталитического реактора 3, и с температурой не более 230°С двумя потоками направляется в каталитический реактор 4 и проходят сверху вниз слой катализатора, на поверхности которого происходят реакция Клауса. В результате реакции превращения температура технологического газа повышается (на 60-100°С выше, чем на входе в реактор), причем сера находится в парообразном состоянии. Технологический газ из каталитического реактора 4 с температурой не более 312°С направляется в трубное пространство конденсатора-коагулятора 6 для охлаждения до температуры ниже температуры конденсации серы с конденсацией ее. За счет теплообмена между технологическим газом и водой, подаваемой в межтрубное пространство, образуется пар низкого давления, отводимый в заводской коллектор пара низкого давления. Сконденсированная сера по серопроводу отводится в серные ямы. Технологический газ с температурой на выходе с конденсатора-коагулятора 6 не выше 191°С направляется на дальнейшее охлаждение, с конденсацией серы, в трубное пространство экономайзера 7. Охлаждение в нем происходит за счет отдачи тепла питательной воде низкого давления, подаваемой с температурой не выше 120°С в межтрубное пространство. Температура отходящих газов после экономайзера 7 составляет не выше 135°С.Сера, сконденсированная в экономайзере 7, отводится по серопроводу в серные ямы.streams into a catalytic reactor 3, in which carbon disulfide and carbon sulfide are hydrolyzed to hydrogen sulfide. Most (about 90%) of the process gas from the reactor 3 enters the tube space of the first condenser-coagulator 5 for further cooling of the gas and condensation of sulfur vapor. At the same time, the necessary cooling of the reduced gas occurs from the temperatures of the first stage of the catalytic conversion to the temperatures of the second stage of the Klaus catalytic conversion. Liquid sulfur from the condenser-coagulator 5 is discharged through a separate pipeline, and the process gas (unreacted reaction products) is mixed with another part (about 10%) of the hotter gas coming from the catalytic reactor 3, and with a temperature of no more than 230 ° C, is sent in two streams into the catalytic reactor 4 and pass from top to bottom a layer of catalyst, on the surface of which the Claus reaction occurs. As a result of the conversion reaction, the temperature of the process gas rises (60-100 ° C higher than at the inlet to the reactor), and sulfur is in a vaporous state. The process gas from the catalytic reactor 4 with a temperature of not more than 312 ° C is sent to the tube space of the condenser-coagulator 6 for cooling to a temperature below the temperature of sulfur condensation with its condensation. Due to the heat exchange between the process gas and the water supplied to the annular space, low-pressure steam is formed, which is diverted to the factory low-pressure steam manifold. Condensed sulfur is discharged through sulfur pipelines to sulfur pits. The process gas with a temperature at the outlet of the condenser-coagulator 6 not higher than 191 ° C is sent for further cooling, with condensation of sulfur, into the tube space of the economizer 7. It is cooled by heat transfer to low-pressure feed water supplied with a temperature of no higher than 120 ° C in the annulus. The temperature of the exhaust gases after the economizer 7 is not higher than 135 ° C. The sulfur condensed in the economizer 7 is discharged through a sulfur pipeline to sulfur pits.
Опытно-промышленные испытания предлагаемой установки проведены в 2007 году. Полученные данные работы установки в течение восьми месяцев свидетельствуют о стабильно эффективной ее работе. Степень конверсии сероводорода увеличилась на 3-4%, содержание сернистых соединений в отходящем после каталитического реактора второй ступени не превышает 1,5об.%, что не препятствует эффективной работе последующих установок доочистки хвостовых газов.Pilot tests of the proposed installation were carried out in 2007. The data obtained from the operation of the installation for eight months indicate its stably effective operation. The degree of conversion of hydrogen sulfide increased by 3-4%, the content of sulfur compounds in the effluent after the second-stage catalytic reactor does not exceed 1.5 vol.%, Which does not impede the effective operation of subsequent tail gas treatment plants.
Таким образом, использование полезной модели позволяет оптимизировать работу установки получения серы за счет корректировки температурных режимов на каждой стадии технологического процесса, обеспечивающих более высокую степень извлечения серы и утилизацию серооксида углерода и сероуглерода, а также исключить из схемы установки печи подогрева газа и, следовательно, возможность дополнительного образования вышеназванных сернистых соединений.Thus, the use of a utility model allows optimizing the operation of the sulfur production unit by adjusting the temperature conditions at each stage of the technological process, providing a higher degree of sulfur recovery and utilization of carbon sulfide and carbon disulfide, as well as eliminating the possibility of gas heating from the installation of the furnace and, therefore, the possibility additional formation of the above sulfur compounds.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008122224/22U RU80451U1 (en) | 2008-06-02 | 2008-06-02 | INSTALLING PRODUCTION OF ELEMENTARY SULFUR |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008122224/22U RU80451U1 (en) | 2008-06-02 | 2008-06-02 | INSTALLING PRODUCTION OF ELEMENTARY SULFUR |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU80451U1 true RU80451U1 (en) | 2009-02-10 |
Family
ID=40547094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008122224/22U RU80451U1 (en) | 2008-06-02 | 2008-06-02 | INSTALLING PRODUCTION OF ELEMENTARY SULFUR |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU80451U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2800865C1 (en) * | 2021-10-22 | 2023-07-31 | Шаньдун Санвэй Кемикал Груп Ко., Лтд | Staged combustion device for sulfur recovery using pure oxygen and method for its recovery |
-
2008
- 2008-06-02 RU RU2008122224/22U patent/RU80451U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2800865C1 (en) * | 2021-10-22 | 2023-07-31 | Шаньдун Санвэй Кемикал Груп Ко., Лтд | Staged combustion device for sulfur recovery using pure oxygen and method for its recovery |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106190195B (en) | Device and method for preparing high-purity hydrogen by biomass pyrolysis-chemical chain combustion | |
| CN1849262A (en) | Process for recovering sulphur from a gas stream containing hydrogen sulphide | |
| CN106661469A (en) | Energy efficient gasification based multi generation apparatus employing energy efficient gasification plant-directed process schemes and related methods | |
| CN204233957U (en) | A kind of novel sulfurizedization hydrogen waste gas pollution control and treatment system | |
| CN101927982B (en) | Isothermal direct oxidization recovery technology of sulfur | |
| CN103318847B (en) | A kind of High-efficiency sulfur recovery of sulfide hydrogen waste gas | |
| CN1086459A (en) | Air-flow is handled | |
| CN102320577A (en) | Sulfur recovery technology of direct oxidation by hydration | |
| US8465722B2 (en) | Thermal reduction of sulfur dioxide to sulfur with temperature controlled furnace | |
| RU2221742C2 (en) | Method for production of elementary sulfur from emission gases containing sulfur dioxide | |
| WO2009108218A2 (en) | Novel sulfur recovery plant | |
| DK161036B (en) | PROCEDURES AND PLACES TO REDUCE THE EMISSION OF HARMFUL SUBSTANCES IN THE FUEL GAS | |
| RU2474533C1 (en) | Method of producing elementary sulphur from sulphur dioxide-containing exhaust gas | |
| US7854915B2 (en) | Method of producing sulfuric acid and installation for carrying out the method | |
| CN1290760C (en) | Method for isolating hydrogen sulphide from coke-oven gas with the subsequent recovery of elemental sulphur in a claus plant | |
| RU80451U1 (en) | INSTALLING PRODUCTION OF ELEMENTARY SULFUR | |
| CN204237559U (en) | A kind of Acidic Gas Treating system | |
| CN109516442A (en) | Convert sulfur-containing smoke gas to the process system and process of sulfuric acid | |
| RU2530077C2 (en) | Method of producing sulphuric acid and apparatus therefor | |
| JP2009528245A (en) | How to optimize the operation of a Claus unit | |
| RU34156U1 (en) | Elemental Sulfur Plant | |
| CN117963847A (en) | A new Claus system for acid gas sulfur recovery | |
| AU2005237179A1 (en) | Process and plant for producing metal oxide from metal compounds | |
| US4029753A (en) | Sulfur plant temperature control | |
| Laursen et al. | Processes for sulfur recovery, regeneration of spent acid, and reduction of nox emissions. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20130603 |
|
| NF1K | Reinstatement of utility model |
Effective date: 20150320 |
|
| MM9K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20170603 |