[go: up one dir, main page]

RU2665645C1 - Неориентированная листовая электротехническая сталь и способ изготовления неориентированной листовой электротехнической стали - Google Patents

Неориентированная листовая электротехническая сталь и способ изготовления неориентированной листовой электротехнической стали Download PDF

Info

Publication number
RU2665645C1
RU2665645C1 RU2017118498A RU2017118498A RU2665645C1 RU 2665645 C1 RU2665645 C1 RU 2665645C1 RU 2017118498 A RU2017118498 A RU 2017118498A RU 2017118498 A RU2017118498 A RU 2017118498A RU 2665645 C1 RU2665645 C1 RU 2665645C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
less
sheet
steel
content
hot
Prior art date
Application number
RU2017118498A
Other languages
English (en)
Inventor
Томоюки ОКУБО
Ёсихико ОДА
Тадаси НАКАНИСИ
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Application granted granted Critical
Publication of RU2665645C1 publication Critical patent/RU2665645C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C2202/00—Physical properties
    • C22C2202/02—Magnetic
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения низких потерь в железе и превосходных магнитных свойств получают лист из неориентированной электротехнической стали, содержащей, мас.%: С 0,005 или менее, Si от 1,0 до 4,5, Mn от 0,02 до 2,0, раств. Al 0,001 или менее, Р 0,2 или менее, S + Se 0,0010 или менее, N 0,005 или менее, О 0,005 или менее и Cu от 0,02 до 0,30, Fe и случайные примеси - остальное. Лист получают способом, включающим горячую прокатку стального сляба, опциональный горячий отжиг горячекатаного листа, холодную прокатку листа однократно, или двукратно, или многократно с промежуточным отжигом, проводимым между ними, для получения целевой толщины и окончательный отжиг холоднокатаного листа при температуре от 900°С до 1100°С, при этом в процессе нагрева в интервале температур от 100°С до 700°С нагрев ведут со скоростью, составляющей 40°С/с или более. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Данное изобретение относится к неориентированной листовой электротехнической стали и способу ее изготовления.
Уровень техники
Неориентированные листовые электротехнические стали представляют собой материалы, использующиеся для железных сердечников электротехнического оборудования. Для увеличения коэффициента полезного действия электротехнического оборудования эффективным является уменьшение потерь в железе для листовых электротехнических сталей. В целях уменьшения потерь в железе эффективным является добавление элемента, характеризующегося большим удельным активным сопротивлением, такого как Si, Al или Mn. В их числе Al является подходящим для использования при достижении как уменьшения потерь в железе, так и улучшения перерабатываемости при штамповке, поскольку он приводит к большому увеличению удельного активного сопротивления при одновременном небольшом увеличении прочности.
Однако стали с добавлением Al свойственна проблема, заключающаяся в неудовлетворительной пригодности к переработке для вторичного использования. Говоря конкретно, использование стали с добавлением Al в качестве скрапа приводит к ухудшению качества электродов электрической печи, что ведет к получению пониженной пригодности продукции к переработке для вторичного использования.
Таким образом, для получения лучшей пригодности к переработке для вторичного использования предпочтительным является уменьшение уровня содержания Al в листовых сталях, и имеет место потребность в листовых электротехнических сталях, обладающих превосходными магнитными свойствами даже при низких концентрациях Al.
Для устранения данных проблем, например, в публикации JP2004277760A предлагается методика получения превосходных магнитных свойств в результате контролируемого выдерживания количества сульфидов Cu в стали, характеризующейся низким уровнем содержания Al.
Раскрытие сущности изобретения
Техническая проблема
В последние годы потребности в уменьшении потерь в железе для неориентированных листовых электротехнических сталей становятся все более настоятельными. Для удовлетворения потребностей в пониженных потерях в железе желательным является проведение конечного отжига при высокой температуре, составляющей 900°С и более. Это обуславливается тем, что при проведении конечного отжига при высокой температуре, составляющей 900°С и более, зерна в листовой стали укрупняются, уменьшаются границы зерен, которые ингибируют перемещение границ доменов, и в результате уменьшаются потери в железе.
В данном отношении вследствие фокусирования методики из публикации JP2004277760A на улучшении роста зерен при конечном отжиге или отжиге для снятия напряжений, проводимых при относительно низкой температуре, достаточное улучшение магнитных свойств не может ожидаться при проведении конечного отжига при температурах, достигающих 900°С и более.
Для выгодного разрешения вышеупомянутых проблем полезным могло бы быть предложение неориентированной листовой электротехнической стали, которая может обнаруживать превосходные магнитные свойства и низкие характеристики потерь в железе даже при ее получении из стали, характеризующейся низким уровнем содержания Al, в отношении которой проводят высокотемпературный конечный отжиг с намерением уменьшить потери в железе, а также способа ее изготовления.
Разрешение проблемы.
В следующем далее изложении предлагается описание обстоятельств, которые привели к предложению данного раскрытия изобретения.
Сталь, которая содержит в % (масс.) в качестве основных элементов С: 0,003% или менее, Si: 1,9%, Mn: 0,5%, раств. Al: 0,001% или менее, Р: 0,02% или менее, N: 0,005% или менее и О: 0,005% или менее, и которая, кроме того, содержит в % (масс.) Cu: от 0,01% до 0,10%, S: от 0,0001% до 0,005% и Se: от 0,0001% до 0,002%, подвергали вакуумной плавке в лаборатории для получения слитка. Слиток подвергали горячей прокатке и холодной прокатке для получения листовой стали, имеющей толщину 0,5 мм, которую, в свою очередь, подвергали конечному отжигу при скорости нагревания от 100°С до 700°С, составляющей 80°С/с, при котором листовую сталь выдерживали при 970°С в течение 10 с для получения тем самым листовой продукции (неориентированной листовой электротехнической стали).
Магнитные свойства листовой продукции, полученной таким образом, соответствуют иллюстрации на фиг. 1 и 2. Представления в % на чертежах соответствуют % (масс.).
В данном случае при наличии в микроструктуре листовой стали мелких сульфидов Cu или селенидов Cu во время термической обработки, такой как конечный отжиг, стимулируется возникновение эффекта пиннинга. В случае возникновения эффекта пиннинга создаются препятствия для роста вторичных рекристаллизованных зерен во время конечного отжига, что затрудняет уменьшение потерь в железе для листовой стали.
Как это проиллюстрировано на фиг. 1 и 2, где уровень содержания Cu составляет менее, чем 0,02% (масс.), отсутствует какое-либо ощутимое явное влияние, которое обуславливается включением S и Se. Причиной этого считается то, что в случае присутствия в стали мелких сульфидов Cu или селенидов Cu такие сульфиды Cu или селениды Cu будут растворяться в твердом растворе в результате проведения конечного отжига, осуществляемого при высокой температуре, и какого-либо эффекта пиннинга не возникает.
С другой стороны, в случае уровня содержания Cu, составляющего 0,02% (масс.) и более, уменьшение уровня содержания S и Se приводило к возникновению эффекта значительного улучшения потерь в железе.
В общем случае при высоком уровне содержания Cu количество полученных сульфидов Cu или селенидов Cu увеличивается. Таким образом, даже при использовании высокотемпературного отжига трудно полностью растворить сульфиды Cu или селениды Cu, и мелкие сульфиды Cu и селениды Cu имеют тенденцию к сохранению в листовой стали. Такие остаточные мелкие сульфиды Cu или селениды Cu индуцируют возникновение эффекта пиннинга, что создает препятствия для эффективного роста вторичных рекристаллизованных зерен. Это рассматривается в качестве причины увеличенных потерь в железе для листовой стали. В соответствии с этим, в данном случае в результате уменьшения уровня содержания S и Se для исключения мелких сульфидов Cu или селенидов Cu в стали сила пиннинга уменьшалась, и это может уменьшить потери в железе. В частности, в случае уровня содержания S + Se, составляющего 0,0010% (масс.) и менее, получающийся в результате эффект уменьшения потерь в железе будет значимым.
В дополнение к этому, в случае уровня содержания Cu, составляющего 0,02% (масс.) и более, уменьшение уровня содержания S и Se приводило к улучшению плотности магнитного потока (В50). Причина этого неясна, тем не менее, одна возможная причина предположительно заключается в том, что в результате уменьшения уровня содержания S и Se количество S и Se, присутствующих на границах зерен, уменьшалось, количество центров, на которых Cu могла бы сегрегироваться, увеличивалось, и промотировалась сегрегация Cu на границах зерен, в результате чего листовая сталь приобретала улучшенную текстуру рекристаллизации.
Заявители дополнительно рассмотрели вышеупомянутые открытия и завершили данное раскрытие изобретения.
Говоря конкретно, основные признаки данного раскрытия изобретения соответствуют представленному ниже описанию изобретения.
(1) Неориентированная листовая электротехническая сталь, имеющая химический состав, содержащий нижеследующее (состоящий из него) в % (масс.): С: 0,005% или менее, Si: от 1,0% до 4,5%, Mn: от 0,02% до 2,0%, раств. Al: 0,001% или менее, Р: 0,2% или менее, S + Se: 0,0010% или менее, N: 0,005% или менее, О: 0,005% или менее и Cu: от 0,02% до 0,30%, и при этом балансовые компоненты состоят из Fe и случайных примесей.
(2) Неориентированная листовая электротехническая сталь, соответствующая позиции (1), где химический состав, кроме того, содержит любой один или оба компонента, выбранных из Sn и Sb, при совокупном количестве в диапазоне от 0,01% (масс.) до 0,20% (масс.).
(3) Неориентированная листовая электротехническая сталь, соответствующая позициям (1) или (2), где химический состав, кроме того, содержит один или несколько компонентов, выбираемых из группы, состоящей из Ca, редкоземельного металла и Mg, при совокупном количестве в диапазоне от 0,0001% (масс.) до 0,01% (масс.).
(4) Способ изготовления неориентированной листовой электротехнической стали, при этом способ включает: горячую прокатку стального сляба для получения горячекатаного листа, при этом стальной сляб имеет химический состав, содержащий нижеследующее (состоящий из него) в % (масс.): С: 0,005% или менее, Si: от 1,0% до 4,5%, Mn: от 0,02% до 2,0%, раств. Al: 0,001% или менее, Р: 0,2% или менее, S + Se: 0,0010% или менее, N: 0,005% или менее, О: 0,005% или менее и Cu: от 0,02% до 0,30%, и при этом балансовые компоненты состоят из Fe и случайных примесей; после этого необязательно проведение для горячекатаного листа отжига горячей полосы; затем проведение для листа холодной прокатки либо однократно, либо двукратно, либо многократно при проведении в промежутке между операциями промежуточного отжига в целях получения целевой толщины; а после этого проведение для листа конечного отжига, где конечный отжиг включает способ нагревания, который осуществляют в условиях скорости нагревания от 100°С до 700°С, составляющей 40°С/с и более, и температуры конечного отжига в диапазоне от 900°С до 1100°С.
(5) Способ изготовления неориентированной листовой электротехнической стали, соответствующей позиции (3), где химический состав также содержит один или оба компонента, выбранных из Sn и Sb, при совокупном количестве в диапазоне от 0,01% (масс.) до 0,20% (масс.).
(6) Способ изготовления неориентированной листовой электротехнической стали, соответствующий позициям (4) или (5), где химический состав, кроме того, содержит один или несколько компонентов, выбираемых из группы, состоящей из Ca, редкоземельного металла и Mg, при совокупном количестве в диапазоне от 0,0001% (масс.) до 0,01% (масс.).
Технический результат
В соответствии с данным раскрытием изобретения возможным является получение неориентированной листовой электротехнической стали, которая может обнаруживать превосходные магнитные свойства даже при ее получении из системы, характеризующейся уменьшенным уровнем содержания Al, для которой используют высокотемпературный отжиг.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 иллюстрирует соотношение между уровнем содержания S и Se и магнитным свойством (потерями в железе) для листовой продукции; и
Фиг. 2 иллюстрирует соотношение между уровнем содержания S и Se и магнитным свойством (плотностью магнитного потока) для листовой продукции.
Осуществление изобретения
Настоящее изобретение будет описываться подробно ниже в настоящем документе.
Вначале описываются причины численных ограничений, накладываемых на компоненты стали заявителей.
Приведенные ниже представления в «%», указывающие на компоненты стали, должны обозначать «% (масс.)», если только не будет указываться на другое.
С: 0,005% или менее
C выделяется в виде карбидов и вызывает увеличение потерь в железе. Таким образом, уровень содержания С должен быть уменьшен, как можно больше. Исходя из задач подавления магнитного старения листовой стали уровень содержания С задают составляющим 0,005% и менее. В отношении уровня содержания С какого-либо нижнего предельного значения не устанавливают, тем не менее, с точки зрения подавления затрат на обезуглероживание уровень содержания С предпочтительно составляет 0,0001% и более.
Si: от 1,0% до 4,5%
Si представляет собой элемент, который увеличивает удельное активное сопротивление стали. По мере увеличения уровня содержания Si потери в железе уменьшаются. Для получения достаточного эффекта уменьшения потерь в железе уровень содержания Si должен составлять 1,0% и более. Однако, уровень содержания Si, превышающий 4,5%, является проблематичным, поскольку он приводит к уменьшению плотности магнитного потока и увеличению твердости. Поэтому уровень содержания Si задают в диапазоне от 1,0% до 4,5%. При рассмотрении баланса между потерями в железе, плотностью магнитного потока и перерабатываемостью при штамповке уровень содержания Si более предпочтительно составляет 1,5% и более. Уровень содержания Si более предпочтительно составляет 3,0% и менее.
Mn: от 0,02% до 2,0%
Mn представляет собой элемент, который подавляет горячеломкость стали и увеличивает удельное активное сопротивление стали. Для получения данного эффекта уровень содержания Mn должен составлять 0,02% и более. Однако, в случае превышения уровнем содержания Mn 2,0% будут выделяться карбиды, и вместо ожидаемого результат для потерь в железе заключается в их увеличении. Поэтому уровень содержания Mn задают в диапазоне от 0,02% до 2,0%. Уровень содержания Mn предпочтительно составляет 0,15% и более. Уровень содержания Mn предпочтительно составляет 0,8% и менее.
Раств. Al: 0,001% или менее
Раств. Al (растворимый в кислотах Al) образует мелкий нитрид AlN и вызывает увеличение потерь в железе. Поэтому уровень содержания раств. Al должен составлять 0,001% и менее. Уровень содержания раств. Al более предпочтительно составляет 0,0005% и менее. В отношении уровня содержания раств. Al какого-либо нижнего предельного значения не устанавливают, тем не менее, предпочтительный в промышленности уровень содержания раств. Al составляет приблизительно 0,00001%.
Р: 0,2% или менее
Р представляет собой элемент, который увеличивает твердость стали, и который может быть использован для подстраивания твердости продукции. Однако, в случае избыточного добавления Р за пределами 0,2% сталь станет хрупкой, и при холодной прокатке будет иметь тенденцию к демонстрации растрескивания. Поэтому уровень содержания Р ограничивается значением, составляющим 0,2% и менее. Уровень содержания Р более предпочтительно составляет 0,1% и менее. В отношении уровня содержания Р какого-либо нижнего предельного значения не устанавливают, тем не менее, предпочтительный в промышленности уровень содержания Р составляет приблизительно 0,0001%.
S + Se: 0,0010% или менее
S и Se представляют собой элементы, которые образуют мелкие сульфиды и селениды и вызывают увеличение потерь в железе. Вследствие добавления Cu к раскрываемой стали их влияние является в особенности значительным. В целях уменьшения потерь в железе уровень содержания S + Se должен быть уменьшен до 0,0010% и менее. Уровень содержания S + Se более предпочтительно составляет 0,0005% и менее. В результате контролируемого выдерживания уровня содержания S и Se в пределах данного диапазона возможным также является эффективное проявление эффекта улучшения плотности магнитного потока в результате добавления Cu.
Уровень содержания S и уровень содержания Se предпочтительно уменьшают, соответственно, до 0,0005% и менее и 0,0001% и менее. В отношении уровня содержания S + Se какого-либо нижнего предельного значения не устанавливают, тем не менее, предпочтительный в промышленности уровень содержания составляет приблизительно 0,00001%.
N: 0,005% или менее
N образует мелкие нитриды и вызывает увеличение потерь в железе. Поэтому уровень содержания N должен составлять 0,005% и менее. Уровень содержания N более предпочтительно составляет 0,003% и менее. В отношении уровня содержания N какого-либо нижнего предельного значения не устанавливают, тем не менее, предпочтительный в промышленности уровень содержания N составляет приблизительно 0,0001%.
O: 0,005% или менее
О увеличивает уровень содержания оксидов и вызывает увеличение потерь в железе. Поэтому уровень содержания О должен составлять 0,005% и менее. Уровень содержания О более предпочтительно составляет 0,003% и менее. В отношении уровня содержания О какого-либо нижнего предельного значения не устанавливают, тем не менее, предпочтительный в промышленности уровень содержания О составляет приблизительно 0,0001%.
Cu: от 0,02% до 0,30%
Cu представляет собой один из примесных элементов, чей уровень содержания увеличивается по мере прохождения переработки железа для вторичного использования. Настоящее раскрытие изобретения позитивно использует данную Cu. Cu производит мелкие сульфиды и селениды и вызывает увеличение потерь в железе, тем не менее, с другой стороны, ей также свойственен эффект улучшения текстур рекристаллизации и уменьшения потерь в железе. Для получения эффекта уменьшения потерь в железе уровень содержания Cu должен составлять 0,02% и более. Однако, добавление Cu за пределами 0,30% вызывает появление поверхностных дефектов. Поэтому уровень содержания Cu задают в диапазоне от 0,02% до 0,30%. Уровень содержания Cu более предпочтительно составляет 0,05% и более. Уровень содержания Сu более предпочтительно составляет 0,10% и менее.
Любой один или оба представителя, выбираемые из Sn и Sb: от 0,01% до 0,20% в совокупности
Для Sn и Sb свойственен эффект улучшения текстуры рекристаллизации и плотности магнитного потока для стали.
Однако, в случае совокупного уровня содержания одного или двух элементов, выбираемых из Sn и Sb, меньшего, чем 0,01%, эффект от добавления будет ограниченным. С другой стороны, в случае превышения уровнем содержания 0,20% эффект от добавления достигнет плато. Поэтому совокупный уровень содержания одного или двух элементов, выбираемых из Sn и Sb, предпочтительно составляет 0,01% и более. Совокупный уровень содержания предпочтительно составляет 0,20% и менее.
Один или несколько представителей, выбираемых из группы, состоящей из Ca, редкоземельного металла и Mg: от 0,0001% до 0,01% в совокупности.
Са, редкоземельный металл и Mg представляют собой элементы, которые образуют стабильные сульфиды и селениды, и в результате добавления одного или нескольких данных элементов к раскрываемой стали могут быть получены еще лучшие характеристики потерь в железе.
Однако, в случае уровня содержания одного или нескольких представителей, выбираемых из группы, состоящей из Са, редкоземельного металла и Mg, меньшего чем 0,0001%, эффект от добавления будет ограниченным. С другой стороны, в случае превышения уровнем содержания 0,01% вместо этого увеличатся потери в железе. Поэтому совокупный уровень содержания одного или нескольких представителей, выбираемых из группы, состоящей из Са, редкоземельного металла (РЗМ) и Mg, предпочтительно составляет 0,0001% и более. Совокупный уровень содержания предпочтительно составляет 0,01% и менее.
В данном раскрытии изобретения желательным является сведение к минимуму количества мелких сульфидов Cu и селенидов Cu. То есть, численная плотность сульфидов Cu и селенидов Cu, имеющих диаметр в диапазоне от 10 нм до 200 нм, предпочтительно составляет 10/мкм2 и менее в совокупности.
В данном раскрытии изобретения численную плотность мелких сульфидов Cu и селенидов Cu определяют в результате электролиза центрального слоя в направлении толщины образца, наблюдения реплики при использовании микроскопа ПЭМ (просвечивающего электронного микроскопа) и анализа выделений при использовании метода ЭДРС (энергодисперсионной рентгеновской спектроскопии). В данном раскрытии изобретения вычисление численной плотности выделений проводили в предположении того, что совокупный заряд, использующийся в электролитическом способе в способе получения реплики, потреблялся для превращения Fe в Fe2+, и что все остатки (выделения), полученные в электролитическом способе, захватывались репликой.
Выделения, имеющие диаметр, составляющий 200 нм и более, не оказывали значительного влияния на магнитные свойства и, таким образом, могут быть исключены из измерения. В дополнение к этому, из измерения также могут быть исключены и выделения, имеющие диаметр, составляющий 10 нм и менее, поскольку их трудно анализировать при использовании метода ЭДСР и их настолько мало по количеству в пределах диапазона, указанного в данном раскрытии изобретения, что на магнитные свойства оказывается только незначительное влияние.
В следующем далее изложении предлагается описание способа изготовления, соответствующего данному раскрытию изобретения. Обратите внимание на то, что условия изготовления неориентированных листовых электротехнических сталей и тому подобного, что отличается от того, что указывается ниже, могут быть определены при использовании известных способов изготовления неориентированных листовых электротехнических сталей.
Из расплавленной стали, подстроенной к описанному выше предпочтительному химическому составу, может быть изготовлен сляб при использовании обычного способа разливки в слитки и прокатки на блюминге или способа непрерывного литья. В альтернативном варианте, тонкий сляб или утонченная стальная отливка, имеющие толщину, составляющую 100 мм и менее, могут быть изготовлены при использовании способа бесслиткового литья. После этого сляб нагревают обычным образом и подвергают горячей прокатке для получения горячекатаного листа. В данный момент сляб может быть непосредственно подвергнут горячей прокатке без нагревания после литья. После горячей прокатки горячекатаный лист дополнительно подвергают термической обработке (отжигу горячей полосы), при котором горячекатаный лист выдерживают в температурном диапазоне от 700°С до 900°С в течение от 10 минут до 10 часов или в температурном диапазоне от 900°С до 1100°С в течение от 1 секунды до 5 минут, что может обеспечивать достижение дополнительного улучшения магнитных свойств. В данном раскрытии изобретения с точки зрения уменьшения стоимости такая термическая обработка может быть опущена.
После этого горячекатаный лист подвергают травлению, затем холодной прокатке либо однократно, либо двукратно, либо многократно при проведении в промежутке между операциями промежуточного отжига в целях получения конечной толщины листа и последующему конечному отжигу для получения листовой стали. Исходя из задач уменьшения потерь в железе конечный отжиг проводят при высокой температуре, составляющей 900°С и более. Это обуславливается тем, что при проведении конечного отжига при 900°С и более зерна укрупняются, и уменьшаются границы зерен, которые ингибируют перемещение границ доменов, что является выгодным для уменьшения потерь в железе. Однако температура отжига, превышающая 1100°С, приводит к появлению проблем, таких как налипание металла на инструмент при обработке. Поэтому температуру конечного отжига задают в диапазоне от 900°С до 1100°С.
В данном раскрытии изобретения возможным также является получение хорошего эффекта уменьшения потерь в железе в результате задания скорости нагревания от 100°С до 700°С в ходе способа нагревания при конечном отжиге, составляющей 40°С/сек и более.
Причина этого неясна, тем не менее, одной возможной причиной считается нижеследующее.
В случае низкой скорости нагревания в описанном выше температурном диапазоне в ходе способа нагревания при конечном отжиге в стали предпочтительно протекает рекристаллизация ориентированных зерен {111}, и, в соответствии с этим, уменьшается количество кристаллов с ориентациями {100} и {110}, что является благоприятным в контексте данного раскрытия изобретения, поскольку является выгодным для улучшения магнитных свойств. Данная тенденция является в особенности ярко выраженной в условиях, когда ориентированные зерна {111} в стали становятся преобладающими, например, без проведения отжига горячей полосы или при большой степени холодной прокатки. Скорость нагревания от 100°С до 700°С предпочтительно составляет 100°С/сек и более.
В отношении скорости нагревания какого-либо верхнего предельного значения не устанавливают, тем не менее, исходя из задач подавления капиталовложений в оборудование для нагревания, такое как в случае нагревания инфракрасным излучением и электрического нагревания, скорость нагревания предпочтительно составляет 500°С/сек и менее.
После конечного отжига на листовую сталь необязательно наносят изолирующее покрытие для получения в качестве листовой продукции неориентированной листовой электротехнической стали. В данном раскрытии изобретения могут быть использованы известные изолирующие покрытия. Например, в соответствии с назначением селективно могут быть использованы неорганические покрытия, органические покрытия, неорганическо-органические смешанные покрытия и тому подобное.
Примеры
Стальные слябы, имеющие химические составы, перечисленные в таблице 1, нагревали при 1120°С в течение 20 минут и подвергали горячей прокатке для получения горячекатаных листов. После этого некоторые из горячекатаных листов подвергали отжигу горячей полосы и затем холодной прокатке, в то время как другие из них непосредственно подвергали холодной прокатке без проведения отжига горячей полосы для получения, тем самым, холоднокатаных листов, имеющих толщину 0,35 мм. Данные холоднокатаные листы подвергали конечному отжигу в условиях температуры 950°С и времени выдержки 10 секунд в атмосфере при точке росы - 40°С, где H2:N2 = 20:80 (соотношение в % (об.)). После этого для получения листовой продукции проводили обработку в целях нанесения изолирующего покрытия.
Условия отжига горячей полосы и скорость нагревания от 100°С до 700°С в ходе способа нагревания при конечном отжиге перечислены в таблице 1. В дополнение к этому, от листовой продукции получали образцы для испытаний с размерами 280 мм х 30 мм, которые подвергали магнитометрии в соответствии с методом испытания Эпштейна, предписанным в документе JIS C 2550-1:2011.
Результаты по магнитометрии также перечислены в таблице 1.
Кроме того, при использовании описанного выше метода измеряли диаметры сульфидов Cu и селенидов Cu, и численные плотности перечислены в таблице 1. В таблице численная плотность сульфидов Cu является численной плотностью при расчете на один мкм2 сульфидов Cu, имеющих диаметр в диапазоне от 10 нм до 200 нм, а численная плотность селенидов Cu является численной плотностью при расчете на один мкм2 селенидов Cu, имеющих диаметр в диапазоне от 10 нм до 200 нм.
Как это можно видеть исходя из таблицы 1, листовая продукция, удовлетворяющая требованиям раскрытия изобретения, обеспечила предложение неориентированной листовой электротехнической стали, которая демонстрировала превосходные магнитные свойства несмотря на получение в каждом случае из системы, характеризующейся уменьшенным уровнем содержания Al, для которой использовали высокотемпературный отжиг.
Figure 00000001
Figure 00000002

Claims (10)

1. Неориентированная листовая электротехническая сталь, имеющая химический состав, содержащий, мас.%, С 0,005 или менее, Si от 1,0 до 4,5, Mn от 0,02 до 2,0, раств. Al 0,001 или менее, Р 0,2 или менее, S + Se 0,0010 или менее, N 0,005 или менее, О 0,005 или менее и Cu от 0,02 до 0,30, Fe и случайные примеси - остальное.
2. Листовая сталь по п. 1, в которой химический состав также содержит один или оба компонента, выбранных из Sn и Sb, при совокупном количестве в диапазоне от 0,01 до 0,20 мас.%.
3. Листовая сталь по п. 1 или 2, в которой химический состав также содержит один или несколько компонентов, выбранных из Ca, редкоземельного металла и Mg, при совокупном количестве в диапазоне от 0,0001 до 0,01 мас.%.
4. Способ изготовления неориентированной листовой электротехнической стали, включающий горячую прокатку стального сляба для получения горячекатаного листа, при этом стальной сляб имеет химический состав, содержащий, мас.%, С 0,005 или менее, Si от 1,0 до 4,5, Mn от 0,02 до 2,0, раств. Al 0,001 или менее, Р 0,2 или менее, S + Se 0,0010 или менее, N 0,005 или менее, О 0,005 или менее и Cu от 0,02 до 0,30, Fe и случайные примеси - остальное,
опциональный горячий отжиг горячекатаного листа,
холодную прокатку листа однократно, или двукратно, или многократно с промежуточным отжигом, проводимым между ними, для получения целевой толщины и
окончательный отжиг холоднокатаного листа,
при этом окончательный отжиг включает процесс нагрева, который осуществляют при условии скорости нагрева от 100°С до 700°С, составляющей 40°С/с или более, и температуры конечного отжига в диапазоне от 900°С до 1100°С.
5. Способ по п. 4, в котором химический состав содержит один или оба компонента, выбранных из Sn и Sb, при совокупном количестве от 0,01 до 0,20 мас.%.
6. Способ по п. 4 или 5, в котором химический состав содержит один или несколько компонентов, выбранных из Ca, редкоземельного металла и Mg, при совокупном количестве от 0,0001 до 0,01мас.%.
RU2017118498A 2014-10-30 2015-10-21 Неориентированная листовая электротехническая сталь и способ изготовления неориентированной листовой электротехнической стали RU2665645C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014-221794 2014-10-30
JP2014221794 2014-10-30
PCT/JP2015/005313 WO2016067568A1 (ja) 2014-10-30 2015-10-21 無方向性電磁鋼板および無方向性電磁鋼板の製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2665645C1 true RU2665645C1 (ru) 2018-09-03

Family

ID=55856935

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017118498A RU2665645C1 (ru) 2014-10-30 2015-10-21 Неориентированная листовая электротехническая сталь и способ изготовления неориентированной листовой электротехнической стали

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10704115B2 (ru)
EP (1) EP3214195B1 (ru)
JP (1) JP6264450B2 (ru)
KR (1) KR101963056B1 (ru)
CN (1) CN107075640A (ru)
RU (1) RU2665645C1 (ru)
TW (1) TW201615860A (ru)
WO (1) WO2016067568A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2768098C1 (ru) * 2018-10-02 2022-03-23 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист из неструктурированной электротехнической стали и способ изготовления сляба, используемого в качестве материала для него

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI622655B (zh) * 2016-01-15 2018-05-01 Jfe Steel Corp 無方向性電磁鋼板及其製造方法
KR101918720B1 (ko) 2016-12-19 2018-11-14 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP6593555B2 (ja) 2017-01-16 2019-10-23 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板及び無方向性電磁鋼板の製造方法
JP7119519B2 (ja) * 2018-04-11 2022-08-17 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板、ステータコア、ロータコア及びこれらの製造方法
KR102510146B1 (ko) * 2018-10-31 2023-03-14 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 무방향성 전기 강판의 제조 방법
KR102241985B1 (ko) * 2018-12-19 2021-04-19 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
CN112430780B (zh) * 2019-08-26 2022-03-18 宝山钢铁股份有限公司 一种含Cu高洁净度无取向电工钢板及其制造方法
EP4060060B1 (en) * 2019-11-15 2025-08-27 Nippon Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet
EP4060062A4 (en) * 2019-11-15 2023-01-18 Nippon Steel Corporation PROCESS FOR MANUFACTURING NON-CORNORIATED ELECTRICAL STEEL
CN114286871B (zh) * 2019-11-15 2023-03-17 日本制铁株式会社 无取向性电磁钢板的制造方法
WO2021095851A1 (ja) * 2019-11-15 2021-05-20 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板
KR102361872B1 (ko) * 2019-12-19 2022-02-10 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
US12529129B2 (en) 2020-02-20 2026-01-20 Nippon Steel Corporation Hot-rolled steel sheet for non-oriented electrical steel sheet
EP4108789A4 (en) * 2020-02-20 2024-12-25 Nippon Steel Corporation HOT ROLLED STEEL SHEET FOR NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET
KR102744574B1 (ko) * 2020-02-20 2024-12-20 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 무방향성 전자 강판용의 열연 강판, 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
KR20230095264A (ko) * 2021-12-22 2023-06-29 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
TWI834436B (zh) * 2022-12-15 2024-03-01 中國鋼鐵股份有限公司 高強度低鐵損電磁鋼片及其製造方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001323351A (ja) * 2000-05-15 2001-11-22 Kawasaki Steel Corp 加工性およびリサイクル性に優れた低鉄損かつ高磁束密度の無方向性電磁鋼板
JP2004277760A (ja) * 2003-03-12 2004-10-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板
WO2010020127A1 (zh) * 2008-08-20 2010-02-25 宝山钢铁股份有限公司 涂层半工艺无取向电工钢板及制造方法
RU2398894C1 (ru) * 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
RU2442832C1 (ru) * 2010-10-15 2012-02-20 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства высококремнистой изотропной электротехнической стали
RU2527827C2 (ru) * 2010-10-25 2014-09-10 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Способ производства нетекстурированной электротехнической стали с высокой магнитной индукцией

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09302414A (ja) * 1996-05-15 1997-11-25 Nkk Corp 低磁場特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000017332A (ja) 1998-06-30 2000-01-18 Nkk Corp 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2001323347A (ja) * 2000-05-15 2001-11-22 Kawasaki Steel Corp 加工性、リサイクル性および歪み取り焼鈍後の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板
JP2001323344A (ja) * 2000-05-15 2001-11-22 Kawasaki Steel Corp 加工性およびリサイクル性に優れた無方向性電磁鋼板
JP4258951B2 (ja) * 2000-05-15 2009-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
US6676771B2 (en) * 2001-08-02 2004-01-13 Jfe Steel Corporation Method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet
BR0309856B1 (pt) * 2002-05-08 2012-03-20 método para produzir um aço elétrico não-orientado
JP3852419B2 (ja) * 2003-02-06 2006-11-29 住友金属工業株式会社 無方向性電磁鋼板
JP4259177B2 (ja) 2003-05-13 2009-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
WO2005033349A1 (ja) * 2003-10-06 2005-04-14 Nippon Steel Corporation 高強度電磁鋼板およびその加工部品とそれらの製造方法
CN100372964C (zh) * 2005-06-30 2008-03-05 宝山钢铁股份有限公司 无取向电工钢及其制造方法
WO2007007423A1 (ja) 2005-07-07 2007-01-18 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4705463B2 (ja) 2005-12-06 2011-06-22 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4586741B2 (ja) * 2006-02-16 2010-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4616935B2 (ja) 2009-03-13 2011-01-19 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP5668460B2 (ja) * 2010-12-22 2015-02-12 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5780013B2 (ja) * 2011-06-28 2015-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5733409B2 (ja) 2011-09-27 2015-06-10 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
JP5892327B2 (ja) * 2012-03-15 2016-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP6127408B2 (ja) * 2012-08-17 2017-05-17 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5533958B2 (ja) * 2012-08-21 2014-06-25 Ｊｆｅスチール株式会社 打抜加工による鉄損劣化の小さい無方向性電磁鋼板
JP5825494B2 (ja) 2013-03-06 2015-12-02 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001323351A (ja) * 2000-05-15 2001-11-22 Kawasaki Steel Corp 加工性およびリサイクル性に優れた低鉄損かつ高磁束密度の無方向性電磁鋼板
JP2004277760A (ja) * 2003-03-12 2004-10-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板
RU2398894C1 (ru) * 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
WO2010020127A1 (zh) * 2008-08-20 2010-02-25 宝山钢铁股份有限公司 涂层半工艺无取向电工钢板及制造方法
RU2442832C1 (ru) * 2010-10-15 2012-02-20 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства высококремнистой изотропной электротехнической стали
RU2527827C2 (ru) * 2010-10-25 2014-09-10 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Способ производства нетекстурированной электротехнической стали с высокой магнитной индукцией

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2768098C1 (ru) * 2018-10-02 2022-03-23 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист из неструктурированной электротехнической стали и способ изготовления сляба, используемого в качестве материала для него
US12146209B2 (en) 2018-10-02 2024-11-19 Jfe Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing slab used as material for the same

Also Published As

Publication number Publication date
CN107075640A (zh) 2017-08-18
EP3214195A1 (en) 2017-09-06
EP3214195A4 (en) 2017-09-13
US20170314090A1 (en) 2017-11-02
JP6264450B2 (ja) 2018-01-24
JPWO2016067568A1 (ja) 2017-04-27
TW201615860A (zh) 2016-05-01
KR101963056B1 (ko) 2019-03-27
WO2016067568A1 (ja) 2016-05-06
US10704115B2 (en) 2020-07-07
KR20170072278A (ko) 2017-06-26
WO2016067568A8 (ja) 2017-03-02
TWI561644B (ru) 2016-12-11
EP3214195B1 (en) 2019-07-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2665645C1 (ru) Неориентированная листовая электротехническая сталь и способ изготовления неориентированной листовой электротехнической стали
KR101620763B1 (ko) 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
JP6344490B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR101699194B1 (ko) 무방향성 전기 강판 제조용의 열연 강판 및 그 제조 방법
JP5754097B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
RU2599942C2 (ru) Способ изготовления листа электротехнической текстурированной стали
KR101921401B1 (ko) 방향성 전기 강판의 제조 방법
RU2597464C2 (ru) Способ изготовления листа текстурированной электротехнической стали
RU2712795C1 (ru) Листовая электротехническая сталь с неориентированной структурой и способ ее производства
JP7222445B1 (ja) 無方向性電磁鋼板および無方向性電磁鋼板の製造方法
CN103270179A (zh) 无方向性电磁钢板的制造方法
CN111411294A (zh) 取向性电磁钢板
CN110651058A (zh) 取向性电磁钢板及其制造方法
KR20190034622A (ko) 방향성 전기 강판용 열연 강판 및 그 제조 방법, 그리고 방향성 전기 강판의 제조 방법
JP5810506B2 (ja) 方向性電磁鋼板
JP4276547B2 (ja) 高磁場鉄損と被膜特性に優れる超高磁束密度一方向性電磁鋼板
KR20230151019A (ko) 방향성 전자 강판의 제조 방법 및 방향성 전자 강판용 열연 강판
JP7268724B2 (ja) 方向性電磁鋼板とその製造方法
JP2014156620A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
CN104302801A (zh) 冲裁加工导致的铁损特性劣化较小的无方向性电磁钢板