RU2538245C1 - Aluminium alloy-based composite with reinforcing fibres - Google Patents
Aluminium alloy-based composite with reinforcing fibres Download PDFInfo
- Publication number
- RU2538245C1 RU2538245C1 RU2013147402/02A RU2013147402A RU2538245C1 RU 2538245 C1 RU2538245 C1 RU 2538245C1 RU 2013147402/02 A RU2013147402/02 A RU 2013147402/02A RU 2013147402 A RU2013147402 A RU 2013147402A RU 2538245 C1 RU2538245 C1 RU 2538245C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- matrix
- aluminium alloy
- fiber
- alloy
- melt
- Prior art date
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 10
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 title abstract description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910018464 Al—Mg—Si Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 claims description 6
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 27
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910003481 amorphous carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000551 Silumin Inorganic materials 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N alumane;titanium Chemical compound [AlH3].[Ti] UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SOWHJXWFLFBSIK-UHFFFAOYSA-N aluminum beryllium Chemical compound [Be].[Al] SOWHJXWFLFBSIK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 aluminum-manganese Chemical compound 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000952 Be alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LIXXICXIKUPJBX-UHFFFAOYSA-N [Pt].[Rh].[Pt] Chemical compound [Pt].[Rh].[Pt] LIXXICXIKUPJBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 239000002121 nanofiber Substances 0.000 description 1
- 239000002070 nanowire Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к получению литейного композиционного материала (ЛКМ) на основе алюминиевого сплава, упрочненного короткими волокнами, полученными методом высокоскоростного затвердевания расплава (ВЗР). Данный ЛКМ может использоваться в машиностроении, при создании конструкций и оборудования авиационных средств в качестве конструкционных материалов.The invention relates to metallurgy, and in particular to the production of a casting composite material (LKM) based on an aluminum alloy hardened with short fibers obtained by high-speed solidification of the melt (VZR). This paintwork can be used in mechanical engineering, in the creation of structures and equipment of aircraft as structural materials.
Известен композиционный материал, который содержит матрицу из металла, выбранного из группы, содержащей алюминий, магний или их сплавы и 20-80 об.% упрочнителя, выполненного в виде армирующих нановолокон оксида алюминия, покрытых пленкой аморфного углерода (см. патент 2374355, МПК С22С 49/14, опубл. 27.11.2009).A composite material is known that contains a matrix of a metal selected from the group consisting of aluminum, magnesium or their alloys and 20-80 vol.% Hardener made in the form of reinforcing nanowires of aluminum oxide coated with a film of amorphous carbon (see patent 2374355, IPC C22C 49/14, published on November 27, 2009).
Недостатком известного композиционного материала является сложность в его получении, поскольку для повышения механических свойств композиционного материала, нановолокна необходимо дополнительно покрывать пленкой аморфного углерода, что влечет за собой повышение стоимости конечного изделия.A disadvantage of the known composite material is the difficulty in its preparation, since in order to increase the mechanical properties of the composite material, the nanofibers must be additionally coated with an amorphous carbon film, which entails an increase in the cost of the final product.
В основу изобретения поставлена задача создания ЛКМ с использованием волокон ВЗР, обладающего высоким уровнем прочностных свойств, пониженной массой и хорошей коррозионной стойкостью.The basis of the invention is the task of creating coatings using fibers of VZR, with a high level of strength properties, low weight and good corrosion resistance.
Поставленная задача решается тем, что в композиционном материале, включающем матрицу из алюминиевого сплава и упрочнитель, выполненный в виде армирующих волокон, матрица выполнена на основе Al-Mg-Si, а в качестве упрочнителя используют волокна длиной 2-5 мм, полученные методом высокоскоростного затвердевания расплава из сплава составом, что и матричный, или из титановых сплавов, содержанием до 25 об.%.The problem is solved in that in a composite material comprising a matrix of aluminum alloy and a hardener made in the form of reinforcing fibers, the matrix is made on the basis of Al-Mg-Si, and fibers using a length of 2-5 mm obtained by high-speed hardening are used as a hardener melt from an alloy with the composition as matrix, or from titanium alloys, with a content of up to 25 vol.%.
Поскольку материал выполнен на основе Al-Mg-Si, а в качестве упрочнителя используют волокна длиной 2-5 мм, полученные методом высокоскоростного затвердевания расплава из сплава составом, что и матричный, или из титановых сплавов, содержанием до 25 об.%, обеспечивается повышение прочностных свойств, снижается стоимость конечного материала, материал обладает коррозионной стойкостью и низкой массой, что позволяет широко использовать материал в различных областях техники.Since the material is made on the basis of Al-Mg-Si, and fibers with a length of 2-5 mm obtained by high-speed solidification of the melt from an alloy with a composition of both matrix and titanium alloys containing up to 25 vol.% Are used as a hardener, an increase strength properties, the cost of the final material is reduced, the material has corrosion resistance and low weight, which makes it possible to widely use the material in various fields of technology.
Метод ВЗР обеспечивает мелкодисперсную структуру волокон, то есть нет необходимости дополнительно покрывать волокна пленкой аморфного углерода. Также материал имеет лучшую смачиваемость на границе матрица-волокно, поскольку природа материала - метал-метал. Экспериментальным путем была выбрана оптимальная длина волокон 2-5 мм. Именно в этом диапазоне обеспечивается максимальный результат механических свойств КМ при незначительном ухудшении литейных свойств при изготовлении.The VZR method provides a finely dispersed fiber structure, i.e. there is no need to additionally coat the fibers with an amorphous carbon film. Also, the material has better wettability at the matrix-fiber interface, since the nature of the material is metal-metal. Experimentally, the optimal fiber length was 2-5 mm. It is in this range that the maximum result of the mechanical properties of KM is ensured with a slight deterioration in the casting properties during manufacture.
Композиционный материал получают следующим образом. В качестве шихтовых материалов используют:Composite material is prepared as follows. As the charge materials use:
- чушковой алюминий марки А99;- pig aluminum grade A99;
- чушковой силумин марки СИЛ00;- pig silumin brand SIL00;
- чушковой магний марки Мг95;- magnesium ingot grade Mg95;
- лигатуру алюминий-марганец (8,5% марганца);- ligature aluminum-manganese (8.5% manganese);
- лигатуру алюминий-титан (4,3% титана);- ligature aluminum-titanium (4.3% titanium);
- лигатуру алюминий-бериллий (5,2% бериллия).- ligature aluminum-beryllium (5.2% beryllium).
Приготовление матричного сплава осуществляют в следующей последовательности. Алюминий расплавляют и перегревают до температуры 780°С. С поверхности расплава снимают окисную пленку и вводят лигатуру алюминий-титан. Затем при температуре 760-780°С последовательно вводят лигатуру алюминий-марганец, силумин и лигатуру алюминий-бериллий. В последнюю очередь щипцами или колокольчиком под зеркало расплава при температуре 750°С вводят магний. После тщательного перемешивания и выстаивания в течение 5-7 минут с поверхности расплава снимают окисную пленку и его разливают по заранее подготовленным формам и в металлическую изложницу для получения заготовок для последующей переработки в ВЗР-волокно.The preparation of the matrix alloy is carried out in the following sequence. Aluminum is melted and overheated to a temperature of 780 ° C. An oxide film is removed from the surface of the melt and an aluminum-titanium alloy is introduced. Then, at a temperature of 760-780 ° C, an aluminum-manganese alloy, silumin and an aluminum-beryllium alloy are sequentially introduced. Last of all, magnesium is introduced with forceps or a bell under a melt mirror at a temperature of 750 ° C. After thoroughly mixing and standing for 5-7 minutes, the oxide film is removed from the surface of the melt and poured into preformed molds and into a metal mold to obtain blanks for further processing into VZR fiber.
Для осуществления процесса ВЗР в соответствии с расчетами заданной скорости охлаждения и формы получаемых частиц в МАТИ сконструирована серия установок типа "Циклон", позволяющих осуществить этот метод применительно к широкому спектру материалов.To carry out the CDW process in accordance with calculations of a given cooling rate and the shape of the resulting particles, a series of Cyclone-type plants have been constructed at MATI, which allow this method to be applied to a wide range of materials.
Схема наиболее простой установки представлена на (фиг.1), где охлаждаемый диск 2 приводится во вращение приводом 3, размещенным на подвижной раме 4. Заданный уровень погружения диска в ванну 5 с расплавом 6 регулируется системой подъема 7. Температурный режим процесса осуществляется резистивным методом нагревателями из силита или дисилицида молибдена. Установка снабжена системой 1 отсоса и сбора порошка, смонтированной на базе пылеулавливающего агрегата ЗИЛ-900 М. Диск-кристаллизатор 2 выполнен из бронзы или меди диаметром 200 мм и шириной 25-30 мм. На рабочей кромке диска сформированы насечки различной конфигурации. Благодаря насечкам можно получать волокна и порошки игольчатой или чешуйчатой формы заданных размеров. Скорость вращения диска 2 регулируется и может изменяться от 100 до 18000 об/мин. С помощью системы 7 поддержания заданного уровня погружения диска 2 в расплав 6 регулируется толщина получаемой продукции. Толщина регулируется также и скоростью вращения диска-кристаллизатора 2. Размеры получаемых игольчатых и чешуйчатых порошков можно варьировать в пределах: длина 250-5000 мкм, толщина 10-500 мкм, ширина 100-2000 мкм. Плавление металлов и сплавов осуществляется в ванне 5, выполненной из огнеупорного материала. Процесс получения порошков и волокон на установке "Циклон" ведут на воздухе или в защитной атмосфере. Поддержание заданного температурного режима осуществляется регулятором температуры ВРТ-3, работающим совместно с платино-платинородиевой термопарой. Рабочий интервал температур от 473 до 1873 К. Диск 2 охлаждается водой. Пульт управления установки "Циклон" смонтирован вместе с блоком питания мощностью 20 кВт, напряжением 220 В. Установка снабжена системой контроля и регулирования температуры и системой контроля скорости вращения диска 2, состоящей из автоматического тахометра ЦАТ-2М и строботахометра. Производительность установки зависит от формы и состава получаемого материала, скорости вращения диска и скорости подачи расплавленного материала.The diagram of the simplest installation is shown in (Fig. 1), where the cooled
Далее ВЗР-волокно засыпают на поверхность расплава при вращающемся со скоростью 200-300 оборотов в минуту импеллере. Перемешивание осуществляут при температуре расплава 720-730°С в течение 1 минуты для равномерного распределения волокна в расплаве. Размеры частиц волокна составляют 2-5 мм и в качестве упрочнителя используют волокно двух типов: состав, идентичный матричному сплаву, и из титанового сплава.Next, the VZR fiber is poured onto the surface of the melt when the impeller rotates at a speed of 200-300 rpm. Mixing is carried out at a melt temperature of 720-730 ° C for 1 minute for uniform distribution of the fiber in the melt. The particle size of the fiber is 2-5 mm and two types of fiber are used as a hardener: a composition identical to the matrix alloy and a titanium alloy.
На фиг.2. показано изменение прочности (σв) и относительного удлинения (δ) в зависимости от типа используемого в качестве армирующей фазы волокна. Видно, что введение в матричный сплав ВЗР-волокна приводит к увеличению и прочности, и пластичности.In figure 2. Shows the change in strength (σ in ) and elongation (δ) depending on the type of fiber used as the reinforcing phase. It is seen that the introduction of VZR fiber into the matrix alloy leads to an increase in both strength and ductility.
На фиг.3 представлена графическая зависимость прочности [σВ] и относительного удлинения [δ] от количества вводимого ВЗР-волокна сплава Al-Mg-Si. Видно, что при увеличении количества вводимого волокна непрерывно повышается прочность. При содержании 4, 5% волокна прочность по сравнению с исходным состоянием повысилась на 15%. В то же время пластичность полученных композиций сначала растет, а затем снижается.Figure 3 presents a graphical dependence of the strength [σB] and elongation [δ] on the amount of introduced VZR fiber alloy Al-Mg-Si. It can be seen that with an increase in the amount of introduced fiber, the strength continuously increases. When the content of 4.5% fiber, the strength compared with the initial state increased by 15%. At the same time, the ductility of the obtained compositions first increases, and then decreases.
На фиг.4 представлена графическая зависимость прочности [σB] и относительного удлинения [δ] от количества вводимого ВЗР-волокна из титанового сплава. При содержании 4, 5% волокна прочность по сравнению с исходным состоянием повысилась более чем на 25%. Это очевидно связано с тем, что это волокно более дисперсное, а также более устойчиво в матричном сплаве, чем волокно на основе алюминиевого сплава. Кроме того, на повышении прочности сказывается и эффект модифицирования, который имеет место при растворении титана в матричном сплаве в процессе приготовления композиции. Очевидно по этой же причине при увеличении количества ВЗР-волокна в матричном сплаве происходит увеличение пластичности. В целом следует отметить, что увеличение содержания ВЗР-волокна в матричном сплаве способствует повышению механических свойств. При максимальном содержании волокна 4, 5% (вес) объемная доля компонента составляет 20-25%. При этом литейные свойства полученных композиций практически не изменяются. Это создает предпосылки для получения фасонных отливок всеми доступными способами литья.Figure 4 shows a graphical dependence of the strength [σ B ] and elongation [δ] on the amount of introduced titanium alloy VZR fiber. When the content of 4.5% fiber, the strength compared with the initial state increased by more than 25%. This is obviously due to the fact that this fiber is more dispersed and also more stable in a matrix alloy than fiber based on aluminum alloy. In addition, the increase in strength is also affected by the modification effect that occurs when titanium is dissolved in a matrix alloy during the preparation of the composition. Obviously, for the same reason, with an increase in the number of VZR fibers in the matrix alloy, an increase in ductility occurs. In general, it should be noted that an increase in the content of VZR fiber in the matrix alloy enhances the mechanical properties. With a maximum fiber content of 4.5% (weight), the volume fraction of the component is 20-25%. In this case, the casting properties of the obtained compositions are practically unchanged. This creates the prerequisites for obtaining shaped castings by all available casting methods.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013147402/02A RU2538245C1 (en) | 2013-10-24 | 2013-10-24 | Aluminium alloy-based composite with reinforcing fibres |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013147402/02A RU2538245C1 (en) | 2013-10-24 | 2013-10-24 | Aluminium alloy-based composite with reinforcing fibres |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2538245C1 true RU2538245C1 (en) | 2015-01-10 |
Family
ID=53288025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013147402/02A RU2538245C1 (en) | 2013-10-24 | 2013-10-24 | Aluminium alloy-based composite with reinforcing fibres |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2538245C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2666657C2 (en) * | 2016-10-17 | 2018-09-11 | Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Федеральный исследовательский центр "Красноярский научный центр Сибирского отделения Российской академии наук" | Method of producing composite material |
| RU2807246C1 (en) * | 2022-12-27 | 2023-11-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Composite material |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4713111A (en) * | 1986-08-08 | 1987-12-15 | Amax Inc. | Production of aluminum-SiC composite using sodium tetrasborate as an addition agent |
| FR2667615A1 (en) * | 1990-10-09 | 1992-04-10 | Mitsubishi Electric Corp | Aluminium@ carbon@ fibre composite material - for electronic component mounting, has high strength and low density |
| RU2374355C1 (en) * | 2008-11-01 | 2009-11-27 | Валентин Александрович Жабрев | Composite material |
| CN103290343A (en) * | 2013-06-27 | 2013-09-11 | 孟红琳 | Preparation method of filler particle enhanced aluminium alloy composite material |
-
2013
- 2013-10-24 RU RU2013147402/02A patent/RU2538245C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4713111A (en) * | 1986-08-08 | 1987-12-15 | Amax Inc. | Production of aluminum-SiC composite using sodium tetrasborate as an addition agent |
| FR2667615A1 (en) * | 1990-10-09 | 1992-04-10 | Mitsubishi Electric Corp | Aluminium@ carbon@ fibre composite material - for electronic component mounting, has high strength and low density |
| RU2374355C1 (en) * | 2008-11-01 | 2009-11-27 | Валентин Александрович Жабрев | Composite material |
| CN103290343A (en) * | 2013-06-27 | 2013-09-11 | 孟红琳 | Preparation method of filler particle enhanced aluminium alloy composite material |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2666657C2 (en) * | 2016-10-17 | 2018-09-11 | Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Федеральный исследовательский центр "Красноярский научный центр Сибирского отделения Российской академии наук" | Method of producing composite material |
| RU2807246C1 (en) * | 2022-12-27 | 2023-11-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Composite material |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Jue et al. | Microstructure evolution and mechanical properties of Al-Al2O3 composites fabricated by selective laser melting | |
| Rajan et al. | Developments in processing of functionally gradient metals and metal–ceramic composites: a review | |
| AU732289B2 (en) | Particulate field distributions in centrifugally cast metal matrix composites | |
| Rajan et al. | Developments in solidification processing of functionally graded aluminium alloys and composites by centrifugal casting technique | |
| RU2713668C1 (en) | Materials with hca structure based on aluminium, titanium and zirconium and articles made therefrom | |
| CN110621796A (en) | Method for manufacturing aluminum alloy parts | |
| JP2003509221A (en) | Method and apparatus for producing semi-fluid metal slurry and molding material | |
| CN101280376A (en) | High wear-resistant zinc-aluminum alloy and preparation method thereof | |
| JP7196181B2 (en) | Use in additive manufacturing of aluminum-containing alloys | |
| JP2019173049A (en) | Powder for metal mold | |
| Fattahi et al. | Novel manufacturing process of nanoparticle/Al composite filler metals of tungsten inert gas welding by accumulative roll bonding | |
| Upadhyay et al. | Role of stir casting in development of aluminium metal matrix composite (AMC): an overview | |
| CN104942271A (en) | Beryllium-aluminum alloy sheet and manufacturing method thereof | |
| CN113891951A (en) | Aluminium-based alloy having improved mechanical strength on ageing at high temperatures and adapted to rapid solidification | |
| Xie et al. | Centrifugal casting processes of manufacturing in situ functionally gradient composite materials of Al-19Si-5Mg alloy | |
| Kai et al. | Characteristics of two Al based functionally gradient composites reinforced by primary Si particles and Si/in situ Mg2Si particles in centrifugal casting | |
| CN113412172A (en) | Method for manufacturing aluminum alloy parts | |
| CN108941552B (en) | A Ti/Ti6Al4V Composite with Continuous Gradient Changes in Composition | |
| WO2021193536A1 (en) | Aluminum powder for metal laminate molding, manufacturing method thereof, and metal laminate molded product | |
| Zheng et al. | Effects of laser power on the microstructure and mechanical properties of 316L stainless steel prepared by selective laser melting | |
| CN108796297B (en) | High-strength high-toughness copper-nickel-tin alloy raw material directly used for 3D printing and preparation method and application thereof | |
| RU2538245C1 (en) | Aluminium alloy-based composite with reinforcing fibres | |
| Geng et al. | Metal matrix composites | |
| CN101876043A (en) | Homogenization heat treatment method suitable for spray forming of 7000 series aluminum alloys | |
| CN104630512A (en) | Dispersion type copper-bismuth-tin immiscible alloy composite wire rod and preparation method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20161025 |