RU2507038C1 - End mill for cutting hard-to-machine materials - Google Patents
End mill for cutting hard-to-machine materials Download PDFInfo
- Publication number
- RU2507038C1 RU2507038C1 RU2012125085/02A RU2012125085A RU2507038C1 RU 2507038 C1 RU2507038 C1 RU 2507038C1 RU 2012125085/02 A RU2012125085/02 A RU 2012125085/02A RU 2012125085 A RU2012125085 A RU 2012125085A RU 2507038 C1 RU2507038 C1 RU 2507038C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tooth
- cutter
- cutting
- teeth
- mill
- Prior art date
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 76
- 239000000463 material Substances 0.000 title description 8
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000003801 milling Methods 0.000 claims description 17
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 4
- 230000013011 mating Effects 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 abstract 1
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 abstract 1
- 239000002173 cutting fluid Substances 0.000 description 12
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 description 2
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 2
- 206010011878 Deafness Diseases 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения, а именно к конструкциям металлорежущих инструментов, в частности фрез.The invention relates to the field of engineering, and in particular to the designs of metal-cutting tools, in particular milling cutters.
Известна фреза (авторское свидетельство СССР №1333478, B23C 5/10, 1986 г.) с развернутой под прямым углом волновинтовой передней поверхностью зубьев, имеющих смещение гребней и впадин волн вдоль оси фрезы и плавное сопряжение с чисто винтовыми участками у рабочего торца фрезы. С целью повышения стойкости и виброустойчивости, за счет создания более оптимальной геометрии режущей части, передние углы зубьев во впадинах волновинтовой поверхности выполнены большими передних углов на гребнях и чисто винтовых участках. Волновинтовая передняя поверхность зубьев выполнена асимметричной со смещением гребня волны в сторону рабочего торца фрезы. Чисто винтовые участки передней поверхности зубьев выполнены одинаковой длины с различным угловым шагом между собой.Known milling cutter (USSR author's certificate No. 1333478,
Недостатком данной фрезы является то, что не все крайние точки режущей кромки зуба лежат на образующей цилиндра. Это не позволяет получать прямолинейную поверхность и лишает возможности использовать фрезу данной конструкции на получистовых и чистовых операциях. Кроме того, данная фреза не имеет каналы для внутреннего подвода смазочно-охлаждающей жидкости, что не позволяет оптимально подавать ее непосредственно в зону резания и значительно повышает вероятность сваривания обрабатываемого материала с режущей поверхностью фрезы и последующее выкрашивание режущих кромок. К недостаткам относится и отсутствие стружкоделительных канавок. Их отсутствие не позволяет оптимально разделять длинную стружку на более мелкие элементы для ее отвода из зоны резания. Особенно это будет сказываться при обработке глубоких закрытых карманов.The disadvantage of this cutter is that not all extreme points of the cutting edge of the tooth lie on the generatrix of the cylinder. This does not allow to obtain a rectilinear surface and makes it impossible to use the cutter of this design for semi-finishing and finishing operations. In addition, this cutter does not have channels for the internal supply of cutting fluid, which does not allow it to be optimally fed directly into the cutting zone and significantly increases the likelihood of welding of the processed material with the cutting surface of the cutter and subsequent chipping of the cutting edges. The disadvantages include the lack of chip splitting grooves. Their absence does not allow to optimally divide the long chips into smaller elements for its removal from the cutting zone. This will especially affect the processing of deep closed pockets.
Задачей предполагаемого изобретения является повышение стойкости, производительности (съем объема материала в единицу времени) и применимости концевых фрез в процессе эксплуатации.The objective of the proposed invention is to increase the durability, performance (removal of the volume of material per unit time) and the applicability of end mills during operation.
Технический результат, который обеспечивает данное изобретение, заключается в получении черновой и/или получистовой прямолинейной поверхности при фрезеровании, предотвращении возможности сваривания обрабатываемого материала с режущей поверхностью фрезы и последующего выкрашивание режущих кромок, предотвращении навивания стружки на инструмент и облегчении ее отвода из зоны резания, возможности повышения режимов резания.The technical result that this invention provides is to obtain a rough and / or semi-finished rectilinear surface during milling, preventing the possibility of welding of the processed material with the cutting surface of the cutter and subsequent chipping of the cutting edges, preventing the chip from winding on the tool and facilitating its removal from the cutting zone, the possibility increase cutting conditions.
Указанный технический результат достигается посредством изменения конструкции режущей части фрезы. Для этого передняя поверхность режущей кромки зуба помимо винтовой, выполнена волнообразной по передней поверхности зуба с чередующимися выступами и впадинами, и величиной волны с наибольшей амплитудой (A). При этом все крайние точки режущей кромки каждого зуба лежат на образующей цилиндра, то есть, равноудалены от оси фрезы, а передние углы зубьев во впадинах волновинтовой поверхности, на выступах и чисто винтовых участках выполнены одинаковыми. Это позволяет применять фрезы данной конструкции не только на черновых, но и на чистовых операциях, так как за фрезой получается прямолинейная поверхность. Причем волнообразная режущая кромка зуба выполняется с как можно большей амплитудой синусоиды волны, это приводит к изменению величины и направления сдвиговых деформаций срезаемого материала, вследствие постоянно изменяющегося угла наклона зуба по длине режущей кромки, что дает сбалансированные силы резания и способствует дроблению стружки. Кроме того, выступы волн последующих зубьев выполнены со смещением и для фрез с четным числом зубьев располагаются напротив впадин предыдущего зуба. Для фрез с нечетным числом зубьев выступы смещаются на иную - индивидуальную расчетную величину. Расчетная величина смещения вычисляется индивидуально, так как зависит от числа зубьев, диаметра фрезы, шага волны и технологических возможностей оборудования. Данные конструктивные особенности обеспечивают сбалансированные силы резания в процессе обработки, снижение вибраций, уменьшению нагрузки на обрабатываемую деталь и способствуют процессу дробления стружки. Само же дробление стружки обеспечивают стружкоделительные канавки V-образного профиля, которые располагают на режущей кромке зубьев фрезы. Для более мелкого дробления стружки стружкоделительные канавки располагаются в местах наименьшего угла наклона касательной к кромке волнообразной режущей кромки зуба относительно оси фрезы (ωмин.). Причем шаг стружкоделительных канавок равен шагу волнообразной режущей кромки зуба, а за счет смещения волны на последующих зубьях стружкоделительные канавки располагаются по фрезе в шахматном порядке. Подобное расположение канавок снижает их негативное влияние как концентраторов напряжений, в виду того, что на обеих сторонах канавки получаются примерно одинаковые углы заострения достаточно благоприятные для процесса резания и обе стороны канавки воспринимают одинаковую нагрузку. Это позволяет значительно повысить период стойкости фрезы и улучшает условия резания. Дополнительно, для достижения указанного технического результата, в теле фрезы выполнены основной и отводные, каналы для подвода смазывающе-охлаждающей жидкости в зону резания. Основной канал выполнен глухим в торцевой части и расположен вдоль оси цилиндра фрезы. Отводные каналы меньшего диаметра имеют выходные отверстия, расположенные в каждой стружечной канавке и обеспечивающие подачу смазывающе-охлаждающей жидкости непосредственно в зону резания. Причем отверстия первого от торца фрезы ряда расположены на одинаковом расстоянии от рабочего торца фрезы с наклоном к ее оси под углом, при котором смазывающе-охлаждающая жидкость подается в зону резания находящуюся в районе радиуса на рабочем торце фрезы. Последующие отверстия каналов для подвода смазывающе-охлаждающей жидкости располагаются в шахматном порядке от зуба к зубу перпендикулярно оси фрезы или под наклоном в сторону рабочего торца инструмента. Такое расположение каналов не снижает прочность фрезы на изгиб в сечениях, в которых просверлены отверстия и позволяют подавать смазывающе-охлаждающую жидкость равномерно в зону резания, что немаловажно при фрезеровании со значениями ширины фрезерованиями близкими к длине режущей части фрезы. Для изготовления фрезы предлагаемой конструкции использована быстрорежущая сталь, полученная методом порошковой металлургии.The specified technical result is achieved by changing the design of the cutting part of the cutter. For this, the front surface of the cutting edge of the tooth, in addition to the helical, is made wavy along the front surface of the tooth with alternating protrusions and depressions, and the magnitude of the wave with the largest amplitude (A). Moreover, all the extreme points of the cutting edge of each tooth lie on the generatrix of the cylinder, that is, are equidistant from the axis of the cutter, and the front angles of the teeth in the hollows of the waveguide surface, on the protrusions and purely screw sections are made the same. This allows the use of milling cutters of this design not only on rough, but also on finishing operations, since behind the milling cutter a rectilinear surface is obtained. Moreover, the wavy cutting edge of the tooth is performed with the largest possible amplitude of the sinusoid wave, this leads to a change in the magnitude and direction of shear deformations of the material being cut, due to the constantly changing angle of inclination of the tooth along the length of the cutting edge, which gives balanced cutting forces and contributes to chip crushing. In addition, the protrusions of the waves of subsequent teeth are offset and for mills with an even number of teeth are located opposite the depressions of the previous tooth. For milling cutters with an odd number of teeth, the protrusions are shifted by a different - individual calculated value. The calculated offset value is calculated individually, as it depends on the number of teeth, the diameter of the cutter, the step of the wave and the technological capabilities of the equipment. These design features provide balanced cutting forces during processing, reduce vibrations, reduce the load on the workpiece and contribute to the process of crushing chips. The very fragmentation of the chips is provided by the chip-cutting grooves of the V-shaped profile, which are located on the cutting edge of the cutter teeth. For finer chip crushing, chip splitting grooves are located at the smallest angle of inclination of the tangent to the edge of the wave-like cutting edge of the tooth relative to the axis of the cutter (ωmin.). Moreover, the step of the chip splitting grooves is equal to the step of the wave-like cutting edge of the tooth, and due to the displacement of the wave on subsequent teeth, the chip splitting grooves are staggered along the cutter. This arrangement of the grooves reduces their negative impact as stress concentrators, since on both sides of the groove approximately the same taper angles are obtained that are sufficiently favorable for the cutting process and both sides of the groove take the same load. This can significantly increase the resistance period of the cutter and improves the cutting conditions. Additionally, to achieve the specified technical result, the main and bypass channels are made in the mill body for supplying a lubricating-cooling liquid to the cutting zone. The main channel is made deaf in the end part and is located along the axis of the mill cylinder. The smaller diameter outlet ducts have outlet openings located in each chip groove and provide the supply of cutting fluid directly to the cutting zone. Moreover, the holes of the first row from the end of the mill are located at the same distance from the working end of the mill with an inclination to its axis at an angle at which the cutting fluid is supplied to the cutting zone located in the radius region at the end of the mill. The subsequent openings of the channels for supplying a lubricant-cooling fluid are staggered from tooth to tooth perpendicular to the axis of the cutter or at an angle to the working end of the tool. This arrangement of the channels does not reduce the bending strength of the cutter in sections in which the holes are drilled and allow the supply of cutting fluid evenly into the cutting zone, which is important when milling with milling widths close to the length of the cutting part of the cutter. For the manufacture of mills of the proposed design used high-speed steel obtained by powder metallurgy.
Существенными признаками предлагаемого устройства, отличительными от приведенного аналога и обеспечивающими достижение указанного технического результата, являются: выполнение передней поверхности режущей кромки зуба помимо винтовой, волнообразной по передней поверхности зуба с расположением всех крайних точек режущей кромки каждого зуба на образующей цилиндра; выполнение передних углов зубьев во впадинах волновинтовой поверхности, на гребнях и чисто винтовых участках одинаковыми; выполнение выступов волн последующих зубьев со смещением относительно предыдущего зуба; выполнение на режущей кромке зубьев фрезы стружкоделительных канавок V-образного профиля, расположенных на зубьях в шахматном порядке в местах наименьшего угла наклона касательной к кромке волнообразной режущей кромки зуба относительно оси фрезы; выполнение в теле фрезы каналов для подвода смазывающе-охлаждающей жидкости, выходные отверстия которых расположены в каждой стружечной канавке; расположение отверстий первого от торца фрезы ряда на одинаковом расстоянии от рабочего торца фрезы с наклоном к ее оси под углом, при котором смазывающе-охлаждающая жидкость подается в зону резания находящуюся в районе радиуса на рабочем торце фрезы; расположение последующих отверстий каналов для подвода смазывающе-охлаждающей жидкости в шахматном порядке от зуба к зубу перпендикулярно оси фрезы или под наклоном в сторону рабочего торца инструмента.Salient features of the proposed device, distinctive from the analogue and ensuring the achievement of the specified technical result, are: the execution of the front surface of the cutting edge of the tooth in addition to the helical, wavy along the front surface of the tooth with the location of all the extreme points of the cutting edge of each tooth on the generatrix of the cylinder; the execution of the front angles of the teeth in the hollows of the waveguide surface, on the ridges and purely screw sections are the same; the implementation of the protrusions of the waves of subsequent teeth with an offset relative to the previous tooth; execution on the cutting edge of the cutter teeth of the chip-cutting grooves of a V-shaped profile located on the teeth in a checkerboard pattern at the places of the smallest angle of inclination of the tangent to the edge of the wave-like cutting edge of the tooth relative to the axis of the cutter; the implementation in the body of the cutter channels for supplying a lubricating coolant, the outlet openings of which are located in each chip groove; the location of the holes of the first row from the end of the mill at the same distance from the working end of the mill with an inclination to its axis at an angle at which the cutting fluid is supplied to the cutting zone located in the radius region on the working end of the mill; the location of the subsequent openings of the channels for supplying a cutting fluid in a checkerboard pattern from tooth to tooth perpendicular to the axis of the cutter or at an angle to the working end of the tool.
На фиг.1 изображен общий вид фрезы; на фиг.2 - вид Д, рабочий торец фрезы; на фиг.3 - разрез А-А; на фиг.4 - разрез Б-Б; на фиг.5 - вид В, места расположения стружкоделительных канавок на режущей кромке фрезы; на фиг.6 - разрез Г-Г; на фиг.7 - развертка режущей части пятизубой фрезы.Figure 1 shows a General view of the cutter; figure 2 - view D, the working end of the cutter; figure 3 is a section aa; figure 4 is a section bB; figure 5 is a view, the location of the chip splitting grooves on the cutting edge of the cutter; figure 6 is a section GG; 7 is a scan of the cutting part of the five-tooth mill.
Фреза представляет собой цилиндр 1 на поверхности которого выполнены стружечные винтовые канавки, формирующие зубья фрезы 2. Передняя поверхность 3 зубьев 2 помимо винтовой, выполнена волнообразной с чередующимися выступами 4 и впадинами 5. Пересечение крайних точек волнообразной передней поверхности 3 с образующей цилиндра 1 фрезы, образуют режущую кромку 6 зубьев 2 фрезы. Режущая кромка 6 также, помимо винтовой, получается волнообразной с чередующимися выступами 4 и впадинами 5. Все точки режущей кромки 6 зуба 2 фрезы лежат на образующей цилиндра 1 то есть, равноудалены от центральной оси фрезы, что позволяет получить прямолинейную поверхность при фрезеровании. Задняя поверхность 7 зуба 2 фрезы, повторяет волнообразный профиль передней поверхности режущей кромки 6. На режущих кромках 6 фрезы выполнены стружкоделительные канавки 8. Стружкоделительные канавки 8 имеют V-образный профиль и располагаются в месте наименьшего угла наклона касательной к волнообразной режущей кромке 6 зуба 2 относительно оси фрезы (ωмин). Шаг стружкоделительных канавок 8 равен шагу волнообразной режущей кромки 6 зуба 2, расположение - в шахматном порядке.The milling cutter is a
Для фрез с четным числом зубьев 2 выступы 4 волн последующих зубьев должны располагаться напротив впадин 5 предыдущего зуба, то есть в шахматном порядке. Шаг волны (Т) для всех зубьев одинаков. Для фрез с нечетным числом зубьев 2 выступы 4 от зуба к зубу должны смещаться на расчетную величину (а). Величина смещения (a) рассчитывается индивидуально и зависит от числа зубьев, диаметра фрезы, шага волны и технологических возможностей оборудования исходя из равномерного распределения перекрытия шага волны на один оборот фрезы. Здесь одноименные точки волны второго и третьего зуба смещены относительно первого на величину a, где a=T/3, четвертый зуб идентичен первому, а пятый - второму. Такое расположение позволяет сократить длину чистовинтовых участков режущей кромки 6 фрезы и увеличить тем самым общую протяженность режущей кромки 6 за счет увеличения длины волновинтовых участков.For milling cutters with an even number of
В теле фрезы выполнены основной 9 и отводные 10 каналы для подвода смазывающе-охлаждающей жидкости непосредственно в зону резания. Основной канал 9 выполнен глухим со стороны режущей части и расположен вдоль оси цилиндра 1 фрезы. Посредством отводных каналов 10 меньшего диаметра смазывающе-охлаждающая жидкость через выходные отверстия 11 подается в стружечные канавки, то есть в зону резания. Первые выходные отверстия 11 расположены на одинаковом расстоянии от рабочего торца фрезы с наклоном к оси фрезы под таким углом, при котором смазывающе-охлаждающая жидкость будет подаваться в зону резания находящуюся в районе радиуса 12 на рабочем торце фрезы. Угол наклона первого ряда каналов 10 подбирается индивидуально для каждого диаметра фрезы. Последующие каналы 10 для подвода смазывающе-охлаждающей жидкости предпочтительно располагать в шахматном порядке от зуба к зубу перпендикулярно оси фрезы или под наклоном в сторону ее рабочего торца.In the body of the cutter, the main 9 and
Фреза работает следующим образом.The mill works as follows.
Режущие кромки 6 зуба фрезы, выполненные по волновинтовой поверхности, имеют более значительную длину, по сравнению с режущими кромками зуба обычной концевой фрезы, зубья которой выполнены по спирали. Благодаря волновой форме режущей кромки 6 угол поднутрения и угол подъема винтовой линии постоянно изменяются в процессе резания и создают в стружке различные внутренние напряжения. Этот эффект способствует процессу дробления стружки и в результате дает сбалансированные силы резания. При обработке глубоких карманов образуется длинная стружка и данного эффекта для дробления не достаточно. Длинная стружка навивается на тело фрезы и затрудняет процесс резания. Для более продуктивного отвода стружки происходит дополнительное разделение длинной стружки на более короткие отрезки с помощью стружкоделительных канавок 8.The cutting edges 6 of the cutter tooth, made on the waveguide surface, have a longer length compared to the cutting edges of the tooth of a conventional end mill, the teeth of which are made in a spiral. Due to the waveform of the cutting edge 6, the angle of undercut and the angle of elevation of the helix are constantly changing during the cutting process and create various internal stresses in the chip. This effect contributes to the chip crushing process and as a result gives balanced cutting forces. When processing deep pockets, a long chip forms and this effect is not enough for crushing. Long chips are wound on the body of the cutter and complicates the cutting process. For a more productive removal of chips, an additional division of the long chips into shorter segments occurs using chip splitting grooves 8.
Рациональное расположение по телу фрезы каналов 9 и 10 для внутреннего подвода смазывающе-охлаждающей жидкости позволяет добиться эффекта равномерного охлаждения всей зоны резания и исключить свариваемость обрабатываемого материала с режущей кромкой 6 фрезы, что чрезвычайно важно при обработке титановых сплавов. Так же создается направление давления смазывающе-охлаждающей жидкости непосредственно из зоны резания, что способствует вымыванию стружки, которая за счет стружкоделительных канавок 8 уже разделена на мелкие составляющие. Первый ряд каналов 10 для внутреннего подвода смазывающе-охлаждающей жидкости, расположенный под наклоном в зону радиуса 13 на торце 12 фрезы, во время врезания фрезы в материал обрабатываемой заготовки позволяет подавать смазывающе-охлаждающую жидкость непосредственно в зону резания в районе торца 12 фрезы и тем самым, так же исключить сваривание фрезы и обрабатываемого материала в районе торца 12 фрезы.The rational arrangement of
Примером практического использования фрезы данной конструкции служит его реализация в производственных условиях Иркутского авиационного завода - филиала ОАО «Научно-производственная корпорация «Иркут» при обработке силовых деталей каркаса планера из титановых сплавов ВТ 20 и ВТ 22 таких самолетов как Су-30МКИ и ЯК-130. Для изготовления фрезы предлагаемой конструкции может быть использована быстрорежущая сталь, полученная методом порошковой металлургии. Ее применение повышает стойкость фрезы и режимы резания, благодаря улучшенной структуре, более высоким физико-механическим свойствам, и повышенному пределу прочности на изгиб, по сравнению с идентичными по хим. составу быстрорежущими сталями, изготовленными обычными методами.An example of the practical use of the milling cutter of this design is its implementation in the production conditions of the Irkutsk Aviation Plant, a branch of the Scientific Production Corporation Irkut OJSC, when machining the power parts of a glider frame made of titanium alloys VT 20 and VT 22 of such aircraft as Su-30MKI and YAK-130 . For the manufacture of mills of the proposed design can be used high-speed steel obtained by powder metallurgy. Its use increases the resistance of the cutter and cutting conditions, due to the improved structure, higher physicomechanical properties, and an increased tensile strength in bending, in comparison with identical in chemical. composition of high-speed steels made by conventional methods.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012125085/02A RU2507038C1 (en) | 2012-06-15 | 2012-06-15 | End mill for cutting hard-to-machine materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012125085/02A RU2507038C1 (en) | 2012-06-15 | 2012-06-15 | End mill for cutting hard-to-machine materials |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012125085A RU2012125085A (en) | 2013-12-20 |
| RU2507038C1 true RU2507038C1 (en) | 2014-02-20 |
Family
ID=49784700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012125085/02A RU2507038C1 (en) | 2012-06-15 | 2012-06-15 | End mill for cutting hard-to-machine materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2507038C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3375562A1 (en) | 2017-03-16 | 2018-09-19 | Walter Ag | Blank for shaft milling cutter |
| RU192176U1 (en) * | 2019-04-04 | 2019-09-05 | Акционерное Общество Производственное объединение "Стрела" | END MILL FOR PROCESSING HARD-PROCESSED AND TITANIUM ALLOYS |
| RU193631U1 (en) * | 2019-08-01 | 2019-11-07 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | Twist drill |
| RU2714268C1 (en) * | 2019-02-08 | 2020-02-13 | УайДжи-1 Ко., Лтд. | End mill having flat backoff, having reinforced rigidity |
| RU2743356C2 (en) * | 2016-12-28 | 2021-02-17 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Milling tool with slots for a coolant flow |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1115250A (en) * | 1965-09-03 | 1968-05-29 | Marwin Anstey Ltd | Cutting tool |
| SU1333478A1 (en) * | 1986-03-20 | 1987-08-30 | Предприятие П/Я Г-4086 | Milling cutter |
| SU1757792A2 (en) * | 1991-02-04 | 1992-08-30 | Научно-исследовательский технологический институт "Прогресс" | Cutter |
| RU2279332C2 (en) * | 2004-08-12 | 2006-07-10 | Дмитрий Валерьевич Попов | End milling cutter with cylindrical surface |
-
2012
- 2012-06-15 RU RU2012125085/02A patent/RU2507038C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1115250A (en) * | 1965-09-03 | 1968-05-29 | Marwin Anstey Ltd | Cutting tool |
| SU1333478A1 (en) * | 1986-03-20 | 1987-08-30 | Предприятие П/Я Г-4086 | Milling cutter |
| SU1757792A2 (en) * | 1991-02-04 | 1992-08-30 | Научно-исследовательский технологический институт "Прогресс" | Cutter |
| RU2279332C2 (en) * | 2004-08-12 | 2006-07-10 | Дмитрий Валерьевич Попов | End milling cutter with cylindrical surface |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2743356C2 (en) * | 2016-12-28 | 2021-02-17 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Milling tool with slots for a coolant flow |
| EP3375562A1 (en) | 2017-03-16 | 2018-09-19 | Walter Ag | Blank for shaft milling cutter |
| WO2018167168A1 (en) | 2017-03-16 | 2018-09-20 | Walter Ag | Blank for shaft milling cutter |
| RU2714268C1 (en) * | 2019-02-08 | 2020-02-13 | УайДжи-1 Ко., Лтд. | End mill having flat backoff, having reinforced rigidity |
| RU192176U1 (en) * | 2019-04-04 | 2019-09-05 | Акционерное Общество Производственное объединение "Стрела" | END MILL FOR PROCESSING HARD-PROCESSED AND TITANIUM ALLOYS |
| RU193631U1 (en) * | 2019-08-01 | 2019-11-07 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | Twist drill |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2012125085A (en) | 2013-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2403673B2 (en) | End mill cutter | |
| EP2398616B1 (en) | Rotary cutting tool with chip breaker pattern | |
| JP4919182B2 (en) | Drilling tool | |
| EP2501511B1 (en) | Cutting edge geometry in rounded nose end mills | |
| US9878379B2 (en) | Cutting tool with enhanced chip evacuation capability and method of making same | |
| US10118236B2 (en) | Rotary cutting tool | |
| RU2507038C1 (en) | End mill for cutting hard-to-machine materials | |
| US20110033251A1 (en) | Rotary cutting tool with reverse chipbreaker pattern | |
| CN106041208B (en) | Circular saw blade with grouped teeth | |
| US20180036810A1 (en) | Rotary cutting tool | |
| CN104185527A (en) | Burr | |
| CN108136519A (en) | Finish-milling tool, particularly slotting cutter | |
| JP5346827B2 (en) | End mill | |
| DE102005002698A1 (en) | Metal-cutting or milling tool has cylindrical blade fixed to base containing at least three separate blades whose cutting edges are at cutting angles to cutting material determined by distance between front and other blades | |
| US10384368B2 (en) | Contour rake face cutting tool | |
| US9545678B2 (en) | Rotary cutting tool | |
| CN102398068A (en) | End milling cutter with equal actual rake angles and unequal spiral angles | |
| US20180133810A1 (en) | Monolithic ceramic end mill cutter set having a helix angle in the interval of 28° to 43° | |
| JP4787910B2 (en) | Cemented carbide end mill and cutting method using the end mill | |
| JP2011062807A (en) | End mill made of cemented carbide | |
| RU158628U1 (en) | END MILL WITH CHANGEABLE CUTTING PLATES WITH HIGH RESISTANCE | |
| CN103273129A (en) | End milling cutter provided with wave-shaped edges | |
| RU192176U1 (en) | END MILL FOR PROCESSING HARD-PROCESSED AND TITANIUM ALLOYS | |
| EP4151346B1 (en) | Face milling cutter and method for machining a surface on a workpiece by means of such a face milling cutter | |
| EP4640348A1 (en) | Cutting shank end mill |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |