RU2469099C1 - Способ доменной плавки - Google Patents
Способ доменной плавки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2469099C1 RU2469099C1 RU2011122079/02A RU2011122079A RU2469099C1 RU 2469099 C1 RU2469099 C1 RU 2469099C1 RU 2011122079/02 A RU2011122079/02 A RU 2011122079/02A RU 2011122079 A RU2011122079 A RU 2011122079A RU 2469099 C1 RU2469099 C1 RU 2469099C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blast
- iron
- furnace
- slag
- coke
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 25
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 18
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 16
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 7
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 claims description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 abstract 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 abstract 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 6
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 3
- 150000003609 titanium compounds Chemical class 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 2
- 208000012868 Overgrowth Diseases 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- SOQBVABWOPYFQZ-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);titanium(4+) Chemical class [O-2].[O-2].[Ti+4] SOQBVABWOPYFQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- -1 titanium carbides Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при выплавке чугуна в доменной печи, работающей с использованием в шихте титаномагнетитового сырья. Способ доменной плавки включает загрузку в печь железорудного шихты и кокса, подачу в фурмы нагретого, обогащенного кислородом дутья, природного газа, выпуск чугуна и шлака и одновременное увеличение расхода кислорода на 0,15-0,20% по отношению к дутью и основности шлака на 0,010-0,015 при повышении концентрации титана в чугуне на 0,01%, сверх 0,10%. В центральную зону колошника доменной печи дополнительно загружают окисляющую добавку с содержанием монооксида железа 20-50%, крупностью 5-100 мм, в количестве 0,5-15,0% от расхода железорудной шихты. Использование изобретения обеспечивает ровный, форсированный ход доменной печи, повышение производительности, снижение удельного расхода кокса и потерь чугуна со шлаком. 1 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при выплавке чугуна в доменных печах, работающих с использованием в шихте титаномагнетитового сырья.
Известен способ доменной плавки, включающий загрузку кокса, рудной части шихты и добавок для промывки горна с содержанием монооксида железа 20-40% крупностью 5-200 мм, загружаемых в центральную зону доменной печи совместно с коксом в соотношении 1:4-1:20 в количестве 2,5-10% от общего расхода рудной части шихты. В качестве добавки для промывки горна используют агломерат, железосодержащие брикеты и руду с содержанием монооксида железа 20-25% (Патент RU №2295573, С21В 5/00, опубл. 20.03.2007 г.).
Недостатком данного способа является пониженная производительность и повышенный расход кокса из-за малого количества добавок в шихте и низкого содержания монооксида железа в них.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату является способ доменной плавки, включающий загрузку в печь железорудного (в т.ч. титаномагнетитового) сырья и кокса, подачу в фурмы нагретого, обогащенного кислородом дутья, природного газа, выпуск чугуна и шлака, одновременное увеличение расхода кислорода на 0,15-0,20% по отношению к расходу дутья и основности шлака на 0,010-0,015, при повышении концентрации титана в чугуне на каждые 0,01% сверх 0,10% (Патент RU №2359040, С21В 5/00, опубл. 20.06.2009 г.).
Недостатком данного способа является ограниченное воздействие принимаемых мер (преимущественно в фурменной зоне) на ослабление процессов образования тугоплавких соединений титана, улучшение свойств шлака и работы горна при превышении предела растворимости титана в чугуне, что снижает производительность и увеличивает расход кокса.
Специфика доменной плавки титаномагнетитового сырья связана с неравновесностью шлаков, содержащих оксиды титана, которые в условиях доменной плавки, восстанавливаясь твердым углеродом через ряд промежуточных оксидов образуют тугоплавкие соединения на основе двухвалентного титана (ТiO), карбидов и карбонитридов титана (TiC, TiNC), образующихся вследствие ограниченной растворимости титана в чугуне и выделяющегося из расплава на контактных поверхностях «металл-кокс-шлак». Эти соединения повышают гетерогенность и видимую вязкость шлака, обуславливают напряженность шлакового режима плавки титаномагнетитового сырья, ухудшают дренажную способность горна, усиливают зарастание горна и желобов, увеличивают потери чугуна со шлаком, снижая производительность доменной печи и повышая расход кокса.
Целью изобретения является обеспечение ровного, форсированного хода доменной печи, повышение производительности, снижение удельного расхода кокса и потерь чугуна со шлаком за счет технических мер, направленных на ослабление процесса развития образования тугоплавких соединений титана, улучшение физико-химических свойств шлака, повышение дренажной способности и активизации работы горна в его центральной зоне.
Поставленная цель достигается тем, что в известном способе доменной плавки, включающем загрузку в печь железорудного сырья и кокса, подачу в фурмы нагретого, обогащенного кислородом дутья, природного газа, выпуск чугуна и шлака и одновременное увеличение расхода кислорода на 0,15-0,20% по отношению к дутью и основности шлака на 0,010-0,015 при повышении концентрации титана в чугуне на 0,01%, сверх 0,10%, согласно изобретению в центральную зону колошника доменной печи дополнительно загружают окисляющую добавку с содержанием монооксида железа 20-50%, крупностью 5-100 мм, в количестве 0,5-15,0% от расхода железорудной части шихты.
Технический эффект при реализации заявленного способа доменной плавки достигается повышением окисленности шлака в центральной зоне горна за счет высвобождающегося (при восстановлении) кислорода окисляющей добавки, при повышении содержания титана в чугуне сверх 0,10%. Это создает в центральной зоне горна физико-химические условия, способствующие развитию процесса окисления титана и его тугоплавких соединений, вследствие большего (по термодинамике) сродства титана к кислороду (чем у железа), улучшает физико-химические свойства шлака и дренажную способность коксовой насадки, активизирует работу горна доменной печи.
В совокупности с повышением основности шлака, окисленности дутья и шлака снижается образование и выделение из расплава свободного титана (практически до минимума) по всему сечению горна доменной печи.
Восстановление титана, как правило, происходит на поверхности кусков кокса, поэтому вследствие прямого контакта с углеродом кокса некоторая часть восстановленного и не растворившегося в металле титана успевает расходоваться на границе раздела фаз «металл-кокс-шлак» на образование карбидов (TiC) и карбонитридов (TiNC). В окислительной среде реакции их образования являются обратимыми и протекают в направлении распада карбидов и карбонитридов.
Процесс образования тугоплавких соединений титана значительно лимитируется окисленностью среды (дутья и шлака). При значительном развитии окислительных процессов по сечению горна (в области фурм и центральной зоне), образование тугоплавких соединений практически затухает. Очевидно, что развитие окислительных процессов титана и его тугоплавких соединений в горне пропорционально степени окисленности среды и тепловому состоянию горна, с уровнем теоретической температуры горения в пределах 2100-2200°С. Практикой работы доменных печей доказано, что при этом уровне теоретической температуры горения достигается стабилизация температурного поля и теплового состояния горна, улучшение физико-химических свойств титанистых шлаков.
Загрузка в центральную зону колошника доменной печи окисляющей добавки в количестве 0,5-15,0% от расхода железорудной части шихты, содержащей 20-50% монооксида железа, крупностью 5-100 мм, позволяет активизировать окислительные процессы в центральной зоне горна за счет повышения окисленности первичных и промежуточных шлаков, а также обеспечивает потенциал, необходимый для разрушения карбидов и карбонитридов, улучшения свойств шлаков, дренажной способности коксовой насадки и работы центральной части горна.
Содержание монооксида железа в окисляющей добавке менее 20% не обеспечивает достаточного развития процессов окисления титана и его тугоплавких соединений, из-за недостаточного количества высвобождающегося кислорода, а содержание его более 50% - нецелесообразно из-за высокой себестоимости ее производства и выплавляемого чугуна, не компенсируемого улучшенными показателями доменной плавки.
Загрузка окисляющей добавки в количестве менее 0,5% от расхода железорудной части шихты нежелательна вследствие снижения эффективности окислительных процессов, а более 15,0% - способствует чрезмерному развитию окислительных процессов с поглощением большого количества тепла, вызывающих похолодание горна.
При загрузке в центральную зону колошника окисляющей добавки крупностью менее 5 мм происходит нарушение газодинамического режима процесса плавки из-за повышения общего перепада давления газа в печи, а при ее загрузке крупностью более 100 мм - не обеспечивается полное ее усвоение, ухудшается работа горна, снижается производительность печи и повышается расход кокса.
Пример. Предлагаемый способ доменной плавки реализован на доменной печи полезным объемом 3000 м3, оборудованной роторным загрузочным устройством и выплавляющей передельный чугун с использованием в шихте железорудного сырья (в т.ч. титаномагнетитового).
Перед загрузкой шихты в доменную печь из окисляющей добавки, содержащей монооксид железа, отсеивали фракции менее 5 мм и более 100 мм, определяли ее химический состав.
В доменную печь загружали железорудное сырье (56 т) и кокс (14,2 т). Железорудная часть шихты состояла из 85% агломерата (47,6 т) и 15% (8,4 т) титаномагнетитового сырья (окатышей Качканарского ГОКа). Загрузка шихты на поверхность колошника осуществлялась по девяти равновеликим кольцевым зонам на фиксированные (6, 5, 4 и т.п.) или переменные (6-5, 7-4, 0-0 и т.п.) радиусы зон. При этом 15% железорудных материалов загружалось в центральную зону печи, 40% - в промежуточную и 45% - периферийную.
Через воздушные фурмы подавали нагретое (до температуры 1190°С), обогащенное кислородом (27,62%) дутье и природный газ. Расход дутья составлял 4400 нм3/мин, кислорода на обогащение дутья - 23 тыс. м3/ч, природного газа - 23 тыс. м3/ч, содержание титана в чугуне - 0,10%, основность шлака по CaO/SiO2 - 1,01 ед.
При повышении содержания титана в чугуне на 0,01%, сверх 0,10%, в процессе плавки одновременно увеличивали расход кислорода на 0,15-0,20% (на 460 м3/ч, т.е. на 0,175%) по отношению к дутью и основности шлака на 0,010-0,015 ед. (на 0,0125 ед.) и, дополнительно, в центральную зону колошника доменной печи загружали окисляющую добавку с содержанием монооксида железа 35,1% в количестве 7,75% (4,34 т) от расхода железорудной части шихты (вариант №4). Окисляющую добавку загружали роторным распределителем в центральную зону колошника доменной печи (радиус выгрузки 4-0) при укладке шихты по девяти кольцевым зонам.
Результаты промышленных доменных плавок предлагаемого способа (варианты №2-6) в сравнении с прототипом (вариант №1) приведены в таблице.
Как видно из таблицы, оптимальные результаты при осуществлении заявляемого способа доменной плавки были достигнуты при параметрах, указанных в вариантах №3-5: фактическая производительность доменной печи составила 101,53%, а удельный расход кокса - 98,92%.
В вариантах №2 и №6 при заграничных значениях заявляемого способа доменной плавки производительность доменной печи уменьшалась, а расход кокса увеличивался по сравнению с прототипом (вариант №1). Производительность доменной печи составила 99,97%, а удельный расход кокса - 100,12 и 100,10% соответственно.
| Таблица | |||||||
| Показатели | Ед. | Варианты | |||||
| изм. | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |
| Количество кокса в подачу | т | 14,2 | 14,2 | 14,2 | 14,2 | 14,2 | 14,2 |
| Количество железорудной части шихты | т | 56 | 56 | 56 | 56 | 56 | 56 |
| Количество окисляющей добавки | т | - | 0,2 | 0,3 | 4,3 | 8,4 | 8,5 |
| Количество окисляющей добавки от расхода железорудной части шихты | % | - | 0,4 | 0,5 | 7,75 | 15,0 | 15,2 |
| Содержание монооксида железа в окисляющей добавке | % | - | 19,8 | 20,0 | 35,1 | 50,0 | 50,1 |
| Крупность окисляющей добавки | мм | - | 4,6 | 5,0 | 52,6 | 100,0 | 102,3 |
| Содержание титана в чугуне | % | 0,10 | 0,11 | 0,11 | 0,11 | 0,11 | 0,11 |
| Основность шлака | ед. | 1,01 | 1,019 | 1,020 | 1,0225 | 1,025 | 1,026 |
| Изменение основности | -«- | 0,009 | 0,010 | 0,0125 | 0,015 | 0,016 | |
| Расход кислорода | тыс. м3/ч | 23,0 | 23,37 | 23,40 | 23,46 | 23,53 | 23,55 |
| Изменение кислорода | % | 0,14 | 0,15 | 0,175 | 0,20 | 0,21 | |
| Расход природного газа | тыс. м3/ч | 23,0 | 24,2 | 24,2 | 24,2 | 24,3 | 24,3 |
| Концентрация кислорода в дутье | % | 27,62 | 27,72 | 27,74 | 27,76 | 27,77 | 27,78 |
| Расход дутья | нм3/мин | 4400 | 4403 | 4403 | 4403 | 4402 | 4400 |
| Температура дутья | °С | 1190 | 1191 | 1189 | 1190 | 1189 | 1189 |
| Производительность | % | 100,0 | 99,97 | 100,12 | 101,53 | 101,0 | 99,97 |
| Удельный расход кокса | % | 100,0 | 100,12 | 99,86 | 98,92 | 99,26 | 100,10 |
Загрузка в центральную зону колошника доменной печи окисляющей добавки с содержанием монооксида железа 20-50%, крупностью 5-100 мм, в количестве 0,5-15,0% от расхода железорудной части шихты, позволила улучшить газодинамический режим плавки, физико-химические свойства титанистого шлака, дренажную способность коксовой насадки, активизировать работу горна. Удельная производительность доменной печи увеличилась на 1,5%, а удельный расход кокса уменьшился на 1,1%.
Использование предлагаемого способа доменной плавки свидетельствует об улучшении основных технико-экономических показателей доменной плавки: увеличена производительность доменной печи и снижен удельный расход кокса за счет повышения ровности хода печи.
Предлагаемый способ доменной плавки промышленно применим на доменных печах металлургических предприятий России, не требует капитальных затрат и обеспечивает получение передельного чугуна с низкой себестоимостью.
Claims (1)
- Способ доменной плавки, включающий загрузку в печь железорудной части шихты, содержащей титаномагнетитовое сырье, и кокса, подачу в фурмы нагретого, обогащенного кислородом дутья, природного газа, выпуск чугуна и шлака и одновременное увеличение расхода кислорода на 0,15-0,20% по отношению к дутью и основности шлака на 0,010-0,015 при повышении концентрации титана в чугуне на 0,01%, сверх 0,10%, отличающийся тем, что дополнительно в центральную зону колошника доменной печи загружают окисляющую добавку с содержанием монооксида железа 20-50%, крупностью 5-100 мм, в количестве 0,5-15,0% от расхода железорудной части шихты.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011122079/02A RU2469099C1 (ru) | 2011-05-31 | 2011-05-31 | Способ доменной плавки |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011122079/02A RU2469099C1 (ru) | 2011-05-31 | 2011-05-31 | Способ доменной плавки |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2469099C1 true RU2469099C1 (ru) | 2012-12-10 |
Family
ID=49255735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011122079/02A RU2469099C1 (ru) | 2011-05-31 | 2011-05-31 | Способ доменной плавки |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2469099C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117305524A (zh) * | 2023-10-30 | 2023-12-29 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种富氢碳循环氧气高炉冶炼钒钛矿的方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2119958C1 (ru) * | 1997-07-29 | 1998-10-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ промывки горна доменной печи |
| UA8262U (en) * | 2005-02-28 | 2005-07-15 | Parshyn Oleksandr Yuvinaliiovy | A method for washing the blast-furnace hearth |
| RU2295573C1 (ru) * | 2005-06-21 | 2007-03-20 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Способ доменной плавки |
| WO2008131614A1 (fr) * | 2007-04-30 | 2008-11-06 | Zhengzhou Yongtong Special Steel Co., Ltd. | Procédé de fusion d'une base d'acier inoxydable à faible teneur en p faisant intervenir de la roche ferrugineuse pauvre contenant du ni et du cr |
| RU2359040C1 (ru) * | 2007-11-06 | 2009-06-20 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Способ доменной плавки |
-
2011
- 2011-05-31 RU RU2011122079/02A patent/RU2469099C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2119958C1 (ru) * | 1997-07-29 | 1998-10-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ промывки горна доменной печи |
| UA8262U (en) * | 2005-02-28 | 2005-07-15 | Parshyn Oleksandr Yuvinaliiovy | A method for washing the blast-furnace hearth |
| RU2295573C1 (ru) * | 2005-06-21 | 2007-03-20 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Способ доменной плавки |
| WO2008131614A1 (fr) * | 2007-04-30 | 2008-11-06 | Zhengzhou Yongtong Special Steel Co., Ltd. | Procédé de fusion d'une base d'acier inoxydable à faible teneur en p faisant intervenir de la roche ferrugineuse pauvre contenant du ni et du cr |
| RU2359040C1 (ru) * | 2007-11-06 | 2009-06-20 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Способ доменной плавки |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117305524A (zh) * | 2023-10-30 | 2023-12-29 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种富氢碳循环氧气高炉冶炼钒钛矿的方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4913734A (en) | Method for preparing ferrocarbon intermediate product for use in steel manufacture and furnace for realization thereof | |
| CN102605191B (zh) | 一种铜精矿直接生产粗铜的方法 | |
| CN102296138B (zh) | 采用直线移动床预还原－竖炉熔分工艺制备钒铁金属间化合物和钛渣的方法 | |
| Holtzer et al. | The recycling of materials containing iron and zinc in the OxyCup process | |
| CN108148942A (zh) | 一种转炉炉渣留渣气化脱磷方法及循环利用冶炼方法 | |
| CN104328242B (zh) | 含钒钛高磷铁水的炼钢方法 | |
| CN103451451A (zh) | 一种利用富氧热风竖炉处理红土镍矿生产镍铁合金工艺 | |
| CN103627836B (zh) | 一种炼钢装置及方法 | |
| CN106011341B (zh) | 高炉冶炼钒钛矿提高煤比的方法 | |
| CN106119449B (zh) | 一种高炉全球团冶炼工艺 | |
| CN103451347A (zh) | Hismelt熔融还原炉的炉气炉内改质方法及其熔融还原炉 | |
| CN111139332B (zh) | 一种造渣料与轻薄废钢混合加工入炉工艺 | |
| CN103534363A (zh) | 用于高硫进料的直接熔炼方法 | |
| RU2669653C2 (ru) | Способ производства гранулированного металлического железа | |
| CN115900343B (zh) | 悬浮侧吹电热冶炼炉及铁基矿物的熔炼方法 | |
| Fruehan | New steelmaking processes: drivers, requirements and potential impact | |
| CN102409126A (zh) | 一体式还原炼铁炉及一体式还原炼铁工艺 | |
| RU2337971C1 (ru) | Способ производства стали с использованием металлизированного железорудного сырья | |
| CN102127610B (zh) | 一种铁矿石直接熔融还原炼铁设备及炼钢工艺 | |
| RU2207381C1 (ru) | Способ выплавки чугуна в доменной печи | |
| RU2469099C1 (ru) | Способ доменной плавки | |
| JP6729073B2 (ja) | 酸化鉄含有鉄原料の還元・溶解方法 | |
| RU2542050C1 (ru) | Способ пирометаллургической переработки железосодержащих материалов | |
| CN107354257A (zh) | 一种金属铁的生产方法 | |
| RU2344179C2 (ru) | Способ непрерывной переработки содержащих оксиды железа материалов и агрегат для его осуществления |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190601 |